大型制藥廠熱電冷三聯(lián)供設計【畢業(yè)論文+CAD圖紙全套】

買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 1 學 20*屆 畢 業(yè) 設 計（論 文） 題目： 大型制藥廠熱電冷三聯(lián)供 工程設計研究 班 級： 學 號： 姓 名： 指導教師： 20* 年 6 月 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 2 大型制藥廠熱電冷三聯(lián)供工程設計研究 摘 要 :熱電冷系統(tǒng)利用吸收式制冷技術給設備供暖和制冷。 利用現(xiàn)有熱電聯(lián)產(chǎn)系統(tǒng)發(fā)展集中供熱 ,供電和供冷為一體的能源綜合利用系統(tǒng)。該系統(tǒng)將溴化鋰吸收式制冷機引入到熱電廠的熱電聯(lián)產(chǎn)系統(tǒng)中 ,可增加熱電廠的夏季熱負荷 ,從而使冬夏熱負荷平衡 ,保證熱電廠更經(jīng)濟高效地運行。本文根據(jù)熱電冷三聯(lián)供節(jié)約能源的原理，對一座較大型的藥廠進行工程設計研究，結合藥廠對溫度，濕度要求高的特點，進行詳細計算，仔細論證，對制冷設備參數(shù)提出要求。通過調查和計算 ,將熱、電、冷聯(lián)產(chǎn)與熱電和冷量分供系統(tǒng)加以比較 ,表明該系統(tǒng)不但可節(jié)能 ,而且具有增加電能生產(chǎn)和保護環(huán)境的效益。 主題詞 :熱、電、冷三聯(lián)供 ;吸收 ;環(huán)保 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 3 in is in to to a an 2to of in in in a is to to a to of on to in of of 文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 4 目錄 第一章 緒論 1 第二章 工程概述 2 第三章 設計參數(shù) 3 第一節(jié) 室外設計參數(shù) 3 第二節(jié) 室內設計參數(shù) 3 第四章 負荷計算 4 第一節(jié) 冷負荷計算 4 第二節(jié) 熱負荷計算 8 第五章 空調方案 的選擇及空氣處理過程的確定 10 第一節(jié) 空調房間送風量和送風狀態(tài)參數(shù)的確定 10 第二節(jié) 空調方案的選擇 12 第六章 空氣風系統(tǒng)設計及氣流組織計算 14 第七章 方案比較 17 第八章 空調水系統(tǒng)設計 18 第九章 設備選型及安裝 20 第十章 空氣風系統(tǒng)設計及氣流組織計算 27 第十一章 能效分析 29 設計總結及收獲 33 致謝 34 參考文獻 35 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 5 第一章 緒論 熱電冷聯(lián)產(chǎn)系統(tǒng)在大幅度提高能源利用率及降低碳和污染空氣的排放物方面具有很大的潛力。有關專家做了這樣的估算，如果從 2000 年起每年有 4的現(xiàn)有建筑的供電、供暖和供冷采用熱電冷聯(lián)產(chǎn)，從 2005 年起 25的新建建筑及從 2010 年起 50的新建建筑均采用熱電冷聯(lián)產(chǎn)的話，到 2020 年的二氧化碳的排放量將減少 19 。如果將現(xiàn)有建筑實施熱電冷聯(lián)產(chǎn)的比例從 4提高到 8，到 2020年二氧化碳的排放量將減少 30。 熱電冷聯(lián)供系統(tǒng)與遠程送電比較，可以大大提高能源利用效率。大型發(fā)電廠的發(fā)電效率為 35 扣除廠用電和線損率。終端的利用效率只能達到 30而熱電冷聯(lián)產(chǎn)的效率可達到 90，沒有輸電損耗。熱電冷聯(lián)產(chǎn)系統(tǒng)與大型熱電聯(lián)產(chǎn)比較，大型熱電聯(lián)產(chǎn)系統(tǒng)的效率也沒有熱電冷聯(lián)產(chǎn)高，而且大型熱電聯(lián)產(chǎn)還有輸電線路和供熱管網(wǎng)的損失。顯然熱電冷聯(lián)產(chǎn)可以減少輸配電系統(tǒng)和供熱管網(wǎng)的投資，無論從減少投資成本和減輕污染來講都是十分有利的 。 （ 1）經(jīng)濟效益：熱、電、冷三聯(lián)供解決了熱電廠冬夏季熱負荷不均造成的熱經(jīng)濟性低的問題，降低了發(fā)電煤耗率，提高了經(jīng)濟效益。 （ 2）環(huán)保效益：以溴化鋰吸收式制冷機取代壓縮式制冷機，避免了 氟利昂制冷劑的大量使用和排泄，起到環(huán)保的作用。 （ 3）節(jié)電：溴化鋰吸收式制冷機較壓縮式有明顯的節(jié)電效益，可以大大緩解夏季用電緊張的問題。 （ 4）投資少：溴化鋰吸收式制冷機的基建投資僅為壓縮式制冷機的 50%右，年運行費用也較壓縮式少。 熱電冷三聯(lián)產(chǎn)技術是一種能源綜合利用技術不僅可以節(jié)約能源 ,還可以減輕對環(huán)境的 污染 ,因而在全世界范圍內得到了發(fā)展。日本和歌山馬里拿弟區(qū)開發(fā)了以海南發(fā)電廠抽汽作為蒸汽吸收式制冷機熱源的三聯(lián)產(chǎn)系統(tǒng) ,建立了熱源分廠和冷暖站 ,向用戶集中供熱、供冷和供生活熱水。意大利的拉波利綜合醫(yī)院采用從中央熱源廠生產(chǎn)的 180高溫水、冷水和蒸汽三種熱媒的方式進行集中三聯(lián)供。我國的熱電冷三聯(lián)產(chǎn)系統(tǒng)是最近幾年才發(fā)展起來的。山東省淄博市率先利用張店熱電廠的低壓蒸汽的熱源 ,實現(xiàn)了熱電冷三聯(lián)產(chǎn)。哈爾濱制藥廠采用蒸汽兩效溴化鋰吸收式制冷機制取低溫水 ;在冬季采暖期間 ,以大自然空氣為冷源 ,采用玻璃鋼冷卻塔制取低溫水。隨后 ,濟南、南京、上海等城市也相繼設置了熱電冷 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 6 第二章 工程概述 該工程為某藥廠生產(chǎn)車間，地點位于四川省成都市。其中空調面積為 4200括制粒間、干燥間、稱量間、粉粹過篩間、總混間、壓片間、膠囊充填間、潔凈走廊、人流緩沖間、男二更、女二更、 具清洗間、器具存放間、潔具洗存間、中間品暫存間、不合格品暫存間、原材量暫存間、待包裝品暫存間、內包材暫存間、物流緩沖間、袋裝內包間、瓶裝內包裝間等，其中空調面積為 4200調面積占總面積 70%以上。 101 潔凈走廊 102 人流緩沖間 103 男二更 104 女二更 105 物流緩沖間 106 干燥間 107 粉粹過篩間 108 稱量間 109 制粒間 110 總混間 111 壓片間 112 膠囊充填間 113 袋裝內包間 114 瓶裝內包裝間 115 中間品暫存間 116 不合格品暫存間 117 潔具洗存間 118 器具清洗間 119 待包裝品暫存間 120 121 內包材暫存間 122 原材量暫存間 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 7 第三章 設計參數(shù) 第一節(jié) 室外設計參數(shù) 由參考文獻 查得四川省 成都市的氣象資料為： 夏季大氣壓 冬季季大氣壓 季室外日平均溫度 冬季采暖計算溫度 2 夏季室外干球溫度 空調計算溫度 1 夏季室外濕球溫度 室外計算相對濕度 80 夏季室外平均風速 s 冬季室外平均風速 二節(jié) 室內設計參數(shù) 室內設計參數(shù)為： 夏季： t=24 冬季： t=20 空調室內相對濕度： =55 10% 潔凈級別為 30萬級 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 8 第四章 負荷計算 第一節(jié) 冷負荷計算 一、圍護結構瞬變傳熱形成冷負荷的計算方法 q)=F K (tl, W 式中 q)W); W/m m); tl,n C),根據(jù)建筑物的地理位置、朝向和構 造、外表面顏色和粗糙程度以及空氣調節(jié)房間的蓄熱特性； C ） 。 表 1 101 房間南外墻冷負荷 時間 7:00 8:00 9:00 10:00 11:00 12:00 13:00 14:00 15:00 16:00 17:00 18:00 19:00 tl,n 6.4 tl, Qn(q) 156 139 124 112 103 101 105 120 141 167 197 227 250 表 2 101 房間屋面冷負荷 時間 7:00 8:00 9:00 10:00 11:00 12:00 13:00 14:00 15:00 16:00 17:00 18:00 19:00 tl,n 0.2 tl, Qn(q) 784 678 602 572 595 671 807 981 1178 1390 1587 1754 1875 宜按下式計算 ; F ( 式中 W); ),根據(jù)建筑物的地理位置和空氣調節(jié)房間的蓄熱 特性 ,可按本規(guī)范第 確定的 T 值 ,通過計算確定 ; 傳熱系數(shù) W/m 面積 (m); C ） . 表 3 101 房間 外窗溫差傳熱形成的逐時冷負荷 時間 7:00 8:00 9:00 10:00 11:00 12:00 13:00 14:00 15:00 16:00 17:00 18:00 19:00 tl,n Qn(q) 19 36 56 77 94 111 125 132 138 138 134 127 111 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 9 二、透過玻璃窗的 日射得熱 形成冷負荷的計算方法 直射冷負荷 F Dj, 中 :F 玻璃的直射面積 ,z 玻璃的綜合遮擋系 數(shù) , 無因次 Dj,- 日射得熱因數(shù)的最大值 ， W/- 冷負荷系數(shù) ,無因次 所用玻璃為 6單層吸熱玻璃，由參考文獻 附錄 2 4 查得單層鋼窗有效 面積吸收 窗之有效面積 F=3 由 參考文獻 附錄 2 2 查得遮擋系數(shù) 參考文獻 附錄 2 3 查得遮陽系數(shù) 是綜合遮擋系數(shù) 參考文獻 附錄 2 1查得成都南向日射得熱因數(shù)的最大值 ,由參考文獻 附錄 2 6 查得無 內遮陽的窗玻璃冷負荷系數(shù)逐時值 表 4 101 房間透過玻璃窗的 日射得熱 形成冷負荷 時間 7:00 8:00 9:00 10:00 11:00 12:00 13:00 14:00 15:00 16:00 17:00 18:00 19:00 z j,73 0 57 88 127 158 185 176 136 99 70 53 35 22 三、 內圍護結構冷負荷 : 冷負荷 F K 中 - 鄰室溫差 表 5 101 房間 內圍護結構冷負荷 時間 7:00 8:00 9:00 10:00 11:00 12:00 13:00 14:00 15:00 16:00 17:00 18:00 19:00 計算溫度 計算溫差 傳熱系數(shù) 積 負荷 四、設備散熱形成的冷負荷 W 其中 W； 000 1=1000 W 五、人體散熱形成的冷負荷 人體顯熱散熱引起的冷負荷計算式為： n n W 其中 W； 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 10 n 由參考文獻 表 2得成年男子散熱散濕量為：顯熱 70W/人，潛熱 112W/人，由于該 廠是三班倒，所以 ，查參考文獻 表 2 n=n=2，由上公式計算得： n n 70 2 1=126W 人體潛熱散熱引起的冷負荷計算式為： n n 其中 W； n由上公式計算人體潛熱散熱引起的冷負荷為 n n =112 2 01W 將上面數(shù)據(jù)匯總得 ： 表 6 時間 7:00 8:00 9:00 10:00 11:00 12:00 13:00 14:00 15:00 16:00 17:00 18:00 19:00 外墻冷負荷 157 140 125 112 103 101 106 121 142 167 197 227 250 屋面冷負荷 785 679 603 573 595 671 807 982 1179 1391 1588 1754 1876 日射冷負荷 40 57 88 127 158 185 176 136 99 70 53 35 22 傳熱冷負荷 19 36 56 77 94 111 125 132 138 138 134 127 111 冷負荷 81 81 81 81 81 81 81 81 81 81 81 81 81 人體顯熱負荷 126 126 126 126 126 126 126 126 126 126 126 126 126 人體潛熱負荷 202 202 202 202 202 202 202 202 202 202 202 202 202 燈光冷負荷 1000 1000 1000 1000 1000 1000 1000 1000 1000 1000 1000 1000 1000 冷負荷小計 2409 2321 2280 2298 2360 2477 2622 2780 2966 3175 3381 3552 3668 按上述計算方法計算其他各房間冷負荷分別為： 表 7 各房間逐時冷負荷計算 表 t 7:00 8:00 9:00 10:00 11:00 12:00 13:00 14:00 15:00 16:00 17:00 18:00 19:00 101 2409 2321 2280 2298 2360 2477 2622 2780 2966 3175 3381 3552 3668 102 570 560 553 551 553 560 572 588 606 626 644 659 670 103 365 358 352 350 352 357 366 379 392 407 421 432 440 104 342 334 329 327 328 334 343 355 369 383 397 409 417 105 544 536 530 528 530 536 546 559 574 590 605 618 627 106 2303 2261 2230 2218 2227 2258 2313 2383 2462 2548 2627 2694 2743 107 2069 2044 2026 2019 2025 2042 2074 2114 2160 2209 2255 2294 2322 108 1044 1024 1009 1004 1008 1022 1048 1081 1119 1159 1196 1228 1251 109 1551 1517 1492 1483 1490 1514 1558 1614 1677 1746 1809 1863 1902 110 1472 1447 1429 1422 1428 1445 1478 1519 1565 1615 1662 1701 1730 111 1549 1522 1503 1495 1501 1520 1555 1599 1650 1704 1754 1797 1828 112 317 310 305 303 305 310 319 331 344 359 372 384 392 113 1481 1457 1440 1434 1439 1456 1486 1525 1570 1617 1661 1699 1726 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 11 114 3117 3085 3134 3257 3405 3608 3752 3845 3962 4102 4260 4379 4441 115 689 667 651 645 650 665 693 729 769 813 853 888 913 116 520 532 563 610 654 702 723 719 722 734 754 768 770 117 516 528 557 606 654 693 758 769 737 748 764 772 768 118 544 533 526 523 525 533 547 565 585 607 627 644 656 119 583 569 558 554 557 568 586 609 636 664 691 713 729 120 517 510 505 503 505 510 519 531 544 559 572 584 592 121 879 879 901 943 983 1035 1063 1072 1092 1123 1164 1196 1212 122 633 619 608 604 607 618 636 659 686 714 741 763 779 合計 24015 23613 23484 23675 24084 24760 25556 26325 27189 28201 29210 30035 30575 最大冷負荷出現(xiàn)在 : 19:00 點鐘； 最大冷負荷為 : 六、 人體濕負荷 r = 1/1000 式中： r 人體濕負荷， kg/h; n 空調房間內人員總數(shù)； 群集系數(shù)，見表 2 各成年男子的散熱量（ g/h），見表 2 101房間的濕負荷 r=167 2=h 按照上述計算方法計算其他各房間 濕負荷為 表 8 各房間濕負荷 計算表 房間編號 濕負荷(kg/h) 房間編號 濕負荷(kg/h) 101 13 02 14 03 15 04 16 05 17 06 18 07 19 08 20 09 21 10 22 11 計 12 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 12 第二節(jié) 熱負荷計算 一、 K F ( a 式中： - 通過供暖房間某一面圍護物的溫差傳熱量 (或稱為基本耗熱量 ), W; K 面圍護物的傳熱系數(shù) , W/( ); F 面圍護物的散熱面積 , - 室內空氣計算溫度 , ; - 室外供暖計算溫度 , ; a 差修正系數(shù) . 以 101 房間為例： 屋面的耗熱量 18 1= 南外墻的耗熱量 18 1= 南外窗的耗熱量 18 1= 內墻的耗熱量 18 內門的耗熱量 18 二、附加耗熱量 : (1 + ( 1 + 式中： 朝向修正率， %； 風力附加率， %； 高度附加率， %； 屋面的耗熱量 1+0+0）（ 1+= 南外墻的耗熱量 ）（ 1+= 南外窗的耗熱量 ）（ 1+= 內墻的耗熱量 1+0+0）（ 1+= 內門的耗熱 量 1+0+0）（ 1+ 三、通過門窗縫隙的冷風滲透耗熱量 ) : V w ( 式中： - 干空氣的定壓質量比熱容 , j / ( ) V 透空氣的體積流量 , m3 / h 外溫度下的空氣密度 m3 - 室內空氣計算溫度 , ; - 室外供暖計算溫度 , ; V 的確定 : V =L l n 式中： 門窗縫隙長度 , m L 米門窗縫隙的基準滲風量 , 參考文獻 可知 L=1.1 h.m n 滲透空氣量的朝向修正系數(shù)。 所以 V=12 ( 1 (20 四、總耗熱量 Q= Q Q= 其他各房間的耗熱量按上述方法計算如下表 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 13 表 9 各房間耗熱表 房間號 耗熱量 房間號 耗熱量 101 12 02 13 03 14 04 15 05 16 06 17 07 18 08 19 09 20 10 21 11 22 耗熱量 文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 14 第五章 空調方案的選擇及空氣處理過程的確定 第一節(jié) 空調房間送風量和送風狀態(tài)參數(shù)的確定 以 101 房間為例， 3 . 6 432000 . 3 / 3 6 0 0 2.在 上確定室內空氣狀態(tài)點 N，通過該點畫出 =43200的過程線。 取送風溫差為 4，則送風溫度為 40 ，從而得出 kg,kg kJ/kg, 1 室內送風狀態(tài)變化過程 按消除余熱 3 . 6 0 . 8 25 0 . 2 6 4 5 . 8 9 kg/s 按消除余濕 0 . 3 / 3 . 6 0 . 8 21 0 . 2 2 1 0 . 1 2 kg/s 按消除余熱和余濕所求通風量相同，說明計算無誤。 其他房間計算風量依照上述公式計算如下表： 表 10 各房間送風量 房間號 冷量（ 濕負荷（ kg/h） 熱濕比 焓 含濕量 送風量（ m/h） 101 3200 471 102 6800 22 103 2000 01 104 2000 01 105 6800 22 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 15 106 6800 748 107 4400 447 108 800 33 109 1400 085 110 0800 55 111 1400 085 112 600 11 113 0800 95 114 7200 684 115 1 2000 73 116 6800 22 117 875 61 118 810 31 119 600 22 120 4400 62 121 4400 23 122 600 22 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 16 第二 節(jié) 空調方案的選擇 本系統(tǒng)采用一次回風處理，相對于二次回風系統(tǒng)，一次回風系統(tǒng)沒有二次回風系統(tǒng)復雜，且滿足系統(tǒng)新風、除塵的要求。 一、 一次回風夏季處理過程 3 1 . 1 134298 . 3 4 / 3 6 0 0 在 上根據(jù) 4及 N=55 ,確定 N 點 kg, N 點做 =13429 線，根據(jù)空調精度取 4 ,可得送風狀態(tài)點 O, 0 ,kJ/kg, 2 一次回風系統(tǒng)示意圖及夏季空調過程 3 1 . 1 6 . 1 25 0 . 2 6 4 5 . 1 8 /s(18432m3/h) 新風量 m =15 =(h) 一次回風量 /s(h) 風狀態(tài)點 又 由成都市氣象資料可知 查焓濕圖可知 kJ/知 5 0 . 2 6 158 3 . 6 4 5 0 . 2 6 所以 上 與 交點即為 C 點。 在 上作等 d 線與 =95%曲線相交，交點為機器露點 L. ,果采用噴水室處理空氣，則噴水室冷量為 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 17 (Q= G(、一次回風冬、夏季處理過程 1 5 . 8 5 68428 . 3 4 / 3 6 0 0 取送風量 G=G=s 由 0 ， N=55%可知 kg, 5 . 8 54 0 . 4 8 4 3 . 0 7 /6 . 1 2i k J k 由 1000 計算得 據(jù) 2500+算得 在 點做等 =95%曲線相交，交點為機器露點 L , 4 0 . 0 8 3 0 . 0 34 0 . 0 8 2 5 . 1 9% 1 5 %m kJ/冬季室外參數(shù) =1 , W =80%可知 =kg 溫層厚度（ 聚苯乙烯 405500 玻璃棉 35 40 45 50 50 冷凝水管道的保溫層厚度取 25 具體的保溫材料選取及保溫層厚度的計算可參考供暖通風設計手冊。 管道和設備的保溫結構一般由保溫層和保護層組成。對于埋在地溝里的管道和輸送低 溫水的管道還需加防潮層。保溫層外表面須進行捆扎，一般用鍍鋅鐵絲網(wǎng)，不可采用螺旋形連續(xù)捆扎方式。保護層一般有 4種： 鋁箔牛皮紙用于室內低溫管道。 玻璃纖維布外刷油漆可作為室內管道的保護層。 室外架空管道一般采用油氈玻璃纖維布保護層。 室外管道也可用油氈、鐵絲網(wǎng)瀝青膠泥作保護層，次種結構強度高、壽命長，但投資 大。 二、防腐 在溴化鋰吸收式機組空調系統(tǒng)中，為了減少制冷管道和設備的腐蝕，增加保護層的耐久性，須對管道和設備的外表面、對保溫結構的外表面作防腐處理。 地上熱力管道與設備在保溫施工前，都須涂刷一層耐熱防銹漆。對不保溫的管道應先涂一層紅丹防銹漆，再涂兩層醇酸磁漆，或涂以兩層瀝青。 一般情況下室內外管道保護層 刷醇酸樹脂磁漆兩遍，地溝管道刷冷底子油兩遍。 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 32 管道支吊架、閥門等附件的表面涂一層紅丹防銹漆，再涂一層調和漆。 埋地管道外表面涂刷瀝青防腐絕緣層。 三、隔振 在整個空調系統(tǒng)中，設備產(chǎn)生的振動，除了以躁聲形式通過空氣傳播到空調房間外，還可能通過建筑物的結構和基礎進行傳播。因此在系統(tǒng)中須對溴化鋰吸收式機組、水泵、空調裝置進行減振與隔振處理。 溴化鋰吸收式機組運行平穩(wěn)，設計基礎時只要考慮其靜載荷就行，在基礎之上鋪設橡膠隔振墊即能起隔振效果。 水泵的進出口管道上，緊挨進出口處安裝 可饒曲的橡膠軟接頭，這種軟接頭通常專門用于風機盤管的減振。 在設計和選用減振器時應根據(jù)以下幾個原則： n1500r/，宜用橡膠、軟木等彈性材料墊塊或橡膠減振器 ;設備 轉速 n 1500r/用彈簧減振器。 %10%；但不應超過允許工作載荷。 考慮環(huán)境溫度對減振器壓縮變形量的影響，計算壓縮變 形量宜按制造廠提供的極限壓縮量的 1/31/2考慮。 簧減振器宜與阻尼比大的材料聯(lián)合使用。 加大減振器臺座得知兩極尺寸，使體系質心下降，確保 機器運轉平穩(wěn)。 個，機器較重或尺寸較大時，可用 6 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 33 第十一章 能效分析 一、效益分析 熱、電、冷三聯(lián)供系統(tǒng)具有明顯的節(jié)能效果 ,下面利用實例作定性定量 分析說明。吸收式制冷機的一次能源利用率 : h 其中 h 為系統(tǒng)的供熱效率。 壓縮式制冷機的一次能源利用率 冷噸制冷量的耗煤量 : 3024b= P E R 7 0 0 0 （ T） 或 860b= P E R 7 0 0 0 （ kg/kWh） 式中 壓縮式制冷機組的制冷系數(shù) 冷噸 供變電效率 , 1） 溴化鋰吸收式制冷機組的能耗分析 以雙效溴化鋰吸收式制冷機為例來求其一次能源利用系統(tǒng) 標準煤耗率 雙效溴化鋰機組 h=9740(T) 分散鍋爐房 : 一次能源利用系數(shù) : b= b 分散鍋爐房的鍋爐效率 , b 取 冷噸 標準煤耗 : 3 0 2 4 3 0 2 4b = 0 . 6 0 4P E R 7 0 0 0 0 . 7 1 5 7 0 0 0（ T 標準煤） 集中鍋爐房 : 一次能源利用系數(shù) : b= b 集中鍋爐房的鍋爐效率 , b 取 冷噸標準煤耗 : 3 0 2 4 3 0 2 4b = 0 . 4 4 3P E R 7 0 0 0 0 . 9 7 5 7 0 0 0（ T 標準煤） 熱電站 : 熱電站的供熱效率定義為供熱量 供熱所耗用的能源量 比 ,即 中 D 抽汽量 ,kg/h 抽汽的焓 值 (kJ/ q式中 汽輪機組新蒸汽的焓 ,kJ/文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 34 W 抽汽量 D 蒸汽在被抽出之前所生產(chǎn)出的電量 ,kW q 發(fā)電的平均煤耗率 ,q 取 430(g/h)(標準煤 ) W=(中 汽輪機發(fā)電機的機電效率 , 5% 對于新蒸汽壓力為 度為 535的高壓抽汽式汽輪機組 ,新蒸汽焓為 :475kJ/抽汽壓力 抽汽焓 975kJ/汽輪機相對內效率 =85%)將上述數(shù)據(jù)代入以上各式中 ,可得提供熱效率之值 : 221 . 3 0 7( ) / 3 6 0 0j dj g h h q 式中 熱電站的管道效率 ,取 024b = 0 . 2 5 41 . 7 7 0 0 0 （ T 標準煤） 同樣 ,可以算出單效機組的一次能源利用率及標準煤耗率 ,結果 下 表所示。 類型 性能系數(shù)熱量T 一次能源利率 準煤耗率 (T) 分散鍋爐房 集中鍋爐房 熱電站 單效 8620 效 740 上表中的計算結果可以看出 ,將溴化鋰吸收式制冷機引入熱電聯(lián)產(chǎn)后 ,由于熱電站的供熱效率 h=130%,比集中鍋爐房 h=75%要高得多 ,因而利用熱電廠抽汽來制冷的溴化鋰吸收式制冷機的一次能源利用率高 ,每冷噸制冷量的標準煤