a預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁橋設(shè)計(jì)

1、 鄭州大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）題 目： 三跨預(yù)應(yīng)力連續(xù)箱梁橋設(shè)計(jì)（330 m）指導(dǎo)教師： 李清富 職稱： 教授 鄭元?jiǎng)?職稱： 講師 學(xué)生姓名： 郭小帥 學(xué)號(hào)： 專 業(yè)： 水利水電工程（道路橋梁方向） 院（系）： 水利與環(huán)境學(xué)院 完成時(shí)間： 2011-5-31 2011年 6月 2日目錄摘 要10 緒論31 設(shè)計(jì)基本資料51.1.工程概況51.2.設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)51.3.橋梁設(shè)計(jì)52 設(shè)計(jì)要點(diǎn)及結(jié)構(gòu)尺寸擬定72.1設(shè)計(jì)要點(diǎn)72.2結(jié)構(gòu)尺寸的擬定83 主梁作用效應(yīng)的計(jì)算113.1 自重作用效應(yīng)的計(jì)算113.2汽車荷載的效應(yīng)173.3溫差應(yīng)力的計(jì)算263.4支座沉降的計(jì)算283.5內(nèi)力組合284 預(yù)應(yīng)力鋼筋

2、的估算與布置364.1鋼束的估算364.2鋼束的布置374.3主梁凈、換算截面幾何特性計(jì)算385 預(yù)應(yīng)力損失及有效預(yù)應(yīng)力計(jì)算405.1 基本理論405.2預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算406 配束后主梁內(nèi)力計(jì)算及內(nèi)力組合497 截面強(qiáng)度驗(yàn)算527.1基本理論527.2計(jì)算公式528 抗裂驗(yàn)算568.1公預(yù)規(guī)要求568.2抗裂計(jì)算569 持久狀況構(gòu)件的應(yīng)力驗(yàn)算659.1正截面混凝土壓應(yīng)力驗(yàn)算659.2預(yù)應(yīng)力筋拉應(yīng)力驗(yàn)算679.3混凝土主壓應(yīng)力驗(yàn)算6810 短暫狀況構(gòu)件的應(yīng)力驗(yàn)算7510.1預(yù)加應(yīng)力階段的應(yīng)力驗(yàn)算7510.2吊裝應(yīng)力驗(yàn)算76致謝78參考文獻(xiàn)79外文文獻(xiàn)翻譯80摘 要連續(xù)梁橋是工程上廣泛使用的一種橋

3、型,它不但具有可靠的強(qiáng)度,剛度及抗裂性,而且具有行車舒適平穩(wěn),養(yǎng)護(hù)工作量小,設(shè)計(jì)及施工經(jīng)驗(yàn)成熟的特點(diǎn)。設(shè)計(jì)一座梁橋必須從橋跨布設(shè),尺寸擬定,鋼束布置以及施工方法等方面綜合考慮,還要充分考慮設(shè)計(jì)參數(shù)和環(huán)境影響。本設(shè)計(jì)是三聯(lián)連續(xù)梁橋，橫截面形式為四片單箱單室預(yù)制箱型梁，；施工方式是先簡(jiǎn)支后連續(xù)施工的連續(xù)梁橋。該設(shè)計(jì)首先進(jìn)行恒載、活載及次內(nèi)力的計(jì)算,在此基礎(chǔ)上進(jìn)行荷載組合,繪制彎矩和剪力包絡(luò)圖；其次,根據(jù)短期效應(yīng)組合配置預(yù)應(yīng)力鋼筋，并進(jìn)行預(yù)應(yīng)力損失的計(jì)算；最后，對(duì)該連續(xù)梁橋進(jìn)行驗(yàn)算，是否滿足設(shè)計(jì)要求。關(guān)鍵詞：設(shè)計(jì) 連續(xù)梁橋 先簡(jiǎn)支后連續(xù) 預(yù)應(yīng)力AbstractThe continuous beam

4、bridge is a kind of bridge type used widely on the project. It not only has a reliable strength, stiffness and cracking, but also has a smooth journey comfortable, conservation work on the design and construction experience of the characteristics of maturity. Design a bridge must be laid across from

5、 the bridge-laying, the size of the development, steel beam layout and construction methods, but also give full consideration to the design parameters and environmental impact. This is a design for a three-span continuous bridge, whose cross-section is one-compartment, and no changing on the road di

6、rection, constructed by after a first simply-supported. The first design includes constant load, the live load and the calculation of the internal forces. On the basis of a load combination, we can draw moment and shear envelope map. Next, according to the short-term effect combination disposition p

7、restressed reinforcement, and carries on the loss of prestress the computation. Finally, carries on the checking calculation to this continuous bridge, whether to satisfy the design requirements.Key Words: design; continuous bridge; after a first simply-supported; prestress 0 緒論0.1 預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋概述預(yù)應(yīng)力混凝

8、土連續(xù)梁橋以結(jié)構(gòu)受力性能好、變形小、伸縮縫少、行車平順舒適、造型簡(jiǎn)潔美觀、養(yǎng)護(hù)工程量小、抗震能力強(qiáng)等而成為最富有競(jìng)爭(zhēng)力的主要橋型之一。本章簡(jiǎn)介其發(fā)展：由于普通鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)存在不少缺點(diǎn)：如過早地出現(xiàn)裂縫，使其不能有效地采用高強(qiáng)度材料，結(jié)構(gòu)自重必然大，從而使其跨越能力差，并且使得材料利用率低。 為了解決這些問題，預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)應(yīng)運(yùn)而生，所謂預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)，就是在結(jié)構(gòu)承擔(dān)荷載之前，預(yù)先對(duì)混凝土施加壓力。這樣就可以抵消外荷載作用下混凝土產(chǎn)生的拉應(yīng)力。自從預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)產(chǎn)生之后，很多普通鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)被預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)所代替。 預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁是在二戰(zhàn)前后發(fā)展起來的，當(dāng)時(shí)西歐很多國(guó)家在戰(zhàn)后缺鋼的情況下，為節(jié)

9、省鋼材，各國(guó)開始競(jìng)相采用預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)代替部分的鋼結(jié)構(gòu)以盡快修復(fù)戰(zhàn)爭(zhēng)帶來的創(chuàng)傷。50年代，預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁跨徑開始突破了100米，到80年代則達(dá)到440米。雖然跨徑太大時(shí)并不總是用預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)比其它結(jié)構(gòu)好，但是，在實(shí)際工程中，跨徑小于400米時(shí)，預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁常常為優(yōu)勝方案。 我國(guó)的預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)起步晚，但近年來得到了飛速發(fā)展?，F(xiàn)在，我國(guó)已經(jīng)有了簡(jiǎn)支梁、帶鉸或帶掛梁的T構(gòu)、連續(xù)梁、桁架拱、桁架梁和斜拉橋等預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)體系。 雖然預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁的發(fā)展還不到80年。但是，在橋梁結(jié)構(gòu)中，隨著預(yù)應(yīng)力理論的不斷成熟和實(shí)踐的不斷發(fā)展，預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁結(jié)構(gòu)的運(yùn)用必將越來越廣泛。連續(xù)梁和懸臂梁作比較：在恒

10、載作用下，連續(xù)梁在支點(diǎn)處有負(fù)彎矩，由于負(fù)彎矩的卸載作用，跨中正彎矩顯著減小，其彎矩與同跨懸臂梁相差不大；但是，在活載作用下，因主梁連續(xù)產(chǎn)生支點(diǎn)負(fù)彎矩對(duì)跨中正彎矩仍有卸載作用，其彎矩分布優(yōu)于懸臂梁。雖然連續(xù)梁有很多優(yōu)點(diǎn)，但是剛開始它并不是預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)體系中的佼佼者，因?yàn)橄抻诋?dāng)時(shí)施工主要采用滿堂支架法，采用連續(xù)梁費(fèi)工費(fèi)時(shí)。到后來，由于懸臂施工方法的應(yīng)用，連續(xù)梁在預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)中有了飛速的發(fā)展。60年代初期在中等跨預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁中，應(yīng)用了逐跨架設(shè)法與頂推法；在較大跨連續(xù)梁中，則應(yīng)用更完善的懸臂施工方法，這就使連續(xù)梁方案重新獲得了競(jìng)爭(zhēng)力，并逐步在40200米范圍內(nèi)占主要地位。無論是城市橋梁、高架道

11、路、山谷高架棧橋，還是跨河大橋，預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁都發(fā)揮了其優(yōu)勢(shì)，成為優(yōu)勝方案。目前，連續(xù)梁結(jié)構(gòu)體系已經(jīng)成為預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁的主要橋型之一。 然而，當(dāng)跨度很大時(shí)，連續(xù)梁所需的巨型支座無論是在設(shè)計(jì)制造方面，還是在養(yǎng)護(hù)方面都成為一個(gè)難題；而T型剛構(gòu)在這方面具有無支座的優(yōu)點(diǎn)。因此有人將兩種結(jié)構(gòu)結(jié)合起來，形成一種連續(xù)剛構(gòu)體系。這種綜合了上述兩種體系各自優(yōu)點(diǎn)的體系是連續(xù)梁體系的一個(gè)重要發(fā)展，也是未來連續(xù)梁發(fā)展的主要方向。 另外，由于連續(xù)梁體系的發(fā)展，預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁在中等跨徑范圍內(nèi)形成了很多不同類型，無論在橋跨布置、梁、墩截面形式，或是在體系上都不斷改進(jìn)。在城市預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁中，為充分利用空間，改

12、善交通的分道行駛，甚至已建成不少雙層橋面形式。在我國(guó)，預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁雖然也在不斷地發(fā)展，然而，想要在本世紀(jì)末趕超國(guó)際先進(jìn)水平，就必須解決好下面幾個(gè)課題：（1）發(fā)展大噸位的錨固張拉體系，避免配束過多而增大箱梁構(gòu)造尺寸，否則混凝土保護(hù)層難以保證，密集的預(yù)應(yīng)力管道與普通鋼筋層層迭置又使混凝土質(zhì)量難以提高。（2）在一切適宜的橋址，設(shè)計(jì)與修建墩梁固結(jié)的連續(xù)剛構(gòu)體系，盡可能不采用養(yǎng)護(hù)調(diào)換不易的大噸位支座。（3）充分利用時(shí)間的時(shí)間價(jià)值，采用先簡(jiǎn)支后連續(xù)的施工方法，可以大大的加快工程的施工進(jìn)度。另外，在設(shè)計(jì)預(yù)應(yīng)力連續(xù)梁橋時(shí)，技術(shù)經(jīng)濟(jì)指針也是一個(gè)很關(guān)鍵的因素，它是設(shè)計(jì)方案合理性與經(jīng)濟(jì)性的標(biāo)志。目前，各國(guó)都以

13、每平方米橋面的三材（混凝土、預(yù)應(yīng)力鋼筋、普通鋼筋）用量與每平方米橋面造價(jià)來表示預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁的技術(shù)經(jīng)濟(jì)指針。但是，橋梁的技術(shù)經(jīng)濟(jì)指針的研究與分析是一項(xiàng)非常復(fù)雜的工作，三材指標(biāo)和造價(jià)指標(biāo)與很多因素有關(guān)，例如：橋址、水文地質(zhì)、能源供給、材料供應(yīng)、運(yùn)輸、通航、規(guī)劃、建筑等地點(diǎn)條件；施工現(xiàn)代化、制品工業(yè)化、勞動(dòng)力和材料價(jià)格、機(jī)械工業(yè)基礎(chǔ)等全國(guó)基建條件。同時(shí)，一座橋的設(shè)計(jì)方案完成后，造價(jià)指針不能僅僅反應(yīng)了投資額的大小，而是還應(yīng)該包括整個(gè)使用期限內(nèi)的養(yǎng)護(hù)、維修等運(yùn)營(yíng)費(fèi)用在內(nèi)。通過連續(xù)梁、T型剛構(gòu)、連續(xù)剛構(gòu)等箱形截面上部結(jié)構(gòu)的比較可見：連續(xù)剛構(gòu)體系的技術(shù)經(jīng)濟(jì)指針較高。因此，從這個(gè)角度來看，連續(xù)剛構(gòu)也是未來

14、連續(xù)體系的發(fā)展方向?？偠灾蛔鶚虻脑O(shè)計(jì)包含許多考慮因素，在具體設(shè)計(jì)中，要求設(shè)計(jì)人員綜合各種因素，作分析、判斷，得出可行的最佳方案。0.2 畢業(yè)設(shè)計(jì)的目的與意義畢業(yè)設(shè)計(jì)的目的在于培養(yǎng)畢業(yè)生綜合能力，靈活運(yùn)用大學(xué)所學(xué)的各門基礎(chǔ)課和專業(yè)課知識(shí)，并結(jié)合相關(guān)設(shè)計(jì)規(guī)范，獨(dú)立的完成一個(gè)專業(yè)課題的設(shè)計(jì)工作。設(shè)計(jì)過程中提高學(xué)生獨(dú)立的分析問題，解決問題的能力以及實(shí)踐動(dòng)手能力，達(dá)到具備初步專業(yè)工程人員的水平，為將來走向工作崗位打下良好的基礎(chǔ)。本次設(shè)計(jì)為(330)m預(yù)應(yīng)力砼連續(xù)梁，橋面凈寬10.5m，分為兩幅，設(shè)計(jì)時(shí)只考慮單幅的設(shè)計(jì)。梁體采用由四片梁組成的單箱單室箱型截面，由于預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋?yàn)槌o定結(jié)構(gòu)，手

15、算工作量比較大，且準(zhǔn)確性難以保證，所以結(jié)合有限元分析軟件MIDAS進(jìn)行，這樣不僅提高了效率，而且準(zhǔn)確度也得以提高。1 設(shè)計(jì)基本資料1.1.工程概況本設(shè)計(jì)為河南省洛陽市國(guó)道3利新區(qū)新建公路工程K2+825處實(shí)際大橋，本工程全線采用路基寬26米雙向四車道一級(jí)公路標(biāo)準(zhǔn)，設(shè)計(jì)時(shí)速為80公里/小時(shí)。為了便于施工，上部結(jié)構(gòu)為采用通用跨徑30m裝配式預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁。1.2.設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì)荷載：公路級(jí) 設(shè)計(jì)洪水頻率：1/100橋面凈寬：210.5米；1.3.橋梁設(shè)計(jì)1.3.1橋梁方案的確定1.3.1.1橋孔設(shè)計(jì)大橋設(shè)計(jì)以適用、安全、經(jīng)濟(jì)、協(xié)調(diào)和美觀為原則，在選擇孔徑時(shí)還根據(jù)本地區(qū)在自然條件、材料供應(yīng)和地質(zhì)

16、情況以及施工要求的使用效果、與自然景觀是否協(xié)調(diào)等綜合考慮，做到技術(shù)可行經(jīng)濟(jì)合理，并盡量做到標(biāo)準(zhǔn)化、系列化和施工機(jī)械化。本項(xiàng)目山區(qū)段橋梁密度很大橋孔布置時(shí)，通盤考慮橋孔附近的其他建筑物，防止個(gè)建筑物之間的距離太近，避免造成路基壓實(shí)時(shí)作業(yè)面過小、近距離多處橋頭跳車現(xiàn)象。1.3.1.2橋梁結(jié)構(gòu)形式本段內(nèi)橋梁上部結(jié)構(gòu)形式裝配式部分預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁，先簡(jiǎn)支后連續(xù)；下部結(jié)構(gòu)根據(jù)不同情況采用柱式墩，橋臺(tái)采用樁柱式或肋板式臺(tái)，鉆孔灌注樁基礎(chǔ)。根據(jù)墩高橋梁的樁徑尺寸類型盡量一致，以方便施工。1.3.2主要材料1.3.2.1 混凝土預(yù)制箱梁、現(xiàn)澆接頭、濕接縫、調(diào)平層均采用C50號(hào)混凝土橋墩橋臺(tái)中除承臺(tái)、系梁、

17、肋身、樁基礎(chǔ)采用C25混凝土外，其余均采用C30混凝土。1.3.2.2 鋼材1）低松弛高強(qiáng)度預(yù)應(yīng)力鋼絞線采用符合GB/T5224-2003規(guī)定，單根鋼絞線直徑15.2mm，公稱面積140，標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度=1860，彈性模量。2）一般鋼筋直徑d12mm者為HRB335熱軋螺紋鋼，直徑d12mm者采用R235鋼筋，R235,HRB335鋼筋其規(guī)格和技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)分別符合GB1310-91和GB1499-89之規(guī)定。3）鋼板采用符合GB700-98規(guī)定的Q235鋼板。4）錨具及管道成孔：預(yù)制箱梁及頂板負(fù)彎矩鋼束錨具采用OVM型或其他型號(hào)錨具及其配套張拉設(shè)備、管道成型采用鋼波紋管。5）支座：箱梁采用符合交通部行業(yè)

18、標(biāo)準(zhǔn)JT/T4-2004公路橋梁板式橡膠支座之規(guī)定的和系列產(chǎn)品。6）伸縮縫：采用D80型鋼縫及D160型模數(shù)式伸縮縫裝置。7）防水層：橋面防水層采用路橋用水性瀝青防水涂料。8）橋梁兩側(cè)均采用鋼筋混凝土墻式護(hù)欄。1.3.3設(shè)計(jì)要點(diǎn)1) 平面布置：橋墩采用徑向布置（設(shè)計(jì)線長(zhǎng)為標(biāo)準(zhǔn)跨徑），橋臺(tái)背墻線平行梁端布置，對(duì)于同一跨橋盡量采用同一預(yù)制梁長(zhǎng)，通過梁染之間的現(xiàn)澆接縫在長(zhǎng)度變化解決徑向布置內(nèi)弧外弧不等長(zhǎng)的問題，設(shè)計(jì)保證梁梁之間地現(xiàn)澆接頭最小長(zhǎng)度20mm左右。2) 弦弧差在調(diào)整：同一跨內(nèi)預(yù)制梁為平行布置，梁邊緣與曲線之間存在著差值（弦弧弓形高），調(diào)整外緣的距離形成平面線形。3) 墩頂濕接著的處理：由于

19、徑向布設(shè)橋墩及同一孔內(nèi)預(yù)制梁長(zhǎng)相同，形成橋墩處相鄰孔預(yù)制梁端梯形開口，造成墩頂濕接著的長(zhǎng)度不等，設(shè)計(jì)時(shí)逐墩逐梁詳細(xì)提供現(xiàn)澆接頭在長(zhǎng)度，并給出由此引起變化的圖紙，如：臨時(shí)支座布置圖、墩頂現(xiàn)澆接頭配筋圖等。由于同樣的原因，各片梁下臨時(shí)支座距蓋梁邊緣的距離不等，設(shè)計(jì)時(shí)已根據(jù)不同情況對(duì)個(gè)別墩蓋梁的寬度予以調(diào)整。4) 橋面橫坡的形成：由于橋梁處于不同的平曲線上，各墩臺(tái)蓋梁頂?shù)臋M坡不同，有的還可能相差很大，但同一跨內(nèi)梁的橫坡必須為一定值，設(shè)計(jì)時(shí)取該孔梁相鄰墩臺(tái)橫坡的平均值。30跨徑箱梁通用圖在設(shè)計(jì)時(shí)按底板平坡、頂板橫坡為2%設(shè)計(jì)，為了形成橋面橫坡，通過梁底預(yù)埋鋼板、支座墊石現(xiàn)澆調(diào)平層（控制原則：最薄10c

20、m高）共同調(diào)整來形成橋面橫坡，設(shè)計(jì)時(shí)保證支座頂面底面水平。各橋在設(shè)計(jì)時(shí)均考慮了路線縱坡橫坡的影響給出了梁底板的具體尺寸及厚度、墊石頂面標(biāo)高及臨時(shí)支座位置。5) 在墩、臺(tái)擋塊內(nèi)側(cè)、背墻與預(yù)制梁對(duì)應(yīng)位置及可能發(fā)生構(gòu)件剛性碰撞的位置設(shè)置橡膠緩沖塊。6) 位于超高段上有梁應(yīng)注意泄水管位置的改變。7) 為減少橋頭跳車，橋臺(tái)后均設(shè)鋼筋混凝土搭板。當(dāng)臺(tái)背填土高度6m時(shí)，搭板長(zhǎng)8m；填土高度6m時(shí)，搭板長(zhǎng)度6m。2 設(shè)計(jì)要點(diǎn)及結(jié)構(gòu)尺寸擬定2.1設(shè)計(jì)要點(diǎn)上部結(jié)構(gòu)為3跨預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁，采用先簡(jiǎn)支后連續(xù)的施工方法，即采用如下施工方法：1) 預(yù)制簡(jiǎn)支箱梁，吊裝到位。2) 澆筑墩頂連續(xù)段接著混凝土，達(dá)到強(qiáng)度后張拉

21、負(fù)彎矩區(qū)預(yù)應(yīng)力剛束并壓注水泥漿。3) 再拆除臨時(shí)支座完成體系轉(zhuǎn)換。4) 完成主梁橫向接縫澆注。5) 時(shí)行護(hù)欄和橋面鋪裝的施工。表2-1 基本數(shù)據(jù)名稱項(xiàng)目符號(hào)單位數(shù)值主梁混凝土立方體強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值50彈性模量軸心抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值32.4軸心抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值2.65軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值22.4軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值1.83短暫狀態(tài)極限壓應(yīng)力20.72極限拉應(yīng)力1.757持久狀態(tài)壓應(yīng)力極限值：極限壓應(yīng)力16.2極限主壓應(yīng)力19.44拉應(yīng)力極限值1.855短期效應(yīng)組合極限主拉應(yīng)力1.855長(zhǎng)期效應(yīng)組合極限拉應(yīng)力0鋼絞線標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度1860彈性模量抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度1260最大張拉控制應(yīng)力1395持久狀態(tài)應(yīng)力標(biāo)準(zhǔn)荷載組合120

22、9材料重度鋼筋混凝土25.0瀝青混凝土23.0鋼絞線78.5鋼彈性模量與混凝土彈性模量之比5.562.2結(jié)構(gòu)尺寸的擬定2.2.1結(jié)構(gòu)的橫向尺寸由于本項(xiàng)目采用的是通用30跨徑，使用較高的截面會(huì)使整個(gè)工程比較經(jīng)濟(jì)，所以單向橋面采用四片箱梁，從左至右分別編號(hào)1、2、3、4，另分別在跨中、端截面、1/4跨處設(shè)橫梁，梁的內(nèi)截面從1/4跨處至端截面線性漸變，橋面橫斷面及具體尺寸如圖2-1：圖2-1 主梁橫斷面布置圖（單位尺寸：cm）2.2.2結(jié)構(gòu)的縱向尺寸設(shè)計(jì)由于采用先簡(jiǎn)支后連續(xù)的施工方法，須在第一階段簡(jiǎn)支梁橋施工時(shí)在橋梁的兩端設(shè)置臨時(shí)支座，設(shè)臨時(shí)支座距離橋墩中心線70cm，則簡(jiǎn)支梁橋時(shí)，橋的設(shè)計(jì)跨徑為2

23、8.60m。當(dāng)連接成連續(xù)橋時(shí)中跨的為30m，邊跨為29.30m2.2.3截面的幾何特性計(jì)算截面的具體尺寸如下圖所示：圖2-2 箱型梁橫斷面尺寸利用AutoCAD及Midas軟件能較為精確的計(jì)算出截面的幾何特性值，如表2-1所示：表2-2 截面幾何特性計(jì)算結(jié)果截面位置截面積A()截面慣矩I()中性軸高度()預(yù)制中梁跨中1.103900.0.97626支點(diǎn)1.405100.0.92914預(yù)制邊梁跨中1.208290.1.01618支點(diǎn)1.501850.0.96172成橋中梁跨中1.222700.1.02845支點(diǎn)1.509020.0.97026成橋邊梁跨中1.267690.1.06837支點(diǎn)1.5

24、61250.1.002843 主梁作用效應(yīng)的計(jì)算3.1 自重作用效應(yīng)的計(jì)算本橋使用的是先簡(jiǎn)支后連續(xù)的施工方法，施工主要有以下幾個(gè)步驟：1) 第一施工階段，為主梁的預(yù)制階段，待混凝土達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度的90%后張拉正彎矩區(qū)的預(yù)應(yīng)力鋼束，并壓注水泥漿，再將各跨預(yù)制梁安裝到位，形成由臨時(shí)支座支撐的簡(jiǎn)支體系。2) 第二施工階段，先澆注兩跨之間接頭處的混凝土，待達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度后張拉負(fù)彎矩區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼束，壓注水泥漿。3) 第三施工階段，拆除全部臨時(shí)支座，主梁支撐在永久支座上，完成體系轉(zhuǎn)換，再完成主梁橫向現(xiàn)澆接縫，最終形成三跨連續(xù)梁的空間結(jié)構(gòu)體系。4) 第四施工階段，完成護(hù)欄和橋面鋪裝的施工。由施工階段可知，結(jié)構(gòu)的自

25、重是分階段進(jìn)行的，主要包括第一施工階段結(jié)構(gòu)自重的荷載集度，成橋后第一施工階段自重的增量結(jié)構(gòu)的二期作用自重。針對(duì)橋面的特點(diǎn)將空間結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)化為平面結(jié)構(gòu)進(jìn)行計(jì)算，只考慮單片梁的結(jié)構(gòu)體系轉(zhuǎn)換，把結(jié)構(gòu)自重效應(yīng)平均分到每片梁上，而在進(jìn)行汽車作用效應(yīng)計(jì)算時(shí)考慮荷載的橫向分布系數(shù)。3.1.1結(jié)構(gòu)自重作用荷載集度計(jì)算3.1.1.1 預(yù)制箱梁一期結(jié)構(gòu)自重作用荷載集度：中梁：邊梁：3.1.1.2 成橋后箱型一期結(jié)構(gòu)自重作用荷載集度增量預(yù)制梁計(jì)入每片梁間現(xiàn)澆橋面板及橫隔梁濕接縫混凝土后的自重作用荷載集度即為成橋后箱型梁一期結(jié)構(gòu)自重作用荷載集度增量。中梁邊梁3.1.1.3 二期結(jié)構(gòu)自重作用荷載集度橋面鋪裝采用10cm瀝青

26、混凝土鋪裝，且鋪裝成寬11m，瀝青混凝土重度為24kN/m3,8cm厚C40混凝土調(diào)平層，橋面橫坡已通過主梁和橋墩調(diào)整成2%，另外一側(cè)護(hù)欄按每米延長(zhǎng)0.30 m3混凝土計(jì)，混凝土重度按25kN/m3,因橋橫向由4片梁組成，則每片梁承擔(dān)的全部二期永久作用的1/5。3.1.2 內(nèi)力計(jì)算本橋?yàn)橄群?jiǎn)支后連續(xù)的連續(xù)梁，施工過程中包含了結(jié)構(gòu)體系轉(zhuǎn)換，所以結(jié)構(gòu)自重內(nèi)力計(jì)算過程必須首先將各施工階段產(chǎn)生的階段內(nèi)力計(jì)算出來然后進(jìn)行內(nèi)力疊加。第一施工階段，結(jié)構(gòu)體系為簡(jiǎn)支梁結(jié)構(gòu)，自重作用荷載為第二施工階段，由于兩跨接頭較短，混凝土重量較小，其產(chǎn)生的內(nèi)力較小，且會(huì)減小跨中彎矩，姑忽略不計(jì)第三施工階段，結(jié)構(gòu)體系以及那個(gè)轉(zhuǎn)

27、變?yōu)檫B續(xù)梁，因臨時(shí)支座間距較小，故忽略臨時(shí)支座移除產(chǎn)生的效應(yīng)，自重作用荷載僅為翼緣板和橫隔梁接頭重力，即第四施工階段，結(jié)構(gòu)體系為連續(xù)梁，自重作用荷載為橋梁二期自重作用荷載，即3.1.2.1第一施工階段結(jié)構(gòu)自重作用效應(yīng)內(nèi)力計(jì)算簡(jiǎn)圖如右：由結(jié)構(gòu)力學(xué)知識(shí)可以計(jì)算出跨中、1/4截面、端截面的內(nèi)力，各截面從左至右分別編號(hào)0，1/4，1/2，3/4，1，內(nèi)力如下表3-1：圖3-1 第一施工階段計(jì)算模型表3-1 第一階段施工內(nèi)力中梁截面01/41/23/41彎矩()02558.9073411.8772558.9070剪力()461.064230.5320230.532461.064邊梁截面01/41/23/

28、41彎矩()02782.5753710.1002782.5750剪力()501.365250.6820250.682501.365注：該表格內(nèi)計(jì)算數(shù)據(jù)有結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器所求3.1.2.2 第三施工階段的效應(yīng)第三施工階段通過澆濕接縫完成橋面的橫向連接，此期荷載增量假定均勻分配給四片梁，計(jì)算模型如圖3-2圖3-2 第三施工階段計(jì)算模型此階段中跨梁的計(jì)算跨徑為30m，邊跨的計(jì)算跨徑為29.86m， 長(zhǎng)度相差不大，都取為30m計(jì)算。通過結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器軟件可方便的求得第三施工階段外力作用下結(jié)構(gòu)產(chǎn)生的彎矩圖和剪力圖如3-3：圖3.3.1邊梁彎矩圖圖3.3. 邊梁剪力圖圖3.3.3 中梁彎矩圖圖3.3.4 中

29、梁剪力圖圖3-3 第三施工階段內(nèi)力圖第三施工階段自重作用效應(yīng)引起內(nèi)力結(jié)果如表3-2：表3-2 第三施工階段自重作用效應(yīng)階段內(nèi)力邊 梁中 梁截面剪力（kN）彎矩（kNm）剪力（kN）彎矩（kNm）017.7040.00035.3960.0001/46.49190.73312.979181.4051/24.72197.372-9.439194.6783/415.93419.917-31.85639.8211（左）-27.146-141.632-54.274-283.1681（右）23.605-141.63247.195-283.1685/412.392-6.63924.777-13.2733/21

30、.18044.2602.36088.4903.1.2.3 第四施工階段自重作用效應(yīng)內(nèi)力第四施工階段結(jié)構(gòu)體系與第三階段相同，作用為二期自重作用荷載，通過結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器，得彎矩圖和剪力圖如圖3-4：（第四施工階段邊梁和中梁受力相同）圖3.4.1 彎矩圖圖3.4.2 剪力圖圖3-4 第四施工階段內(nèi)力圖第四施工階段自重作用效應(yīng)引起的內(nèi)力如下表3-3：表3-3 第四施工階段自重作用效應(yīng)階段內(nèi)力截面剪力（kN）彎矩（kNm）截面剪力（kN）彎矩（kNm）0150.1580.0001（左）-230.242-1201.2631/455.057769.5591（右）200.211-1201.2631/2-40.

31、042825.8685/4105.111-56.3093/4-135.142168.9283/210.011375.3953.1.2.4 結(jié)構(gòu)自重作用效應(yīng)總應(yīng)力上述3個(gè)階段內(nèi)力均為階段內(nèi)力，每個(gè)施工階段的累計(jì)內(nèi)力需要內(nèi)力疊加得到，具體疊加結(jié)果邊梁如表3-4，中梁如表3-5：表3-4 結(jié)構(gòu)自重作用效應(yīng)邊梁內(nèi)力疊加截面第一施工階段第三施工階段第四施工階段結(jié)構(gòu)自重作用疊加剪力（kN）彎矩（kNm）剪力（kN）彎矩（kNm）剪力（kN）彎矩（kNm）剪力（kN）彎矩（kNm）1支點(diǎn)（右）501.365017.7040.000150.1580.000669.230.001跨1/4250.6822782.

32、5756.49190.73355.057769.559312.233642.871跨1/20.0003710.1004.72197.372-40.042825.868-35.324633.341跨3/4250.6822782.57515.93419.917-135.142168.928131.472971.422支點(diǎn)（左）501.3650-27.146-141.632-230.242-1201.263243.98-1342.902支點(diǎn)（右）501.365023.605-141.632200.211-1201.263725.18-1342.902跨1/4250.6822782.57512.392

33、-6.639105.111-56.309368.192719.632跨1/20.0003710.1001.18044.26010.011375.39511.194129.76表3-5 結(jié)構(gòu)自重作用效應(yīng)中梁內(nèi)力疊加截面第一施工階段第三施工階段第四施工階段結(jié)構(gòu)自重作用疊加剪力（kN）彎矩（kNm）剪力（kN）彎矩（kNm）剪力（kN）彎矩（kNm）剪力（kN）彎矩（kNm）1支點(diǎn)（右）461.064035.3960.000150.1580.000646.620.001跨1/4230.5322558.90712.979181.40555.057769.5593509.871跨1/20.0003411

34、.877-9.439194.678-40.042825.868-49.484432.421跨3/4-230.5322558.907-31.85639.821-135.142168.928-397.532767.662支點(diǎn)（左）-461.0640.000-54.274-283.168-230.242-1201.263-745.58-1484.432支點(diǎn)（右）461.0640.00047.195-283.168200.211-1201.263708.47-1484.432跨1/4230.5322558.90724.777-13.273105.111-56.309360.422489.332跨1/2

35、0.0003411.8772.36088.49010.011375.39512.373875.76表3-13.2汽車荷載的效應(yīng)3.2.1沖擊系數(shù)和車道折減系數(shù)根據(jù)通規(guī)4.3.2規(guī)定，適用于連續(xù)梁橋的結(jié)構(gòu)基頻計(jì)算如下： (3.1)(3.2)式中：、基頻，Hz，計(jì)算連續(xù)梁沖擊力引起的效應(yīng)和剪力引起的效應(yīng)時(shí)用，計(jì)算連續(xù)梁沖擊力引起的負(fù)彎矩效應(yīng)時(shí)，采用。計(jì)算跨徑，m?；炷恋膹椥?，。梁跨中截面慣性矩，。結(jié)構(gòu)跨中的單位長(zhǎng)度質(zhì)量，。所以， Hz Hz由于1.5 Hz14 Hz，應(yīng)使用計(jì)算沖擊系數(shù)。所以，用于正彎矩和剪力的沖擊系數(shù)：用于負(fù)彎矩的沖擊系數(shù)：而根據(jù)通規(guī)4.3.1-4規(guī)定，行車道為兩車道時(shí)折減系數(shù)

36、為，為三車道時(shí)。3.2.2主梁荷載的橫向分布系數(shù)連續(xù)梁橋的橫向分布簡(jiǎn)化計(jì)算方法是采用等剛度原則，將連續(xù)梁的某一跨等代為等跨徑等截面簡(jiǎn)支梁來計(jì)算荷載的橫向分布系數(shù)。本四跨連續(xù)梁橋四跨跨徑基本相同，邊跨29.3m中跨30m，每一跨不同截面的剛度變化較小，可以忽略其變化的影響，并取中梁跨中截面剛度做為計(jì)算剛度。根據(jù)相關(guān)資料等跨等截面連續(xù)梁橋的等效簡(jiǎn)支梁抗彎慣性矩為：邊跨，中跨，而抗扭慣性矩?fù)Q算系數(shù)為。3.2.2.1跨中荷載的橫向分布系數(shù)。(1)邊跨踦中的荷載分布系數(shù)。 本梁橋有強(qiáng)大的橫向連接，并且承重結(jié)構(gòu)長(zhǎng)寬之比：所以適宜采用剛性橫梁法計(jì)算橫向分布系數(shù)。 將結(jié)構(gòu)等效為簡(jiǎn)支梁橋計(jì)算時(shí)結(jié)構(gòu)的等效慣性矩為

37、： 式中：為換算后的等效抗彎慣性矩，為換算后的等效抗扭慣性矩?？箯潙T性矩已在前面的計(jì)算中給出，抗扭慣性矩同樣可以用Midas中的截面特性計(jì)算器計(jì)算出來，。所以抗扭修正系數(shù)：(3.3)其中：， 所以，按修正偏心壓力法橫向影響線的堅(jiān)標(biāo)值：式中：=4， 。號(hào)梁的橫向分布系數(shù)： 所以號(hào)梁的橫向影響線如下圖：圖3.6 荷載橫向分布圖， ，當(dāng)行車道為兩車道時(shí)只布置到：當(dāng)行車道為三車道時(shí)： 所以號(hào)梁的橫向分布系數(shù)應(yīng)取。號(hào)梁的橫向分布系數(shù)： 車輛荷載布置與求號(hào)梁橫向分布系數(shù)時(shí)相同，所以：，當(dāng)行車道為兩車道時(shí)：當(dāng)行車道為三車道時(shí)： 所以號(hào)梁的橫向分布系數(shù)應(yīng)取為：。(2)中跨踦中的荷載分布系數(shù)。同邊跨跨中荷載橫向

38、分布系數(shù)相同，抗扭折減系數(shù)其中：，。所以。對(duì)于號(hào)梁： 車輛布置與之前亦相同，則同理：行邊道為兩邊道時(shí)：，三車道時(shí)：對(duì)于號(hào)梁： 車輛布置同前，則：行邊道為兩邊道時(shí)：，三車道時(shí)：由于舍去誤差，用Excel軟件可方便計(jì)算得到個(gè)截面處的影響線值，計(jì)算及選用結(jié)果如下表所示：表3-2 梁跨中橫向分布系數(shù)計(jì)算表 兩車道三車道取值邊跨1號(hào)梁0.5497-0.04970.59210.47470.38990.27250.18770.07030.86460.77500.8646邊跨2號(hào)梁0.34970.15300.36360.32510.29730.25870.23090.19240.62230.65050.650

39、5中跨1號(hào)梁0.5664-0.06640.61120.48720.39770.27380.18420.06030.88490.78560.8849中跨2號(hào)梁0.35520.14480.37010.32890.29910.25790.22810.18690.62800.65170.65173.2.2.2支點(diǎn)荷載的橫向分布系數(shù)。利用杠桿原理法計(jì)算支點(diǎn)處的荷載的影響線，由于箱梁的底部梁的寬度較大，在箱梁上的汽車荷載可以認(rèn)為全部由此根箱梁承擔(dān)，其影響線如下圖所示，并按最不利位置布置荷載。則號(hào)梁、號(hào)梁的橫向分布系數(shù)可計(jì)算如下：圖3.7 支點(diǎn)處荷載橫向分布顯然號(hào)梁、號(hào)梁的分布系數(shù)都為：。綜上所述，橋梁各截

40、面的橫向分布系數(shù)如下表所示：表3-3 梁橫向分布系數(shù)表邊跨跨中中跨跨中支點(diǎn)號(hào)梁0.0.1號(hào)梁0.0.1 為了方便計(jì)算，在計(jì)算彎矩效應(yīng)時(shí)，對(duì)于號(hào)梁取中跨跨中的分布系數(shù)即，對(duì)于號(hào)梁取中跨跨中的分布系數(shù)。在計(jì)算剪力時(shí)，較安全的選用支點(diǎn)處的分布系數(shù)，即。3.2.3汽車荷載效應(yīng)的計(jì)算主梁汽車荷載的橫向分布系數(shù)確定之后，將汽車效應(yīng)乘以相應(yīng)的分布系數(shù)后，在主梁的內(nèi)力影響線上最不利布載，可得主梁最大汽車荷載效應(yīng)內(nèi)力，計(jì)算公式為：(3.4)式中：主梁最大汽車荷載內(nèi)力（彎矩或剪力）；汽車荷載的沖擊系數(shù)；荷載的橫向分布系數(shù)（此處已經(jīng)計(jì)入車道折減系數(shù)）；車道集中荷載的標(biāo)準(zhǔn)值；主梁內(nèi)力影響線豎標(biāo)值；車道荷載的均布標(biāo)準(zhǔn)值

41、；主梁內(nèi)力影響線中均布荷載所在的面積。由于，在進(jìn)行移動(dòng)荷載分析時(shí)可以近似的看成等跨連續(xù)梁進(jìn)行分析計(jì)算，這樣就可以用公路橋涵設(shè)計(jì)手冊(cè) 基本資料，查得影響線的最大值和各跨影響線的面積，從而根據(jù)以上工式計(jì)算汽車荷載的效應(yīng)。3.3.2各控制點(diǎn)處移動(dòng)荷載的效應(yīng)計(jì)算下面以號(hào)梁第一跨跨中為例，說明移動(dòng)荷載的計(jì)算方法。查公路橋涵設(shè)計(jì)手冊(cè) 基本資料表3-37(P308)可得，第一跨跨中的面積，同樣查表3-27(P278)得： 由通規(guī)4.3.1知，計(jì)算彎矩效應(yīng)時(shí)，計(jì)算剪力效應(yīng)時(shí)。求彎矩最大值時(shí)均布荷載布置于(1)、(3)兩跨，最大處；求最小彎矩時(shí)荷載布置于(2)、(4)兩跨，集中荷載布置于影響線數(shù)值最小處，所以：

42、用同樣的方法可以求得：用上面的方法我們可以得到每個(gè)控制截面的內(nèi)力最大值與最小值，但是由于截面較多計(jì)算過程比較繁瑣，這里我們同樣用Midas軟件來計(jì)算，計(jì)算時(shí)設(shè)置車道個(gè)數(shù)為1，這樣的計(jì)算結(jié)果沒有考慮橫向分布系數(shù)，計(jì)算結(jié)果記入基本數(shù)據(jù)一欄中。把計(jì)算結(jié)果乘以相應(yīng)的沖擊系數(shù)和橫向分布系數(shù)后即可得設(shè)計(jì)用的計(jì)算值了。計(jì)算的結(jié)果由于精度的原因可能會(huì)與手算的結(jié)果有出入，但相差不大，在允許范圍之內(nèi)。表3-4 汽車荷載內(nèi)力（madis） 邊梁（中梁）截面最大剪力（kN）最小剪力（kN）最大彎矩（kNm）最小彎矩（kNm）0481.71-36.948001/4201.56-36.9481343.5-245.661/

43、2170.01-260.392686.9-491.333/412.103-307.59749.13-736.991(左)12.103-520.95321.88-1658.31(右)513.02-61.153321.88-1658.35/4210.56-36.9481343.5-245.663/2170.01-260.392686.9-491.33考慮荷載橫向分布系數(shù)后的汽車荷載內(nèi)力如表3-5：表3-5 汽車荷載內(nèi)力（邊梁）截面最大剪力（kN）最小剪力（kN）最大彎矩（kNm）最小彎矩（kNm）0481.71-36.948001/4201.56-36.9481188.863-217.3851/2

44、170.01-260.392377.638-434.7783/412.103-307.59662.9051-652.1621(左)12.103-520.95284.8316-1467.431(右)513.02-61.153284.8316-1467.435/4210.56-36.9481188.863-217.3853/2170.01-260.392377.638-434.778 3-6 汽車荷載內(nèi)力（中梁）截面最大剪力（kg）最小剪力（kg）最大彎矩（kgm）最小彎矩（kgm）0481.71-36.948001/4201.56-36.948875.559-160.0971/2170.01-2

45、60.391751.053-320.23/412.103-307.59488.208-480.2961(左)12.103-520.95209.7692-1080.711(右)513.02-61.153209.7692-1080.715/4210.56-36.948875.559-160.0973/2170.01-260.391751.053-320.23.3溫差應(yīng)力的計(jì)算根據(jù)通規(guī)4.3.10規(guī)定，混凝土上部結(jié)構(gòu)豎向溫差反溫差為正溫差乘以-0.5的系數(shù)，所以這里我們只用計(jì)算正溫差的應(yīng)力，反溫差引起的內(nèi)力在正應(yīng)力的基礎(chǔ)上乘以-0.5即可。本橋橋面采用10cm瀝青混凝土鋪裝。根據(jù)通規(guī)4.3.10-3

46、規(guī)定差基數(shù)為：，14度到5.5度線性變化階段厚10cm，5.5度到0度的線性變化階段厚30cm，計(jì)算簡(jiǎn)圖如下，取跨中截面進(jìn)行計(jì)算把截面單元?jiǎng)澐譃樗姆荩簣D3.9 溫度效應(yīng)計(jì)算圖溫差應(yīng)力可以根據(jù)公預(yù)規(guī)附錄B計(jì)算：(3.5)(3.6)式中：截面內(nèi)的單元面積；單元面積內(nèi)溫差應(yīng)力的平均值，均以正值代入；混凝土線膨脹系數(shù)，；混凝土彈性模量，；單元面積截面重心至中性軸的距離，中性軸以上取正，以下取負(fù)。表3-7 溫差應(yīng)力計(jì)算單元編號(hào)單元面積溫差()單元面積至截面重心的距離(m)10.30609.7500.5211520.24484.7670.4315530.05463.4520.3598440.03682.0

47、700.2844550.02520.6420.20655 用Midas軟件可以方便的計(jì)算得結(jié)構(gòu)的溫度內(nèi)力為：表3-8 溫度內(nèi)力截面位置彎矩剪力截面位置彎矩剪力00371右1110.11-12.041/4277.53375/41019.84-12.042/4555.06373/2929.57-12.04結(jié)構(gòu)受反溫差影響時(shí)，只需將上表中數(shù)值乘以的系數(shù)即可得到，結(jié)果如下表所示：表3-9 溫度荷載內(nèi)力邊梁（中梁）截面最大剪力（kg）最小剪力（kg）最大彎矩（kgm）最小彎矩（kgm）033.64-16.820.0001/433.64-16.82252.26-126.131/233.64-16.8250

48、4.53-252.2653/433.64-16.82756.79-378.3951(左)33.64-16.821009.05-504.5251(右)0.0001009.05-504.5255/40.0001009.05-504.5253/20.0001009.05-504.5253.4支座沉降的計(jì)算支座沉降應(yīng)考慮的荷載工況較多，一個(gè)支座的沉降有4種可能，兩個(gè)支座的沉降有6種可能，三個(gè)支座的沉降有6種可能，四個(gè)支座的沉降同樣也有1種可能，也就是說結(jié)構(gòu)的支座沉降一共有17種可能，用結(jié)構(gòu)力學(xué)的的知識(shí)可以分別對(duì)第一種情況求解其內(nèi)力，利用對(duì)稱性可以簡(jiǎn)化計(jì)算，求出各種情況的內(nèi)力后即可得到結(jié)構(gòu)因支座位移產(chǎn)生

49、的包絡(luò)圖。但是，由于時(shí)間有限，不再列出具體的計(jì)算過程，用Midas即可方便的計(jì)算出結(jié)構(gòu)沉降產(chǎn)生的各控制截面的內(nèi)力包絡(luò)值。如下表所示：表3-10 基礎(chǔ)沉降內(nèi)力邊梁（中梁）截面最大剪力（kg）最小剪力（kg）最大彎矩（kgm）最小彎矩（kgm）012.34-18.570.000.001/412.34-18.5792.59-139.281/212.34-18.57185.17-278.573/412.34-18.57277.76-417.851(左)12.34-18.57370.35-557.141(右)30.92-30.92370.35-557.145/430.92-30.92170.69-325.273/230.92-30.9293.40-93.403.5內(nèi)力組合為了進(jìn)行預(yù)應(yīng)力鋼束的計(jì)算，在不考慮預(yù)加力引起的結(jié)構(gòu)次內(nèi)力及混凝土收縮徐變次內(nèi)力的前提下，按橋規(guī)通規(guī)第4.1.6條和第4.1.7條規(guī)定，根據(jù)可能出現(xiàn)的荷載進(jìn)行第一次內(nèi)力組合。3.5.1按承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)基本組合。永久作用的設(shè)計(jì)值效應(yīng)和可變作用設(shè)計(jì)值效應(yīng)相結(jié)合，其效應(yīng)組合表達(dá)式為： （3.7） 式中承載能力極限狀態(tài)下作用基本組合的效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)，按通規(guī)表1.0.9規(guī)定的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)安全等級(jí)采用，對(duì)應(yīng)于設(shè)計(jì)安全等級(jí)一級(jí)、二級(jí)和三級(jí)分別取1.1、1.0、09；第i個(gè)永久作用效應(yīng)的分項(xiàng)系數(shù)，當(dāng)永久作