建筑結(jié)構(gòu)抗火研究現(xiàn)狀及對(duì)相關(guān)抗火問題的思考03

1、建筑結(jié)構(gòu)抗火研究現(xiàn)狀及對(duì)相關(guān)抗火問題的思考黑龍江省建筑結(jié)構(gòu)專家委員會(huì)1 火災(zāi)的概念、發(fā)生頻度及目前抗火設(shè)計(jì)的考慮方法火災(zāi)是指失去控制的火在其發(fā)展蔓延過程中給人類的生命財(cái)產(chǎn)造成損失的一種現(xiàn)象。火災(zāi)發(fā)生的頻度居各種災(zāi)害之首，在各類火災(zāi)中又以建筑火災(zāi)損失最為嚴(yán)重。以2004年為例，我國建筑火災(zāi)約發(fā)生25萬起、死亡約2千6百人、直接經(jīng)濟(jì)損失約為17億元人民幣；美國建筑火災(zāi)約發(fā)生53萬起、死亡約3千9百人、直接經(jīng)濟(jì)損失約為82億美元?；馂?zāi)還是最主要的次生災(zāi)害之一，1906年美國舊金山地震引發(fā)火災(zāi)，大火燒了三天三夜，燒毀520個(gè)街區(qū)；1923年日本關(guān)東地震引發(fā)火災(zāi)，燒死5.6萬人。黑龍江省火災(zāi)形勢(shì)同樣嚴(yán)峻

2、，2004年全省約發(fā)生建筑火災(zāi)1萬5千起，死亡1百余人，直接財(cái)產(chǎn)損失約為3千5百萬元人民幣。1998年佳木斯市華聯(lián)商廈特大火災(zāi)造成的直接經(jīng)濟(jì)損失約為3千6百萬元人民幣，2003年哈爾濱市天潭酒店特大火災(zāi)造成33人葬身火海。因此，應(yīng)對(duì)我省建筑結(jié)構(gòu)火災(zāi)防范工作引起充分重視，在建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中進(jìn)一步增強(qiáng)抗火意識(shí)。長期以來，建筑物的防火設(shè)計(jì)主要是由建筑師來完成的。建筑師根據(jù)房屋建筑的重要性、使用功能、層數(shù)、長度、面積、火災(zāi)危險(xiǎn)性、疏散、撲救難度以及其主、被動(dòng)防火系統(tǒng)的設(shè)置等情況確定建筑物的耐火等級(jí)。然后根據(jù)建筑物的耐火等級(jí)確定其構(gòu)件的耐火極限要求，以保證受災(zāi)人員轉(zhuǎn)移和消防隊(duì)員撲救的時(shí)間。我國公安部消防研

3、究所根據(jù)抗火試驗(yàn)得到了一些不同類型、型號(hào)、防火保護(hù)的構(gòu)件所具備的耐火極限，供設(shè)計(jì)者選用，據(jù)此可完成部分建筑結(jié)構(gòu)的抗火設(shè)計(jì)。這些抗火試驗(yàn)數(shù)據(jù)往往只出現(xiàn)在建筑防火規(guī)范或防火產(chǎn)品的質(zhì)量保證書中1、2。由于缺乏對(duì)結(jié)構(gòu)工程師的具體要求，我國在一般的建筑設(shè)計(jì)中是不進(jìn)行結(jié)構(gòu)構(gòu)件的抗火計(jì)算的。然而由于美國“9.11”事件和我國衡陽“11.3”大火等事故中建筑物的坍塌，結(jié)構(gòu)抗火已經(jīng)越來越受到人們的關(guān)注。2 建筑結(jié)構(gòu)抗火研究現(xiàn)狀2.1 材料的高溫力學(xué)性能在短期高溫（比如火災(zāi)）下，一般來說普通混凝土抗壓強(qiáng)度，在400以內(nèi)可以近似認(rèn)為不變，700時(shí)約為其常溫時(shí)的40；建筑中常用的普通鋼材的屈服強(qiáng)度，在200以內(nèi)可近似

4、認(rèn)為不變，550時(shí)約為其常溫時(shí)的40；預(yù)應(yīng)力筋用高強(qiáng)鋼材條件屈服強(qiáng)度隨溫度升高將逐漸降低，到400時(shí)約為其常溫時(shí)的40，如圖1所示。經(jīng)歷過小于等于500高溫的普通混凝土在空氣中放置一年后其抗壓強(qiáng)度基本恢復(fù)，經(jīng)歷大于500高溫后抗壓強(qiáng)度比高溫下抗壓強(qiáng)度要低10203；普通鋼材所經(jīng)歷的溫度在600以下力學(xué)性能基本恢復(fù)；預(yù)應(yīng)力筋用高強(qiáng)鋼材所經(jīng)歷的溫度在400以下時(shí)，高溫后內(nèi)力學(xué)性能大多可以恢復(fù)，經(jīng)歷600高溫后強(qiáng)度可以恢復(fù)至受損前的60左右。圖1 高溫下材料強(qiáng)度的退化2.2 溫度場溫度在時(shí)間域和空間域的分布，稱為溫度場。火災(zāi)下材料的力學(xué)性能與溫度密切相關(guān)，弄清結(jié)構(gòu)構(gòu)件的溫度場是結(jié)構(gòu)抗火分析的前提。火

5、災(zāi)時(shí)，熱量通過輻射、對(duì)流的方式傳遞給結(jié)構(gòu)構(gòu)件表面，再通過傳導(dǎo)向構(gòu)件內(nèi)部傳遞，經(jīng)過構(gòu)件背火面又傳給另一防火分區(qū)。2.2.1 建筑火災(zāi)的模擬建筑火災(zāi)的發(fā)展經(jīng)歷包括火災(zāi)起始、充分發(fā)展、衰滅三個(gè)階段，是一個(gè)復(fù)雜的燃燒、傳熱、傳質(zhì)、湍流過程，與可燃物情況、空間特征、通風(fēng)情況等許多因素有關(guān)。對(duì)火災(zāi)的模擬可分為經(jīng)驗(yàn)?zāi)M、半經(jīng)驗(yàn)半物理模擬、物理模擬三類。經(jīng)驗(yàn)?zāi)M是通過經(jīng)驗(yàn)公式來模擬火災(zāi)溫度隨時(shí)間的變化，物理模擬是以化學(xué)流體力學(xué)為基礎(chǔ)來模擬火災(zāi)過程4、5。許多學(xué)者致力于探尋火災(zāi)規(guī)律的研究，美國國家建筑與火災(zāi)研究實(shí)驗(yàn)室根據(jù)物理模擬模型和半經(jīng)驗(yàn)半物理模擬模型分別開發(fā)了FDS和CFAST火災(zāi)模擬軟件。2.2.2 標(biāo)準(zhǔn)

6、升溫曲線為了使各抗火試驗(yàn)的結(jié)果能夠進(jìn)行比較與利用，許多國家和組織都制訂了室內(nèi)火災(zāi)標(biāo)準(zhǔn)升溫曲線，各曲線相近，我國采用的是國際標(biāo)準(zhǔn)化協(xié)會(huì)（ISO）給出的標(biāo)準(zhǔn)升溫曲線。前文所述的構(gòu)件耐火極限即是構(gòu)件抵抗該標(biāo)準(zhǔn)火作用的時(shí)間。當(dāng)比較準(zhǔn)確地知道影響火災(zāi)的參數(shù)值時(shí)，也可采用參數(shù)化升溫曲線模擬火災(zāi)，然后通過等效爆火時(shí)間的概念，將參數(shù)化升溫曲線與標(biāo)準(zhǔn)升溫曲線聯(lián)系起來。等效爆火時(shí)間為按參數(shù)化曲線升溫與按標(biāo)準(zhǔn)曲線升溫對(duì)構(gòu)件造成的損傷程度相同時(shí)的標(biāo)準(zhǔn)升溫時(shí)間，鋼結(jié)構(gòu)可取構(gòu)件溫度相同時(shí)的時(shí)間。標(biāo)準(zhǔn)升溫曲線和參數(shù)化升溫曲線均屬于經(jīng)驗(yàn)?zāi)M。2.2.3 構(gòu)件內(nèi)溫度場的計(jì)算構(gòu)件內(nèi)的傳導(dǎo)過程是一個(gè)非線性瞬態(tài)問題，求非穩(wěn)定溫度場主

7、要有四種方法即解析法、數(shù)值法、圖表法、實(shí)測(cè)法。一般認(rèn)為溫度場不受應(yīng)力場的影響，可不考慮受力過程而獨(dú)立計(jì)算。為了簡化計(jì)算，目前普遍偏于安全地假設(shè)構(gòu)件的溫度分布沿長軸方向不變，即簡化成無限大平板或無限長梁、柱的一維或二維問題，于是溫度場分析均可以以構(gòu)件截面為研究對(duì)象。鋼材是熱的良導(dǎo)體，輕型鋼構(gòu)件可假定截面上各點(diǎn)溫度相同，然后用簡化公式來估算有或沒有防火保護(hù)情況下的溫度值，重型鋼構(gòu)件可假定成溫度各自均勻的幾個(gè)部分。混凝土是熱的不良導(dǎo)體，其截面內(nèi)溫度梯度較大，對(duì)于復(fù)雜幾何形狀的物體和非線性邊界條件下的導(dǎo)熱問題很難直接求得其溫度場，研究中通常采用數(shù)值法求解。許多研究者開發(fā)了火災(zāi)下構(gòu)件溫度場計(jì)算的專業(yè)程序

8、，一些通用的有限元軟件也可以計(jì)算構(gòu)件溫度場，計(jì)算結(jié)果均較為滿意?；炷敛牧现泻幸簯B(tài)水、物理吸附水和結(jié)晶水，水分的運(yùn)動(dòng)及蒸發(fā)對(duì)構(gòu)件溫度場有一定的影響，但計(jì)算混凝土內(nèi)部的水分運(yùn)動(dòng)及準(zhǔn)確分析以多種形式存在的水分相變（這里指液體變成氣體）的吸熱是十分復(fù)雜的，因此目前計(jì)算混凝土構(gòu)件內(nèi)的溫度場時(shí)，一般在混凝土熱工參數(shù)的確定上間接考慮這一影響，而不直接計(jì)算。不考慮水分吸熱通常是偏于安全的，若在含水率較大的情況下，比如對(duì)后張有粘結(jié)預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)用的灌漿料，可采用在100200之間調(diào)大混凝土比熱的方法（從100開始上升，130達(dá)到峰值，200回到原比熱值）來考慮水分的影響。2.3 結(jié)構(gòu)抗火計(jì)算方法2.3.1

9、 火災(zāi)下構(gòu)件的破壞標(biāo)志我國對(duì)抗火試驗(yàn)中構(gòu)件的破壞標(biāo)志規(guī)定如下6：對(duì)于梁和板，在試驗(yàn)過程中垮坍或試件的最大撓度超過L/20（mm），表明試件達(dá)到耐火極限，L為構(gòu)件跨度；柱子在試驗(yàn)過程中垮坍或軸向變形大于H/100（mm）或軸向變形速率大于3H/1000（mm/min）表明達(dá)到耐火極限，H為試件的受火高度；墻在試驗(yàn)過程中垮坍表明達(dá)到耐火極限。當(dāng)承重構(gòu)件同時(shí)起分隔作用時(shí)，構(gòu)件失去完整性或絕熱性也表明試件達(dá)到耐火極限。完整性判別標(biāo)準(zhǔn)為試件是否出現(xiàn)穿透裂縫。絕熱性判別標(biāo)準(zhǔn)為試件背火面的平均溫度超過試件表面初始溫度140或單點(diǎn)最高溫度超過初始溫度180。1999年國際標(biāo)準(zhǔn)化協(xié)會(huì)（ISO）7對(duì)抗火試驗(yàn)中梁、

10、板的破壞標(biāo)志修改為：最大撓度超過L/30后，撓度達(dá)到或超過L2/(400d)（mm）同時(shí)撓度變形率達(dá)到或超過L2/(9000d) （mm/min），表明達(dá)到耐火極限，d為拉、壓區(qū)邊緣間距離；對(duì)柱為軸向變形和變形率均達(dá)到上述對(duì)柱的限值，表明達(dá)到耐火極限。2.3.2 火災(zāi)下承載能力極限狀態(tài)5、8、9對(duì)于承載能力極限狀態(tài)要求： （1）式中：Sf火災(zāi)下荷載效應(yīng)設(shè)計(jì)值； Rf火災(zāi)下結(jié)構(gòu)構(gòu)件抗力設(shè)計(jì)值。 （2）式中 SGk、SQki、ST分別為永久荷載、第i種可變荷載和溫度作用標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)；G火災(zāi)下永久荷載分項(xiàng)系數(shù)，可取1.0，常溫時(shí)由可變荷載控制的為1.2、由永久荷載控制的為1.35；Qi火災(zāi)下第i種可變

11、荷載分項(xiàng)系數(shù)，可取1.0，常溫時(shí)一般情況為1.4，對(duì)標(biāo)準(zhǔn)值大于4kN/m2的工業(yè)房屋樓面結(jié)構(gòu)的活荷載為1.3；f火災(zāi)下可變荷載Qi的組合值系數(shù)，其取值尚待商榷，美國ACI規(guī)范中取1.0，歐洲Eurocode規(guī)范中取小于1的值，我國不同學(xué)者的取法不一；T溫度作用分項(xiàng)系數(shù)，可取1.0。 （3）式中 kT火災(zāi)下構(gòu)件抗力的衰減系數(shù)；截面溫度均勻的鋼結(jié)構(gòu)可直接取材料的強(qiáng)度衰減系數(shù)，對(duì)溫度不均勻的鋼結(jié)構(gòu)和混凝土結(jié)構(gòu)要綜合地考慮不同位置材料強(qiáng)度的衰減； m常溫下材料的分項(xiàng)系數(shù)，鋼材分項(xiàng)系數(shù)為1.1、混凝土分項(xiàng)系數(shù)為1.4，即對(duì)鋼結(jié)構(gòu)和混凝土構(gòu)件抗彎計(jì)算時(shí)可取1.1，對(duì)混凝土構(gòu)件其它受力形式鋼筋部分和混凝土部

12、分分開考慮；mf火災(zāi)下材料的分項(xiàng)系數(shù)，可取1.0； R常溫下結(jié)構(gòu)構(gòu)件抗力設(shè)計(jì)值。 從本質(zhì)上講式（1）中高溫下荷載及材料分項(xiàng)系數(shù)基本均為標(biāo)準(zhǔn)值。鋼結(jié)構(gòu)抗火驗(yàn)算也可采用臨界溫度的方法，曾經(jīng)粗略地估計(jì)鋼結(jié)構(gòu)的臨界溫度在550左右，現(xiàn)在多通過如式（4）所示的荷載水平0計(jì)算或查表得到構(gòu)件的臨界溫度，然后再通過簡化方法或查表得到帶防火保護(hù)的鋼材的溫度，若小于臨界溫度則說明結(jié)構(gòu)抗火滿足要求。 （4）受壓鋼構(gòu)件須考慮火災(zāi)下的穩(wěn)定系數(shù)，歐洲Eurocode規(guī)范在計(jì)算0中的R時(shí)考慮了火災(zāi)下的穩(wěn)定系數(shù)。2.3.3 性能化結(jié)構(gòu)抗火設(shè)計(jì)目前基于標(biāo)準(zhǔn)升溫曲線考慮構(gòu)件火災(zāi)下支承條件影響的構(gòu)件抗火驗(yàn)算是主要的計(jì)算方法。然而實(shí)

13、際火災(zāi)是千差萬別的，不同業(yè)主對(duì)房屋的抗火要求也可能是不同的，于是根據(jù)建筑物的具體情況確定設(shè)計(jì)目標(biāo)及處理方法的結(jié)構(gòu)抗火性能化設(shè)計(jì)被提出來了。某些體育場、露天停車場、機(jī)場屋頂?shù)匿摻Y(jié)構(gòu)部分未做防火保護(hù)，達(dá)不到耐火極限要求但也認(rèn)為是安全的。近年來我國研發(fā)了綜合考慮抗火性能、抗震性能、造價(jià)等因素的建筑用耐火鋼，它在600時(shí)屈服強(qiáng)度不低于常溫時(shí)屈服強(qiáng)度的2/3。盡管耐火鋼在鋼材造價(jià)上比普通建筑用鋼高，但可以少做或不做防火保護(hù)，同時(shí)也可以回避防火涂料耐久性、抗沖擊性能差的缺點(diǎn)，因此對(duì)綜合效益進(jìn)行性能化分析是十分有意義的。3. 對(duì)若干問題的思考3.1 應(yīng)加強(qiáng)對(duì)加固混凝土結(jié)構(gòu)的抗火性能與設(shè)計(jì)方法的研究粘鋼加固、

14、碳纖維片材加固、植筋加固等方法已廣泛應(yīng)用于混凝土工程的加固。它們的共同點(diǎn)是通過建筑結(jié)構(gòu)膠來使后置片材(鋼板、碳纖維片材等)和后植鋼筋與原混凝土整體工作的。環(huán)氧類有機(jī)膠并不耐火，最高適宜使用溫度一般在60左右，在更高的溫度下會(huì)發(fā)生化學(xué)反應(yīng)而喪失粘結(jié)強(qiáng)度。一旦發(fā)生火災(zāi)則極易引起加固材料的剝離。建筑設(shè)計(jì)防火規(guī)范1、高層民用建筑設(shè)計(jì)防火規(guī)范2等均未給出加固混凝土構(gòu)件所具備的耐火極限，消防部門審查時(shí)也無據(jù)可依。加固混凝土結(jié)構(gòu)的抗火性能如何，如何做防火保護(hù)亟待研究。3.2 應(yīng)加強(qiáng)對(duì)火災(zāi)引起的次內(nèi)力的研究火災(zāi)引起的支座反力為溫度次反力，與這一次反力對(duì)應(yīng)的結(jié)構(gòu)內(nèi)力為溫度次內(nèi)力。超靜定混凝土連續(xù)梁由于在受火過程

15、中的溫度變形受到限制會(huì)產(chǎn)生溫度次反力和溫度次內(nèi)力，次內(nèi)力應(yīng)參與和外載效應(yīng)的組合，共同構(gòu)成荷載效應(yīng)組合值。在框架結(jié)構(gòu)等房屋發(fā)生火災(zāi)時(shí)，梁要產(chǎn)生水平橫向變形，即有受火伸長的趨勢(shì)，不但會(huì)引起梁自身的溫度內(nèi)力，也會(huì)引起柱的附加內(nèi)力，柱的荷載效應(yīng)組合應(yīng)考慮這一荷載效應(yīng)的影響。3.3 應(yīng)加強(qiáng)對(duì)懸鏈線效應(yīng)的研究英國Broadgate火災(zāi)持續(xù)了4、5個(gè)小時(shí)，沒有防火保護(hù)的鋼結(jié)構(gòu)框架并沒未倒塌10；英國Cardington系列試驗(yàn)中的鋼結(jié)構(gòu)局部（單個(gè)房間）受火試驗(yàn)，水平構(gòu)件最大撓度超過了1000mm但這個(gè)結(jié)構(gòu)也未坍塌，見圖2，主要是懸鏈線效應(yīng)發(fā)揮了作用。圖2 Cardington試驗(yàn)后照片懸鏈線效應(yīng)的本質(zhì)是火災(zāi)

16、下水平受彎構(gòu)件轉(zhuǎn)變?yōu)榛馂?zāi)下只受軸向拉力的索，這個(gè)索所提供的等效荷載不小于外荷載。因此在進(jìn)行鋼框架和混凝土框架設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)確保臨近背火面的有效鋼材（筋）面積應(yīng)能有效發(fā)揮拉索作用，且所提供的等效荷載不小于火災(zāi)時(shí)的外荷載。因此，我們應(yīng)增加火災(zāi)下結(jié)構(gòu)懸鏈線效應(yīng)的設(shè)計(jì)內(nèi)容。當(dāng)然，要保證可靠的懸鏈線效應(yīng)，柱子等豎向構(gòu)件及節(jié)點(diǎn)在高溫下的安全是前提條件。3.4 應(yīng)加強(qiáng)底部框架房屋抗火設(shè)計(jì)研究南昌萬壽宮商城和衡陽商住兩用樓都是底部框架房屋（即常說的底框上混房屋）。這兩棟房屋設(shè)計(jì)時(shí)均未考慮抗震設(shè)防，分別在起火2小時(shí)20分和3小時(shí)50分坍塌。應(yīng)加強(qiáng)底部框架房屋抗火設(shè)計(jì)研究，特別是非抗震設(shè)防區(qū)和6度設(shè)防區(qū)底部框架房屋的

17、抗火設(shè)計(jì)方法研究。3.5 應(yīng)加強(qiáng)火災(zāi)下混凝土爆裂機(jī)理及防爆裂措施研究11、12在英法海峽隧道和丹麥Great Belt隧道的火災(zāi)中均發(fā)生了密實(shí)混凝土嚴(yán)重爆裂的現(xiàn)象。爆裂可能是由于火災(zāi)下各種形式存在于混凝土中的水份產(chǎn)生了蒸汽壓力，高性能混凝土結(jié)構(gòu)的致密性或結(jié)構(gòu)內(nèi)部的壓應(yīng)力使這種蒸汽壓力積聚并最終導(dǎo)致的結(jié)果。由于高性能混凝土具有的密實(shí)結(jié)構(gòu)和低滲透性帶來了其高強(qiáng)度、高抗凍性、高耐久性的優(yōu)點(diǎn)，也帶來了易于爆裂的缺點(diǎn)。預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)，普通混凝土連續(xù)構(gòu)件的壓區(qū)受火部分及高軸壓比柱子中的壓應(yīng)力抑制了裂縫的產(chǎn)生，水份不易逸出，爆裂的可能性增大。構(gòu)件角部較容易爆裂，板比梁較容易爆裂，對(duì)普通混凝土來說試驗(yàn)室中比

18、實(shí)際火災(zāi)中較容易爆裂。普通混凝土在實(shí)際火災(zāi)中爆裂的少，除了齡期長水分少這一最主要因素之外，部分構(gòu)件離火焰較遠(yuǎn)、升溫速度慢可能也是原因之一。試驗(yàn)已經(jīng)證明S.Chandra等人提出的在制備混凝土?xí)r添加低熔點(diǎn)有機(jī)聚合物的方法對(duì)高性能混凝土抗爆裂性能有較大的改善。通常添加的有機(jī)聚合物是聚丙烯纖維，其熔點(diǎn)在170左右，熔化后形成多向的孔道，它可能為高壓水蒸汽提供了逸出的通道，同時(shí)通道也便于混凝土裂縫的開展與延伸，裂縫能減小濕度梯度和熱應(yīng)力。增設(shè)鋼絲網(wǎng)水泥砂漿面層或其它防火材料對(duì)防止混凝土爆裂也能起到一定的作用。應(yīng)加強(qiáng)對(duì)不同品種、不同約束條件、不同受力狀況的混凝土火災(zāi)下爆裂機(jī)理與防爆裂措施研究。3.6 應(yīng)

19、避免火災(zāi)后結(jié)構(gòu)坍塌造成的二次危害一般來說受火時(shí)間較長的火災(zāi)受火后的1或2天內(nèi)，建筑結(jié)構(gòu)仍有坍塌的危險(xiǎn)。珠海市裕新織染廠廠房為鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，起火后約10個(gè)小時(shí)主火被撲滅，又過了約11個(gè)小時(shí)，在清理火場時(shí)廠房突然坍塌，造成了大量人員傷亡。2000年7月19日埃及亞歷山大市一紡織廠的6層鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)廠房發(fā)生火災(zāi)，火災(zāi)持續(xù)了約9個(gè)小時(shí)，在主火基本被撲滅的情況下，消防隊(duì)員調(diào)查災(zāi)情時(shí)廠房突然坍塌。文獻(xiàn)13中提到了一個(gè)鋼筋混凝土廠房，火災(zāi)后快半個(gè)月了，在進(jìn)行清理工作時(shí)突然坍塌。火災(zāi)后房屋坍塌的原因可能有：1、火災(zāi)后混凝土強(qiáng)度要比火災(zāi)下強(qiáng)度低。2、對(duì)梁、板來說若火災(zāi)下產(chǎn)生了大的變形火災(zāi)后冷卻收縮，整體性好

20、的話會(huì)引起較大的拉力，進(jìn)一步危及構(gòu)件；整體性不好的話會(huì)增大從支座處滑脫的危險(xiǎn)。3、滅火及火場清理時(shí)的不利作用。應(yīng)開展火災(zāi)后結(jié)構(gòu)損傷評(píng)估研究，避免火災(zāi)后結(jié)構(gòu)坍塌造成二次危害，同時(shí)也為受火災(zāi)后房屋的修復(fù)提供依據(jù)。3.7 應(yīng)加強(qiáng)房屋火災(zāi)撲救方案的研究我國很多城市都開展了城市抗震能力的評(píng)估研究工作，為房屋建立了抗震能力檔案。我們應(yīng)該開展城市抗火能力評(píng)估研究，對(duì)城市的房屋都分別給出抗火能力和發(fā)生火災(zāi)時(shí)的火災(zāi)合理撲救方案。對(duì)于抗火能力達(dá)不到要求的房屋應(yīng)采取可靠措施予以補(bǔ)救。對(duì)于要撲滅火源付出比房屋坍塌更為慘烈代價(jià)的情況，可能最好的方案是在保證居民安全疏散之后，避免火勢(shì)蔓延即可。3.8 其它應(yīng)加強(qiáng)火災(zāi)下結(jié)構(gòu)整體牢固性設(shè)計(jì)方法研究，加強(qiáng)結(jié)構(gòu)抗火設(shè)計(jì)原則的統(tǒng)一與協(xié)調(diào)，編制結(jié)構(gòu)抗火設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)。參 考 文 獻(xiàn)1 GBJ16-87建筑設(shè)計(jì)防火規(guī)范（2001年版）S2 GB50045-95高層民用建筑設(shè)計(jì)防火規(guī)范（2003年版）S3 A.米洛瓦諾夫著，周永銓譯耐熱鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)計(jì)算M北京：冶金工業(yè)出版社，19814 劉永軍, 李宏男建筑結(jié)構(gòu)抗火性能研究回顧及展望J防災(zāi)減災(zāi)工程學(xué)報(bào), 2004，24（2）：219-2265 李國強(qiáng), 蔣首超, 林桂祥鋼結(jié)構(gòu)抗火計(jì)算與設(shè)計(jì)M北京：中國