壓力容器考試審核考試題庫(kù)(容標(biāo)委氣體協(xié)會(huì)聯(lián)合)

1.下列哪些情況會(huì)產(chǎn)生局部工藝減?。ˋC）?

A.凸形封頭中溫成形

B.冷卷筒節(jié)

C.熱卷筒節(jié)

D.無

2.用于球殼的下列哪些鋼板應(yīng)逐張進(jìn)行拉伸和夏比（V型缺口）沖擊試驗(yàn)（B）.

A.厚度為50mm的Q345R

B.調(diào)質(zhì)狀態(tài)供貨的鋼板

C.厚度為40mm的Q245R

D.厚度為60mm的Q345R（大于60mm）

3.對(duì)下列哪些球殼用鋼板制造單位應(yīng)進(jìn)行逐張超聲檢測(cè)（C,D）.

A.厚度為28mm的Q235R鋼板

B.厚度為24mm的Q345R鋼板

C.厚度為38mm的07MnMoVR鋼板

D.厚度為24mm的與支柱連接的赤道板

4.球嫌中的人孔鍛件級(jí)別選用（CD）級(jí).

A.I

b.H

c.in

D.IV

5.下列哪些球罐必須進(jìn)行焊后整體熱處理（BC）?

A.厚度為36mm的07MnMoVR鋼制球殼

B.厚度為40mm的Q345R鋼制球殼

C.盛裝液化石油氣的球

D.國(guó)度為32mm的Q245R鋼制球殼

6.乙烯球纏的設(shè)計(jì)溫度通常為T&C,以下材料可能作為該球韁球殼鋼板用材的是（C,D）°

A.Q370R

B.07MnNiVDR

C.07MnNiMoDR

D.09MnNiDR

7.GBb12337.2O”標(biāo)準(zhǔn)適用于（A,B）制造球^的設(shè)計(jì)、制造、組焊、檢驗(yàn)與驗(yàn)收.

A.碳素鋼

B.奧氏體型鋼

C.復(fù)合鋼板

D.鐐及鐐合金

8.對(duì)壁厚大于V30）的鋼管和使用溫度低于（-20；的鋼管，GB/T12337中表7（鋼管許用應(yīng)力）中的正火

不允許用終軋溫度符合正火溫度的熱軋來代替.

A.40mm

B.30mm

C.20mm

D.—20*C

E.-10*C

O*C

9.球罐產(chǎn)品焊接試件有（A,D）?

A.立焊

B.橫焊

C.平焊

D.平焊加仰焊

10.GB/T12337中的安全附件包括（B,D）?

A.支柱耐火層

B.液位計(jì)

C.消防噴淋裝置

D.壓力表

11.GB/T12337中的附屬設(shè)施包括（A,C；.

A.支柱耐火層

B.液位計(jì)

C.消防噴淋裝置

D.壓力表

12.球輜的設(shè)計(jì)文件至少應(yīng)包含（A.B.C）.

A.計(jì)算書

B.設(shè)計(jì)圖樣

C.制造及組焊技術(shù)條件

D.安裝與使用維修說明（必要時(shí)）

13.球雄泄漏試驗(yàn)包括（ABCD）?

A.氣密性試驗(yàn)

B.氨檢漏試驗(yàn)

C.鹵素檢漏試驗(yàn)

D.基檢漏試驗(yàn)

14.下列哪些球殼用碳素鋼和低合金鋼板，每張熱處理鋼板應(yīng)進(jìn)行拉伸和夏比V型缺口沖擊試驗(yàn)（B,C）o

A.正火加回火鋼板

B.調(diào)質(zhì)熱處理鋼板

C.厚度大于60mm的鋼板

D.厚度大于50mm的鋼板

15.對(duì)于球輜，下列哪些焊縫，焊后需立即進(jìn)行后熱消氫處理？（CD）

A.焊接接頭厚度大于32mm的球殼對(duì)接焊縫

B.焊接接頭厚度大于38mm的球殼對(duì)接焊縫

C.嵌入式接管與球殼的對(duì)接焊縫

D.對(duì)冷裂紋敏感性較大的低合金鋼焊縫

16.下列哪些球韁應(yīng)在耐壓試驗(yàn)合格后進(jìn)行泄漏試驗(yàn)？（ABC）

A.介質(zhì)毒性程度為極度危害

B.易爆的壓縮氣體

C.易爆的液化氣體

17.熱壁加氫反應(yīng)器不宜采用下列哪種充體結(jié)構(gòu)（B,D）?

A.單層卷焊

B.熱套

C.鍛焊

D.多層包扎

18.Jf比人的塔器在橫向風(fēng)投作用下的可能失效形式為（AD〉?

A.裙座底截面的塑性強(qiáng)度破壞

B.裾座底截面的脆性斷裂

C.裾座與塔體連接焊縫處的塑性強(qiáng)度破壞

D.裙座與塔體連接焊健處的脆性斷裂

19.對(duì)于壓力容器無損檢測(cè)實(shí)施時(shí)機(jī)，以下說法正確的是（ABC）.

A.壓力容器的焊接接頭應(yīng)當(dāng)經(jīng)過形狀、尺寸及外觀檢查，合格后再進(jìn)行無損檢測(cè)

B.拼接封頭應(yīng)當(dāng)在成型后進(jìn)行無損檢測(cè)，如果成型前已進(jìn)行無損檢測(cè)，則成型后還應(yīng)當(dāng)對(duì)圓弧過渡區(qū)到直

邊段再進(jìn)行無損檢測(cè)

C.有延遲裂紋傾向的材料至少在焊接完成24h后進(jìn)行無損檢測(cè)

D.超高壓容罌的筒體在調(diào)質(zhì)熱處理前后分別進(jìn)行一次100%的超聲檢測(cè)調(diào)質(zhì)熱處理后必須同時(shí)做直探頭和

斜探頭超聲檢測(cè)，其他受壓元件應(yīng)當(dāng)至少進(jìn)行一次100%的超聲檢測(cè)

20.當(dāng)施焊環(huán)境出現(xiàn)下列哪些（ABCD）情況時(shí)，且無有效防護(hù)措施，應(yīng)禁止施焊.

A.焊條電弧焊時(shí)風(fēng)速大于IOm/s

B?氣體保護(hù)岬時(shí)風(fēng)速大于2mzs

C.相對(duì)濕度大于90%

D.焊件溫度低于?20P及雨雪環(huán)境

21.在NB/T47015.2011《壓力容器焊接規(guī)程》中，局部焊后熱處理包括（ABCD）.

A.環(huán)焊縫焊后熱處理

B.焊接返修后熱處理

C.殼體或封頭上施焊后熱處理

D.后熱處理

22.NB/T47015-2011《壓力容器焊接規(guī)程》中，焊接材料包括（ABCDEF）?

A.焊條

B.焊絲

C.焊帶

D.焊劑

E.氣體

F.襯墊

焊槍

H.焊機(jī)

23.NB/T47015-2011《壓力容器焊接規(guī)程》中，焊縫位置分為（ABCD）?

A.平焊縫

B.立焊縫

C.橫焊縫

D.仰焊縫

E.俯焊縫

24.NB/T47015-2011《壓力容器焊接規(guī)程》要求，坡口表面應(yīng)保持平整，不應(yīng)有《A,B,C）等缺陷.

A.裂

C.夾雜物

D.毛剌

25.按照TSG2L2016規(guī)定，需要制備母材熱處理試件的條件是：（A,B.D）.

A.制造過程中冷加工成形后，需要進(jìn)行恢復(fù)材料性能熱處理的；

B.制造過程中破壞了材料熱處理狀態(tài)，需要進(jìn)行恢復(fù)材料性能熱處理的】

C.材料存放時(shí)間太K時(shí)：

D.需要通過熱處理達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度、韌性指標(biāo)，進(jìn)行改善材料性能熱處理的。

27.銅材的切割和坡口加工，一般采用（ABC）.

A.機(jī)械加工；

B.水下等離子：

C.超高壓水切割法；

28.壓力容器可能出現(xiàn)下列（全部）失效形式.

A.應(yīng)力腐蝕

B.過量的彈性變形

C.過量的塑性變形

D.脆性斷裂

E.端變

F.疲勞

29.雙鞍座臥式容器最大彎矩可能位于容器圓筒（A,B）截面上.

A.支座處筒體

B.圓筒中間處

C.圓筒其他位置

30.以下哪些因素，會(huì)影響換熱器的管束的振動(dòng)。（ACE）

A.換熱器管的無支撐跨距

B.殼程壓力

C.流體流速

D.換熱管的金屬壁溫

E.折流板的形狀

31.GB/T151標(biāo)準(zhǔn)中，U形管換熱器夾持形管板（a型）計(jì)算中，校核了管板的哪些應(yīng)力：（B、

A.管板中心處環(huán)向應(yīng)力

B.管板中心處徑向應(yīng)力

C.管板布管區(qū)周邊處徑向應(yīng)力

D.管板布管區(qū)周邊處剪切應(yīng)力

E.管板邊緣處徑向應(yīng)力

32.對(duì)于碳鋼和低合金鋼制管殼式換熱器，必須進(jìn)行焊后熱處理的有（ABC）?

A.浮頭蓋

B.焊接有分程隔板的管箱

C.側(cè)向開孔直徑超過1A圓筒內(nèi)徑的管箱

D.開孔直徑大于600mm的管箱

33.30mm厚的Q345R鋼板，要求0P時(shí)的沖擊吸收能量（J）為41,以下為合格試件的世（AB）

A.32,50,64

B.80,46,52

C.26,48,54

D.30,36,56

34.液化石油氣儲(chǔ)繃內(nèi)介質(zhì)的飽和蒸汽壓高低取決于（B,C）.

A.儲(chǔ)縮的幾何尺寸

B."內(nèi)介質(zhì)溫度的高低

C.液化石油氣的組分組成

D.韁內(nèi)殘液量的多少

35.GD/T150在技術(shù)內(nèi)容中直接和間接考慮了哪些失效模式，并針對(duì)所考慮的失效模式確定了相應(yīng)的設(shè)計(jì)準(zhǔn)

則和強(qiáng)度理論？(ABCDE)

A.脆性斷裂

B.韌性斷裂

C.接頭泄漏

D.彈性或泉性失穩(wěn)

E.端變斷裂

R疲勞損傷

37.影響圓筒外壓失穩(wěn)的因素有(ABCDE).

A.圓筒長(zhǎng)度

B.圓筒材料的彈性模量

C.圓筒材料的泊松比

D.圓筒厚度

E.加強(qiáng)圈

38.金屬?gòu)?qiáng)度失效準(zhǔn)則主要包含(ACD)-

A.彈性失效準(zhǔn)則

B.韌性失效準(zhǔn)則

C.塑性失效準(zhǔn)則

D.爆破失效準(zhǔn)則

39.焊縫表面不得有咬邊的容器有(ABCD)?

A.設(shè)計(jì)溫度100P的不銹鋼材料制造的容器

B.鋼材實(shí)際抗拉強(qiáng)度大于等于540MP,的低合金鋼材制造的容器

C.Cr.Mo低合金鋼材料制造的容器

D.承受循環(huán)載荷的容器

E.使用溫度為200P盛裝含有H2S介質(zhì)的容器

40.最低設(shè)計(jì)金屬溫度是設(shè)計(jì)時(shí)，容器在運(yùn)行過程中預(yù)期的“各種可能條件下”各元件金屬溫度的最低值。

其中的“各種可能條件下”不但包括正常工作情況，還應(yīng)考慮(ABCDE)?

A.可能出現(xiàn)的最低工作溫度

B.工作中的不正常

C.自動(dòng)制冷

D.大氣環(huán)境溫度

E.其他制冷因素

41.內(nèi)壓容器進(jìn)行耐壓試驗(yàn)的目的包括：(ABCDE)?

A.考察容器的整體強(qiáng)度、剛度和穩(wěn)定性

B.檢查焊接接頭的致密性

C.驗(yàn)證密封結(jié)構(gòu)的密封性能

D.消除或降低焊接殘余應(yīng)力、局部不連續(xù)區(qū)的峰值應(yīng)力

E.對(duì)微裂紋產(chǎn)生閉合效應(yīng)，鈍化微裂紋尖端

F.改善材料力學(xué)性能

42.設(shè)備和部件發(fā)生應(yīng)力腐蝕開裂必需同時(shí)滿足哪些特定條件？（CDE）

A.壓力

B.溫度

C.材料

D.環(huán)境

E.應(yīng)力

43.Q345和Q245鋼法蘭在下列任一情況下應(yīng)經(jīng)正火熱處理：（ABC）。

A.法蘭斷面厚度大于50mm

B.法蘭斷面厚度大于60mm

C.鍛制法蘭

D.帶頸法蘭（熱軋或鍛制）

44.在下列選擇中，有哪些是盛裝介質(zhì)毒性程度為極度或高度危害的碳鋼或低合金鋼制容器必須進(jìn)行的項(xiàng)

目？

（ADG）

A.焊后熱處理

B.消氫處理

C.改善材料力學(xué)性能熱處理

D.制備產(chǎn)品焊接試件

E.制備母材熱處理試件

F.B類焊接接頭簽證環(huán)

G.對(duì)A、B類焊接接頭進(jìn)行100%射線或超聲檢測(cè)

45.橢圓封頭計(jì)算公式中的K稱為形狀系數(shù)，其意義是封頭上的（C）應(yīng)力與對(duì)接圓筒的（D）薄膜應(yīng)力的

比值。

A.最大簿膜

B.皎大穹曲

C.最大

D.環(huán)向

E.軸向

46.13MnNiMoR制壓力容器，殼體開孔補(bǔ)強(qiáng)應(yīng)采用（B.C）補(bǔ)強(qiáng).

A.補(bǔ)強(qiáng)圈

B.整體鍛件

C.厚壁管

47.奧氏體不銹鋼板材的交貨狀態(tài)應(yīng)是（B）或（C）.

A.退貨狀態(tài)

B.固溶熱處理狀態(tài)

C.穩(wěn)定化處理狀態(tài)

D.熱軋或冷軋狀態(tài)

48.壓力容器焊接坡口的形狀和尺寸，應(yīng)考慮下列因素（ABCDEF）.

A.焊接方法

B?母材種類與厚度

C.盡量少的焊縫填充金屬

D.利于焊接防護(hù)

E.避免產(chǎn)生缺陷

F.減少焊接變形和殘余應(yīng)力

49.對(duì)冷裂紋敏感性較大的低合金鋼和

拘束的較大的焊件，應(yīng)采?。ˋ）措施，且應(yīng)在埠后立即進(jìn)行。

A.后熱

B.預(yù)熱

C.焊后熱處理

D.正火

50.以下（ABD）屬于TOFD檢測(cè)能力范圍。

A.能檢測(cè)出對(duì)接接頭中存在的未焊透、氣孔、夾渣、裂紋和未爆合等缺陷且檢出率高：

B.能確定缺陷的深度、長(zhǎng)度和自身高度；

C.厚壁工件缺陷檢測(cè)靈敏度不高：

D.檢測(cè)結(jié)果較直觀、檢測(cè)數(shù)據(jù)可記錄和存儲(chǔ)?

51.以下（ABCD）屬于TOFD檢測(cè)局限性。

A.較難檢測(cè)出掃查面表面和近表面存在的缺陷；

B.較難檢測(cè)粗晶粒焊接接頭中存在的映陷；

C.較難檢測(cè)復(fù)雜結(jié)構(gòu)工件的焊縫；

D.較難確定缺陷的性質(zhì)

52.《固容規(guī)》中規(guī)定，鋼制容器規(guī)則設(shè)計(jì)方法材料的安全系數(shù)與材料的（）性能有關(guān)。

A.常溫痛破強(qiáng)度

B.設(shè)計(jì)溫度下屈服強(qiáng)度

C.室溫抗拉強(qiáng)度

D.設(shè)計(jì)溫度下持久強(qiáng)度

E.設(shè)計(jì)溫度下的孀變強(qiáng)度

53.有下列情況之一的壓力容器，在改造與重大施工過程中應(yīng)當(dāng)進(jìn)行耐壓試驗(yàn).）

A.新增主要受壓元件時(shí)

B.主要受壓元件補(bǔ)焊深度大于二分之一實(shí)測(cè)厚度時(shí)

C.改變使用條件，并經(jīng)強(qiáng)度校核合格的

D.需要更換襯里的

E.更換大法蘭螺栓時(shí)

54.有下列情況之?的壓力容器，在改造與重大施工過程中應(yīng)當(dāng)進(jìn)行耐用試驗(yàn)。（AB,D）

A.新增主要受壓元件時(shí)

B.主要受壓元件補(bǔ)焊深度大于二分之一實(shí)測(cè)厚度時(shí)

C.改變使用條件，并經(jīng)強(qiáng)度校核合格的

D.需要更換襯里的

E.更換大法蘭螺栓時(shí)

55.塔器耐壓試驗(yàn)時(shí)，計(jì)算】1截面重力產(chǎn)生軸向力，則需計(jì)入計(jì)算截面H以上（ABDEF）的質(zhì)量.

A.塔殼

B.內(nèi)構(gòu)件

C.水

D.偏心

E.保溫層

F.扶梯及平臺(tái)

56.塔殼各段采用法蘭連接時(shí)，法蘭應(yīng)同時(shí)考慮（ABC）的作用.

A.計(jì)算內(nèi)壓

B.軸向力

C.外力矩

D.液柱靜壓力

57.應(yīng)力分類法采用的是（B）,應(yīng)力分類法中的各類應(yīng)力均為（C）.

A.彈性應(yīng)力分析

B.彈塑性應(yīng)力分析

C.彈性名義應(yīng)力

D.平均應(yīng)力

E.塑性應(yīng)力

58.彎曲應(yīng)力是截面（A）的變化分量，其沿截面厚度的變化可以是線性的，也可以不是線性的.設(shè)計(jì)時(shí)使

用的彎曲應(yīng)力是截面菱面處的（E）,

A.線性應(yīng)力

B.法向應(yīng)力

C.徑向成力

D.應(yīng)力平均值

E.應(yīng)力最大值

59.產(chǎn)品焊接試件應(yīng)與所代表的的承壓設(shè)備元件材料（AD）.

A.同標(biāo)準(zhǔn)

B.同代號(hào)（同牌號(hào)）

C.同規(guī)格（同厚度）

D.同熱處理狀態(tài)

60.氫對(duì)焊縫金屬的危害有（ABC）和白點(diǎn).

A.降低焊縫金屬的塑性

B.產(chǎn)生氣孔

C.引起冷裂紋

引起熱裂紋

產(chǎn)生夾渣

61.控制和改善焊接接頭性能的方法有（ABCDE）.

A.材料匹配

B.選擇合適的焊接方法和工藝參數(shù)

C.控制燃合比

D.進(jìn)行焊后熱處理

E.采用合理的焊接操作方法

62.異種鋼焊接時(shí)存在的主要問題有（ABCD）。

A.稀釋問題

B.燃合區(qū)裁性問題

C.碳遷移問題

D.熱應(yīng)力問題

E.表面氣孔問題

63.防止熱裂紋的主要措施有（ABCDEF）?

A.限制鋼材中硫、璘含量

B.改善婚池金屈的一次結(jié)晶

C.控制焊接工藝參數(shù)

D.填滿弧坑

E.降低焊接應(yīng)力

F采用破性焊條和焊劑

64.確定焊件的預(yù)熱溫度時(shí)，應(yīng)綜合考慮（ABCDE）因素。

A.鋼材的焊接性

B.焊件厚度、接頭型式

C.環(huán)境溫度

D.焊接材料的潛在含氫量和結(jié)構(gòu)拘束度

E.異種鋼焊接時(shí)，預(yù)熱溫度的選擇應(yīng)根據(jù)合金成分高的一仰|或焊接性差的一側(cè)進(jìn)行選擇.

65.受內(nèi)壓標(biāo)準(zhǔn)橢圓封頭中的最大應(yīng)力（D）?

A.出現(xiàn)在封頭頂端，為各向相等的薄膜應(yīng)力

B.出現(xiàn)在封頭與筒體連接點(diǎn)，為環(huán)向拉應(yīng)力

C.出現(xiàn)在封頭折邊處，為環(huán)向拉應(yīng)力

D.出現(xiàn)在封頭折邊處，為經(jīng)向拉應(yīng)力

67.在GWT1S0.3中，考慮承受內(nèi)壓的錐形封頭其可能的失效模式為《AB）。

A.封頭一般部位的塑性強(qiáng)度破壞

B.封頭與筒體連接部位的燒性強(qiáng)度破壞

C.封頭一般部位的周向失穩(wěn)

D.封頭與筒體連接部位的周向失穩(wěn)

69.對(duì)于低合金鋼制冷沖壓封頭如其沖壓后變形率大于5%,則再滿足條件（BCD）及減薄率大于10%之一時(shí),

必須進(jìn)行恢復(fù)性能熱處理.

A.材料要求做沖擊試驗(yàn)

B.設(shè)備盛裝高度危害介質(zhì)

C.成形前封頭材料厚度為16mm

D.設(shè)備有應(yīng)力腐蝕傾向

70.島役比大于S的等直徑等壁厚塔器的自振周期是將塔器簡(jiǎn)化為（C）,采用（E）法計(jì)算而來。

A.無限自由度體系：

B.多自由度體系：

C.彈性連續(xù)體

D.折算質(zhì)量

E.解析

F.有限元

71.符合以下條件之一的容器在制造時(shí)需要制備產(chǎn)品焊接試件（A）.

A.盛裝介質(zhì)毒性危害程度為極度、高度危害介質(zhì)的碳鋼、低合金鋼鋼板制壓力容器

B.殼體采用雙相鋼鋼板制造的壓力容器

C.設(shè)計(jì)溫度為-75-C,符合低溫低應(yīng)力工況，要求進(jìn)行焊后熱處理

D.整板冷壓成形封頭且需要進(jìn)行恢復(fù)材料性能熱處理

72.產(chǎn)生氫腐蝕的原因在于（ABCD）.

A.焊接時(shí)有水分混入溶池

B.操作溫度較高（如超過了400-C）

c操作介質(zhì)中的氫分壓較高（如高于lOMPa）

D.未進(jìn)行焊后消氫熱處理

73.防止高塔發(fā)生橫風(fēng)向共振的措施有（ABC）:

A.采用擾流裝置：

B.減少塔的自振周期；

C.增加塔的阻尼

D.提高塔殼體無損檢測(cè)比例，

E.改用密度小、彈性模量大的材料

74.筒體上開孔采用安放式接管結(jié)構(gòu)，對(duì)于尺寸較小的接管應(yīng)提出的制造技術(shù)要求為（AC）.

A.接管與殼體焊接后鎮(zhèn)孔，切除焊根

B.簡(jiǎn)體制造用綱板進(jìn)行UT檢測(cè)，H級(jí)合格

C.筒體開孔處對(duì)直徑兩倍區(qū)域內(nèi)100%UT檢測(cè)，I級(jí)合格

D.焊后進(jìn)行RT檢測(cè)

75.影響地震載荷大小的因素有：（ABCDF）.

A.地震設(shè)防烈度：

B.塔體材質(zhì)；

C.塔殼體質(zhì)量；

D.介質(zhì)質(zhì)量

E.地面粗糙度類別

場(chǎng)地土類別

76.按照NB/T47042-2014，雙鞍座臥式容器，鞍座的支反力考虐了下列哪些載荷產(chǎn)生（AB）?

A.設(shè)備重

B.附屬設(shè)備重

C.設(shè)備質(zhì)量產(chǎn)生的地震力

D.附屬設(shè)備質(zhì)量產(chǎn)生的地蔑力

77.按NB/T47042-2014設(shè)計(jì)的雙鞍座臥式容器，校核地膜載荷工況下的地腳螺栓的強(qiáng)度，當(dāng)計(jì)算拉應(yīng)力時(shí)，應(yīng)

取地展力的方向?yàn)椋˙）：當(dāng)計(jì)算剪應(yīng)力時(shí)，應(yīng)取地震力的方向?yàn)椋–）。

A.垂直于筒體軸線方向（水平）

B.垂直于筒體軸線方向（向上）

C.沿著筒體軸線方向（水平）

D.以上三個(gè)方向都不是

78.膨脹節(jié)應(yīng)力校核計(jì)算，因軸向位移引起的應(yīng)力過大時(shí)應(yīng)適當(dāng)（AC）重新計(jì)算。

A.增加波數(shù)

B.增加波紋管壁用

C.減薄波紋管壁厚

79.低合金鋼與不銹鋼的焊接，影響焊縫耐腐蝕性能的主要原因是（AB）?

A.碳遷移

B.合金元素稀釋

C.預(yù)熱溫度

80.復(fù)合管板可采用堆焊或爆炸焊接復(fù)合板。當(dāng)采用爆炸焊接復(fù)合板時(shí)，應(yīng)符合NB“47002.1?47002.4中（B）

級(jí)的要求：當(dāng)換熱管受軸向壓應(yīng)力時(shí)，宜采用（D）。

A.B2

B.B1

C.爆炸受合管板

D.堆焊復(fù)合管板

81.為

提高外壓圓筒環(huán)向穩(wěn)定性，需設(shè)置加強(qiáng)圈，下列有關(guān)加強(qiáng)圈的設(shè)計(jì)，正確的有（ABD）.

A.縱向加強(qiáng)圈對(duì)于外壓圓筒穩(wěn)定性的提高效果大大小于環(huán)形加強(qiáng)圈的效果

B.對(duì)于均布外壓載荷，在設(shè)計(jì)過程中，有可能通過增加加強(qiáng)圈的數(shù)量使圓筒厚度減薄

C.選用強(qiáng)度更高的材料制作加強(qiáng)圈可以減少加強(qiáng)圈的截面積而達(dá)到同樣效果

D.加強(qiáng)圈的截面形狀對(duì)加強(qiáng)效果影響很大

82.下列關(guān)丁?鋼材化學(xué)成分的說法正確的是：（BCD）?

A.提高碳含量可能使強(qiáng)度增加，且使可焊性提高

B.壓力容器用鋼的含碳量一般不大于25%

C.在鋼中加入帆，鈦，餛等元素，可提高鋼的強(qiáng)度和韌性

D.硫、磷是鋼中的最主要的有害元素

83.液化炷球形儲(chǔ),韁的安全閥出口管應(yīng)接到火炬系統(tǒng)，確有困難時(shí)，可就地放空，但其排放管口應(yīng)高出（F）

范圍內(nèi)球形儲(chǔ)繳^頂平臺(tái)（C）以上.

A.2m

B.2.2m

F.lOm

84.關(guān)于厚壁圓筒與薄壁圓筒下列說法不正確的有：（O

A.外徑（Do）與內(nèi)徑（DD之比K大于1.2時(shí)，為厚壁容器.

B.工程上采用的圓筒壁厚計(jì)算公式為中徑公式，其適用條件為KW1S

C.工程上采用的圓筒壁厚計(jì)算公式為中徑公式，其適用條件為KW135.

D.內(nèi)用計(jì)算圓筒的中徑公式是按照最大主應(yīng)力理論得出，即是以第?強(qiáng)度理論為基礎(chǔ)的。

E.拉美公式由彈性力學(xué)導(dǎo)出，工程中既適合薄壁容器，也適合厚壁容器。

85.固定管板熱交換器在（E）,可能無法滿足強(qiáng)度條件，而不得不采用其他型式的熱交換器（如U型管式）？

A.很高的殼程壓力下

B.很高的管程壓力下

C.很大的管殼程溫差載荷下

D.很高的殼程壓力和管殼程溫差載荷聯(lián)合作用下

E.很高的管程壓力和溫差載荷聯(lián)合作用下

86.在第1）題的前提下，如果在殼程筒體上設(shè)置了膨脹節(jié)，會(huì)（ABD）,從而無法滿足強(qiáng)度條件，而不得選

擇其他型式熱交換器.

A.產(chǎn)生很大的管板應(yīng)力

B.產(chǎn)生很大的換熱管軸向應(yīng)力

C.產(chǎn)生很大的殼體軸向應(yīng)力

D.產(chǎn)生很大的換熱管拉脫力

87.以下描述正確的是：（A）

A.GB1503-2011《壓力容器》標(biāo)準(zhǔn)中內(nèi)壓圓筒的強(qiáng)度計(jì)算公式基礎(chǔ)是第一強(qiáng)度理論

B.GB1503-2011《壓力容器》標(biāo)準(zhǔn)中內(nèi)壓圓筒的強(qiáng)度計(jì)算公式基礎(chǔ)是第?.強(qiáng)度理論

C.GB1503-2011《壓力容器》標(biāo)準(zhǔn)中內(nèi)壓圓筒的強(qiáng)度計(jì)算公式基礎(chǔ)是第三強(qiáng)度理論

D.GB1503.2011《壓力容器》標(biāo)準(zhǔn)中內(nèi)壓圓筒的強(qiáng)度計(jì)算公式基礎(chǔ)是第四強(qiáng)度理論

88.以下觀點(diǎn)正確的有：（ABDE）

A.對(duì)于彈性失翻，失穩(wěn)臨界壓力與材料的屈服限無關(guān)，僅與彈性模量E及泊松比［］有關(guān).

B.對(duì)于彈性失穩(wěn)，因各種鋼材的彈性模量E及泊松比口差別不大，故以高強(qiáng)度鋼代替低強(qiáng)度鋼對(duì)提高容器

的彈性穩(wěn)定性幾乎無效.

C.對(duì)于彈性失稔，失稔臨界壓力與材料的屈服限有關(guān).

D.對(duì)于非彈性失穩(wěn)，失穩(wěn)時(shí)的臨界壓力與材料屈服限有關(guān).

E.對(duì)于非彈性失穩(wěn)，用高強(qiáng)度鋼代替低強(qiáng)度鋼可明顯提高容器的彈性穩(wěn)定性.

F.對(duì)于非彈性失穩(wěn)，失穩(wěn)時(shí)的臨界壓力與材料屈服限無關(guān)。

89.預(yù)防奧氏體不銹鋼材料晶間腐蝕的措施為：（AC）

A.降低含碳量，添加穩(wěn)定化元素

B.材料表面拋光

C.固溶處理

D.穩(wěn)定化處理

E.固溶加穩(wěn)定化處理

兩側(cè)法蘭的設(shè)計(jì)壓力?。˙）.

A.各程的設(shè)計(jì)壓力

B.較高側(cè)的設(shè)計(jì)壓力

C.兩側(cè)的壓力差

D.各程的設(shè)計(jì)壓力和兩側(cè)壓力差的較大值

91.兩側(cè)法蘭的設(shè)計(jì)溫度?。ˋ）?

A.各程的設(shè)計(jì)溫度

B.較高C1的設(shè)計(jì)溫度

C.兩側(cè)的溫度差

D.各程的設(shè)計(jì)溫度和兩側(cè)溫度差的較大值

91.應(yīng)力腐蝕破壞的金屬材料與環(huán)境的組合主要有以下幾種：（）

A.碳鋼及低合金鋼、介質(zhì)為堿液、硝酸鹽溶液、無水液氮、濕硫化氫等

B.奧氏體不銹鋼：氯高氏、氮化物+蒸汽、濕硫化氫、就液等

C.含鑰奧氏體不銹鋼：就液、氯化物7K溶液、硫酸+硫酸銅的水溶液等

D.黃銅：氨氣及溶液、氯化鐵、濕二氧化硫等

E.鈦：含鹽酸的甲醇或乙醇、拷融氯化鈉等

F.鋁：濕硫化氫、含氫硫化氫、海水等

G.哈氏合金：氯化鐵、氧化銅等

92.管箱平封頭計(jì)算，以下說法正確的是（AD）。

A.單管程管箱平封頭僅作強(qiáng)度計(jì)算

B.多管程管箱平封頭僅作強(qiáng)度計(jì)算

C.單管程管箱平封頭作強(qiáng)度計(jì)算和剛度計(jì)算

D.多管程管箱平封頭作強(qiáng)度計(jì)算和剛度計(jì)算

93.管箱平封頭進(jìn)行剛度計(jì)算的目的是（A）?

A.避免過大撓度

B.避免斷裂

C.避免失穩(wěn)

D.避免塑性變形

94.球疆焊接試件的原材料必須合格，并且與壓力容器用材具有：（ABDE）

A.相同標(biāo)準(zhǔn)

B.相同牌號(hào)

C.相同長(zhǎng)度

D.相同厚度

E.相同熱處理狀態(tài)

1有延遲裂紋傾向的材料制造的球罐，應(yīng)在焊接結(jié)束至少V36）小時(shí)后，方可進(jìn)行焊接接頭的無損檢測(cè)。

A.12B.24C.36D.48

2.對(duì)碳素鋼和低合金鋼球罐的對(duì)接焊接接頭優(yōu)先采用（衍射時(shí)差法超聲檢驗(yàn)）.

A.射線檢測(cè)

B.超聲檢測(cè)

C.衍射時(shí)差法超聲檢測(cè)

D.可記錄的脈沖反射法超聲檢測(cè)

3.對(duì)奧氏體型鋼球雄的對(duì)接焊接接頭優(yōu)先采用（射線檢測(cè)）

A.射線檢測(cè)

B.超聲檢測(cè)

C.衍射時(shí)差法超聲檢測(cè)

D.可記錄的脈沖反射法超聲檢測(cè)

4.GB50761以石油化工鋼制設(shè)備抗廢設(shè)計(jì)規(guī)范》規(guī)定，抗震設(shè)防烈度為（6

地震動(dòng)加速度為（0.05g）及以上地區(qū)的化工設(shè)備，必須進(jìn)行抗磁設(shè)計(jì)。

5.盛裝液態(tài)炷的球罐支柱耐火層耐火極限不應(yīng)低于（2）。

A.1小時(shí)

B.1.5小時(shí)

C.2小時(shí)

D.3小時(shí)

6.以下不屬于球罐上極人孔的用途（機(jī)具及人員進(jìn)出）.

A.罐內(nèi)通風(fēng)

B.排除煙塵

C.照明

D.機(jī)具及人員進(jìn)山

7.目前國(guó)內(nèi)球罐整體熱處理方法主要有（內(nèi)燃法）和電熱法兩種。

A.內(nèi)燃法

B.半自動(dòng)法

C.手動(dòng)法

D.能量轉(zhuǎn)換法

8全質(zhì)量（設(shè)備質(zhì)量+操作介質(zhì)質(zhì)量）完全相同的一個(gè)塔式容器（高12m,H/D=6）和一個(gè)球罐安裝在同一地點(diǎn)，

則（球罐所受地震力大于塔器所受地靛力）。

A.塔器所受地愛力大于球罐所受地震力

B.球罐所受地廢力大于塔器所受地震力

C.兩個(gè)設(shè)備所受地^力相同

D.地囂設(shè)防烈度大時(shí)，球罐所受地震力較大，地震設(shè)防烈度小時(shí)，則反之

9厚壁圓筒形容器徑向溫度分布不一致產(chǎn)生的溫差應(yīng)力（具有?峰值應(yīng)力和二次應(yīng)力成分

）O軸向溫差應(yīng)力為二次應(yīng)力。

A.具有一次總體薄膜應(yīng)力和一次彎曲應(yīng)力成分

B.具有一次局部薄膜應(yīng)力和二次應(yīng)力成分

C.具有二次應(yīng)力和一次彎曲應(yīng)力成分

D.具有峰值應(yīng)力和二次應(yīng)力成分

10按常規(guī)設(shè)計(jì)規(guī)范計(jì)算得到的表示強(qiáng)度的應(yīng)力是（A）?

A.最大主應(yīng)力

B.塑性應(yīng)力

C.彈塑性應(yīng)力

D.彈性名義應(yīng)力

E.剪應(yīng)力

11.按GB/T12337設(shè)計(jì)球罐時(shí)，建筑場(chǎng)地的類別劃分.應(yīng)以土層等效超切波速和（b）為依據(jù)。

A.地震波類型

B.覆蓋層厚度

C抗震設(shè)防烈度

D.平均弟切波速

12關(guān)于境外牌號(hào)材料的使用，以下哪種說法是錯(cuò)誤的（B）,,

A.境外牌號(hào)材料應(yīng)當(dāng)是境外壓力容器現(xiàn)行標(biāo)準(zhǔn)允許使用并且境外已有在相似工作條件下使用實(shí)例的材料

B.境外牌號(hào)材料的性能不得4氐于GB/T150的基本要求

C.壓力容器制造、改造、修理單位應(yīng)當(dāng)對(duì)實(shí)物材料與材料質(zhì)量證明書進(jìn)行審查，井旦對(duì)主要受壓元件材

料的化字成分和力字性能進(jìn)行驗(yàn)證性復(fù)驗(yàn)，復(fù)驗(yàn)結(jié)果實(shí)測(cè)值符合特種設(shè)備安全技術(shù)規(guī)范及相應(yīng)材料標(biāo)準(zhǔn)后

方可投料使用

D.用于焊接結(jié)構(gòu)壓力容器受壓元件的材料，壓力容器制造、改造、修理單位在首次使用前應(yīng)掌握材料的

悍接性能井進(jìn)彳浩接工藝評(píng)定

13按《固定式壓力容器安全技術(shù)監(jiān)察規(guī)程》要求,安全閥檢查時(shí)，下列各項(xiàng)不在要求檢查范圍的有（D）。否正

確

B.是否在校驗(yàn)有效期內(nèi)使用

C.是否有泄漏

D.外觀是否符合規(guī)定

14按照GB/T150420U《壓力容器》規(guī)定：焊條、悍劑及其他焊接材料的貯存庫(kù)應(yīng)保持干燥，相對(duì)濕度不得

大于（0.6）.

A.0.3

B.0.4

C.0.5

0.6

15.下列哪些材料經(jīng)過火焰切割的坡口表面需進(jìn)行磁粉或滲透檢測(cè)（C）?

A.16MnDR

B.Q345R

C.15CrMoR

D.S30408

16.TSG21-2016適用范圍內(nèi)的的金屢壓力容器,其液壓試驗(yàn)程序敘述不正確的是（B）。

A.試驗(yàn)介質(zhì)應(yīng)當(dāng)符合產(chǎn)品標(biāo)準(zhǔn)和設(shè)計(jì)圖樣的要求，以水為介質(zhì)進(jìn)行液壓試驗(yàn)時(shí)，試驗(yàn)合格后應(yīng)當(dāng)將水排

凈，必要時(shí)將水漬去除干凈

B.壓力容器中應(yīng)當(dāng)充裝液體，容器內(nèi)可保留少星氣體，壓力容器夕卜表面應(yīng)當(dāng)保持干燥

C.當(dāng)壓力容器器壁溫度與液體溫度接近時(shí),才能緩慢升壓至設(shè)計(jì)壓力，確認(rèn)無泄漏后繼續(xù)升壓到規(guī)定的試

驗(yàn)壓力，保壓足夠時(shí)間：然后降至設(shè)計(jì)玉力，保壓足夠時(shí)間進(jìn)行檢查，檢查期間樂力應(yīng)當(dāng)保持不變

D.熱交換器液壓試驗(yàn)程序按照產(chǎn)品標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定

17.夾持式U型管板熱交換器（C）管板應(yīng)力計(jì)算。

A.僅壓力百側(cè)的設(shè)備法及元件參與

B.僅壓力低側(cè)的設(shè)備法蘭元件參與

C.管、殼程設(shè)備法蘭元件均不參與

D.管、殼程設(shè)備法蘭元件均參與

18.GB/T151.2014對(duì)固定管板式熱交換器的管板設(shè)計(jì)應(yīng)根據(jù)設(shè)計(jì)條件對(duì)（6）種計(jì)算工況進(jìn)行各元件的應(yīng)力

校核。

A.2B.4C.6D.8

19.固體力字中的非線性問題主要包括（D）

A.幾何非線性

B.邊界條件非線性

C.應(yīng)力非線性

D材料非線性

20.按NB/T47042-2014《臥式容器》進(jìn)行鞍座設(shè)計(jì)時(shí)，當(dāng)采用JB"4712標(biāo)準(zhǔn)中的畿座時(shí)，鞍座計(jì)算的b值為

（A）o

AJB/T4712標(biāo)準(zhǔn)中筋板大端寬度與腹板之和

B.IB/T4712標(biāo)準(zhǔn)中筋板大端寬度

CJB/T4712標(biāo)準(zhǔn)中筋板大小端寬度平均值

21.基本風(fēng)壓值按GB50009.2012建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范選取，但均不應(yīng)小于（B）

A.250N/m2

B.300N/m2

C.350N/m2

D.400N/m2

22.無論何種狀態(tài)的不可熱處理強(qiáng)化鋁材，經(jīng)焊接后，其焊接接頭的許用應(yīng)力值應(yīng)采用（退火狀態(tài)）的值。

A.退火狀態(tài)

B.H1I2狀態(tài)

C.T4焊狀態(tài)

D.T6焊狀態(tài)

23.等面積補(bǔ)強(qiáng)是殼體的有效補(bǔ)強(qiáng)范圍為均勻

受拉伸的（F）應(yīng)力的衰減范圍。

A.環(huán)向薄膜

B.環(huán)向彎曲

C.軸向薄膜

D.軸向彎曲

E.板開大孔孔邊

F.平板開小孔孔邊

24.熱交換器中同時(shí)受兩側(cè)介質(zhì)溫度作用的元件具設(shè)計(jì)溫度應(yīng)按（D）。

A.兩側(cè)高的設(shè)計(jì)溫度

B.兩側(cè)高的操作溫度

C.兩側(cè)高的介質(zhì)溫度

D.本元件的金屋溫度

25.壓力容器用碳鋼及低合金鋼鋼板的厚度允許偏差按GB/O09—2006《熱軋鋼板和鋼帶的尺寸、外形、重

量及允許偏差》規(guī)定的（B）o

AA類

B.B類

C.C類

D.N類

26.GIVT150.2-2011中許用應(yīng)力表中粗線右側(cè)的許用應(yīng)力是由鋼材10萬小時(shí)的高溫持久強(qiáng)度所確定的，安

全系數(shù)為（C）。

C.1.5

D.2.0

27.壓力容器受壓元件用鋼應(yīng)當(dāng)是氧氣轉(zhuǎn)爐、電爐的鎮(zhèn)靜鋼。標(biāo)準(zhǔn)抗拉強(qiáng)度下限值大于等于540MPa的低合

金鋼板、（C）還應(yīng)當(dāng)采用爐外精煉工藝。

A.平爐

B.鐵素休不銹鋼板

C.奧氏體-鐵素體不銹鋼板

D.使用溫度為-100箋的奧氏體不銹鋼板

28.用于螺柱（栓）20#鋼的斷后伸長(zhǎng)率A是N25%,35#鋼的斷后伸長(zhǎng)率A是（20）。

A.214%

B.>18%

620%

D.>22%

29治成型走在工件材料再結(jié)晶溫度以下迸行的塑性變形加工。工程實(shí)踐中的冷成型為環(huán)境溫度下進(jìn)行的塑

性變形；介于冷成型和熱成型之間的塑性變形加工稱為溫成形。在工件材料（C）以上進(jìn)行的塑性變形稱為

熱成型。

A.正火溫度

B.低溫回火溫度

C.再結(jié)晶溫度

D.彈性變形溫度

30.采用經(jīng)過正火、正火加回火或調(diào)質(zhì)處理的鋼材制造的受壓元件，宜采用冷成形、溫成形：采用溫成形,

須避開鋼材的<D）<,

A和型

B正火溫度區(qū)

C.回火溫度區(qū)

D.回火脆性溫度區(qū)

31.低溫容器受壓元件禁止采用硬印標(biāo)記，是為了（B）。

A.降｛嘛蝕失效風(fēng)險(xiǎn)

B.阿氐脆斷風(fēng)險(xiǎn)

C.降低韌性斷裂風(fēng)險(xiǎn)

D.蹈氐端變斷裂風(fēng)險(xiǎn)

31.當(dāng)?shù)卣疠d荷或風(fēng)載荷與其他載荷和組合時(shí)，允許元件的設(shè)計(jì)應(yīng)力不超過（C）。

A.許用應(yīng)力

B許用應(yīng)力的1.1倍

C.許用應(yīng)力的1.2倍

D.許用應(yīng)力的3倍

32.計(jì)算垂直地震力時(shí)，應(yīng)先計(jì)算出總垂直地篋力，然后再分配至各質(zhì)點(diǎn)，其分配原則為（C）?

A.平均分配；

B.三角形分配；

C.倒三角形分配；

D.全部分配至底部質(zhì)點(diǎn)。

33.U形管穹制后應(yīng)逐根進(jìn)行耐壓試驗(yàn)，試驗(yàn)壓力不得小于多少？（C）

A.熱交換器管殼程的操作壓力的高值

B.熱交換器管殼程的設(shè)計(jì)壓力的高值

C.熱交換器管殼程的耐壓試驗(yàn)壓力的高值

34.當(dāng)圓筒在鞍座平面上或拳近鞍座處有加強(qiáng)圈或被封頭加強(qiáng)時(shí)，軸向應(yīng)力。3位于（A）。

A.鞍座處橫截面最高點(diǎn)

B.靠近水平中心線處（未加強(qiáng)時(shí)靠近水平中心線處）。

C.鞍座邊角處

D.鞍座處橫截面最低點(diǎn)

35.當(dāng)圓筒未被封頭加強(qiáng)，圓筒在鞍座平面內(nèi)有加強(qiáng)圈時(shí)，最大弟應(yīng)力（位于（B）。

A.鞍座處橫截面最高點(diǎn)

B.水平中心線處

C.靠近鞍座邊角處（被封頭加強(qiáng)時(shí)）

D.鞍座處橫截面最低點(diǎn)

36.當(dāng)圓筒被封頭加強(qiáng),圓筒在鞍座平面內(nèi)有加強(qiáng)圈時(shí),最大剪應(yīng)力T位于（C）o

A.鞍座處橫截面最高點(diǎn)

B.水平中心線處

C.靠近鞍座邊角處

D.鞍座處橫截面最低點(diǎn)

39.抗震驗(yàn)算目前有四種理論，塔式容器設(shè)計(jì)中采用的是（C）。

A.靜力理論

B.動(dòng)力理論

C.反應(yīng)譜理論

0.時(shí)間歷程響應(yīng)

40.GBTT12337《鋼制球形儲(chǔ)罐》設(shè)計(jì)計(jì)算中，對(duì)地震力是怎樣考慮的？（A）

A.只考慮了水平地震力

B.只考慮了垂直地震力

C.同時(shí)考慮了水平地震力和垂直地震力

41.計(jì)算推殼大端加強(qiáng)段厚度時(shí)，焊接色頭系數(shù)應(yīng)取（C）o

A.椎殼縱向焊接接頭系數(shù)

B.對(duì)接圓筒的縱向焊接接頭系數(shù)

C.錐殼大端與圓筒間的環(huán)向焊接接頭系數(shù)

42.對(duì)于標(biāo)準(zhǔn)橢圓形封頭，在內(nèi)壓作用下，在底邊處的環(huán)向應(yīng)力電（B）.

A.拉應(yīng)力

B.壓應(yīng)力

C.每曲應(yīng)力

43.周邊周支的圓平板，最大應(yīng)力在邊掾,該最大應(yīng)力為（B）。

A.壞向號(hào)駐應(yīng)力

B.徑向彎曲應(yīng)力

C.徑向穹曲應(yīng)力與環(huán)向彎曲應(yīng)力相等

44.規(guī)則設(shè)計(jì)方法,碳素鋼和低合金鋼的室溫下抗拉強(qiáng)度安全系數(shù)為（C）.

A.3.0

B.2.4

C.2.7

D.1.5

45.當(dāng)大型壓力容器的對(duì)接接頭采用丫射線全景曝光射線檢測(cè)時(shí)，應(yīng)當(dāng)另外采用X射線檢測(cè)或者衍射時(shí)差

法超生檢測(cè)進(jìn)行（A）的附加局部檢測(cè).

A.50%

B.25%

C.20%

D.100%

46.GWT150規(guī)定，圓筒和錐殼外壓計(jì)算的穩(wěn)定安全系數(shù)m為（A）。

A.3

B.5

C.15《封頭）

47.有色金履制壓力容器對(duì)接接頭應(yīng)當(dāng)優(yōu)先采用（A）。

A.x射線檢測(cè)

B.TOFD

C.可記錄的脈沖反射法超聲檢測(cè)

D.Y射線檢測(cè)

48.在計(jì)算一臥式容器時(shí)，操作工況卜圓筒的軸向壓應(yīng)力為90MPa,筒體材料在設(shè)計(jì)溫度下的許用應(yīng)力為

85VPa,按GB/T150.3確定的外壓應(yīng)力系數(shù)B值為95MPa?該設(shè)備的圓筒軸向壓應(yīng)力計(jì)算結(jié)果是（B）。

A.合格

B.不合格

C.無法判斷

49.GB/T15。中橢圓形封頭厚度計(jì)算公式中的悍接接頭系數(shù)是指（B）.

A.橢圓封頭與惻筒連接環(huán)向悍接接頭

B.橢圓封頭的拼接接頭

C.筒體的縱向焊接接頭系數(shù)

50.在焊接接頭中,哪一區(qū)的安全性最為薄弱（C）°

A.焊縫區(qū)

B.熔合區(qū)

C.熱影響區(qū)

51.圓筒上非圓形開孔系隨計(jì)算中的開孔直徑是指（A）方向上的開孔計(jì)算直徑。

A.沿圓筒縱向

B.沿圓筒環(huán)向

C.開孑境大直徑

52.-容器承受O.IMPa的外壓設(shè)口溫度為425“C,設(shè)i|“算得軸向壓縮力為85MP3（該材料（0]l=83MPa,查GB/T

150中的曲線得B值為鄧MPa,該容器的外壓軸向壓縮力計(jì)算結(jié)論應(yīng)是（B）。A.通過

B不通過

C.無法判斷

53.等直徑、等壁厚塔式容器的自振周期是將其簡(jiǎn)化成（D）.

A.單自由度體系

B.雙自山度體系

C.多自由度體系

D.彈性連續(xù)體

54.標(biāo)準(zhǔn)橢圓形封頭薄膜應(yīng)力分布其最大環(huán)向拉應(yīng)力在（A）o

A頂點(diǎn)

B.底邊

C.過渡轉(zhuǎn)角區(qū)

55.換熱器管箱有分程隔板的管箱平蓋厚度應(yīng)為（D）厚度。

A.管箱無隔板操作JJ兄計(jì)算

B.管箱無隔板預(yù)緊狀態(tài)計(jì)算

C.管箱有隔板平蓋計(jì)算

D.管箱無隔板預(yù)緊狀態(tài)、操作工況和有隔板計(jì)算所得三者中較大

56.奧氏體相與鐵素體相各占約50%的雙相不銹鋼主要用于抗（B）腐蝕。

A.晶間

B應(yīng)力

C.疲勞

57.橢圓形封頭熱沖壓成形時(shí)，其最大減薄量一般出現(xiàn)在（C）。

A.直邊部位

B.與直邊連接的大曲率小半徑部位

C1'曲率大半徑立

58.（A）通常都需要采取焊后消除殘余應(yīng)力的熱處理。

A.有應(yīng)力腐蝕傾向的容器

B.低溫容器

C.疲勞容器

59.不同強(qiáng)度級(jí)別的低碳鋼、低合金高強(qiáng)度鋼之間的異種鋼焊接，要求焊接接頭的抗拉強(qiáng)度不應(yīng)（低于）

強(qiáng)度較低一側(cè)母材標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的抗拉強(qiáng)度下限值，而接頭的塑性、韌性應(yīng)不（低于）強(qiáng)度較高的而塑性、初性

較差T1的母材。

A.彳時(shí)，低于

B.高于，低于

C.高于，高于

DJ氐于,高于

60.對(duì)于采用08NI3DR制造且經(jīng)焊后熱處理的壓力容器，_股推薦果用的焊材為（B）.

A.2.5Ni

B.3.5Ni,

C.c.NiCrMo-3

61.對(duì)有沖擊試驗(yàn)要求的焊件，焊接時(shí)應(yīng)控制（A）。

A.線能量

B.層間溫度

C.預(yù)熱溫度

D.電流

62.臥式容器鞍座有效斷面的平均應(yīng)力與（D）厚度有關(guān)。

A.墊板

B.筋板

C.底板

D.腹板

63.在臥式容器鞍座平面上或靠近鞍座平面處設(shè)置加強(qiáng)圈，其目的是為了解決（D）?

A.容器外壓失穩(wěn)

B.支座處同部應(yīng)力影響

C.筒體不被封頭加強(qiáng)

D.鞍座慣性矩不足

64.《塔式容器》標(biāo)準(zhǔn)地震計(jì)算時(shí)采用的是抗震設(shè)防烈度，即：50年內(nèi)超越概率（B）的地震烈度。

A.2-3%

B.10%

C.63%

D.50%

65.埋弧焊、等離子焊、氣體保護(hù)焊，在施焊前應(yīng)將坡口表面和兩側(cè)至少（A）mm范圍內(nèi)的油污、水分及

其他有害雜質(zhì)清除干凈。

A.20

B.30

C.40

D.50

66.依據(jù)GB/T151.2014《熱交換器》，判斷下述說法哪個(gè)是不正確的？（B）

A.當(dāng)有耐應(yīng)力腐蝕要求時(shí)，對(duì)于碳鋼、低合金鋼鋼管和冷穹U型穹管段應(yīng)進(jìn)彳燃處理。

B.當(dāng)有耐應(yīng)力腐蝕要求時(shí),對(duì)于奧氏體不銹鋼和有色金屋管，不進(jìn)行熱處理

67.根據(jù)NBAT47014《承壓設(shè)備焊接工藝評(píng)定》，下列哪些因素是焊條電弧焊的重要因素。（B）

A.改變焊接方法

B.預(yù)熱溫度比已評(píng)定的合格值低50度以上

C.改變焊條直徑

D.由評(píng)定合格的焊接位置改變?yōu)樯狭⒑?/p>

68.根據(jù)NB/T470I4《承壓設(shè)備焊接工藝評(píng)定》由對(duì)接焊繾的拉伸試驗(yàn)測(cè)定試樣焊接接頭的下列哪些性能？

（B）

A.屈服強(qiáng)度

B.抗拉?

C.斷后伸長(zhǎng)率

D.側(cè)向膨脹量

69.焊接熱影響區(qū)的大4s焊接方法有關(guān)，鋁極氯弧焊的熱影響區(qū)（C）。

A.I:匕氧乙燎氣悍的熱影響區(qū)大

B.與焊條電弧焊的熱影響區(qū)?樣大

C.比焊條電弧焊和氧乙決氣焊的熱影響區(qū)都小

70.奧氏體不銹鋼焊接時(shí)易形成晶間腐蝕的溫度區(qū)間是（B）。

A.250*C-450℃

B.450℃―850℃

C.850℃~1100℃

71.選擇坡口型式時(shí)，主要考慮的因素是（A）.

A.焊件的厚度及焊條或悍槍的可達(dá)性

B.焊條的直徑與焊接層道數(shù)

C.焊接工藝參數(shù)

72.鋼與銅及其合金焊接時(shí)的主要問題是（B）。

A.焊縫中產(chǎn)生夾渣

B.焊縫及熔合區(qū)易產(chǎn)生裂紋

C.焊縫中產(chǎn)生氣孔

73.二V化碳?xì)怏w保護(hù)焊時(shí)為減少焊縫中的氣孔，焊絲中必須含有足夠的脫氧元素（A）,并嚴(yán)格限制焊絲

中的含碳量。

A.Mn、Si

B.Cr、Nl

C.Cr、Mo

74.珠光體耐熱鋼與馬氏體耐熱鋼焊接時(shí)，焊接接頭中極易形成（B）o

A.熱裂紋

B.冷裂紋

C.消除應(yīng)力裂紋

D.層狀撕裂

75.焊接殘余應(yīng)力的大小還與材料本身的（A）有關(guān)。

A.導(dǎo)熱系數(shù)和線膨脹系數(shù)；高溫時(shí)力字性能

B.高溫時(shí)力學(xué)性能;磁導(dǎo)率

C.導(dǎo)熱系數(shù)和線膨脹系數(shù)：磁導(dǎo)率

76.焊縫不在結(jié)構(gòu)的中性軸上，焊后易產(chǎn)生（B）變形。

A.角

B.穹曲

C.波浪

77.根據(jù)焊接線能量與焊接電壓、悍接電流、焊接速度的關(guān)系，當(dāng)電弧功率一定時(shí)，焊接速度（B）,則焊

接線能量增大。

A.力帳

B.減慢

C.不變

78.等離子弧焊適用于（C）。

A.V型坡口

B.X型坡口

C.I型坡口

79.臥式容器產(chǎn)生"扁塌”現(xiàn)象的原因是（A）.

A.由于重力、鞍座反力等載荷在筒體中產(chǎn)生的周向穹矩

B.兩端封頭對(duì)筒體產(chǎn)生的加強(qiáng)作用

C.由于重力、鞍座反力等載荷在筒體中產(chǎn)生的軸向彎矩

D.風(fēng)載和（或）地震載荷對(duì)容器所作用的傾復(fù)力

80.臥式容器鞍座腹板、筋板組合截面強(qiáng)度校核時(shí)，考慮地震力的方向?yàn)檠赝搀w地線方向，原因是（D）。

A.沿該方向地隈力較大

B.沿該方向地震載荷產(chǎn)生的傾復(fù)力較大

C.滑動(dòng)鞍座不受力，只有固定鞍座受力

D.腹板、筋板組合截面沿垂直于筒體軸線方向的抗穹截面模量較小

81.GB/T1503提供的受內(nèi)壓橢圓封頭設(shè)計(jì)方法采用的是（A）。

A第T雖度理論

B.應(yīng)力分類法和第三強(qiáng)度理論

C.第三強(qiáng)度理論

D.第四強(qiáng)度理論

82.GBTT150.3中平蓋厚度計(jì)算公式是基于平蓋中最大應(yīng)力不超過（A）倍許用應(yīng)力。

83.正常操作工況時(shí)，塔設(shè)備裙座校校/以下哪幾個(gè)應(yīng)力（C）.

A.環(huán)向應(yīng)力：

B.軸向拉應(yīng)力;

C.軸向壓應(yīng)力

D.徑向應(yīng)力

84.GIVT1503中法蘭設(shè)計(jì)方法對(duì)于整體法蘭所允許的法蘭環(huán)扭轉(zhuǎn)角為（B；.

A.0.2,

B.0.3°

C.0.5°

D.0.7°

85.《塔式容器》NB/T47041-2014中地腳騾拴計(jì)算的方法為（A）.

A.維赫曼法?

B.泰勒法；

C.極限載荷法：

D.底部弟力法；

86.GB/T150中關(guān)于標(biāo)準(zhǔn)橢圓封頭壁厚計(jì)算公式所考慮的封頭中最大應(yīng)力為《C〉0

A.封頭頂端的應(yīng)力

B.封頭與簡(jiǎn)體連接點(diǎn)的經(jīng)向應(yīng)力

C.封頭折邊部分的經(jīng)向應(yīng)力（拉應(yīng)力,內(nèi)壁）

D.封頭與筒體連接點(diǎn)的環(huán)向應(yīng)力

87.用來判斷塔設(shè)備是否會(huì)產(chǎn)生共振的風(fēng)速v是（B）。

A.10米高基本風(fēng)壓對(duì)應(yīng)的風(fēng)速：

B.塔頂風(fēng)速；

C.塔高中間處的風(fēng)速：

88.考慮地震的塔的高振型計(jì)算時(shí)，共考慮了塔的（B）階振型。

A.2階：

B.3階：

C.4階：

D.5階：

89.受外壓錐形封頭與筒體連接處可作為支撐線的條件是（B）o

A.錐形封頭與筒體連成一體按簡(jiǎn)體進(jìn)行外壓計(jì)算校核合格

B.連接處有足夠的剛度，不會(huì)發(fā)生周向失穩(wěn)

C.錐殼與筒體連接處有折邊而形成圓滑過渡

D.推殼與簡(jiǎn)體必須為無折邊連接

90.雙鞍座臥式容器的鞍座平面上，當(dāng)-I筒被加強(qiáng)圈或被封頭加強(qiáng)時(shí)，最大軸向壓縮應(yīng)力有可能位于5）.

A.截面最高點(diǎn)

B.截面最低點(diǎn)

C.靠近水平中心線處

D.鞍座邊角處

91.關(guān)于蠕變，以下描述是正確的是（D）

A.外載荷撤除后構(gòu)件的變形即可恢復(fù)

B.是非彈性的一種特殊情況

C.這種非彈性狀態(tài)是在載荷作用下由應(yīng)力弓I起的、應(yīng)變隨時(shí)間變化的現(xiàn)象

D.是在高溫長(zhǎng)期操作條彳牛下產(chǎn)生的一種不可恢復(fù)的一種損傷

92.雙相不銹鋼有耐氯化物（B）腐蝕的性能.

A.晶界

B應(yīng)力

C.疲勞

93.鋁板更比《V型缺口）沖擊試樣缺口軸線應(yīng)垂宜于（A）。

A.板材表面

B.板寬

94.奧氏體不銹鋼進(jìn)行穩(wěn)定化處理的目的是為了耐（B）腐蝕。

A應(yīng)力

B.晶間

C.點(diǎn)

95.內(nèi)壓橢圓形封頭過渡區(qū)轉(zhuǎn)角半徑越小，周向（A）應(yīng)力越高。

A.壓

B.拉

C.穹曲

96.管板計(jì)算的力字模型是將管板近似地視為（C）結(jié)構(gòu)。

A.平面應(yīng)力

B.平面應(yīng)變

C.軸對(duì)稱

D.實(shí)體

97.對(duì)于對(duì)接連接的內(nèi)孔焊結(jié)構(gòu)，在換熱管軸向應(yīng)力應(yīng)相應(yīng)滿足要求時(shí)，不再校核（D）。

A.換熱管厚度

B.管板應(yīng)力

C.無支撐跨距

D.拉脫力

98.橢圓封頭和蝶形封頭設(shè)計(jì)計(jì)算時(shí)，應(yīng)考慮以下失效方式（C）o

A.內(nèi)壓彈性失效

B.內(nèi)壓彈性失效和內(nèi)壓彈性失穩(wěn)

C.內(nèi)田單性失效、內(nèi)壓彈性失穩(wěn)和外玉失穩(wěn)

D.外壓失穩(wěn)

99.GB/T150網(wǎng)筒中徑公式假設(shè)圓筒中的應(yīng)力沿壁厚是均勻分布的。實(shí)際上圓筒中的環(huán)向應(yīng)力沿壁厚是不

均勻分布的，最大環(huán)向應(yīng)力位于圓筒的＜A）0

A.內(nèi)壁

B夕僵

101.下列敘述錯(cuò)誤的有：應(yīng)變硬化將使材料的（A）。

A.抗拉強(qiáng)度提高

B.非比例延伸強(qiáng)度提高

C.塑性降低

102.GB/T150內(nèi)壓圓筒厚度計(jì)算公式的使用范圍為：圓筒外徑/I員I筒內(nèi)徑冬（1.5）.

103.在法蘭連接設(shè)計(jì)中，以下說法正確的是：（C）。

A.優(yōu)先選用高強(qiáng)度等級(jí)的螺栓

B.法蘭的螺栓圓直徑越大法蘭盤的厚度越小

C.承受彳氐壓力的法蘭螺栓強(qiáng)度越高,法蘭盤厚度會(huì)越大

104.通過對(duì)最大撓度和最大應(yīng)力的I：匕較，下列關(guān)于周邊固支和周邊簡(jiǎn)支圈平板正確的說法是：（A）

A.周邊固支的圓平板在剛度和強(qiáng)度兩方面均優(yōu)于周邊簡(jiǎn)支的圓平板

B.周邊固支的圓平板僅在剛度方面優(yōu)于周邊簡(jiǎn)支的圓平板

C.周邊固支的阿I平板僅在強(qiáng)度方面優(yōu)于周邊簡(jiǎn)支的［S1平板

D.周邊簡(jiǎn)支的圓平板在剛度和強(qiáng)度兩方面均優(yōu)于周邊固支的圓平板

105.外壓的短圓筒，失穩(wěn)時(shí)，出現(xiàn)的波形個(gè)數(shù)為：（C）。

A.兩個(gè)

B.四個(gè)

C.大于兩個(gè)

D.大于四個(gè)

106.對(duì)臨氫設(shè)備按API941-版納爾遜曲線圖選用，查表時(shí)按（B）o

A.設(shè)計(jì)壓力

B.設(shè)計(jì)氫分壓

C.操作壓力和設(shè)計(jì)溫度

107.對(duì)在承受動(dòng)載荷或沖擊載荷工況下的焊縫的沖擊韌性和延伸率均有較高的要求應(yīng)選用（A）o

A.低氫型悍條

B.堿性焊條

C.酸性焊條

108.厚壁圓筒承受環(huán)向應(yīng)力、軸向應(yīng)力和徑向應(yīng)力三向應(yīng)力作用，環(huán)向應(yīng)力和徑向應(yīng)力沿壁厚（B）分布,

軸向應(yīng)力沿壁厚均勻分布的。

A.線性分布

B.非線性分布

C.均勻分布

1.氣密性試驗(yàn)時(shí)所用氣體應(yīng)為干燥、潔凈的氮?dú)狻?/p>

A.正確

B,錯(cuò)誤

2.GB/T12337適用于設(shè)計(jì)壓力不大于（4）MPa、設(shè)計(jì)溫度范圍按鋼材允許的使用溫度的桔瓣

式或混合式以支柱支撐的球罐。B

A.正確

B,錯(cuò)誤

3.GB/T150.廣150.4《壓力容器》不適用于真空容器。B

A.正確

B,錯(cuò)誤

4.GB/T150.廣150.4《壓力容器》適用于工作壓力不大于35MPa的容器。B

A.正確

B,錯(cuò)誤

5.同一種材料制成的螺栓，安全系數(shù)與螺栓直徑大小無關(guān)。B

A.正確

B,錯(cuò)誤

6.焊接接頭系數(shù)中根據(jù)容器受壓部分的焊接接頭形式及無損檢測(cè)的長(zhǎng)度比例確定。B

A.正確

B,錯(cuò)誤

7.GB/T150.3規(guī)定的內(nèi)壓圓筒壁厚的強(qiáng)度計(jì)算公式的適用范圍為是PTV0.6[o]t①。B

A.正確

B,錯(cuò)誤

8,等面積法適用于凸形封頭或球殼開孔最大直徑dWO.5Di的情況。B