反應(yīng)堆熱工水力學(xué)知到智慧樹(shù)章節(jié)測(cè)試課后答案2024年秋哈爾濱工程大學(xué)

反應(yīng)堆熱工水力學(xué)知到智慧樹(shù)章節(jié)測(cè)試課后答案2024年秋哈爾濱工程大學(xué)緒論單元測(cè)試

影響單相強(qiáng)迫對(duì)流傳熱系數(shù)的主要因素有（）

A:流體的物理性質(zhì)B:流體流動(dòng)的狀態(tài)C:通道幾何形狀D:空泡份額

答案:流體的物理性質(zhì)；流體流動(dòng)的狀態(tài)；通道幾何形狀自然對(duì)流換熱強(qiáng)度主要取決于壁面狀態(tài)。（）

A:錯(cuò)B:對(duì)

答案:錯(cuò)一回路主冷卻劑管道小破口事故會(huì)導(dǎo)致管道內(nèi)液體閃蒸。（）

A:對(duì)B:錯(cuò)

答案:對(duì)結(jié)合所學(xué)知識(shí)，在大容積沸騰實(shí)驗(yàn)中，從實(shí)驗(yàn)裝置安全的角度來(lái)思考，是應(yīng)該著重監(jiān)控壁面加熱熱流密度，還是壁面溫度呢？（）

A:壁面加熱熱流密度B:壁面溫度

答案:壁面溫度

均勻裸堆模型僅做了活性區(qū)外沒(méi)有反射層的簡(jiǎn)化。（）

A:對(duì)B:錯(cuò)

答案:錯(cuò)當(dāng)流體流通截面突然擴(kuò)大時(shí)，壓降和靜壓力如何變化。（）

A:產(chǎn)生一個(gè)負(fù)壓降，流體的靜壓力有所回升

B:產(chǎn)生一個(gè)負(fù)壓降，流體的靜壓力有所下降

C:產(chǎn)生一個(gè)正壓降，流體的靜壓力有所回升

D:產(chǎn)生一個(gè)正壓降，流體的靜壓力有所下降

答案:產(chǎn)生一個(gè)負(fù)壓降，流體的靜壓力有所回升

一回路循環(huán)系統(tǒng)總壓降主要包括（）。

A:形阻壓降

B:提升壓降

C:摩擦壓降

D:加速壓降

答案:形阻壓降

；提升壓降

；摩擦壓降

；加速壓降

以下哪種說(shuō)法是不正確的（）。

A:堆芯各冷卻劑通道流量的不均勻程度通常用理論分析求出。

B:堆芯燃料元件冷卻劑通道的流量與平均管通道流量的比并不相等。

C:出于熱工安全設(shè)計(jì)的要求，總是取熱管分配到的冷卻劑流量低于平均管流量。

D:由于堆芯下腔室結(jié)構(gòu)上的原因，分配到堆芯各冷卻劑通道的流量是不同的。

答案:堆芯各冷卻劑通道流量的不均勻程度通常用理論分析求出。

考慮流量再分配時(shí)的焓升工程熱管因子時(shí)，認(rèn)為熱管和平均管的物性參數(shù)近似相等。（）

A:對(duì)B:錯(cuò)

答案:對(duì)停堆后主要采取哪些措施保證保證反應(yīng)堆堆芯安全（）

A:依靠安注系統(tǒng)排出堆芯余熱

B:依靠主冷卻劑系統(tǒng)排出堆芯余熱

C:增加主泵葉輪轉(zhuǎn)動(dòng)慣量

D:依靠自然循環(huán)帶走堆芯熱量

答案:依靠安注系統(tǒng)排出堆芯余熱

；依靠主冷卻劑系統(tǒng)排出堆芯余熱

；增加主泵葉輪轉(zhuǎn)動(dòng)慣量

；依靠自然循環(huán)帶走堆芯熱量

第七章單元測(cè)試

慢化劑中所產(chǎn)生的熱量不包括（）

A:中子慢化釋放的能量

B:和中子發(fā)生（n，α）反應(yīng)或（n，γ）反應(yīng)后的放出的能量

C:吸收各種γ射線的部分能量

D:吸收裂變產(chǎn)物放出的β粒子的一部分能量

答案:和中子發(fā)生（n，α）反應(yīng)或（n，γ）反應(yīng)后的放出的能量

以下哪種能量不屬于瞬發(fā)裂變能量（）

A:裂變產(chǎn)生的快中子動(dòng)能

B:瞬發(fā)γ射線能量

C:裂變產(chǎn)物衰變的γ射線能

D:裂變碎片動(dòng)能

答案:裂變產(chǎn)物衰變的γ射線能

以下哪項(xiàng)不是燃料分區(qū)裝載方式的優(yōu)點(diǎn)（）

A:既能降低堆芯內(nèi)區(qū)的功率密度，同時(shí)還能提高堆芯外區(qū)的功率密度

B:展平堆芯功率，增大反應(yīng)堆的熱功率輸出

C:加深了燃料的平均燃耗深度

D:提高了堆芯中心區(qū)域中子通量密度水平

答案:提高了堆芯中心區(qū)域中子通量密度水平

圓柱形均勻裸堆半徑為R，堆芯高度Z，內(nèi)有一點(diǎn)A徑向坐標(biāo)R，軸向坐標(biāo)Z/3，已知N=7錯(cuò)，最大中子通量U-235微觀裂變截面為582錯(cuò)忽略外推長(zhǎng)度，求A點(diǎn)體積釋熱率（）其中，1eV=1.6錯(cuò)工程中

A:1.5873

B:2.3232

C:0.1259

D3.0021

答案:1.5873

慢化劑中所產(chǎn)生的熱量主要包括（）。

A:.吸收各種α射線的部分能量

B:中子慢化釋放的能量

C:吸收各種γ射線的部分能量

D:吸收裂變產(chǎn)物放出的β粒子的一部分能量

答案:中子慢化釋放的能量

；吸收各種γ射線的部分能量

；吸收裂變產(chǎn)物放出的β粒子的一部分能量

影響堆芯功率分布的因素有（）。

A:反射層

B:結(jié)構(gòu)材料

C:燃料裝載

D:水隙及空泡

E:控制棒

F:燃料自屏效應(yīng)

答案:反射層

；結(jié)構(gòu)材料

；燃料裝載

；水隙及空泡

；控制棒

；燃料自屏效應(yīng)

7控制棒內(nèi)的熱源來(lái)自（）。

A:吸收堆芯γ射線的放熱

B:吸收裂變產(chǎn)物放出的β粒子的一部分能量

C:控制棒材料和中子發(fā)生（n，α）反應(yīng)放熱

D:.控制棒材料和中子發(fā)生（n，γ）反應(yīng)后的放熱

答案:吸收堆芯γ射線的放熱

；控制棒材料和中子發(fā)生（n，α）反應(yīng)放熱

；.控制棒材料和中子發(fā)生（n，γ）反應(yīng)后的放熱

常見(jiàn)的間隙導(dǎo)熱模型為氣隙導(dǎo)熱模型和接觸導(dǎo)熱模型。（）

A:對(duì)B:錯(cuò)

答案:對(duì)控制棒內(nèi)的熱源來(lái)自中子慢化釋放的能量、吸收裂變產(chǎn)物放出的β粒子能量。（）

A:錯(cuò)B:對(duì)

答案:錯(cuò)高能β粒子蘊(yùn)含的能量全部在堆芯內(nèi)轉(zhuǎn)化為熱能。（）

A:對(duì)B:錯(cuò)

答案:對(duì)圓柱形堆芯內(nèi)中子通量在軸向上滿足貝塞爾函數(shù)分布。（）

A:錯(cuò)B:對(duì)

答案:錯(cuò)僅在燃料均勻裝載的反應(yīng)堆內(nèi)反射層才能起到展平堆芯功率分布的作用。（）

A:對(duì)B:錯(cuò)

答案:錯(cuò)相比于γ射線在堆內(nèi)結(jié)構(gòu)材料內(nèi)的釋熱，熱屏蔽和壓力容器這樣的厚壁構(gòu)件引起的γ射線釋熱量不足10％，估算時(shí)可不考慮。（）

A:對(duì)B:錯(cuò)

答案:錯(cuò)反應(yīng)堆結(jié)構(gòu)材料的釋熱是堆內(nèi)γ射線所引起的。（）

A:對(duì)B:錯(cuò)

答案:對(duì)反應(yīng)堆的釋放的能量由裂變碎片的動(dòng)能和各類射線所攜帶的能量組成。（）

A:對(duì)B:錯(cuò)

答案:對(duì)反應(yīng)堆的熱源來(lái)自核裂變過(guò)程釋放出的巨大能量，每次釋放出的總能量約為200MW。（）

A:錯(cuò)B:對(duì)

答案:對(duì)

第二章單元測(cè)試

在分析板狀燃料元件的溫度分布過(guò)程中，需作出幾點(diǎn)假設(shè)，下列假設(shè)說(shuō)法錯(cuò)誤的是（）。

A:包殼和冷卻劑內(nèi)釋熱

B:芯塊內(nèi)的體積釋熱率為常數(shù)

C:所有材料的物性參數(shù)不隨時(shí)間變化

D:板狀元件的厚度遠(yuǎn)小于高度和寬度，且具有對(duì)稱性

答案:包殼和冷卻劑內(nèi)釋熱

在進(jìn)行球狀燃料元件傳熱計(jì)算時(shí)，需作出幾點(diǎn)簡(jiǎn)化假設(shè)，下列假設(shè)不正確的是（）

A:外側(cè)流體的冷卻時(shí)均勻的

B:所有材料為常物性

C:在燃料球內(nèi)的釋熱時(shí)均勻的

D:在燃料層和冷卻劑內(nèi)釋熱

答案:在燃料層和冷卻劑內(nèi)釋熱

以下溫度點(diǎn)中，在軸向位置上最接近燃料元件中分面的是（）。

A:包殼外表面最高溫度點(diǎn)

B:燃料中心最高溫度點(diǎn)

C:堆芯通道冷卻劑最高溫度點(diǎn)

D:燃料表面最高溫度點(diǎn)

答案:燃料中心最高溫度點(diǎn)

在堆芯通道軸向方向上，冷卻劑溫度分布形狀為（）。

A:正切分布

B:余弦分布

C:余切分布

D:正弦分布

答案:正弦分布

在軸向方向上，堆芯燃料元件內(nèi)的體積釋熱率分布形狀為（）。

A:余弦分布

B:正切分布

C:余切分布

D:正弦分布

答案:余弦分布

考慮冷卻劑流動(dòng)方向，包殼外表面最高溫度點(diǎn)位于堆芯中分面的（）。

A:中游

B:上游

C:下游

D:其他均不是

答案:下游

將堆芯燃料芯塊核反應(yīng)釋放的熱量傳輸?shù)椒磻?yīng)堆外，需要經(jīng)過(guò)的傳熱過(guò)程不包括（）。

A:冷卻劑的輸熱

B:芯塊外表面與冷卻劑之間的傳熱

C:燃料元件的導(dǎo)熱

D:蒸汽發(fā)生器傳熱管一次側(cè)與二次側(cè)之間的流體換熱

答案:蒸汽發(fā)生器傳熱管一次側(cè)與二次側(cè)之間的流體換熱

某棒束管道采用三角形柵格布置，外部冷卻水縱向流過(guò)平行棒束，對(duì)棒束管道內(nèi)強(qiáng)迫流動(dòng)的高溫水進(jìn)行冷卻，棒束的柵距與管道直徑比為1.2，管道長(zhǎng)徑比60，內(nèi)外水溫差小于30℃，請(qǐng)問(wèn)下列公式中，考慮采用哪個(gè)進(jìn)行管道內(nèi)換熱系數(shù)計(jì)算（）。

A:Lyon-Martinelli關(guān)系式

B:Thom關(guān)系式

C:Weisman關(guān)系式

D:Dittus-Boelter關(guān)系式

答案:Dittus-Boelter關(guān)系式

在進(jìn)行棒狀燃料元件傳熱計(jì)算時(shí)，需要忽略沿高度方向的導(dǎo)熱，將燃料元件內(nèi)的導(dǎo)熱簡(jiǎn)化為一維導(dǎo)熱問(wèn)題。（）

A:錯(cuò)B:對(duì)

答案:對(duì)在進(jìn)行棒狀燃料元件傳熱計(jì)算時(shí)，芯塊內(nèi)中子通量的自屏效應(yīng)和周向不均勻性可以忽略不計(jì)。（）

A:錯(cuò)B:對(duì)

答案:對(duì)

第六章單元測(cè)試

系統(tǒng)內(nèi)壓降主要包括（）

A:形阻壓降

B:加速壓降

C:摩擦壓降

D:提升壓降

答案:形阻壓降

；加速壓降

；摩擦壓降

；提升壓降

由于流體（）改變而產(chǎn)生的壓降叫加速壓降。

A:重力

B:粘度

C:密度

D:摩擦力

答案:密度

（）是指單位時(shí)間內(nèi)，流過(guò)通道某一截面的兩相流體總質(zhì)量M中氣相所占的份額。

A:熱力學(xué)含氣率

B:截面含氣率

C:質(zhì)量含氣率

D:體積含氣率

答案:質(zhì)量含氣率

豎直管道中不會(huì)出現(xiàn)以下哪種流型（）

A:彈狀流

B:環(huán)狀流

C:分層流

D:攪混流

答案:分層流

建立自然循環(huán)的必要條件是（）

A:在重力場(chǎng)內(nèi)

B:流體在系統(tǒng)內(nèi)有密度差

C:熱源在上，熱阱在下

D:熱阱在上，熱源在下

答案:在重力場(chǎng)內(nèi)

；流體在系統(tǒng)內(nèi)有密度差

；熱阱在上，熱源在下

下列哪項(xiàng)不屬于靜力學(xué)不穩(wěn)定性（）

A:流量漂移

B:管間脈動(dòng)

C:流型不穩(wěn)定性

D:沸騰危機(jī)

答案:管間脈動(dòng)

下列哪項(xiàng)不屬于動(dòng)力學(xué)不穩(wěn)定性（）

A:聲波不穩(wěn)定性

B:蒸汽爆發(fā)不穩(wěn)定性

C:管間脈動(dòng)

D:密度波不穩(wěn)定性

答案:蒸汽爆發(fā)不穩(wěn)定性

熱工水力一般需要解決計(jì)算冷卻劑的流動(dòng)壓降、確定自然循環(huán)能力以及分析系統(tǒng)的流動(dòng)不穩(wěn)定性等問(wèn)題上。（）

A:對(duì)B:錯(cuò)

答案:對(duì)流體在當(dāng)流動(dòng)面積擴(kuò)大的時(shí)候會(huì)導(dǎo)致靜壓力有所下降。（）

A:錯(cuò)B:對(duì)

答案:錯(cuò)液相流速與氣相流速之比叫做滑速比。（）

A:對(duì)B:錯(cuò)

答案:錯(cuò)水平管道內(nèi)可出現(xiàn)泡狀流、攪混流、分層流、波狀流、彈狀流以及環(huán)狀流等流型。（）

A:對(duì)B:錯(cuò)

答案:錯(cuò)均相流模型的摩擦壓降可利用L-M方法計(jì)算。（）

A:對(duì)B:錯(cuò)

答案:錯(cuò)在自然循環(huán)回路中，通常把克服上升段壓力損失后的剩余驅(qū)動(dòng)壓頭稱為有效壓頭。（）

A:錯(cuò)B:對(duì)

答案:對(duì)流量漂移，又叫Ledinegg不穩(wěn)定性，或者水動(dòng)力學(xué)不穩(wěn)定性，其特征是受到擾動(dòng)后的流動(dòng)系統(tǒng)偏離原來(lái)的平衡工況，在新的流量值或圍繞新的流量波動(dòng)運(yùn)行，一般情況下，在流量漂移的末期可能會(huì)伴有密度波震蕩。（）

A:錯(cuò)B:對(duì)

答案:對(duì)

第四章單元測(cè)試

壓水動(dòng)力堆設(shè)計(jì)中穩(wěn)態(tài)熱工設(shè)計(jì)準(zhǔn)則包括（）等。

A:堆芯出口不發(fā)生整體沸騰

B:燃料元件表面不發(fā)生沸騰臨界

C:燃料芯塊元件最高溫度其余其熔點(diǎn)

D:燃料元件包殼表面溫度要低于某一限值

答案:堆芯出口不發(fā)生整體沸騰

；燃料元件表面不發(fā)生沸騰臨界

；燃料芯塊元件最高溫度其余其熔點(diǎn)

；燃料元件包殼表面溫度要低于某一限值

壓水堆系統(tǒng)一般采用（）。

A:卡諾循環(huán)

B:奧托循環(huán)

C:布雷頓循環(huán)

D:朗肯循環(huán)

答案:朗肯循環(huán)

堆芯最大熱流密度除以堆芯平均熱流密度是（）。

A:焓升工程熱管因子

B:熱流密度核熱點(diǎn)因子

C:焓升熱管因子

D:熱流密度工程熱點(diǎn)因子

答案:熱流密度核熱點(diǎn)因子

臨界熱負(fù)荷現(xiàn)象模型（低干度條件下沸騰臨界機(jī)理）主要包括（）。

A:近壁面氣泡聚合模型

B:微液層蒸干模型

C:近壁面氣泡離散模型

D:邊界層分離模型

答案:近壁面氣泡聚合模型

；微液層蒸干模型

；邊界層分離模型

壓水堆內(nèi)冷卻劑的（）等參數(shù)均會(huì)對(duì)反應(yīng)堆的安全性和經(jīng)濟(jì)性造成影響。

A:運(yùn)行溫度

B:運(yùn)行壓力

C:流速

D:流量

答案:運(yùn)行溫度

；運(yùn)行壓力

；流速

；流量

（）是通過(guò)徑向壓力梯度、流體流動(dòng)時(shí)相鄰冷卻劑通道流體間的湍流效應(yīng)來(lái)實(shí)現(xiàn)的。

A:質(zhì)量交換

B:能量交換

C:動(dòng)量交換

D:熱量交換

答案:動(dòng)量交換

目前，核電站一般用（）流量和溫升匹配方案。

A:雙流程的小流量大溫升方案

B:單流程的大流量小溫升方案

C:雙流程的大流量小溫升方案

D:單流程的小流量大溫升方案

答案:單流程的大流量小溫升方案

壓水動(dòng)力堆設(shè)計(jì)中穩(wěn)態(tài)熱工設(shè)計(jì)準(zhǔn)則準(zhǔn)許堆芯出口出現(xiàn)一定程度的沸騰。（）

A:對(duì)B:錯(cuò)

答案:對(duì)堆內(nèi)溫升降低，要求主循環(huán)泵的唧送功率增加，進(jìn)而降低了電站的凈效率和凈電輸出。（）

A: