注冊化工工程師-化工原理(四)

注冊化工工程師-化工原理(四)(總分：110.00，做題時(shí)間：90分鐘)一、{{B}}不定項(xiàng)選擇題{{/B}}(總題數(shù)：55，分?jǐn)?shù)：110.00)1.在填料吸收塔中用清水吸收氨一空氣混合物中的氨?；旌蠚獾倪M(jìn)塔組成為0.01，出塔組成為0.001(均為摩爾比)，操作條件下的氣液平衡關(guān)系為Y=0.88X，則溶液出塔的最大摩爾比為{{U}}{{/U}}。A.0.0114B.0.0088C.0.00114D.0.0113

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.

√

B.

C.

D.解析：2.用離心泵將常壓水池中20℃的清水送至敞口高位槽中。泵入口真空表和出口壓力表的讀數(shù)分別為P1=60kPa和P2=220kPa，兩測壓口之間的垂直距離hO=0.5m。泵吸入管內(nèi)徑為80mm，清水在吸入管中的流動阻力可表達(dá)為∑hf=3.5u21(u1為吸入管內(nèi)水的流速，m/s)，離心泵的安裝高度為2.5m。試求泵的功率(其效率為68%)接近{{U}}{{/U}}。

A.6.7kWB.6.23kWC.3.85kWD.2.14kW

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.

√

B.

C.

D.解析：3.顆粒的球形度越{{U}}{{/U}}，說明顆粒越接近于球形。A.接近0B.接近1C.大D.小

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.

B.

√

C.

D.解析：4.一定溫度下，物料中結(jié)合水和非結(jié)合水的劃分取決于{{U}}{{/U}}。A.物料的性質(zhì)B.空氣的狀態(tài)C.空氣的狀態(tài)和物料的性質(zhì)D.無法確定

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.

√

B.

C.

D.解析：5.根據(jù){{U}}{{/U}}的不同，列管換熱器可分為固定管板換熱器、U形管換熱器和浮頭換熱器等幾種形式。A.傳熱原理和兩流體的接觸方式B.換熱面形狀C.熱補(bǔ)償方式D.換熱器用途

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.

B.

C.

√

D.解析：6.對于一物體，若其表面溫度從100℃升高至200℃，則其輻射能力提高到原來的{{U}}{{/U}}倍。A.1.6B.2.6C.4D.15

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.

B.

√

C.

D.解析：7.用離心泵將池中清水送至某車間。管內(nèi)流動在阻力平方區(qū)，管路特性方程式為

He=14+1.5×105Q2e(Qe的單位為m3/s)

單臺泵的特性方程式為(n=2900r/min)

H=29-3.0×105Q2(Q的單位為m3/s)

庫房里有兩臺規(guī)格相同的同型號離心泵。兩臺泵并聯(lián)時(shí)送水量接近{{U}}{{/U}}。

解本題應(yīng)注意，兩臺泵并聯(lián)操作時(shí)，每臺泵的流量為管路中總流量的1/2。

(A)29.4m3/h(B)27.6m3/h(C)20.8m3/h(D)41.6m3/h

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.

√

B.

C.

D.解析：8.某填料的比表面積為220m2/m3，空隙率為97%，則該填料的填料因子為{{U}}{{/U}}。A.241.05B.233.82C.226.80D.0.004

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.

√

B.

C.

D.解析：9.在填料吸收塔中用純?nèi)軇┪漳郴旌蠚怏w中的溶質(zhì)組分。已知進(jìn)塔混合氣中溶質(zhì)的組成為6%(體積分?jǐn)?shù)，下同)，吸收尾氣中溶質(zhì)的組成為1.2%，則溶質(zhì)的吸收率為{{U}}{{/U}}。A.81.03%B.80.0%C.118.97%D.18.97%

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.

√

B.

C.

D.解析：10.某精餾塔的精餾段操作線方程為y=0.714x+0.275，則餾出液組成為{{U}}{{/U}}。A.0.962B.0.850C.0.735D.0.525

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.

√

B.

C.

D.解析：11.某萃取過程需要理論級數(shù)較多，則宜采用{{U}}{{/U}}。A.多個(gè)單級萃取器串聯(lián)B.填料塔C.篩板塔D.轉(zhuǎn)盤萃取塔

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.

B.

C.

D.

√解析：12.根據(jù)介質(zhì)黏度由小到大，選擇攪拌器的順序是{{U}}{{/U}}，{{U}}{{/U}}，{{U}}{{/U}}，{{U}}{{/U}}。A.平槳式B.渦輪式C.錨式D.推進(jìn)式

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.

√

B.

√

C.

√

D.

√解析：13.攪拌槽的全擋板條件是指安裝的擋板數(shù)和擋板寬度使攪拌功率為{{U}}{{/U}}。A.最小B.最大C.適中D.隨意

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.

B.

√

C.

D.解析：14.要從細(xì)粉粒的礦石原料中提取某種金屬，用酸溶液為溶劑，宜選用{{U}}{{/U}}。A.單級間歇式浸取器B.籃式浸取器C.浸泡式連續(xù)浸取器D.巴秋卡槽

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.

B.

C.

D.

√解析：15.單效蒸發(fā)中，原料液的溫度越高，蒸發(fā)時(shí)的單位蒸汽消耗量{{U}}{{/U}}。A.越大B.越小C.不變D.無法確定

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.

B.

√

C.

D.解析：16.在一定的壓力和溫度下，氣體1和氣體2分別在水中溶解，其相平衡常數(shù)分別為m1和m2，若m1＜m2，則兩種氣體的溶解度關(guān)系為{{U}}{{/U}}。A.氣體1的溶解度大于氣體2B.氣體1的溶解度小于氣體2C.氣體1的溶解度等于氣體2D.不確定

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.

√

B.

C.

D.解析：17.用萃取劑在單級萃取器中萃取原料液中的溶質(zhì)A。原料液量為800kg，其中溶質(zhì)含量為40%，要求萃取后萃余相中溶質(zhì)含量降至10%，則萃取劑的用量S約為{{U}}{{/U}}。A.800kgB.517kgC.715kgD.400kg

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.

B.

√

C.

D.解析：18.氣液兩相呈平衡狀態(tài)時(shí)，氣液兩相溫度相同，但氣相組成{{U}}{{/U}}液相組成。A.等于B.大于C.小于D.不確定

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.

B.

√

C.

D.解析：19.推動力c*-c與吸收系數(shù){{U}}{{/U}}相對應(yīng)。A.kLB.kyC.KLD.kG

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.

B.

C.

√

D.解析：20.相對濕度60%的濕空氣，其干球溫度t、濕球溫度tw、露點(diǎn)溫度tw之間的關(guān)系為{{U}}{{/U}}。A.t=tw=tdB.t＞tw＞tdC.t＜tw＜tdD.t＞tw＝td

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.

B.

√

C.

D.解析：21.以濕空氣作為干燥介質(zhì)，在一定溫度、總壓101.33kPa下干燥某濕物料，若所用空氣的相對濕度增大，則濕物料的平衡含水量{{U}}{{/U}}。A.不變B.增加C.減小D.不確定

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.

B.

√

C.

D.解析：22.在蒸汽冷凝傳熱中，不凝氣體對其冷凝傳熱系數(shù)a的影響是{{U}}{{/U}}。A.使a降低B.使a升高C.對a無影響D.無法判定

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.

√

B.

C.

D.解析：23.在一套管換熱器中，冷熱兩流體進(jìn)行逆流傳熱。冷流體的流量為7200kg/h，比熱容為4.2kJ/(kg·℃)，進(jìn)出口溫度為15℃、40℃。熱流體從130℃降至45℃。該換熱器的總傳熱系數(shù)為1kW/(m2·℃)，則所需傳熱面積與{{U}}{{/U}}接近。A.4m2B.6m2C.14m2D.22m2

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.

√

B.

C.

D.解析：24.旋風(fēng)分離器的分割粒徑d50是{{U}}{{/U}}。A.臨界粒徑的一半B.臨界粒徑的二倍C.粒級效率為50%的顆粒直徑D.總效率為50%的顆粒直徑

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.

B.

C.

√

D.解析：25.用浸取法從油菜籽中提取菜油，宜采用{{U}}{{/U}}作溶劑。A.水B.稀堿溶液C.易揮發(fā)的有機(jī)溶液D.稀酸溶液

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.

B.

C.

√

D.解析：26.從甜菜中用水提取其中的糖分，甜菜切成塊狀，宜選用{{U}}{{/U}}。A.巴秋卡槽B.機(jī)械攪拌浸取器C.籃式浸取器D.單級間歇式浸取器

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.

B.

C.

√

D.解析：27.氨水的氣液平衡關(guān)系符合亨利定律，其相平衡常數(shù)為0.75，若氨水中氨的摩爾分?jǐn)?shù)為0.025，則與之平衡的氣相摩爾比為{{U}}{{/U}}。A.0.0192B.0.0188C.O.0185D.0.0256

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.

√

B.

C.

D.解析：28.可確定濕空氣狀態(tài)的兩個(gè)參數(shù)是{{U}}{{/U}}。A.H、pB.H、tdC.I、twD.tw、td

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.

B.

C.

D.

√解析：29.顆粒在靜止的流體中沉降時(shí)，在相同的Re下，顆粒的球形度越大，阻力系數(shù){{U}}{{/U}}。A.越大B.越小C.不變D.不確定

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.

B.

√

C.

D.解析：30.對于低壓下多組分非理想物系的分離，其氣相可視為理想氣體，此時(shí)相平衡常數(shù)可表示為{{U}}{{/U}}。

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.

√

B.

C.

D.解析：31.一定轉(zhuǎn)速下，用離心泵向表壓為50kPa的密閉高位槽輸送密度p=1200kg/m3的水溶液。泵出口閥全開時(shí)，管路特性方程式為

現(xiàn)分別改變?nèi)缦虏僮鳁l件：

(1)關(guān)小泵出口閥；

(2)改為20℃的清水；

(3)將密閉高位槽改為常壓。

假設(shè)改變條件前后流動均在阻力平方區(qū)，試判斷管路特性方程式中參數(shù)變化趨勢。{{U}}{{/U}}A.A值增大B.A值變小C.B值變大D.B值變小

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.

√

B.

√

C.

√

D.解析：32.某操作中的精餾塔，若將進(jìn)料口位置上移，其他條件保持不變，則餾出液的組成{{U}}{{/U}}。A.增加B.不變C.不確定D.減小

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.

B.

C.

D.

√解析：33.旋風(fēng)分離器的尺寸增大時(shí)，旋風(fēng)分離器的臨界粒徑{{U}}{{/U}}。A.增加B.減小C.不變D.不確定

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.

√

B.

C.

D.解析：34.在對流傳熱系數(shù)關(guān)聯(lián)式中，反映物性對對流傳熱影響的準(zhǔn)數(shù)是{{U}}{{/U}}。A.努塞爾數(shù)NuB.雷諾數(shù)ReC.普朗特?cái)?shù)RrD.格拉曉夫數(shù)Gr

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.

B.

C.

√

D.解析：35.在氣體處理量一定時(shí)，增加吸收劑用量，操作線的斜率{{U}}{{/U}}，吸收推動力{{U}}{{/U}}。A.增大B.不變C.減小D.不確定

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.

√

B.

C.

D.解析：36.由過濾基本方程式知，過濾速度與過濾面積的{{U}}{{/U}}次方成正比。A.2B.1C.0.5D.0.25

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.

B.

√

C.

D.解析：37.對于某二元理想物系，其平均相對揮發(fā)度為2.5，若液相組成為0.425，則與之平衡的氣相組成為{{U}}{{/U}}。A.0.649B.0.427C.2.931D.0.515

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.

√

B.

C.

D.解析：38.離心泵銘牌上標(biāo)出的流量和壓頭數(shù)值是{{U}}{{/U}}。A.最高效率點(diǎn)對應(yīng)值B.操作點(diǎn)對應(yīng)值C.最大流量下對應(yīng)值D.計(jì)算值

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.

√

B.

C.

D.解析：39.在簡單蒸餾過程中，已知原料量為20.5kmol，原料液的組成為0.552(摩爾分?jǐn)?shù)，下同)，餾出液的流量為12.3kmol，平均組成為0．728，則釜?dú)堃旱慕M成為{{U}}{{/U}}。A.0.452B.O.288C.0.552D.0.315

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.

B.

√

C.

D.解析：40.離心泵的軸功率N和流量Q的關(guān)系為{{U}}{{/U}}。A.Q增大，N增大B.Q增大，N先增大后減小C.Q增大，N減小D.Q增大，N先減小后增大

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.

√

B.

C.

D.解析：41.常壓下，在一直徑為0.8m填料吸收塔中，用純?nèi)軇┪漳郴旌蠚怏w中的溶質(zhì)組分。已知混合氣的流量為50kmol/h，組成為0.05(摩爾分?jǐn)?shù))，溶質(zhì)的吸收率為98%，出塔的液相摩爾比為0.015。操作條件下的氣液平衡關(guān)系為Y=2.25X，氣相總體積吸收系數(shù)為1.15kmol/(m3·h·kPa)，則填料層高度為{{U}}{{/U}}。A.6.680mB.7.026mC.676.4mD.4.196m

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.

√

B.

C.

D.解析：42.對于池式(大容器)沸騰，工業(yè)上總是將其控制在{{U}}{{/U}}狀態(tài)下操作。A.自然對流B.泡核沸騰C.膜狀沸騰D.不穩(wěn)定膜狀沸騰

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.

B.

√

C.

D.解析：43.用一連續(xù)精餾塔分離某二元理想混合物。已知進(jìn)料量為100kmoL/h，釜?dú)堃旱牧髁繛?0kmol/h，提餾段的上升蒸汽量為150kmol/h，該精餾塔的操作回流比為2，則該精餾塔的進(jìn)料為{{U}}{{/U}}。A.泡點(diǎn)進(jìn)料B.露點(diǎn)進(jìn)料C.冷液進(jìn)料D.氣液混合物進(jìn)料

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.

√

B.

C.

D.解析：44.離心泵的效率隨流量的變化情況是{{U}}{{/U}}。A.Q增大，η增大B.Q增大，η先增大后減小C.Q增大，η減小D.Q增大，η先減小后增大

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.

B.

√

C.

D.解析：45.在填料吸收塔中，用純?nèi)軇┪漳郴旌蠚怏w中的溶質(zhì)組分。已知混合氣的流量為30kmol/h，組成為0.06(摩爾分?jǐn)?shù))，溶質(zhì)的吸收率為95%，溶劑的流量為55kmol/h。操作條件下的氣液平衡關(guān)系為Y=1.65X，吸收塔中所用填料的等板高度為0.45m，則填料層高度為{{U}}{{/U}}。A.4.130mB.5.762mC.2.879mD.6.755m

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.

√

B.

C.

D.解析：46.在實(shí)驗(yàn)裝置上用30℃的清水(ρ=995.7kg/m3，pv=4.247kPa)于常壓下(pa=100kPa)測定離心泵的氣蝕余量。今測得一組數(shù)據(jù)如下：泵入口真空表讀數(shù)為66kPa，吸入管內(nèi)的流速u1=1.0m/s，則操作條件下泵的氣蝕余量NPSH約為{{U}}{{/U}}。A.6.76mB.3.10mC.9.80mD.3.00m

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.

B.

√

C.

D.解析：47.在一間壁換熱器中，兩流體均在湍流下進(jìn)行換熱。冷熱流體的對流傳熱系數(shù)分別為150kW/(m2·℃)和300kW/(m2·℃)。若只使某一側(cè)流體的流速加倍以強(qiáng)化傳熱，對流總傳熱系數(shù)增加的最大百分?jǐn)?shù)與{{U}}{{/U}}接近。(可按平壁處理，忽略管壁熱阻，污垢熱阻和熱損失)A.16%B.20%C.40%D.50%

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.

B.

C.

√

D.解析：48.在多效蒸發(fā)流程中，{{U}}{{/U}}加料流程所產(chǎn)生的二次蒸汽較多。A.并流B.逆流C.平流D.錯(cuò)流

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.

√

B.

C.

D.解析：49.某邊疆精餾塔的進(jìn)料量為32.65kmol/h，進(jìn)料熱狀況參數(shù)為1.276，釜?dú)堃旱牧髁繛?6.65kmol/h，操作回流比為2.52，則提餾段的液氣比L'/V'為{{U}}{{/U}}。A.1.612B.0.736C.0.525D.1.255

（分?jǐn)?shù)：2.00）

A.

B.

C.

D.

√解析：50.用一連續(xù)精餾塔分離苯一甲苯混合物。已知原料液中含苯0.40(摩爾分?jǐn)?shù)，下同)，餾出液中含苯0.96，苯一甲苯的平均相對揮發(fā)度為2.5，回流比為3.2，塔頂采用全凝器，則離開第二層理論板(塔頂為第一層理論板)的液相組成為{{U}}{{/U}}。A.0.819B.0.919C.0.906D.