結構設計常見問題分析及工程方案解析

結構設計常見問題分析及工程方案

解析

結構設計常見問題分析及結構設計常見問題分析及結構設計常見問題

分析及結構設計常見問題分析及工程方案解析工程方案解析工方案解

析工方案解析趙趙兵兵地震傾覆力矩的計算地震傾覆力矩的計算地震

傾覆力矩的計算地震傾覆力矩的計算高規(guī)框支框架承擔的地震傾覆力

矩應小結?高規(guī)10.2.16-7：框支框架承擔的地震傾覆力矩應小于結構

總傾覆力矩的50%?高規(guī)8.1.3：抗震設計的框架-剪力墻結構，應根據在

規(guī)定的水平力作用下結構底層框架部分承受的地震傾覆力矩與結構總

地震傾覆力矩的比值，確定相應的設計方法……?高規(guī)7.1.8：當采用具有

較多短肢剪力墻的剪力墻結構時，應符合下列規(guī)定：1.在規(guī)定的水平

地震作用下，短肢剪力墻承擔的底部傾覆力矩不宜大于結構底部總地震

傾覆力矩的50%.…?高規(guī)&1.3條：抗震設計的框架-剪力墻結構，應根

據在規(guī)定的水平力作用下結構底層框架部分承受的地震傾覆力矩與結

構總地震傾覆力矩的比值，確定相應的設計方法，并應符合下列要求:

?1.當框架部分承受的地震傾覆力矩不大于結構總地震傾覆力矩的10%

時，按剪力墻結構設計，其中的框架部分應按框剪結構的框架進行設計。

?2.當框架部分承受的地震須覆力矩大于結構總地2.當框架部分承受的

地震傾覆力矩大于結構總地震傾覆力矩的10%但不大于50%時，按本

章框剪結構的規(guī)定設計結構的規(guī)定設計?3當框架部分承受的地震傾覆

力矩大于結構總地3.當框架部分承受的地震傾覆力矩大于結構總地震

傾覆力矩的50%但不大于80%時，按框架結構進行設計，框架部分的

抗震等級和軸壓比限值宜進行設計，框架部分的抗震等級和軸壓比限值

宜按框架結構的規(guī)定采用「4當框架部分承受的地震傾覆力矩大于結構

總地?4.當框架部分承受的地震傾覆力矩大于結構總地震傾覆力矩的

80%時，按框架結構進行設計，框架部分的抗震等級和軸壓比限值應按

框架結構的架部分的抗震等級和軸壓比限值應按框架結構的規(guī)定采用。

SATWESATWEPMSAP地震地震傾覆力矩的傾覆力矩的計算方法計算方

法一、地震一、地震傾覆力矩的傾覆力矩的計算方法干算方法規(guī)定水平

力抗規(guī)方法?規(guī)定水平力抗規(guī)方法（V*H求和方式）（VH求和方式）?

規(guī)定水平力軸力方式規(guī)定水平力軸力方式（力學標準方式）?CQC振型

疊加法舊版方法?第k層的框架傾覆力矩V*H求和方式nst

nchVMkiljijijckhVM-《抗規(guī)》6.13的條文說明中規(guī)定框架

部分地震傾覆力矩的《抗規(guī)》6.1.3的條文說明中規(guī)定框架部分地震傾

覆力矩的計算公式為：nmijiijchVMll力學標準方式

力學標準方式ncljkjOkkjkj*ck］）（［MxxNM第k層取矩參考

點位置確定jiixNxkkiNxkkO?一般而言，對于對稱布置的框剪、

框筒結構，力學方式的框架傾覆力矩要遠大于V*H方式的傾覆力矩力

矩2倍！?而對于偏置布置的框剪、框筒結構，力學方式的框架傾覆力

矩與V*H方式的傾覆力矩比較接近考察向考察X向力學方式只是略大

一點架剪墻合緊密間傳?總之，總框架與總剪力墻配合得越緊密，二

者之間的傳力越顯著，兩種方法統(tǒng)計的框架傾覆力矩差異越大。?反過

來，對于獨立工作的框架和剪力墻，兩種方法是一致的的。對于框筒結

構力學方式的框架傾覆力矩方面可以反映?對于框筒結構，力學方式的

框架傾覆力矩一方面可以反映框架的數量；另一方面可以反映框架的空

間布置；是更為合理的衡量”框架在整個抗側力體系中的作用"的指標。

合理的衡量框架在整個抗惻力體系中作用的指標。?對于非框筒結構，

可以考慮采用抗規(guī)法。對于非框筒結構，可以考慮采用抗規(guī)法。?規(guī)定

水平力下的傾覆力矩百分比與老辦法相規(guī)定水平力下的傾覆力矩百分

比與老辦法相差很小層號塔號框架彎矩短肢墻彎矩墻及支撐彎矩總彎

矩層號塔號框架彎矩短肢墻彎矩墻及支撐彎矩總彎矩11

10153.(21.3%)0.(0.0%)37423.(78.7%)47576.219537.(23.1%)

0.(0.0%)31678.(76.9%)41215.318870.(25.5%)0.(0.0%)

25869.(74.5%)34738.417981(280%)0(00%)20477(72

0%)28458CQC振型疊力口法417981.(28.0%)0.(0.0%)20477.(72.0%)

28458.516957.(30.9%)0.(0.0%)15542.(69.1%)22499.61

5844.(34.4%)0.(0.0%)11125.(65.6%)16969.714685.(39.1%)

0.(0.0%)7287.(60.9%)11972.813518(461%)0(00%)4108(53

9%)7626CQC振型疊加法813518.(46.1%)0.(0.0%)4108.(53.9%)

7626.912366.(58.3%)0.(0.0%)1694.(41.7%)4060.1011290.(83.8%)

0.(0.0%)249.(16.2%)1539.層號塔號框架彎矩短肢墻彎矩墻及支撐彎

矩總彎矩層號塔號框架彎矩短肢墻彎矩墻及支撐彎矩總彎矩11

9915.(21.3%)0.(0.0%)36584.(78.7%)46498.219324.(23.1%)

0.(0.0%)31001.(76.9%)40325.318678.(25.5%)0.(0.0%)

25386.(74.5%)34063.417813(279%)0(00%)20178(721%)27991

規(guī)定水平力417813.(27.9%)0.(0.0%)20178.(72.1%)27991.51

6812.(30.7%)0.(0.0%)15396.(69.3%)22208.615720.(34.0%)

0.(0.0%)11089.(66.0%)16809.714582.(38.5%)0.(0.0%)

7316.(61.5%)11898.813437(452%)0(00%)4161(548%)7597規(guī)定

水平力813437.(45.2%)0.(0.0%)4161.(54.8%)7597.912309.(57.0%)

0.(0.0%)1743.(43.0%)4051.1011258.(82.2%)0.(0.0%)272.(17.8%)

1530.二計算墻傾覆力矩時只考慮腹板和有效翼緣二、計算墻傾覆力矩

時只考慮腹板和有效翼緣范在載力算中剪力墻的?《混凝土規(guī)范》9.4.3

在承載力計算中，剪力墻的翼緣計算寬度可取剪力墻的間距、門窗洞間

翼墻的寬度剪力墻度假側各倍翼墻度剪力的寬度、剪力墻厚度加兩

側各6倍翼墻厚度，剪力墻墻肢總高度的1/10四者中的最小值。程序

的處則?SATWE程序的處理原則?在計算剪力墻配筋面積時，是按照單

肢考慮的，沒有考慮翼緣的作用。?剪力墻所承擔的傾覆力矩的計算，

以前的版本是剪力墻所承擔的傾覆力矩的計算，以前的版本是取得所有

墻體的墻肢，沒有按照規(guī)范的要求僅考慮有效翼緣的作用慮有效翼緣的

作用?新版軟件增加了剪力墻傾覆力矩的計算僅考慮腹板和有效翼緣的

作用板和有效翼緣的作用6ATWE程序考慮有效翼緣的取值規(guī)則：

SATWE程序考慮有效翼緣的取值規(guī)則：?剪力墻有效翼緣的長度

=min{l/2Zhi,1/10H,6t}其中L為翼緣方向長度訃為同一翼緣所連

接，其中L為翼緣方向長度,Zhi為同一翼緣所連接的所有腹板長度，H

結構總高度，t為墻厚。兩種算法對計算結果的影響?兩種算法對計算結

果的影響?考慮腹板和有效翼緣的算法會使框架承擔傾覆力增剪力墻

擔得輕力減矩百分比增加，剪力墻承擔的傾覆力矩減少。?對于由于

方案等諸多原因造成單向剪力墻過少或存在大量短肢剪力墻的情況，考

慮腹板和有效翼緣的算法會使計算結果更加合理。"規(guī)定水平力”下扭轉

位移比的計算"規(guī)定水平力”下扭轉位移比的計算〃規(guī)定水平力〃下扭轉位

移比的計算“規(guī)定水平力”下扭轉位移比的計算范求一、規(guī)范要求1、《抗

規(guī)》3.4.3規(guī)定："在規(guī)定水平力下樓層的最大彈性水平位移或（層間位

移），大于該樓層兩端彈性水平位移（或層間位移）平均值的1.2倍〃（）2、

《高規(guī)》3.4.5規(guī)定：……在考慮偶然偏心影響的規(guī)定水平的震力作用下，

樓層豎向構件最大的的規(guī)定水平地震力作用下，樓層豎向構件最大的水

平位移和層間位移,A級高度高層建筑不宜大于該樓層平均值的1.2倍,

不應大于該樓層平均值于該樓層平均值的1.2倍，不應大于該樓層平均

值的1.5倍……o《抗規(guī)》和《高規(guī)》傾覆力矩的計算采用規(guī)3、《抗規(guī)》

6.1.3和《高規(guī)》8.1.3傾覆力矩的計算采用規(guī)定水平力，其中《抗規(guī)》

條文：設置少量抗震墻的框架結構在規(guī)定的水平力作用下底部框架所承

擔的地震傾覆構，在規(guī)定的水平力作用下，底部框架所承擔的地震傾覆

力矩大于結構總地震傾覆力矩的50%時，其框架的抗震等級仍應按框架

結構確定，抗震墻的抗震等級可與框架的抗級仍應按框架結構確定，抗

震墻的抗震等級可與框架的抗震等級相同。4、《高規(guī)》7.1.8-1在規(guī)定

的水平地震作用下，短肢剪力墻承擔的底部傾覆力矩不宜大于結構底部

總地震傾覆力矩的50%高支架擔的地傾力5、《高規(guī)》10.2.16-7框支

框架承擔的地震傾覆力矩應小于結構總地震傾覆力矩的50%6、《高規(guī)》

條文說明3.11.4規(guī)定：……當采用彈塑性靜力分析時，在計算分析中采

用的側向作用力分布形式宜適當考慮高振型的影響,可采用本規(guī)程3.4.5

條提出的“規(guī)定水平力"。?由此可見，當計算結構的扭轉位移比、框架剪

力墻結構中框架部分承擔的地震傾覆力矩、對結構進行性能化設計時,

并應用彈塑性靜力分析方法時，需要采用規(guī)定水平力的計算結果。定水

力的算方二、規(guī)定水平力的計算方法《高規(guī)》3.4.5的條文說明規(guī)定:

扭轉位移比計算時，樓層的位移可取“規(guī)定水平力”計算，由此得到的位

移比與樓層扭轉效應之間存在明確的相關性。"規(guī)定的水平力”般可采用

振型組合后的樓層地震剪力換算的水平地震一般可采用振型組合后的

樓層地震剪力換算的水平地震作用力，并考慮偶然偏心。水平作用力的

換算原則：每一樓層處水平作用力，取該樓面上下兩個樓層地震作用力

差的樓層處水平作用力，取該樓面上下兩個樓層地震剪力差的絕對值。

連體下一層的總水平作用力可按該層各塔樓的地震剪力大小分配，計算

出各塔樓在該層的水平作用力。扭轉位移比計算時采用規(guī)定水平力計算

方法的三、扭轉位移比計算時采用規(guī)定水平力計算方法的原因?《抗規(guī)》

3.4.3在規(guī)定的水平力作用下，樓層的最大彈性水平位移或（層間位移）

樓層的最大彈性水平位移或（層間位移），大于該樓層兩端彈性水平位

移（或層間位移）平均值的12倍時屬于扭轉不規(guī)則位移）平均值的1.2

倍時，屬于扭轉不規(guī)則。建筑結構平面的扭轉不規(guī)則示例建筑結構平面

的扭轉不規(guī)則示例?為了便于對規(guī)范的理解，現(xiàn)以某具體工程為例，對

舊規(guī)范采用各振型位移的CQC組合計算扭轉位移比和新規(guī)范采用規(guī)定

水平力法計算扭轉位移比二者之間的區(qū)別做比較詳細的闡述。四位移比

的計算還需要強制執(zhí)行剛性板假定嗎？四、位移比的訐算還需要強制執(zhí)

行剛性板假定嗎？抗條文說中出?《抗規(guī)》343-2條文說明（p272）中

指出，所謂剛性樓蓋，并不是剛度無限大，計算扭轉位移比時，樓蓋剛

度可按實際情況確定而不限于剛度無限大假定。五、"規(guī)定水平力”在新

規(guī)范2010版PKPM軟件中五、規(guī)定水平力在新規(guī)范2010版PKPM軟

件中的應用?新規(guī)范2010版SATWE和PMSAP軟件均按照《抗?新規(guī)范

2010版SATWE和PMSAP軟件均按照《抗規(guī)》和《高規(guī)》的要求增加

了"規(guī)定水平力"的計算（如圖6圖7所示）其中SATWE軟件在計算（如

圖6、圖7所示）。其中SATWE軟件在"規(guī)定水平力”的選項中提供了兩

種方法，一種是"樓層剪力差方法（規(guī)范方法）"另一種是是樓層剪力差

方法（規(guī)范方法），另種是"節(jié)點地震作用CQC組合方法〃，前一種即

《抗規(guī)》要求的"規(guī)定水平力法"后一種是SATWE規(guī)》要求的規(guī)定水平

力法，后種是SATWE軟件提供的方法。從軟件應用的角度，前者主要

用于結構布局比較規(guī)則樓層概念清晰的結構用于結構布局比較規(guī)則，樓

層概念清晰的結構。而當結構布局復雜，較難劃分出明顯的樓層時，則

可以采用后者則可以采用后者。圖6SATWE軟件計算"規(guī)定水平力〃的選

擇項圖6SATWE軟件計算規(guī)定水平力的選擇項?圖7PMSAP軟件計算

"規(guī)定水平力”的選擇項?圖7PMSAP軟件計算規(guī)定水平力的選擇項范定

水力算位移的差六、02規(guī)范和規(guī)定水平力計算位移比的差異?對于比較

規(guī)則的結構，新《抗規(guī)》采用規(guī)定水平力計算的扭轉位移比與02規(guī)范

相比差別不大，一般在5%以內。例如某剪力墻結構，結構三維軸測圖

如圖8所示。圖8某剪力墻結構三維軸測圖圖8某剪力墻結構三維軸

測圖?08版采用02規(guī)范計算位移比和10版采用規(guī)定水平力計算位移比

的結果如表1所示表1第17~24層的位移比計算結果例二某框剪結構:

三維透視圖例二某框剪結構：三維透視圖例二某框剪結構：位移比對比

例二某框剪結構：位移比對比例三某框架雙筒結構三維透視圖例三某框

架雙筒結構：三維透視圖例三某框架雙筒結構位移比對比例三某框架雙

筒結構：位移比對比最小剪重比的調整最小剪重比的調整最小剪重比的

調整最小剪重比的調整一、《抗震規(guī)范》對最小剪重比的規(guī)定、《抗震

規(guī)范》對最小剪重比的規(guī)定?根據《抗震規(guī)范》525條文說明的要求：

當結構底部的總剪力略小于本條規(guī)定而中上部樓層均底部的總剪力略

小于本條規(guī)定而中、上部樓層均滿足最小值時，可采用下列方法調整:

若結構基本周期位于設計反應譜的加速度控制段時則各本周期位于設

計反應譜的加速度控制段時，則各樓層均需乘以同樣大小的增大系數;

若結構基本周期位于設計反應譜的位移控制段時則各樓層i周期位于設

計反應譜的位移控制段時，則各樓層i均需按底部的剪力系數的差值

△入0增加該層的地震剪力AF二A入G；剪力一AFEki二AM）Gei；?若結構基

本周期位于設計反應譜的速度控制段時，則增加值應大于二A入OGei,頂

部增加值可取動位移作用和加速度作用二者的平均值，中間各層的增加

值可近似按線性分布。按述方案整的前?按上述方案調整的前提?《建

筑抗震設計規(guī)范統(tǒng)一培訓教材》（P57）指出，入骰較多樓層的剪力系

數不滿足最小剪力系數要求（例如15%以上的樓層）、或底部樓層剪力

系數小于最小剪力系數太多（例如85%）,說明結構整體剛度偏弱（或

哦結構太重），應調整結構體系，正確結構剛度（或減小結構重量），

而不能簡單采用放大樓層剪力系數的辦法。二、加速度控制段、速度控

制段和位移控制段三者之間的關系一般而言，當結構基本周期T<Tg時,

屬于加速度控制段，Tg<T<5Tg時，屬于速度控制段，T>5Tg時'屬于

位移控制段位移控制段。三SATWE軟件的處理三、SATWE軟件的處理

?所謂強、弱軸主要是通過結構周期的長短來判斷，弱軸指長周期方向，

強軸只短周期方向。該參數的值范該時間數的取值范圍在(0-1)之

間。1、當輸入0時，相當于加速度控制段，程序缺省狀輸時度控制段

序缺省態(tài)下為加速度控制段。2、輸入1時，相當于位移控制段，程序

按照《中規(guī)2、輸入1時，相當于位移控制段，程序按照《抗規(guī)》提供

的公式進行最小剪重比的計算。3輸入0~1之間的小數時程序按照速度

控制段計算3、輸入0~1之間的小數時，程序按照速度控制段計算，且

放大系數與設計人員輸入的比例系數有關。動位移例的含?動位移比

例因子的含義?設方向地震作用下某層某塔的兩個邊界調整系數為Ca

和Cd［分別為〃按加速度段控制算出的直接放大比例”和〃按位移段控制

換算出的放大比例〃］,］那么程序實際采用的放大系數取

C)1(CC?daC)l(CC￡a=(T-Tg)/(5Tg-Tg)是方向

的動位移比例因子Wag(gg)三個特例：某塔塊放大系數C與周期的關系

CCC(O)某塔塊放大系數C與周期的關系

C)l(CCC(O)da2/)CC()5.O(CC)l(CdadTg5TgT對于多塔結構則需

要手工填寫各塔最小剪重比對于多塔結構，則需要手工填寫各塔最小剪

重比?工程實例實例?某工程為框筒結構，結構總高度為253.2m,地上

共57層，抗震設防烈度為6度，場地土類別為D共57層，抗震設防

烈度為6度，場地土類別為II類，結構三維軸側圖如下圖所示?，F(xiàn)以Y

向為例，分別按加速度、位移和速度三種控制段進行計,分別按加速度、

位移和速度三種控制段進行計算，剪重比計算結果如下：結構三維軸測

圖1、加速度控制段右邊計算結果顯右邊計算結果顯示，在加速度控制

段，每一層的剪重比調整系數均相等調整系數均相等。2、位移控制段

速度控制3、速度控制段地下室強制采用剛性板假定對計算結地下室強

制采用剛性板假定對計算結果的影響果的影響?一般而言，地下室頂板

較一般樓板厚，尤其是將結構在地下室頂板嵌固時，其厚度不小于

180mm,且樓板不宜開大洞，因此對于能夠在地下室頂板處嵌固的工

程，強制剛性板假定有一定的合理性性。一、地下室剛性板假定與回填

土對地下室約束的關、地下室剛性板假定與回填土對地下室約束的關系

?以前的SATWE軟件在考慮回填土對地下室的約束?以前的SATWE軟件

在考慮回填土對地下室的約束時，是將地下室土的約束放在剛性板的質

心上，如果不按強制按照剛性板考慮就無法施加約束如果不按強制按照

剛性板考慮就無法施加約束。所以以前的SATWE軟件，總是假定地下

室樓板為剛性板即便定義了彈性板也不起作用剛性板，即便定義了彈性

板也不起作用。?但這樣計算也會帶來一些問題，在某些情況下會導致

計算結果的奇異比如地下層剪力墻剪壓導致計算結果的奇異。比如地

下一層剪力墻剪壓比或施工縫驗算不過等。為此程序進行了改進，允許

設計人員定義彈性板并在定義彈性板后允許設計人員定義彈性板，并在

定義彈性板后，將回填土對地下室的約束分配到外節(jié)點處。工程實例工

程實例一原版本地下室施加約束方式原版本地下室施加約束方式

KxzKy,Kxy新版本地下室施加約束方式新版本地下室施加約束方式

imKxlXylzKxylyiyixixiKmKKMmKxyixyiyyiKMmKMKxi,Kyi,Kxyi

地下室強制剛性樓板假定時位移地下室強制剛性樓板假定時位移地下

室定義彈性板后位移地下室定義彈性板后位移兩種計算模型下柱底地

震剪力對比兩種計算模型下柱底地震剪力對比柱底剪力柱底剪力

-500KN/-97KN柱底剪力-556KN/-996KN彈性板與梁變形協(xié)調彈性板

與梁變形協(xié)調彈性板與梁變形協(xié)調彈性板與梁變形協(xié)調新軟件消制剛

板假定時保?新版SATWE軟件取消了〃強制剛性板假定時保留彈性板面

外剛度〃的選項，代之以“彈性板與梁變協(xié)選變形協(xié)調〃選項。一、對結構

計算結果的影響1、對板柱體系的影響對于地下室頂板需要采用無梁樓

蓋的工程，按照對于地下室頂板需要采用無梁樓蓋的工程，按照規(guī)范要

求需要定義彈性板6,如果強制按剛性板假定處理，從而忽略了無梁樓

蓋平面外剛度對結構定處理，從而忽略了無梁樓蓋平面外剛度對結構的

影響，使計算結果產生異常。定義彈性板6后計算結果會大為改善如若

再定義彈性板6后，計算結果會大為改善，如若再考慮彈性板與梁變形

協(xié)調，則使計算結果更加合理理。2對斜板結構的影響2、對斜板結構

的影響對于屋面斜板，此參數對斜梁內力影響很大。恒載作用下彎矩圖

（協(xié)調）恒載作用下彎矩圖（協(xié)調）恒載作用下彎矩圖（不協(xié)調）恒載

作用下彎矩圖（不協(xié)調）水樓板的影響3、對水平樓板的影響一般情

況下，當定義了彈性板，并考慮梁板變形協(xié)調影響時，會使樓板承擔較

多彎矩，從而使梁的彎矩減小，使梁的安全儲備降低。這與傳統(tǒng)經驗體

系中梁全部承擔所有彎矩相悖，因此不建議采用。4對地下室頂板轉換

結構的影響4、對地下室頂板轉換結構的影響當地下室頂板為轉換結果

時，不考慮板的彈性變形會使計算結果產生較大差異變形會使計算結果

產生較大差異?！M風向風振"和"扭轉風振〃的選擇"橫風向風振"和"扭轉

風振〃的選擇"橫風向風振"和"扭轉風振"的選擇"橫風向風振"和"扭轉風

振〃的選擇范橫向振扭轉振影響的定一、規(guī)范對橫風向風振和扭轉風振

影響的規(guī)定1、橫風向風振《荷載規(guī)范》8.5.1對于橫風向風振作用效

應明顯的高層建筑及細長圓形截面構筑物，宜考慮橫風向高層建筑及細

長圓形截面構筑物，宜考慮橫風向風振的影響；?橫風向風振作用效應

明顯的概念：建筑高度超過?橫風向風振作用效應明顯的概念：建筑高

度超過150m或高寬比大于5的高層建筑；細長圓形截面構筑物一般指

高度超過30m或高寬比大于4的構筑構筑物般指高度超過30m或高

寬比大于4的構筑物。?橫風向風振等效風荷載的確定方法：橫風向風

振等效風荷載的確定方法：?《荷載規(guī)范》8.5.2對于平面或立面體型比

較復雜的高層建筑和高聳結構橫風向風振的等效風荷的高層建筑和高

聳結構，橫風向風振的等效風荷載wLk宜通過風洞試驗確定；也可比照

有關資料確定定。?對于圓形截面高層建筑及構筑物，其由跨界強風共

振（漩渦脫落）引起的橫風向風振等效風荷載共振（漩渦脫落）引起的

橫風向風振等效風荷載wLk可按本規(guī)范附錄H.1確定。?對于矩形截面

及凹角或削角矩形截面的高層建筑,其橫風向風振等效風荷載wLk可按

本規(guī)范附錄確定H.2確定。?《荷載規(guī)范》H.2.1矩形截面高層建筑當滿

足下列條件時，可按本節(jié)的規(guī)定確定其橫風向風振等效風荷載：1建筑

的平面形狀和質量在整個高度范圍內基本相同；2高寬比H/B在4~8

之間，深寬比D/B在0.5~2之間；其中為結構的迎風面寬度為結構平面

的進深(順風行B為結構的迎風面寬度，D為結構平面的進深(順風行

尺寸)；3T為結構橫風向第1階自振周期10/BDT3,TL1為結構橫風

向第1階自振周期，vH為結構頂部風速。10/1BDTvLH說明：對于第

一條，體型收進的結構、帶裙房的建筑以及相鄰層的質量比相差15倍

的建筑應不能按橫風向等及相鄰層的質量比相差1.5倍的建筑應不能按

橫風向等效風荷載進行計算。2扭轉風振2、扭轉風振?《荷載規(guī)范》8.5.4

對于扭轉風振作用效應明顯的高層建筑及高聳結構宜考慮扭轉風振的

影響高層建筑及高聳結構，宜考慮扭轉風振的影響。?扭轉風振作用效

應明顯的概念：1)高度超過150m；2)3H)3)D/B>15DB3)D/B>1.5vT4)

4.01BDvTHT?扭轉風振等效風荷載的確定方法?扭轉風振等效風荷載

的確定方法：?《荷載規(guī)范》8.5.5對于體型較復雜以及質量或剛度有顯

著偏心的高層建筑扭轉風振等效風荷剛度有顯著偏心的高層建筑，扭轉

風振等效風荷載wTk宜通過風洞試驗確定；也可比照有關資料確定定。

?對于質量和剛度較對稱的矩形截面高層建筑，其扭轉風振等效風荷載

wTk可按附錄H.3確定?H.3扭轉風振計算適用范圍H.3扭轉風振計算適

用范圍1)矩形截面2)建筑的平面形狀在整個高度范圍內基本相同3)

截面尺寸和質量沿高度基本相同的矩形截面高層建筑，其剛度及質量的

偏心率(偏心距/回轉半徑)小于0.24)6DBH5)D/B在1.5~5范圍內

vT6)10/1BDvTHT荷載范條文說當偏率大?《荷載規(guī)范》8.5.5條文

說明當偏心率大于0.2,高層建筑的彎扭耦合風振效應顯著，結構風振

響應規(guī)律復雜能采給出的算方算扭應規(guī)律復雜，不能采用H.3給出的

計算方法計算扭轉等效風荷載，大量風洞試驗結果表明，二者的合建耦

合作用易發(fā)生不穩(wěn)定的氣動彈性現(xiàn)象。建議在風洞試驗的基礎上，有針

對性地進行研究。二SATWE和PMSAP軟件對橫風向和扭轉風振的處

理二、SATWE和PMSAP軟件對橫風向和扭轉風振的處理（一）、SATWE

軟件對橫風向和扭轉風振的處理（）、SATWE軟件對橫風向和扭轉風

振的處理角修例為削角為角1、角沿修正比例（b/B）（+為削角，-為

凹角）?《風荷載規(guī)范》H.2.5規(guī)定：角沿修正系數Cm和mCsm可按下

列規(guī)定確定：1對于橫截面為標準方形或矩形的高層建筑，Cm和1對

于橫截面為標準方形或矩形的高層建筑，Cm和Csm取1.0；2對于圖

H25所示的削角或凹角矩形截面橫風向2對于圖H.2.5所示的削角或凹

角矩形截面，橫風向力系數沿修正因子可按Cm下式計算：2、計算條

件校核2、計算條件校核?由于附錄H2和H3計算的等效橫風向和扭轉

風由于附錄H.2和H3計算的等效橫風向和扭轉風荷載值有嚴格的條件

限制，因此程序提供計算條件校核功能，如果不滿足條件，則計算結果

需慎重使校核功能，如果不滿足條件，則計算結果需慎重使用，因為一

旦勾選考慮橫風向風振或扭轉風振，程序直接按照附錄H.2和H.3計算

風振效應，而不再判序直接按照附錄H.2和H.3計算風振效應，而不再

判斷適用條件。?需要指出的是：當校核扭轉風振效應時，程序在需要

指出的是：當校核扭轉風振效應時，程序在校核結果中沒有輸出偏心率,

需要設計人員在WMASS.OUT文件中查找。WMASS.OUT文件中查找。

（二）、（二）、PMSAPPMSAP軟件對橫風向和扭轉風振的處理順向?

順風向風工況：WX,WY,WX1,WYL…?橫風向風工況：

VX,VY,VXLVY1,…?扭轉風工況：TX,TY,TXLTYL…?承載力組合：（1）

l.OWd(2)0.6*Wd+1.0WI(3)l.OWt?變形控制：順風向和橫風向獨立

輸出控制“計算書”中核查順風、橫風、扭風的作用值獨立的橫風向和扭

轉工況順風、橫風、扭風參與承載力組合三、計算校核在PMSAP和

SATWE軟件中的應用三、計算校核在PMSAP和SATWE軟件中的應用

?由于附錄H.2和H.3計算的等效橫風向和扭轉風荷載值有嚴格的條件

限制，因此要特別重視軟件提供的校核結果，這對SATWE軟件尤其重

要。?不滿足條件的風振加速度計算結果,SATWE軟件不保證其合理性，

這一點PMSAP要好一些。保其合性這點要好四、結構基本周期在風振

計算中的作用四、結構基本周期在風振計算中的作用?在SATWE和

PMSAP軟件中，都要求輸入結構基本周期此基本周期的大小對計算結

果影響很大周期，此基本周期的大小，對計算結果影響很大。第一次計

算時程序給出缺省值，第二次計算時，一定要注意修改缺省值將真實的

結構基本周期輸入定要注意修改缺省值，將真實的結構基本周期輸入進

去，否則會使計算結果差異很大。五考慮風振時的預組合五、考慮風振

時的預組合工況順風向橫風向風振扭轉風振工況順風向風荷載橫風向

風振等效風荷載扭轉風振等效風荷載lFDk-20.6FDkFLk-3-TTk六風振

作用下的位移計算六、風振作用下的位移計算高考慮橫向或扭轉振

影響時?《高規(guī)》4.2.6考慮橫風向分組或扭轉風振影響時，結構順風及

橫風向的側移應分別符合本規(guī)程第條的規(guī)定3.7.3條的規(guī)定。?《高規(guī)》

4.2.6條文說明解釋，橫風向效應與順風向效應是同時發(fā)生的，因此必

須考慮兩者的效應組合。對于結構側向位移控制，仍可按同時考慮橫風

向與順風向影響后的計算方向位移確定，不必按矢量和的方向控制結構

的層間位移。?《高規(guī)征求意見稿》給出了具體的計算方法，即需滿足

需滿足?其中Ax,Ay為同時考慮橫風向和順風向影響的層間位移△△為

橫風向風振引起的結構在間位移，AxC,AyC為橫風向風振引起的結構

在x和y方向的位移，，AxA,AyA為順風向風振引起的結構在和方向

的位移［A/h］為層間位移角限的結構在x和y方向的位移，於/h］為層間

位移角限值。地震作用效應符號的確定地震作用效應符號的確定地震作

用效應符號的確定地震作用效應符號的確定按主振確定地內力符一、

按主振型確定地震內力符號?單振型計算的有符號性?地震作用效應的

無符號性mjmkkjjkSSSHEkjklll.不同的符號表示方

法對計算結果的影響（1）對地震作用下單工況內力的影響?通過比較可

知，此選項不改變單工況內力值，但會改變符號符號。不勾選勾選X地

震作用下梁彎矩圖X地震作用下梁彎矩圖架柱剪跨的影響（2）對框架

柱剪跨比的影響《混凝土規(guī)范》6.3.12-1對框架結構中的框架柱，當其

反彎點在層高范圍內時，可取為Hn/（2h0）；《抗震規(guī)范》629反彎

點位于柱高中部的框架柱可《抗震規(guī)范》6.2.9反彎點位于柱高中部的

框架柱可按柱凈高與2倍柱截面高度之比計算；PKPM軟件計算剪跨比

是按照簡化公式計算的PKPM軟件計算剪跨比是按照簡化公式計算的,

因此反彎點是否在柱高范圍內對計算方法是否可行非常重要行非常重

要。（3）對p-8效應的影響（3）對p5效應的影響10混凝土規(guī)范

（6.2.3）N1M9.OAfNc9.021MM11234Mlc211234Mic以上表述

說明，當柱端彎矩異號或即便同號，但兩端彎矩比小于09時，都可以

不考慮p-5效應。但兩端彎矩比小于0.9時，都可以不考慮p-6效應。

構件設算結的影響（4）對構件設計計算結果的影響由于地震作用的

往復運動，符號改變了，會影響組合內力計算結果嗎？高階振控制時

構件內力符的續(xù)二、高階振型控制時構件內力符號的不連續(xù)性?當結

構為高階振型控制時，豎向構件沿高度方向計算的內力符號（如軸力和

彎矩）會出現(xiàn)不連續(xù)的現(xiàn)象。工程實例一實?某框剪結構，共31層（含

2層地下室），抗震設防烈度為6度結構三維軸側圖如下圖所示防烈度

為6度，結構三維軸側圖如下圖所示：?SATWE軟件「算的各振型產生

的基底剪力結果如下：?通過上述計算結果可以判斷，第11振型為主振

型。結構第十一振型圖結構第十振型圖工程實例二程實例?某雙塔框剪

結構，1塔26層，2塔19層，結構三維軸側圖如下圖所示軸側圖如下

圖所示：1塔1塔2塔?前6階結構振型圖顯示如下：前階結構振型圖

顯示如下第1振型圖（1塔y向）第1振型圖（1塔y向）第2振型圖

（1塔x向）第2振型圖（1塔x向）第3振型圖（1塔扭轉）第4振

型圖（2塔x向）第4振型圖（2塔x向）第5振型圖（2塔y向）第6

振型圖（2塔扭轉）第6振型圖（2塔扭轉）板作為梁的翼緣作用的影

響的考慮板作為梁的翼緣作用的影響的考慮板作為梁的翼緣作用的影

響的考慮板作為梁的翼緣作用的影響的考慮一、規(guī)范的規(guī)定?《混凝土

規(guī)范》和《高規(guī)》對于考慮板翼緣作用的梁剛度放大系數提出了具體的

調整方式，分別介紹如下：1、《新混凝土規(guī)范》第524條規(guī)定：對現(xiàn)

澆樓板、《新混凝土規(guī)范》第條規(guī)定對現(xiàn)澆樓板和裝配整體式結構，宜

考慮樓板作為翼緣對梁剛度和承載力的影響。梁受壓區(qū)有效翼緣計算寬

度度和承載力的影響。梁受壓區(qū)有效翼緣計算寬度可按表5.2.4所列情

況中的最小值取用；也可采用梁剛度增大系數法近似考慮，剛度增大系

數應根梁剛度增大系數法近似考慮，剛度增大系數應根據梁有效翼緣尺

寸與梁截面尺寸的相對比例確定。表524矩形組合截面受彎構件受壓

區(qū)有效翼緣計算寬度（勘誤前）情況T形、I形截面倒L形截面肋形梁（板）

獨立梁肋形梁（板）1按計算跨度10考慮L0/3L0/3L0/62按梁（肋）

凈距sn考慮b+sn—-b+sn/2按肋凈考慮3按翼緣高度hF考慮

b+12hFbb+5hF表合截彎構件有翼算寬度勘情況T形、I形截面倒

L形截面表5.2.4矩形組合截面受彎構件受壓區(qū)有效翼緣計算寬度（勘誤

后）肋形梁（板）獨立梁肋形梁（板）1按計算跨度10考慮L0/3L0/3L0/62

按梁（肋）凈距sn考慮b+sn—b+sn/23按翼hf/h0>0.1—b+12hf,—

緣高度hF考慮

0.1>hf7h0>0.05b+12hfb+6hf,b+5hfhf7h0<0,05b+12hf,bb+5hfhf/h

00.05b12hfbb5hf新高第條定在結構內力與位移2、《新高規(guī)》第5.2.2

條規(guī)定:在結構內力與位移計算中，現(xiàn)澆樓面和裝配整體式樓面中梁的剛

度可考慮翼緣的作用予以放大。樓面梁剛度增大系數可根據翼緣情況取

1.3~2.0。對于無現(xiàn)澆面層的裝構高配式結構，可不考慮樓面翼緣的作

用。按照《高規(guī)》中附錄說明的建議，中梁該系數可取2.0,邊梁梁可

取1.5。二、樓板作為翼緣對梁剛度的影響?《新混凝土規(guī)范》對考慮板

的翼緣作用對梁剛度的影響是新增條文，老規(guī)范并沒有涉及。此新增的

影響是新增條文，老規(guī)范并沒有涉及此新增條文采用兩種方法計算樓板

對梁剛度的影響。第一種是按照表5.2.4的要求直接將樓板作為梁的翼

種是按照表的要求接將樓板作為梁的翼緣按照T形梁參與到結構的整

體剛度中進行計算；第二種是采用梁剛度增大系數法近似考慮，剛度第

種是采用梁剛度增大系數法近似考慮，剛度增大系數應根據梁有效翼緣

尺寸與梁截面尺寸的相對比例確定。即按照T形梁的慣性矩與矩形梁的

確按慣與慣性矩比來確定剛度增大系數。三梁剛度放大系數法三、梁剛

度放大系數法?《新高規(guī)》對梁剛度放大系數的考慮與舊《高規(guī)》相同，

其確定方法也比較近似，中梁取2.0,邊梁梁取1.5。?2010版SATWE

軟件結合新的《混凝土規(guī)范》和《高規(guī)》的相關規(guī)定，在【調整信息】

中提供了兩種選項，一種是按照《新高規(guī)》的原則由用戶輸入中梁和邊

梁剛度放大系數，另一種是按照《新混凝土規(guī)范》的梁有效翼緣尺寸與

梁截面尺寸的相對比例確定梁剛度放大系數。如下圖所示：

SATWESATWE兩種方式：?指定全樓剛度放大系數按混凝土規(guī)范自動?

按混凝土規(guī)范自動計算PMSAP截自動附樓板緣四、T形截面法（自

動附加樓板翼緣）《硅規(guī)池》5.2.4:對現(xiàn)澆樓蓋和裝配整體式樓蓋，宜

考慮樓板作為翼緣對梁剛度和承載力的影響。?勾選此項后，程序自動

按T形截面輸出截面信息，勾選此項后，程序自動按T形截面輸出截面

信息，并給出配筋面積。范的定截腹部?根據《混凝土規(guī)范》6224的

規(guī)定，沿截面腹部均勻配置縱向普通鋼筋的矩形、T形或I形截面鋼筋

混凝土偏心受拉構件，其截面受拉承載力應符合本規(guī)范公式（6225-1）

的規(guī)定。?由此可見，對于T形梁，規(guī)范要求在受拉區(qū)按矩形梁配筋，

也就是說翼緣不能受拉。但目前程序并沒有這樣做，其配筋面積是考慮

受拉區(qū)翼緣的影響的。PMSAPPMSAP矩形截面剛度放大風彎矩（1.3）

T/L截面風彎矩（1.3）矩形截面剛度不放大風彎矩（1.0）五矩形碎梁翼

緣內力貢獻折減系數五、矩形碎梁翼緣內力貢獻折減系數設計信息中新

增矩形碎梁翼緣內力獻折減（一）、"設計信息"中新增〃矩形碎梁翼緣

內力貢獻折減系數”的含義1《新混凝土規(guī)范》第524條規(guī)定對現(xiàn)澆樓

板和裝配整1、《新混凝土規(guī)范》第524條規(guī)定：對現(xiàn)澆樓板和裝配

整體式結構，宜考慮樓板作為翼緣對梁剛度和承載力的影響。梁受壓區(qū)

有效翼緣計算寬度可按表524所列情況中的最。梁受壓區(qū)有效翼緣計算

寬度可按表5.2.4所列情況中的最小值取用；也可采用梁剛度增大系數

法近似考慮，剛度增大系數應根據梁有效翼緣尺寸與梁截面尺寸的相對

比例確定。六"梁板頂面與柱頂對齊"在梁扭矩計算中的應用六、"梁板頂

面與柱頂對齊〃在梁扭矩計算中的應用問的出（一）、問題的提出一般

而言，在計算梁扭矩時，考慮到剛性板的有利作用，可將梁扭矩進行折

減，PKPM軟件中缺省為0.4,但折減系數具體取多少在規(guī)范中并沒有

明確的規(guī)定。根據相關文獻【1】的研究可知，該系數跟梁截面大小、

板的厚度、荷載分布情況、梁所處位置（中梁還是邊梁）等諸多因素有

關，因此該參數應該慎重取用，否則會使計算結果偏不安全。二〃梁板

頂面與柱頂對齊〃的含義二、梁板頂面與柱頂對齊的含義在傳統(tǒng)的有限

元理論中，彈性板與梁是中心線在傳統(tǒng)的有限元理論中，彈性板與梁是

中心線協(xié)調的，而實際上，彈性板與梁是在頂面協(xié)調的，這種協(xié)調位置

的改變，會對梁的扭矩計算結果，這種協(xié)調位置的改變，會對梁的扭矩

計算結果產生較大影響。梁板中線協(xié)調梁板頂面協(xié)調梁板中線協(xié)調梁柱

重疊部分簡化為剛域的計算方法梁柱重疊部分簡化為剛域的計算方法

梁柱重疊部分簡化為剛域的計算方法梁柱重疊部分簡化為剛域的計算

方法?《高規(guī)》5.3.4在結構整體計算中，宜考慮框架或壁式框架梁、柱

節(jié)點取的剛域(圖5.3.4)影響，兩端截面彎矩可取剛域端截面的彎矩

計算值。剛端截可端截算域的長度可按下列公式計算：Ibl=al-0.25hb

(53.4-1)lblalO.25hb(53.41)Ib2=a2-O.25hb(53.4-2)1025b(5343)

lcl=cl-0.25bc(53.4-3)Ic2=c2-O.25bc(53.4-4)當計算的剛域長度

為負值時，應取為零。剪力墻連梁的設計剪力墻連梁的設計剪力墻連梁

的設計剪力墻連梁的設計一、剪力墻連梁按梁輸和按洞口形成兩種輸入

方法的區(qū)別二、剪力墻連梁超筋的處理方式1、墻梁跨中節(jié)點作為剛性

樓板從節(jié)點1、墻梁跨中節(jié)點作為剛性樓板從節(jié)點影響結構期?影響結

構周期?影響構件內力，尤其連梁內力，一定程度能緩解連梁超筋?勾選

時，墻梁內力平衡校核應考慮軸力勾選時，墻梁內力平衡校核應考慮軸

力?不勾選時，墻梁能滿足彎矩、剪力平衡條件勾選不勾選勾選不勾選

勾選勾選不勾選不勾選勾選勾選不勾選勾選不勾選不勾選?不勾選時彎

矩剪力滿足平衡條件不勾選時，彎矩、剪力滿足平衡條件1153*2

1=242115.32.1=2421222+11942416122.2+119.4=241.62交叉斜筋

(紅字表示交叉斜筋適用條件)叉斜筋字表示叉斜筋適用條件?《混凝

土規(guī)范》11.7.10對于一、二級抗震等級的連梁，當跨高比不大于2.5

時，除普通箍筋外宜另配置斜向交叉鋼筋，其界面限制條件及斜截面受

剪承載力可按下列規(guī)定計算：當連梁截寬度時采交1、當洞口連梁截

面寬度不小于250mm時，可采用交叉斜筋配筋(圖11.7.10-1)其截面

限制條件及斜截面受剪承載力符合下列規(guī)定承載力符合下列規(guī)定：1)

受剪截面應符合下列要求：2)斜截面受剪承載力應符合下列要求：3、

對角暗撐（紅字表示交叉斜筋適用條件）對角撐字表示叉斜筋適用條

件?《混凝土規(guī)范》11.7.10-2當連梁截面寬度不小于400mm時，可采

用集中對角斜筋配筋圖11710-2400mm時，可采用集中對角斜筋配筋

圖11.7.102）或對角暗撐配筋圖11.7.10-3）,其截面限制條件及斜截面

受剪承載力應符合下列要求：件及斜截面受剪承載力應符合下列要求：

1）受剪截面應符合式（11710-1）的要求。2）斜截面受剪承載力應符

合下列要求2）斜截面受剪承載力應符合下列要求：

Vwb<2fydAsdsina/yRE-《高規(guī)》9.3.8跨高比不大于2的框筒梁和內筒

連梁宜增配對角斜向鋼筋c跨高比不大于1的框筒梁和內筒連梁宜采用

交叉暗撐（圖9.3.8）,且應符合斜梁規(guī)定：梁的截高度宜小1梁的

截面高度不宜小于400mm；2全部剪力應由暗撐承擔，每根暗撐應由

不小于4根縱向鋼筋組成縱筋直徑不應小于14其總面積A應按向鋼筋

組成，縱筋直徑不應小于14mm,其總面積As應按下列公式計算：1）

持久短暫設計狀況1）持久、短暫設計狀況2）地震設計狀況3、交叉

斜筋和對角暗撐在PKPM軟件中的體現(xiàn)叉斜筋對角撐在軟件體現(xiàn)?

SATWE軟件在〃配筋信息"中增加參數”梁抗剪配筋采用交叉斜筋方式時,

箍筋與對角斜筋的配配筋采用交叉斜筋方式時，箍筋與對角斜筋的配筋

強度比〃?在"特殊構件定義"中?在特殊構件定義中設計人員能夠對按"框

架梁〃輸和按"洞口方式〃形成這兩種方式定義交叉斜筋和對角暗撐。布置

交叉斜筋和對角暗撐布置交叉斜筋和對角喑撐未設置交叉斜筋和對角

暗撐的計算結果設置交叉斜筋和對角暗撐的計算結果4設縫連梁4、設

縫連梁?目前的SATWE程序只能對按普通梁輸入的連梁設縫對按洞方

式形成的連梁還無此功能縫，對按洞口方式形成的連梁還無此功能。設

縫前的計算結果設縫后的計算結果設縫前的計算結果設縫后的計算結

果剪力墻邊緣構件計算簡圖與邊緣構件配筋結果相差很大的原因軟件

說書第的解釋剪?根據《SATWE軟件說明書》第92頁的解釋，剪力墻

陰影區(qū)的計算主筋的原則如下：?以上原則可以看出，SATWE軟件計算

邊緣構件陰影區(qū)面積時是按照單肢墻計算暗柱面積，并進行影區(qū)面積時

是按照單肢墻計算暗柱面積并進行疊加得到的。?但經常有設計院的朋

友提出，SATWE軟件配筋簡但經常有設計院的朋友提出，SATWE軟件

配筋簡圖中顯示的配筋面積相加后與邊緣構件配筋簡圖中顯示的配筋

面積相差甚遠，邊緣構件簡圖中顯中顯示的配筋面積相差甚遠，邊緣構

件簡圖中顯示的配筋面積往往比配筋簡圖中經相加后得到的大很多，不

知為何？在此，本人擬結合具體工程大很多，不知為何？在此，本人擬

結合具體工程實例，與廣大設計人員探討一下剪力墻邊緣構件配筋的計

算過程。配筋的計算過程。?工程實例一工程實例?某剪力墻結構，第二

層局部墻肢平面簡圖如下：此段墻體抗震等級為三級。由于其位處底部

加強區(qū)，根據《抗震規(guī)范》表6.4.5?3,得到抗震等級為三級的剪力墻結

構約束邊緣構件最小配筋率為001A和60)14者之間的較大值配筋率為

O.OlAc和6①14二者之間的較大值。根據《高規(guī)》7.1.8注1可知，此

段L形墻體各肢截面高度與厚度之比均小于8,程序判斷為短肢剪力墻

并以白色外邊線顯示由此根據墻體2為短肢剪力墻，并以白色外邊線顯

示。由此根據《高規(guī)》7.2.2-5的規(guī)定，短肢剪力墻的全部豎向鋼筋的配

筋率，三級不宜小于1.0%。右圖所示為SATWE軟件訐算的此段剪力墻

右圖所示為SATWE軟件計算的此段剪力墻在配筋簡圖中的計算結果。

計算結果顯示，墻體1一端暗柱配筋面積為14,墻體2為0。根據《SATWE

說明書》中的解釋，。表示此段墻體構造墻體1《SATWE說明書》中的

解釋，。表示此段墻體構造配筋。墻體1和2計算結果文本文件顯示如

下：墻體1配筋計算結果墻體2配筋計算結果SATWE軟件在邊緣構件

?SATWE軟件在邊緣構件簡圖中顯示，邊緣構件1的配筋面積為

5471mm2的配筋面積為5471mm2,邊緣構件2的配筋面積為

2381mm2邊緣構件22381mm2。?查邊緣構件1和2的文本文件計算

結果如下文件，計算結果如下：邊緣構件1邊緣構件1計算結果邊緣構

件1計算結果邊緣構件2計算結果邊緣構件2計算結果?按照《SATWE

說明書》的解釋，邊緣構件1的配筋面積為：1350x2+1200（邊緣構

件2構造配筋面積）=3900mm2,而程序計算結果為5470.5mm2；邊

緣構件2為構造配筋，陰影區(qū)面積為120000mm2,根據《抗規(guī)》表6A5-3

的要求，0.01Ac=1200mm2,6①14=923.16mm2,二者取大值，其構

造縱筋配筋面積為1200mm2,程序輸出的陰影區(qū)配筋面積為

2381.2mm2,由此可見二者相差很多。?原因分析原因分析1、墻體1

的配筋計算墻體1的截面尺寸為300x600墻體1的截面尺寸為

300x600,600<4x300=1200,其鋼筋合力作用點取40（此為程序內部

規(guī)定主要是解決墻肢過短導致邊緣為程序內部規(guī)定，主要是解決墻肢過

短導致邊緣構件長度重合甚至不夠的問題），程序計算的邊緣構件配筋

面積為1350緣構件配筋面積為1350。?豎向分布筋的考慮豎向分布筋

的考慮?根據《混凝土規(guī)范》6219的規(guī)定，沿截面腹部均勻配置縱向

普通鋼筋的矩形T形或I形截面鋼均勻配置縱向普通鋼筋的矩形、T形

或I形截面鋼筋混凝土偏心受壓構件，其正截面受壓承載力宜符合下列

規(guī)定：符合下列規(guī)定：?通過對公式(6219-1?6219-4)的分析可以看

通過對公式(6219162194)的分析可以看出，程序在計算邊緣構件配

筋面積時，是考慮豎向分布筋配筋率的，因此在墻體1的配筋面積統(tǒng)計

向分布筋配筋率的，因此在墻體1的配筋面積統(tǒng)計時忽略邊緣構件配筋

面積是不合適的(可以理解為程序是按照帶分布筋的柱子計算配筋面

積)。為程序是按照帶分布筋的柱子計算配筋面積)。此段墻體總長為

600,按一半計算分布筋長度為300,則此段墻體邊緣構件總配筋面積

為：300,則此段墻體邊緣構件總配筋面積為:1350+(300-40)x300

x0.0025=1545此墻屬于短肢剪力墻根據《高規(guī)》7225的規(guī)?此墻屬于

短肢剪力墻，根據《高規(guī)》722-5的規(guī)定，短肢剪力墻的全部豎向鋼筋

的配筋率，三級不宜小于10%此段墻體全截面配筋面積為300不宜小

于1.0%。此段墻體全截面配筋面積為300x600x0.01=1800,邊緣構

件配筋面積為900,小于1545程序取1545小于1545,程序取1545。

2、墻體2的配筋計算墻體筋計算?墻體2的截面尺寸為300x1850,長

寬比1850/300=617>4,由于是按單肢計算配筋，因1850/3006.17>4,

由于是按單肢計算配筋，因此鋼筋合力作用點程序取400/2=200,計算

的暗柱配筋面積為0,所以為構造配筋，配筋面積柱配筋面積為0,所

以為構造配筋，配筋面積=400x300x0.01=1200。?此墻屬于短肢剪力

墻根據《高規(guī)》7225的規(guī)?此墻屬于短肢剪力墻，根據《高規(guī)》7.2.2-5

的規(guī)定，短肢剪力墻的全部豎向鋼筋的配筋率，三級不宜小于10%此段

墻體全截面配筋面積為300不宜小于1.0%。此段墻體全截面配筋面積

為300X185000xO.Ol=5550。豎向分布筋配筋面積為(1850400400)

x300?豎向分布筋配筋面積為(1850-400-400)x300x0.01=787.5*

5550-787.5=4762.5?邊緣構件2的陰影區(qū)配筋面積為

4762.5/2=2381.25,與程序計算結果相符。邊緣構件總筋的算3、邊

緣構件1總配筋面積的計算?墻體2下部邊緣構件配筋面積為

2381.25+1545=3925,?邊緣構件構件1總配筋面積為邊緣構件構件1

總配筋面積為3925+1545=5470mm2o?與程序計算結果相符?與程序計

算結果相符。程序輸出的約束邊緣構件計算過程程序輸出的約束邊緣構

件計算過程工程實例二工程實例二?某剪力墻結構，