【含完整答案】巖土工程（工程勘察）專業(yè)中級職稱理論考試題庫

巖土工程(工程勘察)專業(yè)中級職稱理論考試題庫一、判斷題(正確的請在括號內(nèi)填“A”,錯誤的請在括號內(nèi)填“B”,共100題)。(A)16.建筑物地下室的外包底面積為800m2,埋置深度d=2m(B)17.對于鋼筋混凝土獨立基礎有效高度的規(guī)定，是指基礎頂部受力鋼筋中心到彎能力相當。(A)24.下列哪項因素樁周土性對基樁的成樁工藝系數(shù)(工作條件系數(shù))ψc無影響。揮樁的承載力和成樁工藝兩方面因素。(A)27.某預應力錨固工程，設計要求的抗拔安全系數(shù)為2.0,錨固體與孔壁的抗剪強度為0.2MPa,每孔錨索錨固為400KN,孔徑為130mm,錨固長度最接近9.8m。 (A)30.地震烈度6度區(qū)內(nèi)，在進行基巖邊坡楔形體穩(wěn)定分析調查中產(chǎn)狀，結構面的組合交線的傾向、傾角，地下水位，各結構 (A)32.評價目前正處于滑動階段的滑坡，其滑帶土的黏性土，當取土樣進行直剪(B)34.在黃土地基評價時，濕陷起始壓力Psk可用對非自重濕陷性黃土場地考慮 (A)36.根據(jù)《巖土工程勘察規(guī)范》(GB50021-2001)(2009年版)巖溶場地施工勘察階段，對于大直徑嵌巖樁勘探點應逐樁布置，樁端以下勘探深度至少樁徑并不小于5m。(A)39.某巖土工程勘察項目地處海拔2500m地區(qū)，進行成圖比例為1:2000的帶費接近9800元的標準(收費基價為5100元/km2)。壓力的1.2倍，基礎的寬度為B,長度為L,基礎底面積為A,抵抗矩為W,傳至基礎底面的豎向力為N,力矩為M,寬度方向最小邊緣壓力為基底平均壓力的0.8倍。于65%。 工驗收工作應在加固施工完畢14d天后進行。28d(B)74.在具有高承壓水頭的細砂層中用凍結法支護開挖隧道的旁通道，由于工作失誤，致使凍土融化，承壓水攜帶大量砂粒涌體(A)76.在卵石層上的新填砂土層中灌水穩(wěn)定下滲，地下水位較深，有可能產(chǎn)生增(B)77.對于單支點的基坑支護結構，在采用等值梁法計算需要假定等值梁上有一個鉸接點，該鉸接點一般可近似取在等值梁上主動土壓力合則對已編制抗震設防區(qū)劃的城市，可按批準的抗(A)81.按《建筑抗震設計規(guī)范》(GB50011-2010)選擇建筑物場地時，對抗震不(A)82.某建筑物坐落在性質截然不同的地基上，50011-2010)的規(guī)定進行地基基礎設計時，同一結構單元不宜部分采用天然地基，部應大于100MΩ。(A)93.根據(jù)《建筑基樁技術規(guī)范》(JGJ94-2008),對于設計等級2.現(xiàn)有甲、乙兩土樣的物性指標如下，以下說法中正確的是(D)。W甲乙C、成孔時，當含水量高于12%時，宜對擬處理范圍內(nèi)土層進行適當增濕D、復合地基變形計算時，可采用荷載試驗確定的變形模量作為復合土層的壓縮模量14.采用土或灰土擠密樁局部處理地基，處理寬度應大于基底一定范圍，其主要作用不A、改善應力擴散B、防滲隔水C、增強地基穩(wěn)定性D、防止地基土產(chǎn)生側向擠出15.條形基礎寬度3m,基礎底面的荷載偏心距為0.5m,基底邊緣最大壓力值和基底平均壓力值的比值符合(D)。16.對于不排水強度內(nèi)摩擦角為零的土，其深度修正系數(shù)和寬度修正系數(shù)的正確結合為A、深度修正系數(shù)為0;寬度修正系數(shù)為0B、深度修正系數(shù)為1;寬度修正系數(shù)為0C、深度修正系數(shù)為0;寬度修正系數(shù)為1D、深度修正系數(shù)為1;寬度修正系數(shù)為117.設計時對地下連續(xù)墻墻身結構質量檢測，宜優(yōu)先采用(B)方法。A、高應變動測法B、聲波透射法C、低應變動測法D、鉆芯法18.據(jù)《巖土工程勘察規(guī)范》(GB50021-2001)(2009年版),當填土底面的天然坡度大于哪個數(shù)值時，應驗算其穩(wěn)定性(B)。19.某紅黏土的含水量試驗如下：天然含水量51%,液限80%,塑限48%,該紅黏土的狀態(tài)應為(B)。-46);2～8m為細砂(Ⅲ類117);8～10m為卵石(粒徑≤50mm的顆粒大于50%) 深49.計算地震作用和進行結構抗震驗算時，(C)是不符合線下降段起點對應的周期值為(C)。A、地震活動周期B、結構自振周期C、設計特征周期D、地基固有周期A、用多遇地震作用計算結構的彈性位移和結構內(nèi)力進行截面承載力驗算D、抗震設計指抗震計算，不包括抗震措施52.下列關于建筑基樁檢測要求，(B)是正確的。A、采用壓重平臺提供單樁豎向抗壓靜荷載試驗的反力時，壓重施加于地基土上的壓應力應大于地基承載力特征值的2.0倍1.5倍D、單樁豎向抗壓靜荷載試驗的加載量不應小于設計要求的單樁極限承載力標準值的54.在粉細砂含水層進行抽水試驗，最合適的抽水孔過濾器是(C)。A、骨架過濾器B、纏絲過濾器C、包網(wǎng)過濾器D、用沉淀管代替55.巖體體積結構面數(shù)含義是指(D)。C、單位體積內(nèi)優(yōu)勢結構面條數(shù)D、單位體積內(nèi)優(yōu)勢結構面組數(shù)度，其主要原因是(B)。C、保證觀測孔中有足夠的水位降深D、提高水量和時間關系曲線的精度57.在以下的作用(荷載)中，通常不用于建筑地基變形計算的作用效應是(A)。A、風荷載B、車輛荷載C、積灰、積雪荷載D、安裝及檢修荷載59.比較堆載預壓法和真空預壓法處理淤泥地基，(D)是正確的。A、地基中孔隙水壓力變化規(guī)律相同B、預壓區(qū)邊緣土體側向位移方向一致60.鐵路隧道復合式襯砌的初期支護，宜采用錨噴支護，其基層平整度應符合(B)(D為初期支護基層相鄰凸面凹進去的深度；L為基層兩凸面的距離)。A、濕陷性黃土B、花崗巖類殘積土C、鹽漬土D、膨脹土63.根據(jù)《巖土工程勘察規(guī)范》(GB50027-2001)(2009年版),當標準貫入試驗錘擊數(shù)為45擊時，花崗巖的風化程度應判定為(C)。A、中風化B、強風化C、全風化D、殘積土的含量為10%,陰陽離子交換量為200mmol/kg,該土層的膨脹潛力分類為(A)。A、巖溶發(fā)育場地B、夏季主導風向下風向場地C、庫容僅能保證填埋場使用年限在12年左右的場地67.生產(chǎn)經(jīng)營單位的主要負責人未履行安全生產(chǎn)管理職責導致發(fā)生生產(chǎn)安全事故受刑事處罰的，自刑罰執(zhí)行完畢之日起，至少(C)不得擔任任何生產(chǎn)單位主要負責人。68.長輸油氣管道主要或優(yōu)先采用地下埋設方式，管道上覆土厚為(B)。69.按照《建筑樁基技術規(guī)范》(JGJ94-2008),下A、第一節(jié)樁下壓時垂直偏差不應小于0.5%C、抱壓力可取樁身允許側向壓力的1.2倍A、施工機械使用費B、養(yǎng)老保險費C、職工教育經(jīng)費D、工程排污費A、滑坡滑動的原因一定是滑坡體上任何部位的滑動力都大于抗滑力B、地震力僅作為滑動力考慮C、對翻翹的抗滑段，若地下水上升至滑面以上，滑面處的靜水壓力會全部轉化為滑動力72.在平面地質圖中，(B)情況表示巖層可能向河床下游傾斜，且?guī)r層傾角小于河C、巖層界限不與地形等高線一致，V字形尖端指向河的下游D、巖層界限不受地形影響，接近直線73.繪制土的三軸剪切試驗成果莫爾一庫侖強度包線時，莫爾圓的畫法是(C)。A、在σ軸上以σ3為圓心，以(σ1～o3)/2為半徑B、在σ軸上以σ1為圓心，以(σ1~σ3)2為半徑C、在σ軸上以(σ1+σ3)2為圓心，以(σ1~σ3)2為半徑D、在σ軸上以(σ1~σ3)/2為圓心，以(σ1+σ3)2為半徑74.深層平板荷載試驗的承壓板直徑為0.8m,由試驗測得的地基承載力特征值為fak,在考慮基礎深度修正時應采用(C)方法。A、按《建筑地基基礎設計規(guī)范》的深寬修正系數(shù)表中所列的不同土類取深度修正系數(shù)B、不進行深度修正，即深度修正系數(shù)取0C、不分土類深度修正系數(shù)一律取1D、在修正公式中深度一項改為(d～0.8)75.矩形基礎底面尺寸為I=3m,b=2m,受偏心荷載作用，當偏心距e=0.3m時，其基底壓力分布圖形為(C)。因為e<b/6,所以76.鉆機立軸升至最高時其上口1.5m,取樣用鉆桿總長21.0m,取土器全長1.0m,下至孔底后機上殘尺1.10m,鉆孔用套管護壁，套管總長18.5m。另有管靴與孔口護箍各高0.150m,套管口露出地面0.4m,取樣位置至套管口的距離應等于(B)。77.壓水試驗段位于地下水位以下，地下水位埋藏深度為50m,壓水試驗結果如表所示，則計算上述試驗段的透水率(Lu)與(B)的數(shù)值最接近。壓力P(Mpa)水量Q(L/min)30/(5×0.3)=20Lu,65/(5×0.6)=21.67Lu,178.地下水繞過隔水帷幕向集水構筑物滲流，為計算流量和不同部位的水力梯度進行了流網(wǎng)分析，取某剖面劃分流槽數(shù)N1=12個，等勢線間隔數(shù)ND=15個，各流槽的流量和等勢線間的水頭差均相等，兩個網(wǎng)格的流線平均距離bi與等勢線平均距離li的比值均為1,總水頭差△H=5.0m,某段自第3條等勢線至第6條等勢線的流線長10m,交于4條等勢線，請計算該段流線上的平均水力梯度將最接近(C)。79.條形基礎的寬度為3.0m,已知偏心距為0.7m,最大邊緣壓力等于140KPa,試指出作用于基礎底面的合力最接近(D)。80.某場地作為地基的巖體結構面組數(shù)為2組，控制性結構面平均間距為1.5m,室內(nèi)9個飽和單軸抗壓強度的平均值為26.5MPa,變異系數(shù)為0.2,按《建筑地基基礎設計規(guī)范》(GB50007-2002),上述數(shù)據(jù)確定的巖石地基承載力特征值最接近()。A、13.6MPaB、12.6MPa=1-(1.704/V9+4.678/92)×0.81.某受壓灌注樁樁徑為1.2m,樁端入土深度20m,樁身配筋率0.6%,樁頂鉸接，樁頂豎向壓力設計值N=5000KN,樁的水平變形系數(shù)α=0.301m～1。樁身換算截面積An=1.2m2,換算截面受拉邊緣的截面模量WO=0.2m2,樁身混凝土抗拉強度設計值ft=1.5N/mm2,試按《建筑樁基技術規(guī)范》(JCJ94-94)計算單樁水平承載力設計值，其值最接近(A)。=0.301×20=6.02>4,故取ah=4,為樁頂豎向力影響系數(shù)，豎向壓力取0.5,由表5.4.2可取=82.某工程場地為飽和軟土地基，并采用堆載預壓法處理，以砂井作為豎向排水體，砂井直徑dw=0.3m,砂井長h=15m,井距s=3.0m,按等邊三角形布置，該地基土水平向固結系數(shù)Ch=2.6×10～2m2/d,在瞬時加荷下，徑向固結度達到85%所需的時間最接近(C)。(由題意給出的條件得到有效排水直徑為de=3.15m,n=10.5,Fn=83.某建筑場地為松砂，天然地基承載力特征值為100kPa,孔隙比為0.78,要求采用振沖法處理后孔隙比為0.68,初步設計考慮采用樁徑為0.5m,樁體承載力特征值為500kPa的砂石樁處理，按正方形布樁，不考慮振動下沉密實作用，據(jù)此估計初步設計的樁距和此方案處理后的復合地基承載力特征值最接近(C)。A、1.6m;140KPaB、1.9m;140KPaC、1.9m;120Kfspk=mfpk+(1-m)fsk=0.0556×500+(1-0.0556)×100=1284.基坑錨桿承載能力拉拔試驗時，已知錨桿上水平拉力T=400KN,錨桿傾角α=15°,錨固體直徑D=150mm,錨桿總長度為18m,自由段長度為6m,在其他因素都已考慮的情況下，錨桿錨固體與土層的平均摩阻力最接近(B)。85.某建筑場地抗震設防烈度為8度，設計基本地震加速度為0.30g,設計地震分組為第二組，場地類別為Ⅲ類，建筑物結構自震周期T=1.65s,結構阻尼比ζ取0.05,當進行多遇地震作用下的截面抗震驗算時，相應于結構自震周期的水平地震影響系數(shù)值最接近(A)。86.某鉆孔進行壓水試驗，試驗段位于水位以下，采用安設在與試驗段連通的側壓管上的壓力表測得水壓為0.75MPa,壓力表中心至壓力計算零線的水柱壓力為0.25MPa,試驗段長度5.0m,試驗時滲漏量為50L/min,計算透水率為(B)。87.某建筑物基礎寬凸=3.0m,基礎埋深d=1.5m,建于φ=0的軟土層上，土層無側限抗壓強度標準值qu=6.6KPa,基礎底面上下的軟土重度均為18KN/m3,按《建筑地基基礎設計規(guī)范》(GB50007-2002)中計算承載力特征值的公式計算，承載力特征值為A、10.4KPaB、20.7KPaC、37.4KPaD88.6層普通住宅砌體結構無地下室，平面尺寸為9m×24m,季節(jié)凍土設計凍深0.5m,地下水埋深7.0m,布孔均勻，孔距10.0m,相鄰鉆孔間基巖面起伏可達7.0m,基巖線的代表性鉆孔資料是：0～3.0m中密中砂，3.0～5.5m為硬塑黏土，以下為薄層泥質灰?guī)r；基巖深的代表性鉆孔資料為0～3.0m為中密中砂，3.0～5.5m為硬塑黏土，5.5~14m為可塑黏土，以下為薄層泥質灰?guī)r，根據(jù)以上資料，下列(C)是正確的和合理的，并說明理由。A、先做物探，查明地基內(nèi)的溶洞分布情況B、優(yōu)先考慮地基處理，加固線部土層C、優(yōu)先考慮淺埋天然地基，驗算沉降及下臥層承載力D、優(yōu)先考慮樁基，以基巖為持力層89.某建筑物地基需要壓實填土8000m3,控制壓實后的含水量w?=14%,飽和度Sr=90%、填料重度γ=15.5kN/m3、天然含水量wo=10%,相對密度為ds=2.72,此時需要填料的方量最接近于(B)。A、10650m3B、10850m3C、11050m3D、11250m390.一高度為30m的塔桅結構，剛性連接設置在寬度6=10m,長度I=11m,埋深d=2.0m的基礎板上，包括基礎自重的總量W=7.5MN,地基土為內(nèi)摩擦角φ=35°的砂土，如已知產(chǎn)生失穩(wěn)極限狀態(tài)的偏心距為e=4.8m,基礎側面抗力不計，則作用于塔頂?shù)乃搅咏?C)時，結構將出現(xiàn)失穩(wěn)而傾倒的臨界狀態(tài)。91.建筑物基礎底面積為4m×8m,荷載標準永久組合時上部結構傳下來的基礎底面處的豎向力F=1920KN,基礎埋深d=1.0m,土層天然重度γ=18KN/m3,地下水位埋深92.某煉油廠建筑場地，地基土為山前洪坡積砂土，地基土天然承載力特征值為100KPa,設計要求地基承載力特征值為180KPa,采用振沖碎石樁處理，樁徑為0.9m,按正三角形布樁，樁土應力比為3.5,則樁間距宜為(B)。A、1.2mB、1.5mC、1.8mD設計地震分組為第一組，按多遇地震考慮，水平地震影響系數(shù)。最接近(A)。水平地震影響系數(shù)94.對正常固結的均質飽和軟黏土層，以十字板剪切實驗結果繪制的不排水坑剪強度與深度的關系曲線，應符合下列(D)變化規(guī)律。A、隨深度增加而減小B、隨深度增加而增加C、不同深度上下一致D、隨深度無變化規(guī)律95.由固結實驗得到的固結系數(shù)的計量單位應為(A)。A、cm2/sB、MPaC、MPa-1D、無量綱96.港口工程勘察中，在深度15m處有一層厚約4m并處于地下水位以下的粉砂層，實測標準貫入擊數(shù)為15、16、15、19、16、19。問用于該粉砂層密實度評價的標準貫入擊數(shù)應為(B)。97.某場地地層主要由粉土構成，在進行現(xiàn)場鉆探時需測量地下水的初見水位和穩(wěn)定水位，量測穩(wěn)定水位的間隔時間最少不得少于(C)。98.某巖石天然狀態(tài)下的抗壓強度為80MPa,飽水狀態(tài)下的抗壓強度為70MPa,干燥狀態(tài)下的抗壓強度為100MPa,該巖石的軟化系數(shù)為(B)。99.在地下3.0m處的硬塑粘土中進行旁壓試驗，最大壓力至422KPa,但未達到極限壓力。測得初始壓力po=44KPa,臨塑壓力pf=290KPa。根據(jù)此旁壓試驗可得到地基承載力特征值fak最大為(A)。100.用于測定基準基床系數(shù)的載荷試驗承壓板邊長(直徑)應接近(C)。A、1.00mB、0.56mC、0.30m101.對位于巖石地基上的高層建筑，基礎的埋置深度應滿足(B)要求。A、抗剪要求B、抗滑要求C、抗壓要求D、抗沖切要求102.有關圓環(huán)形基礎結構設計與下列(B)的計算原則是一致的。A、獨立基礎B、墻下條形基礎C、筏形基礎D、柱下條形基礎C、承臺的有效高度不足D、樁間距過大計要求。問靜載實驗最早可在成樁后(B)天開始。106.對承受豎向荷載的鋼筋混凝土預制柱，下列(D)最有可能對主筋設置起控制作A、樁頂豎向荷載B、裝側阻力C、沉樁時土的動阻D、起吊或運輸時形成的彎矩107.一港灣淤泥質黏土層厚3m左右，經(jīng)開山填土造地，填土厚8m左右，填土層內(nèi)塊石大小不一，個別邊長超過2m?，F(xiàn)擬在填土層上建4～5層住宅，在下述地基處理方法中，請指出采用(C)比較合理。B、不排水模量E50相對較低118.對采用天然地基的橋臺基礎進行設計時不用考慮橋臺后路堤填土對橋臺產(chǎn)生A、沉樁困難B、接頭易脫節(jié)C、接頭損壞D、樁身斷裂121.在建筑樁基設計中，(C)情況下要考慮樁基承臺效應作用。C、樁端以下有軟弱下臥層的端承摩擦樁D、樁端持力層為中風化巖的嵌巖樁砂，按《水利水電工程地質勘察規(guī)范》(GB50287～99),問洪水期最可能發(fā)生的滲透變形主要是(A)。A、結構面垂直B、結構面傾角為33°,與邊坡坡向一致C、結構面水平D、結構面傾角為33°,與邊坡坡向相反124.通過泥漿泵輸送泥漿在圍堤形成的池中填應當采用土的(C)參數(shù)。A、固結排水強度(CD)B、固結不排水強度(CU)C、不固結不排水強度(UU)D、固結快剪強度A、大管幕(管棚)法B、凍結法C、明挖法D、逆作法126.在深厚砂石覆蓋層的地基上修建斜墻砂礫石壩，需設置地下垂直混凝土防滲墻和A、土壓平衡盾構施工B、人工(手掘)盾構C、明挖施工D、礦山法施工129.海港工程持久狀況的防波堤穩(wěn)定性計(驗)算中，應采取(A)進行計(驗)算。力135.計算框架結構的某一內(nèi)樁基礎的沉降量，在計算這個內(nèi)樁的基礎底面附加壓力時，(D)判斷是正確的。(柱基礎底面均處于同一置深度比乙基礎深，則比較兩個基礎的沉降時(不考慮相鄰基礎影響),(C)判D、非軟土地區(qū)樁基等效沉降系數(shù)取1139.下列關于泥漿護壁灌注樁施工方法的敘述中，(B)是錯誤的。B、在地下水以下的地層中，均可自行造漿護壁D、在混凝土灌注過程中，嚴禁導管提出混凝土面，并應連續(xù)施工140.由于樁周土沉降引起樁側負摩阻力時，(B)的說法是正確的。141.(C)是樁基承載臺發(fā)生沖切破142.在群樁設計中，樁的布置宜使群樁形心與(B)144.混凝土樁進行樁身承載力驗算時，(B)是不正確的。A、計算軸心受壓荷載下的樁身承載力時，混凝土軸心抗壓強度設計值應考慮基樁施工工藝的影響B(tài)、計算偏心受壓荷載下的樁身荷載承受力時，應直接采用混凝土彎曲抗壓強度設計值D、計算樁身穿越液化土，且受偏心受壓荷載的樁身承載力時，應考慮撓曲對軸向力145.按照《建筑基礎處理技術規(guī)范》(JGJ79-2012),下列關于單樁或多樁符合地基C、承壓板面積必須小于單樁或實際樁數(shù)所承146.采用單液硅化法加固濕陷性黃土地基時，其壓力灌注的施工工藝不適宜于下面A、非自重濕陷性黃土場地擬建的設備基礎和構筑物基礎豎井很深的情況應考慮井阻影響。問井阻影響程度與(C)有關。0.2,樁徑采用0.5m,樁長10m,水泥摻合量取18%。經(jīng)計算工后沉降約20cm,為了C、增加樁徑D、根據(jù)《建筑地基處理技術規(guī)范》(JGJ79-2002)應選擇下列(D)組設計參數(shù)最為合151.采用水泥粉煤灰碎石樁(CFG樁)加固路堤地基時，設置土工格柵碎石墊層的主A、滑動面上B、滑體地表面C、滑體厚度的中點D、滑動面以上1m處C、滑動面以下的樁身變位和內(nèi)力，應根據(jù)滑動面處抗滑樁所受彎矩和剪力按地基的158.下列有關多年凍土地基季節(jié)性融化層的說法中，(C)是不正確的。A、根據(jù)融化下沉系數(shù)80的大小可把多年凍土劃分為五個融沉性等級159.擬用擠密樁法消除濕陷性黃土地基的濕陷性。當樁的直徑為0.40m,按三角形布樁時，樁孔中心距采用1.00m。若樁徑改用0.45m,要求達到同樣的置換率，此時樁160.按《鐵路隧道設計規(guī)范》(TB10003-2005),下B、當洞室涌水量較大時，圍巖基本分級I～V級者應對應修正為Ⅱ~VI級D、擋土墻高6mA、石灰?guī)rB、白云巖C、石膏D、泥灰?guī)r白云巖)。A、遭遇第一水準烈度時，建筑結構抗震分析可以視為彈性C、遭遇第二水準烈度和第三水準烈度時，建筑結構的非彈性變形都應控制在規(guī)定的相應范圍內(nèi)D、地震動反應譜特征周期與場地類別有關C、場地土的剪切波速172.下列有關注冊土木工程師(巖土)的說法中，(D)是不正確的。C、不得準許他人以本人名義執(zhí)業(yè)178.公路路基設計中，確定巖土體抗剪強度時，(C)的取值方法是錯誤的。D、邊坡巖體內(nèi)摩擦角應按巖體裂隙發(fā)育程度進行折減B、在空洞處自下而上鋪填中砂和砂礫石D、在孔洞附近設置減壓井反滲排水D、地基土膨脹變形量與收縮變形量之差A、可溶巖B、含CO?的地下水C、強烈的構造運動D、節(jié)理裂隙等滲水通道184.(D)是膨脹土的工程特性指標。A、含水比B、擴張系數(shù)C、縮限D、膨脹率185.以下關于建筑的設計特征周期的說法中，(C)是錯誤的。D、對于結構自振周期大于設計特征周期的建筑物來說，設計特征周期越大，結構總186.為減輕液化影響而采用的基礎和上部結構技術措施中，(D)是錯誤的。A、減輕荷載，合理設置沉降縫B、調整基礎底面積，減少基礎偏心C、加強基礎的整體性和剛度D、管道穿過建筑處應采用剛性接頭，牢固連接188.根據(jù)《建設工程勘察設計管理條例》規(guī)定，(C)不是編制建設工程勘察、設計189.(B)不屬于2000版ISO9000族標準中關于八項質量管理原則的內(nèi)容。A、以顧客為關注焦點B、技術進步C、管理的系統(tǒng)方法D、持續(xù)改進A、人工(手掘)式盾構B、擠壓式盾構括(B)。C、增加土的基質吸力D、產(chǎn)生管涌202.關于地基中土工合成材料加筋墊層的作用機理，(A)說法是錯誤的。。C、增加地基穩(wěn)定性D、提高土的排水滲透能力204.擋土墻的穩(wěn)定性驗算不應包括(C)的要求。A、抗傾覆B、地基承載力C、地基變形D、整體滑動A、垂直滲流帶B、季節(jié)交替帶C、水平徑流帶D、深部緩流帶A、主裂縫B、拉張裂縫C、剪切裂縫D、鼓脹裂縫A、隔離、排水B、防滲C、改善路堤整體性D、加筋補強209.(A)不屬于建筑安裝工程費中的稅費。A、增值稅B、城市維護建設稅C、教育費附加D、營業(yè)稅210.對于主滑段滑床和地表坡面較平緩、前緣有較多應采取(C)這種治理措施。時應當采用土的(C)。A、土壓平衡盾施工B、人工(手掘)盾構C、明挖施工D、礦山法施工221.海港工程持久狀況的防波堤穩(wěn)定計(驗)算中，應采取(A)的水位進行計(驗)三者溶解度依次為：鹵巖(巖鹽)>硫酸巖(石膏、芒硝)>碳酸巖(石灰?guī)r、白云巖)。230.下列有關注冊土木工程師(巖土)的說法中，(D)是不正確的。位上會發(fā)生滲透變形(或稱滲透破壞),這時局部黏性土被C、當滑坡具有多層滑動面(帶)時，應取最深的滑動面(帶)確定滑坡推力位地質勘查應按踏勘、初測、定測、補充定測四階段開展工作。地形地質條件特別復雜、線路方案該巖體的完整程度為()。表3.2.2-2巖體完整程度分類A、高嶺石>伊利石>蒙脫石B、伊利石>蒙脫石>高嶺石A、樁身軸力隨深度增加而遞減，樁身壓縮變形隨深度D、樁身軸力與樁身壓縮變形均隨深度增加而遞減261.下列關于樁側負摩阻力和中性點的論述中，(D)是合理的。262.下列關于抗拔樁基的論述中，(A)是正確的。264.墊層施工應根據(jù)不同的換填材料選用相應的施工機械。(A)所選用的機械是不D、粉質黏土采用平碾、振動碾、羊足碾和蛙式夯266.某油罐擬建在深厚均質軟黏土地基上，原設計采用低強度樁復合控制值為12.0cm?，F(xiàn)業(yè)主要求提高設計標準，工后沉降控制值改為8.0cm。修改設計在加固施工完畢至少(C)后進行。269.采用瑞典圓弧法(簡單條分法)分析邊坡穩(wěn)定性，計算得出的安全系數(shù)和實際邊坡的安全系數(shù)相比，(D)是正確的。271.對于生活垃圾衛(wèi)生填埋的黏土覆蓋結構，自上而下布置，(C)是符合《生活垃272.有一黏質粉土的堤防，上下游坡度都是1:3,在防御高洪水水位時，比較上下游邊坡的抗滑穩(wěn)定性，(A)的說法是正確的。孔底沉渣厚度最大不能超過(B)的限值。274.根據(jù)《巖土工程勘察規(guī)范》(GB50021-2001)(2009年版)和《建筑地基基礎設計B、塑性指數(shù)等于或小于10的土即定名為粉土(+顆粒0.075mm不超過50%)D、粒徑大于0.075mm的顆粒質量超過總質量50%的土即定名為粉砂(超過85%為細砂)290.預壓法加固地基設計時，在其他條件不變的情況下，(C)對地基固結速度影響最小。數(shù)a=0.285,由觀測得到油罐中心的底板沉降為200mm,深度10m處的深層沉降為A.2MPaB.3MPa應力面積A為(100+28.5)/2*10=642kPam297.某透水土質邊坡，當高水位快速下降后，岸坡出現(xiàn)失穩(wěn)，其主要原因最合理的是299.在水利水電工程中，土的液化判別工作可分為初判和復判兩個階段，(D)不正A、在進行擋土墻設計時應考慮永久作用、地震作C、常年有水的河流或水庫區(qū)的擋土墻，可D、作用效應組合包括永久作用效應與地震作用效應的組合，組合方式包括各種效應303.在設計地震烈度為8度區(qū)，設計高度40m的2級面板堆石壩。(B)的地震作304.施工現(xiàn)場為達到環(huán)保要求所需的環(huán)境保護費，(A)A、措施費B、規(guī)費C、直接工程費D、企業(yè)管理費況適合穿越的是(C)。306.計算工程勘察費時，(A)不屬于現(xiàn)行的《工程勘察收費標準》(2002修訂本)C、氣溫附加調整系數(shù)D、307.某監(jiān)理單位受建設單位委托對某工程項目實現(xiàn)勘察報告不符合工程建設強制性標準。監(jiān)理單位從(C)措施是正確的。308.在建設工程勘察項目可直接發(fā)包的說法中，(B)是正確的。C、項目總投資額為2500萬元人民幣，勘察合同估算價為60萬元人民幣D、項目總投資額為3500萬元人民幣，勘察合同估算價為40萬元人民幣309.(D)不屬于ISO9000族標準中八項質量管理原則。310.根據(jù)《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009～2012),下列關于荷載代表值的敘述中，(C)是不正確的。B、可變荷載的組合值是使組合后的結構具有統(tǒng)C、可變荷載的準永久值是在設計基準期內(nèi)，其超越的總時間約為設計基準期80%的D、可變荷載的頻遇值是在設計基準期內(nèi)，其超越的總時間為規(guī)定的較小比率或超越A、驗算基礎裂縫寬度時所用的荷載組合與按地基承載力確定基礎底面積時所用的荷B、計算地基穩(wěn)定性時的荷載組合與計算基礎結構內(nèi)力時所用的荷載組合一樣，但所C、按單樁承載力確定樁數(shù)時所用的荷載組合與驗算樁身結構內(nèi)力時所用的荷載組合不同D、計算滑坡推力時所用的荷載組合與計算支擋結構內(nèi)力時所用的荷載組合一樣，且312.按照《建筑地基基礎設計規(guī)范》(GB50007～2011),在根據(jù)土的抗剪強度指標A、附加壓力的擴散是采用彈性理論應力分布方法計算C、基礎底面下持力層的厚度與基礎寬度之比小于0.25時，可直接按照軟弱下臥層的D、基礎底面下持力層的厚度與基礎寬度之比大于0.50時，不需要考慮軟弱下臥層的314.用文克勒地基模型計算彈性地基梁板時，所用的計算參數(shù)稱為基床系數(shù)k。其計A、基床系數(shù)是引起地基單位變形的所需要的壓力321.下列公路場地地基抗液化措施要求中，(B)的說法是正確的。325.在軟土地基上快速加載的施工條件下，用圓弧滑動ψ=0法(整體圓弧法)驗算加載結束時地基的穩(wěn)定性時，應該用下列(C)的地基土強度的計算參數(shù)。C、三軸試驗的不固結不排水剪試驗參數(shù)D、三軸試驗的固結排水剪試驗參數(shù)326.在其他條件不變的情況下，(C)對土釘墻支護的基坑穩(wěn)定性影響最大。A、側壁土體的容器B、基坑的平面尺寸327.由兩層錨桿錨固的排樁基坑支護結構，在其A、基坑開挖到設計基底時的內(nèi)力B、開挖到第二層錨桿時的內(nèi)力C、在基坑施工過程中各工況的最大內(nèi)力D、張拉第二層錨桿時的內(nèi)力附近江水向隧道回灌。此時最快捷、有效的搶險措施C、從隧道內(nèi)向外抽水D、封堵已經(jīng)塌陷的隧道段以外兩端，向其中回灌高壓水330.在鐵路膨脹土路堤邊坡的防護措施中，(C)的措施是不適用的。331.下列四項膨脹土工程特性指標室內(nèi)試驗中，332.某滑坡整治方案主要采用上、下兩排大直徑抗滑樁，下列施工順序中(A)334.滑坡專門勘察時，控制性勘探孔深度主要受(B)控制。A、中風化基巖埋深B、穿過最下一層滑動面335.泥石流勘察采用的勘察手段應以(C)為主。336.地下采空區(qū)形成的地表移動盆地面積與采空區(qū)面積相比，(A)是正確的。A、地表移動盆地面積大于采空區(qū)面積B、地表移動盆地面積小于采空區(qū)面積337.對于存在液化土層的低承臺樁基抗震驗算，(A)是不適合的。A、樁承受全部地震作用，同時扣除液化土層的全部樁338.(C)適用于在滲透系統(tǒng)很低的淤泥層中測定孔隙水壓力。A、立管式測壓計B、水壓式測壓計C、電測式測壓計D、氣動式測壓計339.關于高壓固結試驗，(D)是正確的。A、土的前期固結壓力是土層在地質歷史上所曾經(jīng)承受過的上覆土層的最大有效自重壓力B、土的壓縮指數(shù)是指e～lgp曲線上小于前期固結壓力的曲線段斜率C、土的再壓縮指數(shù)是指e～lgp曲線上再壓縮量與壓力差比值的對數(shù)值340.(D)可能不是造成沉井下沉過程中發(fā)生傾斜的原因。C、下沉深度范圍內(nèi)各層地基土厚度不均、強度不等341.在泥漿護壁灌注樁施工方法中，泥漿除了能另外一些作用，(C)對泥漿的作用沒有作出正確的描述。A、正循環(huán)成孔，將鉆渣帶出孔外B、反循環(huán)成孔，將鉆渣帶出孔外C、旋挖鉆成孔，將鉆渣帶出孔外D、沖擊鉆成孔，懸浮鉆渣342.分析土工格柵加筋墊層加固地基的作用機理，(D)是錯誤的。351.顆粒粒徑級配不連續(xù)的地層，在滲透力的作用下，具有較大流速的地下水將土中的細顆粒帶走的現(xiàn)象，表現(xiàn)為(B)。352.某鹽漬土場地上建筑擬采用樁基礎，綜合考慮所需單樁承載力高，持力層起伏大，場地周圍環(huán)境對噪聲限制較嚴等因素，選用(D)的樁基方案比較合理。A、靜壓預制混凝土樁B、靜壓鋼管樁C、沉管灌注樁D、鉆孔灌注樁353.下列關于抗拔樁和抗壓樁的論述中，(C)的說法是正確的。A、抗壓樁(不產(chǎn)生樁側負摩阻力的場地)樁身軸力和樁身壓縮變形均隨深度增加而遞增B、抗拔樁樁身軸力和樁身拉伸變形均隨深度增加而遞增C、抗壓樁的摩阻力發(fā)揮順序為由上而下逐步發(fā)揮D、抗壓樁的摩阻力發(fā)揮順序為由下而上逐步發(fā)揮354.下列關于樁側摩阻力和中性點的論述中，(A)的說法是正確的。A、中性點處樁與土沒有相對位移355.下列關于季節(jié)性凍土地基中樁基設計特點描述中，(D)是正確的。A、樁端進入凍深線以下最小深度大于1.5m即可C、不計入凍脹深度范圍內(nèi)樁側阻力即可消除地基土凍脹對承載力的357.端承摩擦樁單樁豎向承載力發(fā)揮過程應符合(A)。358.根據(jù)《建筑地基處理技術規(guī)范》(JGJ79-2012),采用單液硅化法加固地基，對加固的地基土檢驗的時間間隔從硅酸鈉溶液灌注完畢算起(B)。A、提高單擊夯擊能B、增加夯擊遍數(shù)360.某軟土地基擬采用素混凝土進行加固處理。在其他條件不變的情況下，(A)對C、50%為粒徑大于200mm的塊石，其余50%為粒徑小于20mm的砂礫土D、75%為粒徑大于200mm的塊石，其余25%為粒徑小于20mm的砂礫土365.(B)可以不進行土石壩的抗滑穩(wěn)定性計算。366.當其他條件都相同時，對于同一均質土坡，(C)的算法計算B.二維滑動面的簡化畢肖普(Bishop)法368.采用靜荷載試驗測定土的彈性系數(shù)(基床系數(shù))的比例系數(shù)，(D)為該比例系369.(C)不是影響土質地基承載力的因素。C、基礎材料D、基礎寬度和埋深剪強度，地下水位，下臥層，基底傾斜和地面傾斜等等的影響。370.在設計某海港碼頭時，對于深厚軟弱土地基采用拋石基床。為使地基承載力能達A、墻后主動土壓力狀態(tài)比墻前坑底以下的被動土壓力狀態(tài)容易達到B、對相同開挖深度和支護墻體，黏性土土層中產(chǎn)生主動土壓力所需墻頂位移量比砂土的大C、在開挖過程中，墻前坑底以下土層作用在墻上的土壓力總是被動土壓力，墻后土壓力總是主動土壓力373.(C)對減少煤礦采空區(qū)場建筑物的變形危害不是有利的。C、將建筑物布置在變形移動盆地邊緣D、對采空區(qū)和巷道374.將多年凍土用作建筑地基時，只有符合(BCD)的情況下才可采用保持凍結狀態(tài)A、多年凍土的年平均地溫為-0.5～1.0℃B、多年凍土的年平均地溫低于-1.0℃C、持力層范圍內(nèi)地基土為堅硬凍土，凍土層厚度大于15mD、非采暖建筑A、坡地擋墻填土采用灰土換填、分層夯實C、在建筑物外側采用寬度不小于1.2m和坡度3%～5%的散水D、在煙囪基礎下采用適當?shù)母魺岽胧?76.高速公路穿越泥石流地段時，不可采用(B)的防治措施。A、修建橋梁跨越泥石流溝B、修建涵洞讓泥石流通過377.山區(qū)二級公路，無法避讓一條發(fā)震斷帶，在線位確定時，(B)的方法不是應該遵守的。A、橋位墩臺宜置于斷層的相同盤B、路線宜布設在斷層上盤C、宜布設在斷層破碎帶較窄的部位D、加固沿線的崩塌體378.下列關于荷載標準值的敘述中，(B)是正確的。B、荷載標準值為荷載的基本代表值，為設計基準期內(nèi)最大荷載設計統(tǒng)計分布的特征值C、荷載標準值為建筑結構使用過程中在結構上可能D、荷載標準值為設計基準期內(nèi)，其超越的總時間為規(guī)定的較小比率或超越頻率為規(guī)379.下列有關工程設計中可靠度和安全等級的敘述中，(D)是正確的?？慷仍瓌t的敘述中，(A)是正確的。A、為保證工程結構具有規(guī)定的可靠度，除應進行必要的設計計算外，還應對結構材C、設計使用年限是指結構通過正常維護和大修能按預期目的使用，完成預定功能的A、毛石基礎B、十字交叉基礎C、柱下條形基礎D、筏板基礎382.地基承載力深度修正系數(shù)取決于(A)D、高層改用2層地下室，低層仍采用1層地下室，均采用筏型圍護結構允許向外占用寬度3～4m。該工程最適宜選用()基坑圍護結構類型。甲乙丙丁8專門研究9專門研究鉆進地層不擾動試樣直觀鑒別、采取回轉十十十一一十沖擊一十—一—續(xù)表9.2.1勘察要求不擾動試樣直觀鑒別、采取十 十十一6.根據(jù)《建筑樁基技術規(guī)范》(JGJ94-2008)的相關規(guī)定，下列關于灌注樁后注漿工法的敘述中正確的是(BE)。A、灌注樁后注漿是一種先進的成樁工藝B、是一種有效的加固樁端，樁側土體，提高單樁承載力的輔助措施C、可與樁身混凝土灌注同時完成D、主要施用于處理斷樁、縮徑等問題E、在土質空隙大、擴散性好的軟土層或碎石層豐富地域尤為適用，可大幅度提高樁7.采空區(qū)宜根據(jù)開采情況，地表移動盆地特征和變形大小，劃分為不宜建筑的場地和相對穩(wěn)定的場地，下列地段不宜作為建筑場地有(ABCE)。A、在開采過程中可能出現(xiàn)非連續(xù)變形的地段B、地表移動活躍的地段C、由于地表移動和變形引起邊坡失穩(wěn)和山崖崩塌的地段D、采空區(qū)采深采厚比小于30的地段應評價其適宜性E、特厚礦層和傾角大于55的厚礦層露頭地段C、振沖碎石樁D、散體材料樁不適用于軟黏土層中√A、塑料排水帶的當量換算直徑總是大于塑料排水帶的寬度和厚度的平均值√B、塑料排水帶的厚度與寬度的比值越大，其當量換算直徑與寬度的比值就越大√D、在同樣的排水豎井直徑和間距的條件下，塑料排水帶的截面積小于普通圓形砂井E、塑料排水帶或袋裝砂井的間距可按n=6～8選用，普通砂井的間距可按n=15～2212.下列關于泥漿護壁正反循環(huán)鉆孔灌注樁施工與旋挖成孔灌注樁施工敘述中，正確的A、前者和后者都是泥漿循環(huán)排渣B、前者比后者泥漿用量少13.選擇加筋土擋墻的拉筋材料時，哪個是拉筋不需要的性能(DE)。B、與填料之間有足夠的摩擦力E、有較好的抗凍性14.輸水渠道采用土工膜技術進行防滲設計，下述哪個符合《土工合成材料應用技術規(guī)路路基坡面防護()方式不適合。A、植物防護B、錨桿網(wǎng)格噴漿(混凝土)防護√D、預應力錨索混凝土框架植被防護V面與洞體頂板間巖土層厚度雖然小于獨立基礎寬度的3倍或條形基礎寬度6倍，但當D、基礎底面小于洞的平面尺寸解進行計算D、單樁基礎樁端平面以下地基中由承臺引起的附加應力按明德林(Mindlin)解計算21.根據(jù)《建筑樁基技術規(guī)范》(JGJ94-2008),下列關于變剛度調平設計方法的論述B、變剛度主要指調查上部結構荷載的分布，使之C、變剛度主要指通過調整樁徑、樁長、樁距等改變基樁支撐剛度分布，使之與上部D、變剛度調平設計的目的是使建筑物沉降趨于均勻，承臺內(nèi)力降低場地的是(ABCD)。6歷年地下水位、水頭的變化幅度和速率；26.濕陷性土的濕陷程度按照承壓板面積(0.50m2)的附加濕陷量△Fs(cm)范圍正確的表6.1.4濕陷程度分類附加濕陷量△F,(cm)承壓板面積承壓板面積輕微中等強烈28.對工程有重要影響的地質單元體包括(ABE)。29.勘探淺部土層可采用(CDE)鉆探方法。A、素填土B、雜填土C、沖A、動彈性模量B、電阻率C、動剪切模量D、卓越周期E、動泊松比33.關于城市地鐵施工方法，(DE)不正確。A、城區(qū)內(nèi)區(qū)間的隧道宜采用暗挖法√C、在城市市區(qū)內(nèi)的道路交叉口采用蓋挖逆筑法√34.對于地震液化的進一步判別，下列說法正確的是(AA、應在地面以下15m的范圍內(nèi)進行B、對于樁基和基礎埋深大于4m的天然地基，判別深度應加深至20mC、對判別液化而布置的勘探點不應少于3個E、試驗點的豎向間距宜為1.5～2.0m35.關于幾種灌注施工工藝特點的描述中，正確的是(BDE)。A、正反循環(huán)鉆成孔灌注施工工藝適用范圍廣，但泥漿排量較小B、長螺旋鉆孔后灌注樁工法不需泥漿護壁C、旋挖鉆成孔灌注樁施工工法，因鉆機功率大，特別適用于大石塊，漂石多的地層D、沖擊鉆成孔灌注樁施工工法適用于堅硬土層、巖層，但成孔效率低E、錘擊沉管灌注樁施工，應根據(jù)土質、布樁情況，采取消減負面擠土效應的技術措施，確保成樁質量36.根據(jù)場地的復雜程度按規(guī)定分為三個場地等級，(ABC)屬于復雜場地。A、對建筑抗震危險的地段B、不良地質作用強烈發(fā)育C、地質環(huán)境已經(jīng)或可能受到強烈破壞D、地形地貌較復雜E、基礎位于地下水位以下的場地D、作業(yè)效率高38.某海堤采取拋石擠淤法進行填筑，已知海堤范圍多年平均海深1.0m,其下為淤泥層厚8.0m,淤泥層下部是粗礫砂層，再下面是礫質粘性土，為保證海堤著底(即拋石海堤底到達粗礫砂),(ACDE)有利。A、加大拋石堤高度B、加厚排水砂墊層40.在松散地基中，擠密碎石樁復合地基中的碎石墊層的作用有A、構成水平排水通道，加速排水固結B、減低碎石樁樁體中豎向應力C、降低樁間土層中豎向應力D、增大樁土應力比E、減小樁間土所受應力41.軟土地區(qū)修建公路路基路堤采用反壓護道措施，下列選項正確的是(ADE)。A、反壓護道應與路堤同時填筑B、路堤兩側反壓護道的寬度必須相等C、路堤兩側反壓護道的高度越高不一定越有利D、采用反壓護道的主要作用是保證路堤穩(wěn)定性E、反壓護道可在路堤的一側或兩側設置，其高度不宜超過路堤高度的1/242.采用低應變法檢測鋼筋混凝土樁的樁身完整性時，下列對測量傳感器安裝的描述中正確的是(ADE)。A、傳感器安裝應與樁頂面垂直B、實心樁的傳感器安裝位置為樁中心C、空心樁的傳感器安裝在樁壁厚的13處D、測量傳感器安裝位置應避開鋼筋籠的主筋影響E、安裝傳感器部位的混凝土應平整43.下列(ABD)的建筑物在施工及使用期間進行變形觀測。A、地上33層，框剪結構，天然地基C、地基基礎設計等級為乙級的建筑物D、樁基礎受臨近基坑開挖的影響的丙級建筑E、體型狹長且地基土變化明顯的建筑44.下列關于設計基準期的敘述不正確的是(BCD)。A、設計基準期是為了確定可變形作用及與時間有關的材料性能取值而選用的時間參B、設計基準期是設計規(guī)定的結構或結構構件不需大修而可按期完成預定目的的使用時期C、設計基準期等于設計使用年限E、設計基準期是針對的可變作用(荷載)45.某峽谷壩址區(qū)，場地覆蓋層厚度為30m,欲建壩高60m.根據(jù)《水利水電工程地質勘察規(guī)范》(GB50487-2008),在可行性研究階段，該峽谷區(qū)壩址鉆孔進入基巖的深度表5.4.2峽谷區(qū)壩址河床鉆孔深度覆蓋層厚度鉆孔進入基巖深度(m)H≥40,且<H≥40,且>H46.某建筑地基存在一混合土層，該土層的顆粒最大料徑為200mm.問要在該土層上進行圓形載荷板的現(xiàn)場載荷試驗，承壓板面積符合要求的有(DE)。位上升時，墻背上受到的主動土壓力(前者)和水土總壓力(后者)各自的變化規(guī)律不符合的有(ABDE)。C、前者變小，后者變大V49.在城市軌道交通巖土工程勘察中，有機質含量測定灼失量的溫度，不適合的有土的名稱有機質含量(%)無機土有機質土泥炭質土泥炭的有(DE)。51.在鉆孔中使用活塞取土器采用I級原狀土試驗，其取樣回收率的正常值應介于52.對于含有有機質超過干土質量5%的土進行含水率試驗時，應將溫度控制在(AB)的恒溫下烘至恒量。53.按照《巖土工程勘察規(guī)范》(GB50021-2001)基坑工程監(jiān)測方案應根據(jù)場地條件和開挖支護的施工設計確定并應包括(ACDE)內(nèi)容。A、支護結構的變形C、鄰近工程和地下設施的變形D、地下水位54.采空區(qū)頂部巖層由于變形情況不同，在垂直方向上會形成不同分帶。請問頂部巖層自下而上三個分帶的次序(ACDE)不符合。A、冒落帶、彎曲帶、裂隙帶A、Sm<S<ScB、Sm<Sc<SC、Sm>S|>Sc√薄壁取土器內(nèi)徑De約等于75mm,在黏性土中取土器長度為(10~15)最小長度為10De約75Cm,B、未完全飽和土的不固結不排水試驗√63.擬對某濕陷性黃土地基采用灰土擠密樁加固，采用等邊三角形布樁，樁距1.0m,樁長6.0m,加固前地基土平均干密度pd=1.32t/m3,平均含水量w=9.0%,為達到較好的擠密效果，讓地基土接近最優(yōu)含水量，擬在三角形形心處挖孔預滲水增濕，場地地基土最優(yōu)含水量Wop=15.6%,滲水損耗系數(shù)K可取1.1,每個浸,相應體積V=A.l=0.865×6=5.19m3相應土質量ms=pd×V=1.32×5.19=6.水質量m'w=0.156×6.85=1.069t增加的水量為m'w-mw=1.069-0.616=0.453t需加水量h(mw-mw)×K=0.453×1.1=0.498t=0.64.采用土釘加固一破碎巖質邊坡，其中某根土釘有效錨固長度L=4.0m,該土釘計算承受拉力E為188KN,錨孔直徑d=108mm,錨孔壁對砂漿的極限剪應力t=0.25MPa,釘材與砂漿間黏結力tg=2.0MPa,釘材直徑db=32mm,該土釘抗拔安全系數(shù)不正確Fi1=π·dh·L·T=3.14×0.108×4×0.25×103=Fi2=π·db·L·tg=3.14×0.032×4×2.0×103=65.原狀取土器外徑Dw=75mm,具有延伸至地面的活塞桿，按《巖土工程勘察規(guī)范》(GB50021-2001)規(guī)定，不符合的取土器為(ABCD)。A、面積比為12.9,內(nèi)間隙比為0.52的原壁取土器B、面積比為12.9,內(nèi)間隙比為0.99的固定活塞厚壁取土器C、面積比為10.6,內(nèi)間隙比為0.99的固定活塞薄壁取土器D、面積比為10.6,內(nèi)間隙比為0.52的固定活塞薄壁取土器E、面積比為12.9,內(nèi)間隙比為0.99的固定活塞薄壁取土器√①計算面積比66.某建筑深基坑工程采用排樁支護結構，樁徑為1.0m,排樁間距為1.2m,當采用平面桿系結構彈性支點法計算時，下列(BCDE)數(shù)值不符合單根支護樁上的土反力計算b?=0.9(1.5d+0.5)=0.9×(1.5×1.0+0.5)=1.67.在某一地區(qū)欲建一高100m的土石壩，下列(CD)宜直接作為該壩的防滲體材料。A、膨脹土B、壓實困難的硬性黏土C、塑性指數(shù)小于20的沖黏土√D、液限小于40%的沖黏土√68.根據(jù)《膨脹土地區(qū)建筑技術規(guī)范》(GB50112-2013),需要對某膨脹土場地上住宅小區(qū)綠化，土的孔隙比為0.96,種植速生樹種時，隔離溝與建筑物的最小距離(AB)數(shù)值不合理。69.在水利水電工程中，土的液化判別工作可分為初判和復判兩個階段，下述說法中正確的是(ABCE)。A、土的顆粒太粗(粒徑大于5mm顆粒含量大于某個界限值)或太細(顆粒小于0.005mm顆粒含量大于某個界限值),在初判時都有可能判定為不液化C、飽和少黏性土也可以采用室內(nèi)的物理性質試驗進行D、所有飽和無黏性土和少黏性土的液化判定都必須進行初判和復判X71.下列不屬于建設投資中工程建設其他D、基礎材料的強度E、地基土的顆粒結構73.按《建筑地基基礎設計規(guī)范》(GB50007～2011)對地基基礎設計的規(guī)定，下列選項正確的是(AE)。A、所有建筑物的地基計算，均應滿足承載力計算的有關規(guī)定√C、軟弱地基上的建筑物存在偏心荷載時，不必作變形驗算xD、地基承載力特征值小于130KPa,所有建筑應作變形驗算xE、基坑工程應進行穩(wěn)定性驗算√74.關于條形基礎的內(nèi)力計算，下列選項正確的是(ACE)。A、墻下條形基礎采用平面應變問題分析內(nèi)力√B、墻下條形基礎的縱向內(nèi)力必須采用彈性地基梁法計算C、柱下條形基礎在縱、橫兩個方向均存在彎矩、剪力√法，與采用坑外井點人工降低地下水位的方法相比較。下面選項正確的是(AE)。A、坑內(nèi)排水有利于減少對周邊建筑的影響√B、坑內(nèi)排水有利于減少作用于擋土墻上的總水壓力D、坑內(nèi)排水對地下水資源損失較大A、當因降水而危及周邊環(huán)境安全時，宜采用截水或回灌方法√B、當坑底以下含水層滲透性強、厚度較大時，不應單獨采用懸掛式截水方案√C、回灌井與降水井的距離不宜大于6mD、當一級真空井點降水不滿足降水深度要求時，可采用多級井點降水方法√77.在軟土地區(qū)進行巖土工程勘察，不宜采用的原位測試方法(DE)。78.在其他條件均相同的情況下，關于巖溶發(fā)育程度與地層巖性關系的下列說法中B、薄層可溶巖巖溶發(fā)育比厚層可溶巖強烈√D、結晶顆粒粗大的可溶巖較結晶顆粒細小的可溶巖巖溶發(fā)育更易√、水動力飽水帶巖溶發(fā)育比水動力包氣帶巖溶有利A、布置在滑坡后緣裂縫5m外的穩(wěn)定坡面上B、布置在滑坡可能發(fā)展的范圍5m處穩(wěn)定地段透水層底部C、截水盲溝與地下水流方向垂直D、截水盲溝與地下水流方向一致D、地面塌陷其他條件都相同，下列說法正確的是(CDE)。A、設計地震分組第一組的地震影響系數(shù)總是比第二組的地震影響系數(shù)大B、Ⅱ類場地的地震影響系數(shù)總是比Ⅲ類場地的地震影E、阻尼比越大，地震影響系數(shù)越小82.在采用標準貫入試驗進一步判別地面下20m深度范圍內(nèi)的土層液化時，下列選項正確的是(AE)。A、地震烈度越高，液化判別標準貫入錘擊數(shù)臨界值也就越大√E、標準貫入錘擊數(shù)臨界值總隨標貫深度增大而增大√Na=N?β[ln(0.6d?+1.5)-0.1dw]√3/pe(4.3.4)表4.3.4液化判別標準貫入錘擊數(shù)基準值N?設計基本地震加速度(g)783.下面的幾種樁中，屬于柔性材料樁的是(CD)。84.下列關于殘積土描述正確的是(BE)。A、原始沉積的未搬運的土體B、巖石風化成土狀留在原地的土體C、經(jīng)搬運沉積后保留原基本特征，且夾砂、礫、黏土的土體D、巖石風化成土狀經(jīng)沖刷或崩塌在坡底沉積的土體E、從地表向深處顆粒由細變粗85.初步勘察時，下列選項符合勘探與測試要求的有(ADE)。A、勘探點宜沿洞室外側交叉布置，勘探點間距宜為100～200mB、采取試樣和原位測試勘探孔不宜少于勘探孔總數(shù)的1/2C、對巖體基本質量等級為1級的巖體宜鉆入洞底設計標高下4米D、Ⅲ級巖體宜鉆入3～5mE、V級的巖體和土層勘探孔深度應根據(jù)實際情況確定86.下列(AE)是沉積巖的結構。A、斑狀結構B、碎屑結構C、玻璃質結構D、變晶結構E、結晶結構87.下列選項的條件對施工期間的地下車庫抗浮不是最為不利的有(AE)。A、地下車庫的側墻已經(jīng)建造完成，地下水處于最高水位B、地下車庫的側墻已經(jīng)建造完成，地下水處于最低水位C、地下車庫頂板的上覆土層已經(jīng)完成，地下水處于最高水位D、地下車庫頂板的上覆土層已經(jīng)完成，地下水處于最低水位E、地下車庫頂板的上覆土層未完成，地下水處于最低水位88.對需要分析侵蝕性二氧化碳的水試樣，現(xiàn)場取樣后，不應立即加入下列哪些化學物質(ABCE)。89.關于結構重要性系數(shù)的表述，下列選項不正確的有(ACDE)。A、結構重要性系數(shù)取值應根據(jù)結構安全等級、場地等級等級確定B、結構安全等級越高，結構重要性系數(shù)取值越大D、結構重要性系數(shù)取值在任何情況下不得小于1.0E、結構重要性系數(shù)取值應根據(jù)地基等級確定90.某廠房(單層、無行車、柱下條形基礎)地基經(jīng)勘察：淺表“硬殼層”厚1.0～2.0m;其下為淤泥質土，層厚有變化，平均厚約15.0m;淤泥質土層下分布可塑粉質粘土，工程性質較好。采用水泥攪拌樁處理后，墻體因地基不均勻沉降產(chǎn)生裂縫，且有不斷發(fā)展的趨勢?，F(xiàn)擬比選地基再加固處理措施，下列哪些選項不是最為有效的(ABC)。A、壓密注漿法B、CFG樁法91.關于砂石樁施工順序，下列(BF)是錯誤的。A、黏性土地基，從一側向另一側隔排進行D、臨近既有建筑物，應自既有建筑物一側向外進行B、土的控制干密度與最大干密度之比√93.采用真空預壓加固軟土地基時，在真空管路中設置止回閥的主要A、防止地表水從管路中滲入軟土地基中B、減小真空泵運作時間，以節(jié)省電費xD、維持膜下真空度的穩(wěn)定，提高預壓效果xA、當滑坡體內(nèi)地下水位形成統(tǒng)一水面時，應計入水壓力√C、滑坡推力作用點可取在滑體厚度1/2處√D、作用于某一滑塊滑動分力與滑動方向相反時，該分力可取負值√E、作用于某一滑塊滑動分力與滑動方向相同時95.按《建筑地基基礎設計規(guī)范》(GB50021-20地基外，天然地基上高層建筑筏型基礎埋深正確的是(AC)。A、沉降量220mm當基礎不均勻沉降時不單層排架結構(柱距為6m)柱基的沉降量(mm)(按不調整軌道考慮)多層和高層建筑的整體型簡單的高層建筑基礎的平均沉降量(mm)量(mm)D、采用氣壓盾構法施工A、隧洞的洞口地段C、隧洞的平直洞段A、抗震設防要求就是建設工程抵御地震破壞的準則和在一定風險下抗震設計采用的B、按照給定的地震烈度或地震動參數(shù)對建設工程進行抗震設防設計，可以理解為該建設工程在一定時期內(nèi)存在著一定的抗震風險概率√C、罕遇地震烈度和多遇地震烈度相比，他們的設計基準期是不同的xD、超越概率就是場地可能遭遇大于或等于E、就是為達到抗震效果，在工程建設時對建筑物進行抗震設計并采取抗震措施√100.下列選項中不適合采用高應變法檢測基樁豎向抗壓承載力的選A、混凝土預制樁正確的有(AE)。A、UU試驗，因不測孔隙水壓力，在通常剪水壓力程中土試樣物理性質指標變化的判斷，(AE)是不正確的。B、土的重度增大√D、土的飽和度增大√104.關于土的壓縮系數(shù)aV、壓縮模量ES、壓縮指數(shù)CC的下列論述中(DE)是不正A、壓縮系數(shù)αV值的大小隨選取的壓力段不同而變化√B、壓縮模量ES值大小與壓縮系數(shù)的變化成反比√C、壓縮指數(shù)CC只與土性有關，不隨壓力變化√D、壓縮指數(shù)CC越小，土的壓縮性越高E、壓縮模量ES值大小與壓縮系數(shù)的變化成正比A、預壓法施工，真空預壓區(qū)邊緣應等于或大于建筑物基礎外邊緣所包圍的B、強夯法施工，每邊超出基礎外緣的寬度宜為基底下設計處理深度13～23,并不宜大于3.0mC、振沖樁施工，當要求消除地基液化時，在基礎外邊緣擴大寬度應大于可液化土層厚度的13D、豎向承載攪拌樁可只在建筑物基礎范圍內(nèi)布置√E、強夯法施工，每邊超出基礎外緣的寬度不宜小于3.0m√A、對地基承載力進行修正時，寬度修正系數(shù)取0B、對地基承載力進行修正時，深度修正系數(shù)對壓實粉土取1.0D、處理后地基的承載力不超過處理前地基承載力的1.5倍E、對地基承載力進行修正時，深度修正系數(shù)對壓密砂土取2.0108.關于堆載預壓法和真空預壓法加固地基處理的描述，下列選項不正確的是D、圍巖強度應力比A、明挖法B、蓋挖法C、淺埋暗挖法D、盾構法E、箱涵頂進法111.在某深厚軟塑至可塑黏性土場地開挖5m的基坑，擬采用水泥土擋墻支護結構，下列(ABCE)是必需的。D、抗?jié)B透穩(wěn)定性E、水泥土擋墻正截面的承載力112.根據(jù)《建筑基坑支護技術規(guī)程》(JGJ120-2012)的有關規(guī)定，計算作用在支護結構上土壓力時，以下(CE)是不正確的。D、土壓力系數(shù)按朗肯土壓力理論計算√E、砂土，缺少有效應力強度指標時，也可采用直剪固結快剪強度指標x113.關于膨脹土的性質，下列選項正確的是(CDE)。A、當含量