支模架板模板(扣件式)計(jì)算書(shū)施工方案

120mm板模板（扣件式)計(jì)算書(shū)計(jì)算依據(jù):1、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-20082、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-20103、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20124、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50017-2003一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱標(biāo)準(zhǔn)層120mm板新澆混凝土樓板板厚(mm）120模板支架高度H（m)3模板支架縱向長(zhǎng)度L（m）8模板支架橫向長(zhǎng)度B（m)7。8二、荷載設(shè)計(jì)模板及其支架自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k(kN/m2)面板0。1面板及小梁0。3樓板模板0.5模板及其支架0。75混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k（kN/m3)1。1施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q1k當(dāng)計(jì)算面板和小梁時(shí)的均布活荷載（kN/m2）2。5當(dāng)計(jì)算面板和小梁時(shí)的集中荷載(kN)2.5當(dāng)計(jì)算主梁時(shí)的均布活荷載(kN/m2）1.5當(dāng)計(jì)算支架立柱及其他支承結(jié)構(gòu)構(gòu)件時(shí)的均布活荷載（kN/m2)1風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值ωk（kN/m2)基本風(fēng)壓ω0(kN/m2)0.20。051地基粗糙程度D類（有密集建筑群且房屋較高市區(qū))模板支架頂部距地面高度（m）2。9風(fēng)壓高度變化系數(shù)μz0。51風(fēng)荷載體型系數(shù)μs0。5三、模板體系設(shè)計(jì)主梁布置方向平行立柱縱向方向立柱縱向間距l(xiāng)a（mm）1000立柱橫向間距l(xiāng)b（mm）1000水平拉桿步距h（mm）1500小梁間距l(xiāng)(mm)350小梁最大懸挑長(zhǎng)度l1(mm)200主梁最大懸挑長(zhǎng)度l2（mm）200結(jié)構(gòu)表面的要求結(jié)構(gòu)表面隱蔽設(shè)計(jì)簡(jiǎn)圖如下：HYPERLINK”D：\\品茗軟件\\安全計(jì)算軟件\\OutPut\\板模板(扣件式）_平面圖.dwg”模板設(shè)計(jì)平面圖HYPERLINK”D:\\品茗軟件\\安全計(jì)算軟件\\OutPut\\板模板(扣件式）_立面圖_長(zhǎng)向。dwg”模板設(shè)計(jì)剖面圖（模板支架縱向）模板設(shè)計(jì)剖面圖（模板支架橫向）四、面板驗(yàn)算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm）13面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]（N/mm2)12。5面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值［τ］（N/mm2）1。4面板彈性模量E（N/mm2）4500面板計(jì)算方式三等跨連續(xù)梁樓板面板應(yīng)擱置在梁側(cè)模板上，本例以三等跨連續(xù)梁，取1m單位寬度計(jì)算。W＝bh2/6=1000×13×13/6＝28166。667mm3，I＝bh3/12=1000×13×13×13/12＝183083.333mm4承載能力極限狀態(tài)q1＝0。9×max[1。2（G1k+(G2k+G3k）×h)+1。4×Q1k,1。35（G1k+(G2k+G3k)×h）+1。4×0。7×Q1k]×b=0.9×max［1。2×(0。1+(24+1。1）×0.12)+1。4×2.5，1。35×(0。1+（24+1。1）×0.12）+1.4×0.7×2。5]×1=6。511kN/mq1靜=0.9×［γG（G1k+（G2k+G3k)×h）×b］=0。9×[1.2×(0。1+(24+1。1）×0.12）×1]=3。361kN/mq1活=0。9×（γQQ1k)×b=0。9×（1。4×2.5）×1=3.15kN/mq2＝0.9×1。2×G1k×b＝0。9×1.2×0.1×1=0。108kN/mp＝0。9×1。4×Q1k＝0。9×1。4×2.5＝3.15kN正常使用極限狀態(tài)q＝（γG(G1k+（G2k+G3k）×h））×b=(1×(0。1+(24+1.1）×0.12）)×1＝3.112kN/m計(jì)算簡(jiǎn)圖如下:1、強(qiáng)度驗(yàn)算M1＝0。1q1靜L2+0。117q1活L2＝0.1×3。361×0。352+0。117×3.15×0。352＝0.086kN·mM2＝max［0。08q2L2+0。213pL，0。1q2L2+0.175pL］＝max[0。08×0.108×0.352+0。213×3。15×0。35，0。1×0。108×0。352+0。175×3。15×0。35］＝0.236kN·mMmax＝max[M1，M2］＝max［0。086,0.236］＝0。236kN·mσ＝Mmax/W＝0。236×106/28166。667＝8。375N/mm2≤［f］＝12.5N/mm2滿足要求!2、撓度驗(yàn)算νmax＝0。677ql4/(100EI）=0。677×3。112×3504/（100×4500×183083。333)=0。384mmν＝0.384mm≤[ν］＝L/250＝350/250＝1.4mm滿足要求!五、小梁驗(yàn)算小梁類型方木小梁截面類型（mm）40×90小梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值［f]（N/mm2）15.44小梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ］(N/mm2）1.78小梁截面抵抗矩W（cm3)54小梁彈性模量E（N/mm2）9350小梁截面慣性矩I(cm4）243小梁計(jì)算方式二等跨連續(xù)梁q1＝0。9×max［1.2（G1k+(G2k+G3k）×h）+1。4Q1k，1。35(G1k+（G2k+G3k)×h）+1。4×0。7×Q1k]×b=0。9×max[1。2×(0.3+(24+1.1)×0。12）+1。4×2。5,1.35×（0。3+（24+1.1）×0。12）+1。4×0。7×2.5]×0.35=2.354kN/m因此,q1靜＝0。9×1。2×(G1k+(G2k+G3k）×h)×b=0。9×1。2×（0.3+(24+1.1)×0。12）×0。35=1.252kN/mq1活＝0。9×1.4×Q1k×b=0。9×1.4×2.5×0。35＝1.103kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1。2×0.3×0。35＝0。113kN/mp＝0。9×1。4×Q1k＝0。9×1.4×2.5＝3.15kN計(jì)算簡(jiǎn)圖如下：1、強(qiáng)度驗(yàn)算M1＝0.125q1靜L2+0。125q1活L2＝0。125×1。252×12+0.125×1.103×12＝0。294kN·mM2＝max［0.07q2L2+0.203pL,0.125q2L2+0。188pL］＝max［0。07×0。113×12+0.203×3。15×1,0。125×0。113×12+0。188×3.15×1］＝0.647kN·mM3＝max［q1L12/2,q2L12/2+pL1］=max［2。354×0.22/2，0.113×0。22/2+3。15×0。2］＝0。632kN·mMmax＝max[M1，M2,M3］＝max［0。294，0。647，0。632]＝0.647kN·mσ=Mmax/W=0。647×106/54000=11。989N/mm2≤[f]=15。44N/mm2滿足要求!2、抗剪驗(yàn)算V1＝0。625q1靜L+0。625q1活L＝0。625×1.252×1+0.625×1.103×1＝1。472kNV2＝0。625q2L+0.688p＝0。625×0.113×1+0.688×3。15＝2。238kNV3＝max［q1L1，q2L1+p］＝max［2。354×0。2,0。113×0.2+3。15］＝3.173kNVmax＝max[V1,V2,V3］＝max［1。472,2.238，3。173]＝3.173kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×3。173×1000/（2×40×90）＝1。322N/mm2≤［τ]=1.78N/mm2滿足要求！3、撓度驗(yàn)算q＝(γG（G1k+（G2k+G3k）×h））×b=(1×(0.3+（24+1。1)×0。12)）×0。35＝1。159kN/m撓度,跨中νmax＝0.521qL4/（100EI）=0。521×1.159×10004/（100×9350×243×104）＝0。266mm≤［ν]＝L/250＝1000/250＝4mm;懸臂端νmax＝ql14/（8EI）=1。159×2004/(8×9350×243×104）＝0。01mm≤[ν］＝2×l1/250＝2×200/250＝1。6mm滿足要求！六、主梁驗(yàn)算主梁類型鋼管主梁截面類型（mm）Φ48×2.7主梁計(jì)算截面類型（mm)Φ48×2。7主梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f］（N/mm2）205主梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值［τ］（N/mm2）125主梁截面抵抗矩W（cm3）4。12主梁彈性模量E（N/mm2）206000主梁截面慣性矩I（cm4）9。89主梁計(jì)算方式三等跨連續(xù)梁1、小梁最大支座反力計(jì)算q1＝0.9×max[1。2(G1k+（G2k+G3k)×h）+1。4Q1k，1.35（G1k+（G2k+G3k)×h）+1。4×0。7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×（0。5+（24+1.1)×0。12)+1.4×1.5，1。35×（0。5+（24+1。1）×0。12）+1.4×0。7×1。5］×0。35＝1。989kN/mq1靜＝0.9×1。2×（G1k+（G2k+G3k）×h)×b＝0.9×1.2×（0。5+(24+1.1）×0。12)×0.35＝1.328kN/mq1活＝0。9×1。4×Q1k×b＝0.9×1.4×1。5×0.35＝0。661kN/mq2＝（γG(G1k+(G2k+G3k)×h））×b=（1×（0.5+(24+1。1)×0。12））×0.35＝1。229kN/m承載能力極限狀態(tài)按二等跨連續(xù)梁，Rmax＝1.25q1L＝1。25×1。989×1＝2。486kN按懸臂梁，R1＝1。989×0.2＝0.398kNR＝max［Rmax,R1］＝2。486kN；正常使用極限狀態(tài)按二等跨連續(xù)梁,R'max＝1。25q2L＝1.25×1。229×1＝1。537kN按懸臂梁，R'1＝q2l1=1。229×0。2＝0。246kNR'＝max［R’max，R’1］＝1。537kN;計(jì)算簡(jiǎn)圖如下:主梁計(jì)算簡(jiǎn)圖一主梁計(jì)算簡(jiǎn)圖二2、抗彎驗(yàn)算主梁彎矩圖一（kN·m)主梁彎矩圖二（kN·m）σ=Mmax/W=0.752×106/4120=182。593N/mm2≤[f］=205N/mm2滿足要求！3、抗剪驗(yàn)算主梁剪力圖一（kN）主梁剪力圖二（kN）τmax=2Vmax/A=2×5。104×1000/384＝26。586N/mm2≤［τ］=125N/mm2滿足要求！4、撓度驗(yàn)算主梁變形圖一（mm)主梁變形圖二(mm)跨中νmax=1。402mm≤[ν］=1000/250=4mm懸挑段νmax＝1.027mm≤[ν]=2×200/250=1.6mm滿足要求！5、支座反力計(jì)算承載能力極限狀態(tài)圖一支座反力依次為R1=6。09kN，R2=7。08kN，R3=7。968kN,R4=3。723kN圖二支座反力依次為R1=4.84kN，R2=7.59kN,R3=7.59kN，R4=4。84kN七、扣件抗滑移驗(yàn)算荷載傳遞至立柱方式雙扣件扣件抗滑移折減系數(shù)kc1按上節(jié)計(jì)算可知,扣件受力N＝7.968kN≤Rc=kc×12=1×12=12kN滿足要求！八、立柱驗(yàn)算鋼管截面類型（mm）Φ48×2。7鋼管計(jì)算截面類型（mm)Φ48×2。7鋼材等級(jí)Q235立柱截面面積A(mm2）384立柱截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm）16立柱截面抵抗矩W(cm3)4。12抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值［f］（N/mm2）205支架自重標(biāo)準(zhǔn)值q（kN/m)0。151、長(zhǎng)細(xì)比驗(yàn)算l0=h=1500mmλ=l0/i=1500/16=93。75≤［λ］=150滿足要求!2、立柱穩(wěn)定性驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-2008，荷載設(shè)計(jì)值q1有所不同：小梁驗(yàn)算q1＝0。9×［1。2×(0.5+（24+1。1)×0。12）+1.4×0。9×1］×0。35=1。724kN/m同上四～六步計(jì)算過(guò)程，可得：R1＝5。282kN，R2＝6.583kN，R3＝6.91kN,R4＝4.197kNλ=l0/i=1500.000/16=93。75查表得,φ1=0。641不考慮風(fēng)荷載：N=Max[R1，R2，R3，R4］+0.9×γG×q×H=Max［5。282,6。583,6。91，4。197］+0.9×1.2×0。15×3=7。396kNf=N/（φ1A)＝7。396×103/(0。641×384）=30。047N/mm2≤[σ］=205N/mm2滿足要求！考慮風(fēng)荷載：Mw＝0。9×γQφcωk×la×h2/10＝0.9×1。4×0.9×0。051×1×1.52/10＝0.013kN·mNw=Max［R1，R2，R3，R4］+0.9×γG×q×H+Mw/lb=Max［5。282,6。583,6.91，4。197]+0。9×1.2×0。15×3+0。013/1=7。409kNf=Nw/（φ1A）+Mw/W＝7.409×103/（0。641×384）+0。013×106/4120=33。255N/mm2≤［σ］=205N/mm2滿足要求！九、高寬比驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-2011第6。9.7：支架高寬比不應(yīng)大于3H/B=3/7。8=0。385≤3滿足要求，不需要進(jìn)行抗傾覆驗(yàn)算！十、立柱支承面承載力驗(yàn)算支撐層樓板厚度h(mm）120混凝土強(qiáng)度等級(jí)C25混凝土的齡期(天）7混凝土的實(shí)測(cè)抗壓強(qiáng)度f(wàn)c(N/mm2)6。902混凝土的實(shí)測(cè)抗拉強(qiáng)度f(wàn)t（N/mm2）0.737立柱墊板長(zhǎng)a(mm)200立柱墊板寬b（mm）200F1=N=7.409kN1、受沖切承載力計(jì)算根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010—2010第6.5。1條規(guī)定,見(jiàn)下表公式參數(shù)剖析Fl≤(0。7βhft+0。25σpc,m）ηumh0F1局部荷載設(shè)計(jì)值或集中反力設(shè)計(jì)值βh截面高度影響系數(shù)：當(dāng)h≤800mm時(shí)，取βh=1。0；當(dāng)h≥2000mm時(shí)，取βh=0。9;中間線性插入取用.ft混凝土軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值σpc，m臨界面周長(zhǎng)上兩個(gè)方向混凝土有效預(yù)壓應(yīng)力按長(zhǎng)度的加權(quán)平均值,其值控制在1。0-3。5N/㎜2范圍內(nèi)um臨界截面周長(zhǎng)：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0/2處板垂直截面的最不利周長(zhǎng)。h0截面有效高度，取兩個(gè)配筋方向的截面有效高度的平均值η=min（η1,η2）η1=0.4+1。2/βs，η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數(shù)η2臨界截面周長(zhǎng)與板截面有效高度之比的影響系數(shù)βs局部荷載或集中反力作用面積為矩形時(shí)的長(zhǎng)邊與短邊尺寸比較,βs不宜大于4：當(dāng)βs〈2時(shí)取βs=2，