鐵路橋涵鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(正文)

1總則1.0.1為統(tǒng)一鐵路橋涵鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)，貫徹

國(guó)家有關(guān)法規(guī)和鐵路技術(shù)政策，使設(shè)計(jì)符合安全適用、技術(shù)先進(jìn)、經(jīng)濟(jì)合理的要求，制定本規(guī)范。1.0.2本規(guī)范適用于旅客列車(chē)設(shè)計(jì)行車(chē)速度小于、等于160km/h客貨共線標(biāo)準(zhǔn)軌距的新建、改建Ⅰ、Ⅱ級(jí)鐵路橋涵鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)。1.0.3采用本規(guī)范進(jìn)行設(shè)計(jì)時(shí)，荷載及橋涵基本構(gòu)造應(yīng)按鐵道部現(xiàn)行的《鐵路橋涵設(shè)計(jì)基本規(guī)范》(TB10002.1—××××)的規(guī)定采用；結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計(jì)尚應(yīng)符合現(xiàn)行的國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《鐵路工程抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》(GBJ111)的規(guī)定。1.0.4鐵路混凝土橋梁應(yīng)積極采用新材料、新工藝、新結(jié)構(gòu)，宜優(yōu)先采用預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)，提高結(jié)構(gòu)的耐久性。1.0.5橋梁上部結(jié)構(gòu)應(yīng)有足夠的強(qiáng)度，豎向和橫向及抗扭剛度。采用T型梁時(shí)，必須對(duì)橫隔板施加預(yù)應(yīng)力將梁片連為整體，必要時(shí)橋面應(yīng)連接。1.0.6特殊結(jié)構(gòu)及代表性橋梁應(yīng)進(jìn)行車(chē)橋耦合動(dòng)力分析，其行車(chē)安全性、平穩(wěn)性及舒適度指標(biāo)應(yīng)符合鐵道部現(xiàn)行的《鐵路橋涵設(shè)計(jì)基本規(guī)范》(TB10002.1—××××)1.0.9條的規(guī)定。1.0.7鐵路橋涵鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，除應(yīng)符合本規(guī)范

外，尚應(yīng)符合國(guó)家現(xiàn)行的有關(guān)強(qiáng)制性標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定。2術(shù)語(yǔ)和符號(hào)2.1術(shù)語(yǔ)2.1.1鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)reinforcedconcretestructure以包括受力鋼筋的混凝土為主制作的結(jié)構(gòu)。2.1.2預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)prestressedconcretestructure以用預(yù)應(yīng)力鋼材預(yù)先施加應(yīng)力的混凝土為主制作的結(jié)構(gòu)。2.1.3橋跨結(jié)構(gòu)(上部結(jié)構(gòu))bridgesuperstructure梁橋支承以上或拱橋起拱線以上，跨越橋孔的結(jié)構(gòu)。2.1.4簡(jiǎn)支梁simplysupportedbeam兩端為鉸支承的梁。2.1.5連續(xù)梁continuousbeam有三處或三處以上由支座支承的梁。2.1.6框架frame由梁和柱以剛接或鉸接相連接而構(gòu)成承重體系的結(jié)構(gòu)。2.1.7頂進(jìn)橋涵jacked-inbridgeorculvert穿越既有線路用頂進(jìn)方法施工的橋涵。2.1.8支座bearing支承橋跨結(jié)構(gòu)，并將其荷載傳給墩(臺(tái))的構(gòu)件。2.1.9計(jì)算荷載loadforcalculation某一特定計(jì)算狀態(tài)下，作用在結(jié)構(gòu)或構(gòu)件上的荷載。一般不包括預(yù)加力。2.1.10運(yùn)營(yíng)荷載serviceload進(jìn)行運(yùn)營(yíng)階段結(jié)構(gòu)計(jì)算時(shí)，作用在結(jié)構(gòu)或構(gòu)件上的規(guī)定荷載。2.1.11強(qiáng)度strength材料或構(gòu)件受力時(shí)抵抗破壞的能力。其值為在一定受力狀態(tài)下，材料所能承受的最大應(yīng)力或

構(gòu)件所能承受的最大內(nèi)力。2.1.12剛度stiffness;rigidity結(jié)構(gòu)或構(gòu)件抵抗變形的能力。2.1.13容許應(yīng)力allowablestress某一特定計(jì)算狀態(tài)，為保證結(jié)構(gòu)安全，容許材料承受的最大應(yīng)力。2.1.14安全系數(shù)safetyfactor表明結(jié)構(gòu)或構(gòu)件達(dá)到某種失效狀態(tài)(破壞或開(kāi)裂)時(shí)的計(jì)算臨界承載力與計(jì)算荷載作用力之間

的比例關(guān)系的系數(shù)。2.1.15預(yù)應(yīng)力度degreeofprestressing結(jié)構(gòu)或構(gòu)件中，由預(yù)加應(yīng)力所抵消的運(yùn)營(yíng)荷載產(chǎn)生的應(yīng)力的程度。2.1.16有效預(yù)應(yīng)力effectiveprestress在計(jì)入外部荷載作用之前，扣除各項(xiàng)因素引起的應(yīng)力損失之后，預(yù)應(yīng)力鋼筋中的應(yīng)力。2.1.17撓度deflection在彎矩作用平面內(nèi)，結(jié)構(gòu)構(gòu)件軸線或中面上某點(diǎn)由撓曲引起垂直于軸線或中面方向的線位移。2.1.18預(yù)拱度camber為抵消橋跨結(jié)構(gòu)在荷載作用下產(chǎn)生的撓度，而在制作時(shí)所預(yù)留的與撓度方向相反的校正量。2.1.19預(yù)應(yīng)力鋼筋Prestressingtendon用于混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件中施加預(yù)應(yīng)力的鋼筋，鋼絲和鋼絞線的總稱(chēng)。2.1.20鋼絲束Tendon由鋼絲和鋼絞線組成的鋼束的總稱(chēng)。2.2符號(hào)2.2.1材料性能 ——混凝土彈性模量 ——混凝土剪切變形模量 ——混凝土泊松比 ——普通鋼筋彈性模量 ——預(yù)應(yīng)力鋼筋彈性模量C60——立方體強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值為60MPa的混凝土強(qiáng)度等級(jí) ——混凝土軸心抗壓、抗拉極限強(qiáng)度 ——預(yù)應(yīng)力鋼筋、普通鋼筋拉抗強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值 ——普通鋼筋抗拉、抗壓計(jì)算強(qiáng)度 ——預(yù)應(yīng)力鋼筋抗拉、抗壓計(jì)算強(qiáng)度〔〕 ——中心受壓時(shí)混凝土的容許應(yīng)力〔〕——彎曲受壓及偏心受壓時(shí)混凝土的容許應(yīng)力〔〕——有箍筋及斜筋時(shí)混凝土的容許主拉應(yīng)力〔〕——無(wú)箍筋及斜筋時(shí)混凝土的容許主拉應(yīng)力〔〕——梁部分長(zhǎng)度中全由混凝土承受的主拉應(yīng)力〔〕 ——純剪時(shí)混凝土的容許剪應(yīng)力〔〕——光鋼筋與混凝土之間的容許粘結(jié)力〔〕 ——局部承壓時(shí)混凝土的容許壓應(yīng)力〔〕 ——普通鋼筋的容許應(yīng)力〔〕 ——鋼筋應(yīng)力幅容許值2.2.2荷載及荷載效應(yīng) ——計(jì)算軸向力 ——計(jì)算彎矩 ——計(jì)算剪力， ——混凝土壓、拉應(yīng)力——混凝土剪應(yīng)力， ——混凝土主拉、主壓應(yīng)力 ——預(yù)應(yīng)力鋼筋錨下控制應(yīng)力 ——預(yù)應(yīng)力鋼筋拉應(yīng)力 ——預(yù)應(yīng)力鋼筋有效預(yù)應(yīng)力 ——普通鋼筋拉應(yīng)力 ——預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng)力損失 ——裂縫寬度, ——預(yù)應(yīng)力鋼筋、普通鋼筋應(yīng)力幅2.2.3幾何參數(shù) ——矩形截面寬度，T形、工字形截面腹板寬度——T形或工字形截面受拉、受壓區(qū)翼緣寬度 ——直徑 ——偏心距 ——截面高度——T形或工字形截面受拉、受壓區(qū)翼緣高度 ——計(jì)算跨度或計(jì)算長(zhǎng)度 ——截面回轉(zhuǎn)半徑 ——截面面積——截面抵抗矩 ——截面慣性矩 ——面積矩2.2.4計(jì)算系數(shù)及其它——強(qiáng)度安全系數(shù) ——抗裂安全系數(shù) ——受拉區(qū)混凝土塑性影響系數(shù) ——縱向彎曲系數(shù) ——鋼筋彈性模量與混凝土變形模量之比， ——預(yù)應(yīng)力鋼筋、普通鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量之比 ——偏心距增大系數(shù) ——預(yù)應(yīng)力度——截面抗彎剛度3材料3.1混凝土3.1.1混凝土強(qiáng)度等級(jí)可采用C20、C25、C30、C35、C40、C45、C50、C55、C60。3.1.2鋼筋混凝土構(gòu)件當(dāng)采用HRB335級(jí)鋼筋時(shí)，橋跨結(jié)構(gòu)混凝土強(qiáng)度等級(jí)不宜低于C30。其它結(jié)構(gòu)混凝土強(qiáng)度等級(jí)不宜低于C20。預(yù)應(yīng)力混凝土主要承重結(jié)構(gòu)的混凝土強(qiáng)度等級(jí)不宜低于C40。管道壓漿用水泥漿強(qiáng)度等級(jí)不宜低于M35，并摻入阻銹劑。3.1.3混凝土的骨料選擇及堿含量應(yīng)符合《鐵路混凝土工程預(yù)防堿—骨料反應(yīng)技術(shù)條件》(TB/T3054)的規(guī)定?；炷林械穆入x子含量不得大于0.06%，在有腐蝕性環(huán)境下的橋涵結(jié)構(gòu)應(yīng)采取耐腐蝕措施。3.1.4混凝土的極限強(qiáng)度應(yīng)按表3.1.4采用。表3.1.4混凝土的極限強(qiáng)度（MPa）強(qiáng)度種類(lèi)符號(hào)混凝土強(qiáng)度等級(jí)C20C25C30C35C40C45C50C55C60軸心抗壓13.517.020.023.527.030.033.537.040.0軸心抗拉1.702.002.202.502.702.903.103.303.503.1.5混凝土受壓或受拉時(shí)的彈性模量Ec應(yīng)按表3.1.5采用?；炷恋募羟凶冃文Ａ縂c可按表3.1.5所列數(shù)值的0.40倍采用。表3.1.5混凝土彈性模量（MPa）混凝土強(qiáng)度等級(jí)C20C25C30C35C40C45C50C55C60彈性模量2.80×1042.95×1043.10×1043.25×1043.35×1043.45×1043.55×1043.65×1043.75×104混凝土泊松比可采用0.2。3.2鋼筋3.2.1鐵路橋涵混凝土結(jié)構(gòu)可采用下列類(lèi)型的普通鋼筋和預(yù)應(yīng)力鋼筋：1普通鋼筋宜采用Q235和HRB335鋼筋，其技術(shù)條件應(yīng)符合現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《鋼筋混凝土用熱軋光圓鋼筋》(GB13013)和《鋼筋混凝土用熱軋帶肋鋼筋》(GB1499)的規(guī)定。承受疲勞荷載的橋涵結(jié)構(gòu)(ρ≤0.5)，HRB335鋼筋的化學(xué)成分應(yīng)小于或等于0.5%。2預(yù)應(yīng)力鋼絲應(yīng)符合現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《預(yù)應(yīng)力混凝土用鋼絲》(GB5223)的規(guī)定。3預(yù)應(yīng)力鋼絞線應(yīng)符合現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《預(yù)應(yīng)力混凝土用鋼絞線》(GB5224)的規(guī)定。4預(yù)應(yīng)力粗鋼筋可采用預(yù)應(yīng)力混凝土用高強(qiáng)度精軋螺紋鋼筋。注：1.普通鋼筋系指用于鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)中的鋼筋和預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)中的非預(yù)應(yīng)力鋼筋。2.嚴(yán)禁使用經(jīng)高壓穿水處理過(guò)的HRB335級(jí)鋼筋。3.2.2普通鋼筋、高強(qiáng)度精軋螺紋鋼筋抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)按3.2.2-1采用。預(yù)應(yīng)力鋼絲抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)按表3.2.2-2采用。預(yù)應(yīng)力鋼絞線抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)按表3.2.2-3采用。表3.2.2-1鋼筋抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值（MPa）種類(lèi)強(qiáng)度普通鋼筋精軋螺紋鋼筋Q235HRB335JL800JL930抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值235335800930注：精軋螺紋鋼筋的抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值系屈服點(diǎn)。表3.2.2-2預(yù)應(yīng)力鋼絲抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值（MPa）公稱(chēng)直徑(mm)≤5.0＞5抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值147014701570157016701670177017701860—注：按松弛率的不同可分為普通松弛(WNR)和低松弛(WLR)鋼絲。表3.2.2-3預(yù)應(yīng)力鋼絞線抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值（MPa）公稱(chēng)直徑(mm)12.715.215.7標(biāo)準(zhǔn)型1×7模拔型(1×7)C標(biāo)準(zhǔn)型1×7模拔型(1×7)C標(biāo)準(zhǔn)型1×7抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值1720186019601860147015701670172018601960182017701860注：均為低松弛。3.2.3鋼筋計(jì)算強(qiáng)度應(yīng)按表3.2.3采用。表3.2.3鋼筋計(jì)算強(qiáng)度（MPa）鋼筋類(lèi)型抗拉計(jì)算強(qiáng)度抗壓計(jì)算強(qiáng)度預(yù)應(yīng)力筋鋼絲、鋼絞線、精軋螺紋鋼筋0.9380普通鋼筋Q235235235HRB3353353353.2.4鋼筋彈性模量應(yīng)按表3.2.4采用。表3.2.4鋼筋彈性模量（MPa）鋼筋種類(lèi)符號(hào)彈性模量鋼絲2.05×105鋼絞線1.95×105精軋螺紋鋼筋2.0×105Q2352.1×105HRB3352.0×105注：計(jì)算鋼絲、鋼絞線伸長(zhǎng)值時(shí)，可按±0.1×105MPa作為上、下限。4設(shè)計(jì)基本規(guī)定4.1一般要求4.1.1在計(jì)算荷載的最不利組合作用下，橋跨結(jié)構(gòu)的橫向傾覆穩(wěn)定系數(shù)不應(yīng)小于1.3。在相應(yīng)于應(yīng)力超過(guò)容許值30%時(shí)的豎向活載作用下，懸臂梁的縱向傾覆穩(wěn)定系數(shù)不應(yīng)小于1.3。4.1.2靜活載(即不計(jì)列車(chē)豎向動(dòng)力作用)所引起的最大豎向撓度應(yīng)符合下列規(guī)定：1對(duì)于簡(jiǎn)支梁不應(yīng)超過(guò)跨度的1/800；2對(duì)于連續(xù)梁邊跨不應(yīng)超過(guò)跨度的1/800，中間跨不應(yīng)超過(guò)跨度的1/700。4.1.3梁截面尺寸和構(gòu)造應(yīng)保證梁體具有足夠的橫向剛度。在橫向搖擺力、離心力、風(fēng)力和溫度力作用下，梁體水平撓度不得大于/4000，橫向自振頻率宜大于50×，且不宜在2.0～3.0Hz之間（暫定）。4.1.4當(dāng)由恒截及靜活載引起的豎向撓度等于或小于15mm或跨度的1/1600時(shí)，可不設(shè)預(yù)拱度，宜用調(diào)整道碴厚度的辦法解決；大于上述數(shù)值時(shí)應(yīng)設(shè)預(yù)拱度，其曲線與恒載及1/2靜活載所產(chǎn)生的撓度曲線基本相同，但方向相反。預(yù)應(yīng)力混凝土梁，計(jì)算預(yù)拱度時(shí)尚應(yīng)考慮預(yù)加應(yīng)力的影響。4.2板的計(jì)算4.2.1四周自由支承或固定支承的板，當(dāng)長(zhǎng)邊與短邊長(zhǎng)度之比等于或大于2時(shí)，應(yīng)以短邊為跨度按單向板計(jì)算，否則應(yīng)按雙向板計(jì)算。4.2.2一般板的計(jì)算跨度應(yīng)為兩支承中心間的距離，但位于主梁梁梗間的板，其計(jì)算跨度可按下列規(guī)定采用：1計(jì)算彎矩時(shí)，計(jì)算跨度為兩梗間凈距加板的厚度，但不大于兩梗間凈距加梁梗寬度，此時(shí)彎矩按下列公式計(jì)算：支點(diǎn)彎矩 (4.2.2-1)跨中彎矩 (4.2.2-2)式中 ——計(jì)算彎矩(MN·m)； ——按簡(jiǎn)支板計(jì)算的跨中最大彎矩(MN·m)。2計(jì)算剪力時(shí)，計(jì)算跨度為梗間凈距，剪力按簡(jiǎn)支板計(jì)算。3對(duì)于箱形梁，橋面板應(yīng)按本規(guī)范第4.3.9條的規(guī)定計(jì)算。4.2.3計(jì)算在中間支承上有梗脅的板時(shí)，沿支承中心處的截面有效高度應(yīng)按下式計(jì)算(圖4.2.3)。 (4.2.3)但不大于。式中——截面有效高度(m)； ——不計(jì)梗脅時(shí)板的有效高度(m)； ——自梗脅起點(diǎn)至支承中心的距離(m)； ——梗脅下緣與水平線所成的夾角(°)。圖4.2.3梗脅處板的有效高度圖4.2.4斜交板橋，當(dāng)斜度小于或等于15°時(shí)，可按正交板計(jì)算。4.3梁的計(jì)算4.3.1當(dāng)T形截面梁翼緣位于受壓區(qū)，且符合下列三項(xiàng)條件之一時(shí)，可按T形截面計(jì)算(圖4.3.1)：1無(wú)梗脅翼緣板厚度大于或等于梁全高的1/10；2有梗脅而坡度tanα不大于1/3，且板與梗相交處板的厚度不小于梁全高的1/10；圖4.3.1T形梁截面計(jì)算圖3梗脅坡度大于1/3，但符合下式條件≥ (4.3.1)當(dāng)不符合上述第1、2或3款條件時(shí)，則應(yīng)按寬度為b的矩形截面計(jì)算。4.3.2T型截面梁當(dāng)伸出板對(duì)稱(chēng)時(shí)，板的計(jì)算寬度應(yīng)采用下列三項(xiàng)中的最

小值：1對(duì)于簡(jiǎn)支梁為計(jì)算跨度的1/3；2相鄰兩梁軸線間的距離；3。當(dāng)伸出板不對(duì)稱(chēng)時(shí)，若其最大懸臂一邊從梁梗中線算起，寬度小于上述第1、3款中較小者的一半，可按實(shí)際寬度采用。計(jì)算靜不定力時(shí)，翼緣寬度可取實(shí)際寬度。如無(wú)更精確的計(jì)算方法，箱形梁也可按T形梁的規(guī)定辦理。4.3.3連續(xù)梁時(shí)應(yīng)考慮截面變化的影響，若連續(xù)梁支點(diǎn)截面慣性矩與跨間截面慣性矩之比不大于2時(shí)，可按等截面計(jì)算。4.3.4計(jì)算連續(xù)梁內(nèi)力及反力時(shí)，應(yīng)考慮溫差、基礎(chǔ)不均勻沉降、混凝土收縮及徐變等因素的影響。對(duì)于預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁，當(dāng)計(jì)算應(yīng)力時(shí)還應(yīng)考慮預(yù)加力產(chǎn)生的二次力，在檢算破壞階段的截面強(qiáng)度時(shí)，可不計(jì)預(yù)加力產(chǎn)生的二次力的影響。4.3.5對(duì)于分階段施工的連續(xù)梁應(yīng)按各階段實(shí)際受力體系和相應(yīng)荷載計(jì)算梁的內(nèi)力，并考慮體系轉(zhuǎn)換過(guò)程中由于混凝土徐變而產(chǎn)生的彎矩重分布，彎矩重分布可按本規(guī)范附錄A的規(guī)定計(jì)算。4.3.6預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁如在施工過(guò)程中不轉(zhuǎn)換體系，則預(yù)應(yīng)力損失完成后，由預(yù)加力引起的總的二次力(包括彈性變形和其它損失所產(chǎn)生的變形)可由預(yù)加應(yīng)力時(shí)所引起的彈性變形二次力，乘以預(yù)應(yīng)力筋預(yù)拉力的平均有效系數(shù)C求得。平均有效系數(shù)按下式計(jì)算： (4.3.6)式中 ——平均有效系數(shù)； ——預(yù)應(yīng)力損失全部完成后，預(yù)應(yīng)力筋的平均預(yù)拉力(MN)； ——預(yù)應(yīng)力瞬時(shí)損失完成后，預(yù)應(yīng)力筋的平均預(yù)拉力(MN)。4.3.7連續(xù)梁中間支承處的負(fù)彎矩(當(dāng)支座設(shè)置在腹板范圍內(nèi)時(shí))計(jì)算可考慮支承寬度和梁高對(duì)負(fù)彎矩的折減影響(圖4.3.7)，按下列公式計(jì)算：圖4.3.7中間支承處負(fù)彎矩折減計(jì)算圖 (4.3.7-1) (4.3.7-2) (4.3.7-3)式中 ——折減后的支點(diǎn)計(jì)算負(fù)彎矩(MN·m)； ——由計(jì)算荷載產(chǎn)生的支點(diǎn)負(fù)彎矩(按理論支承計(jì)算)(MN·m)； ——折減彎矩(MN·m)； ——梁的支承反力R在支座兩側(cè)向上按45°分布于重心軸水平處的荷載(MN/m)； ——在支座兩側(cè)向上按45°擴(kuò)大交于重心軸的長(zhǎng)度(m)。按式(4.3.7-1)計(jì)算結(jié)果，/不得小于0.9，如小于0.9，則按0.9計(jì)算。4.3.8箱形梁應(yīng)考慮由于荷載偏心所產(chǎn)生的扭矩和荷載分配等因素。對(duì)單線單室箱梁，當(dāng)荷載偏心距較小(偏心率小于0.1)時(shí)，可不考慮由于偏心引起的荷載分配問(wèn)題。4.3.9箱形梁橫截面，可按被支承在主梁腹板中心線下緣的箱形框架計(jì)算。計(jì)算所需的鋼筋的1/2可兼作主梁抗剪或抗扭箍筋。4.3.10箱形梁應(yīng)考慮截面溫差所引起的縱向和橫向溫差應(yīng)力。溫差荷載包括日照溫差荷載和降溫溫差荷載，須分別進(jìn)行計(jì)算。溫差荷載和溫差應(yīng)力可按附錄B的規(guī)定計(jì)算。4.3.11計(jì)算溫差應(yīng)力時(shí)，對(duì)于日照溫差宜采用混凝土的受壓彈性模量；對(duì)于降溫溫差宜采用0.8倍的受壓彈性模量。4.3.12計(jì)算主力和溫差應(yīng)力組合時(shí)，可不再與其它附加力組合。此時(shí)，材料容許應(yīng)力可提高20%。4.4框架的計(jì)算4.4.1框架應(yīng)按下列規(guī)定計(jì)算：1框架的靜不定力應(yīng)按彈性理論計(jì)算，可不計(jì)法向力及剪力對(duì)變形的影響；2對(duì)于變高度(變截面)梁，應(yīng)考慮其高度(截面)變化的影響；3框架計(jì)算必須考慮桿件剛度比及支承的固定程度，設(shè)計(jì)時(shí)假定的單位長(zhǎng)度上的剛度比與計(jì)算所得的剛度比之差不得超過(guò)30%，否則應(yīng)重新計(jì)算。4.4.2框架計(jì)算時(shí)應(yīng)考慮基礎(chǔ)不均勻變位(線位移和角位移)、溫度變化及混凝土收縮、徐變的影響；預(yù)應(yīng)力混凝土框架計(jì)算時(shí)尚應(yīng)考慮預(yù)加力產(chǎn)生的二次力。但在檢算破壞階段的截面強(qiáng)度時(shí)，可不計(jì)預(yù)加力產(chǎn)生的二次力。4.4.3施工過(guò)程中發(fā)生體系轉(zhuǎn)換時(shí)，可按本規(guī)范第4.3.5條的規(guī)定計(jì)算。4.4.4框架的軸線為桿件截面的重心線，除梗脅特別大的情況外，可不計(jì)梗脅的影響?？蚣茌S線的長(zhǎng)度，對(duì)于梁為柱的軸線間的距離，對(duì)于柱為梁的軸線間的距離或從梁軸線到固定支承的基礎(chǔ)頂面間的距離〔如圖4.4.4(a)〕或從梁的軸線到鉸支承的鉸中心的距離〔如圖4.4.4(b)〕。圖4.4.4框架軸線計(jì)算圖4.4.5框架中梁截面應(yīng)按本規(guī)范第4.3節(jié)的有關(guān)規(guī)定計(jì)算。4.5墩臺(tái)的計(jì)算4.5.1鋼筋混凝土墩臺(tái)的計(jì)算應(yīng)符合鐵道部現(xiàn)行《鐵路橋涵設(shè)計(jì)基本規(guī)范》(TB10002.1—××××)中關(guān)于墩臺(tái)的規(guī)定。計(jì)算時(shí)可不考慮截面合力偏心的要求。4.5.2鋼筋混凝土墩臺(tái)，還應(yīng)考慮局部穩(wěn)定、抗裂性、振動(dòng)、溫差及混凝土收縮的影響。4.6拱橋的計(jì)算4.6.1拱橋的計(jì)算應(yīng)符合鐵道部現(xiàn)行《鐵路橋涵設(shè)計(jì)基本規(guī)范》(TB10002.1—××××)中關(guān)于拱橋的規(guī)定。4.6.2計(jì)算靜不定拱圈(或拱肋)的溫差和混凝土收縮應(yīng)力時(shí)，應(yīng)根據(jù)實(shí)際資料考慮混凝土徐變的影響；當(dāng)缺乏具體資料時(shí)，可按彈性體系計(jì)算，所用的彈性模量，可近似地分別采用混凝土受壓彈性模量的0.7和0.45倍。4.6.3對(duì)分階段施工的靜不定拱，當(dāng)發(fā)生體系轉(zhuǎn)換時(shí)，應(yīng)考慮由于混凝土徐變引起的內(nèi)力重分布。4.7涵洞的計(jì)算4.7.1涵洞的計(jì)算應(yīng)符合鐵道部現(xiàn)行《鐵路橋涵設(shè)計(jì)基本規(guī)范》(TB10002.1—××××)中關(guān)于涵洞的規(guī)定。5鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)5.1一般要求5.1.1鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)應(yīng)按容許應(yīng)力法設(shè)計(jì)。計(jì)算強(qiáng)度時(shí)，不應(yīng)考慮混凝土承受拉力(除主拉應(yīng)力檢算外)，拉力應(yīng)完全由鋼筋承受。計(jì)算結(jié)構(gòu)變形時(shí)，截面剛度應(yīng)按0.8計(jì)算，為混凝土的受壓彈性模量，應(yīng)按本規(guī)范表3.1.5采用，分別按下列規(guī)定計(jì)算：靜定結(jié)構(gòu)——不計(jì)混凝土受拉區(qū)，計(jì)入鋼筋；靜不定結(jié)構(gòu)——包括全部混凝土截面，不計(jì)鋼筋。5.1.2受彎及偏心受壓構(gòu)件的截面最小配筋率(僅計(jì)受拉區(qū)鋼筋)不應(yīng)低于表5.1.2所列數(shù)值。表5.1.2截面最小配筋率(%)鋼筋種類(lèi)混凝土強(qiáng)度等級(jí)C20C25～C45C50～C60Q2350.150.200.25HRB3350.100.150.205.1.3換算截面時(shí)，鋼筋的彈性模量與混凝土的變形模量之比應(yīng)按表5.1.3采用。表5.1.3值混凝土強(qiáng)度等級(jí)結(jié)構(gòu)類(lèi)型C20C25～C35C40～C60橋跨結(jié)構(gòu)及頂帽201510其它結(jié)構(gòu)151085.2計(jì)算5.2.1混凝土的容許應(yīng)力應(yīng)按表5.2.1采用。圖5.2.1中 ——矩形局部承壓面積長(zhǎng)邊的一半； ——短邊的一半； ——的外邊緣至構(gòu)件邊緣的最小距離； ——圓形局部承壓面積Ac的圓心至構(gòu)件邊緣的最小距離。β在(a)、(b)、(c)、(d)情況下不大于3，在(e)情況下不大于1.5。圖5.2.1計(jì)算底面積A示意圖5.2.2鋼筋的容許應(yīng)力應(yīng)按下列規(guī)定采用：1Q235鋼筋在主力或主力加附加力作用下，容許應(yīng)力〔〕分別為130MPa或160MPa。2HRB335鋼筋1)母材及縱向加工(打磨)的閃光對(duì)焊接頭在主力或主力加附加力作用表5.2.1混凝土的容許應(yīng)力（MPa）序號(hào)應(yīng)力種類(lèi)符號(hào)混凝土強(qiáng)度等級(jí)C20C25C30C35C40C45C50C55C601中心受壓[]5.46.88.09.410.8

12.013.414.816.02彎曲受壓及偏心受壓[]6.88.510.011.813.515.016.818.520.03有箍筋及斜筋時(shí)的主拉應(yīng)力［］1.531.801.982.252.432.612.792.973.154無(wú)箍筋及斜筋時(shí)的主拉應(yīng)力[]0.57

0.670.730.830.900.971.031.101.175梁部分長(zhǎng)度中全由混凝土承受的主拉應(yīng)力[]0.280.330.370.420.450.480.520.550.586純剪應(yīng)力[]0.851.001.101.251.351.451.551.651.757光鋼筋與混凝土之間的粘結(jié)力［］0.710

.830.921.041.131.211.291.381.468局部承壓應(yīng)力A——計(jì)算底面積Ac——局部承壓面積[]注：1計(jì)算主力加附加力時(shí)，第1、2及8項(xiàng)容許應(yīng)力可提高30%；2對(duì)廠制及工藝符合廠制條件的構(gòu)件，第1、2及8項(xiàng)容許應(yīng)力可提高10%；3當(dāng)檢算架橋機(jī)架梁產(chǎn)生的應(yīng)力時(shí)，第1、2及8項(xiàng)容許應(yīng)力在主力加附加力的基礎(chǔ)上可再提

高10%；4帶肋鋼筋與混凝土之間的粘結(jié)力按表列第7項(xiàng)數(shù)值的1.5倍采用；5第8項(xiàng)中的計(jì)算底面積A按圖5.2.1計(jì)算，但該部分的混凝土厚度應(yīng)大于底面積A的短邊尺寸。下，容許應(yīng)力〔〕分別為180MPa或230MPa。2)未經(jīng)縱向加工的閃光對(duì)焊接頭在主力作用下，容許應(yīng)力應(yīng)按表5.2.2-1采用。表5.2.2-1HRB335鋼筋主力作用下焊接接頭容許應(yīng)力〔〕(MPa)鋼筋直徑(mm)應(yīng)力比0.20.30.4≥0.5≤1617518018018016＜≤25150165180180=28140155170180注：鋼筋最小與最大應(yīng)力比位于表中數(shù)值之間時(shí)，容許應(yīng)力可按線性內(nèi)插確定。3)未經(jīng)縱向加工的閃光對(duì)焊接頭在主力加附加力作用下，容許應(yīng)力按表5.2.2-2采用。表5.2.2-2HRB335鋼筋主加附作用下焊接接頭容許應(yīng)力〔〕(MPa)鋼筋直徑(mm)應(yīng)力比0.20.30.4≥0.5≤1623023023023016＜≤25195215230230=281822022212303、當(dāng)檢算架橋機(jī)架梁產(chǎn)生的應(yīng)力時(shí)，鋼筋的容許應(yīng)力〔〕：Q235鋼筋取176MPa，HRB335鋼筋取253MPa。5.2.3具有縱筋及一般箍筋的軸心受壓構(gòu)件的強(qiáng)度與穩(wěn)定性應(yīng)按下列公式計(jì)算：1強(qiáng)度：≤〔〕 (5.2.3-1)2穩(wěn)定性：≤〔〕 (5.2.3-2)式中 ——混凝土壓應(yīng)力(MPa)； ——計(jì)算軸向壓力(MN)； ——構(gòu)件橫截面的混凝土面積(m2)； ——受壓縱筋截面積(m2)； ——鋼筋抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值與混凝土抗壓極限強(qiáng)度之比，應(yīng)按表5.2.3-1表5.2.3-1值鋼筋種類(lèi)混凝土強(qiáng)度等級(jí)C20C25C30C35C40C45C50C55C60Q23517.413.811.810.08.77.87.06.45.9HRB33524.819.716.814.312.411.210.09.18.4〔〕 ——混凝土容許壓應(yīng)力，應(yīng)按表5.2.1采用(MPa)； ——縱向彎曲系數(shù)，應(yīng)根據(jù)構(gòu)件的長(zhǎng)細(xì)比按表5.2.3-2采用。5.2.4采用螺旋式或焊接環(huán)式間接鋼筋的軸心受壓構(gòu)件，其強(qiáng)度應(yīng)按下列公式計(jì)算：≤〔〕 (5.2.4-1) (5.2.4-2)式中——構(gòu)件核心截面面積(m2)； ——縱筋及間接鋼筋的計(jì)算強(qiáng)度與混凝土抗壓極限強(qiáng)度之比，均應(yīng)按本規(guī)范表5.2.3-1采用； ——間接鋼筋的換算面積(m2)； ——構(gòu)件核心直徑(m)； ——單根間接鋼筋的截面積(m2)； ——間接鋼筋的間距(m)； ——縱筋的換算面積(m2)。表5.2.3-2縱向彎曲系數(shù)值≤81012141618≤78.510.5121415.5≤2835424855621.00.980.950.920.870.8120222426283017192122.5242669768390971040.750.700.650.600.560.52注：——構(gòu)件計(jì)算長(zhǎng)度(m)；兩端剛性固定時(shí)=0.5一端剛性固定另一端為不移動(dòng)的鉸時(shí)=0.7兩端均為不移動(dòng)的鉸時(shí)=一端剛性固定另一端為自由端時(shí)=2其中為構(gòu)件的全長(zhǎng)(m)；拱橋應(yīng)按鐵道部現(xiàn)行《鐵路橋涵設(shè)計(jì)基本規(guī)范》(TB10002.1-××××)的有關(guān)規(guī)定取值。 ——矩形截面構(gòu)件的短邊尺寸(m)； ——圓形截面構(gòu)件的直徑(m)； ——任意形狀截面構(gòu)件的回轉(zhuǎn)半徑(m)。構(gòu)件因使用螺旋式或焊接環(huán)式間接鋼筋而增加的承載能力，不應(yīng)超過(guò)未使用間接鋼筋時(shí)的60%，當(dāng)長(zhǎng)細(xì)比大于28時(shí)，應(yīng)不再考慮間接鋼筋的影響。5.2.5受彎構(gòu)件的強(qiáng)度應(yīng)按下列公式計(jì)算：1混凝土的壓應(yīng)力 ≤〔〕 (5.2.5-1)2鋼筋的拉應(yīng)力 ≤〔〕 (5.2.5-2)式中 ——混凝土壓應(yīng)力(MPa)； ——鋼筋拉應(yīng)力(MPa)； ——計(jì)算彎矩(MN·m)；， ——對(duì)混凝土受壓邊緣及對(duì)所檢算的受拉鋼筋重心處的換算截面抵抗矩(m３)； ——鋼筋的彈性模量與混凝土的變形模量之比，應(yīng)按本規(guī)范表5.1.3采用，當(dāng)采用多層鋼筋時(shí)，應(yīng)計(jì)算最外一層鋼筋的應(yīng)力。3中性軸處的剪應(yīng)力≤〔〕 (5.2.5-3)式中 ——中性軸處的剪應(yīng)力(MPa)； ——計(jì)算剪力(MN)； ——構(gòu)件中性軸處的腹板厚度(m)； ——內(nèi)力偶的力臂(m)。當(dāng)不滿足式(5.2.5-3)要求時(shí)，應(yīng)修改截面尺寸或提高混凝土強(qiáng)度等級(jí)。變高度梁的剪應(yīng)力計(jì)算應(yīng)考慮高度變化的影響。4當(dāng)梁中各截面剪應(yīng)力均小于或等于〔〕時(shí)，可不進(jìn)行抗剪強(qiáng)度檢算，而按構(gòu)造要求配置箍筋。否則，對(duì)于剪應(yīng)力大于〔〕的區(qū)段，應(yīng)力應(yīng)全部由鋼筋(箍筋或斜筋)承擔(dān)。5、對(duì)受彎構(gòu)件除計(jì)算中性軸處的剪應(yīng)力外，還應(yīng)按下式檢算板與梗相交處(圖5.2.5-1截面Ⅰ-Ⅰ，Ⅰ′-Ⅰ′)的剪應(yīng)力：≤〔〕 (5.2.5-4)圖5.2.5-1上翼緣應(yīng)力檢算示意圖式中 ——板與梗相交處的剪應(yīng)力(MPa)； ——梗內(nèi)中性軸處的剪應(yīng)力(MPa)；〔〕 ——純剪時(shí)混凝土的容許剪應(yīng)力(MPa)；——截面Ⅰ—Ⅰ或Ⅰ′—Ⅰ′處的上翼緣高度(m)； —— ——中性軸以上部分面積對(duì)中性軸的面積矩(m3)。圖5.2.5-2下翼緣應(yīng)力檢算示意圖6當(dāng)受拉區(qū)的翼緣突出梁梗較大時(shí)，尚應(yīng)按下式檢算梁埂與翼緣相交處(圖5.2.5-2截面Ⅱ-Ⅱ)的剪應(yīng)力：≤〔〕 (5.2.5-5)式中 ——梁梗與下翼緣相交處的剪應(yīng)力(MPa)；——下翼緣高度(m)； ——下翼緣懸出部分的受拉鋼筋截面積(m２)； ——下翼緣受拉鋼筋總截面積(m2)。5.2.6偏心受壓構(gòu)件的強(qiáng)度應(yīng)按下列公式計(jì)算：1混凝土的壓應(yīng)力≤〔〕 (5.2.6-1) (5.2.6-2) (5.2.6-3)式中 ——混凝土的壓應(yīng)力(MPa)； ——換算截面重心處的計(jì)算軸向壓力(MN)；及 ——鋼筋混凝土換算截面積(不計(jì)受拉區(qū))及其對(duì)受壓邊緣或受壓較大邊緣的截面抵抗矩，分別以m2和m3計(jì)； ——計(jì)算彎矩(MN·m)； ——撓度對(duì)偏心距影響的增大系數(shù)； ——安全系數(shù)，主力時(shí)用2.0，主力+附加力時(shí)用1.6； ——混凝土的受壓彈性模量，應(yīng)按本規(guī)范表3.1.4采用(MPa)； ——混凝土全截面的慣性矩(m4)； ——考慮偏心距對(duì)η值的影響系數(shù)； ——軸向力作用點(diǎn)至構(gòu)件截面重心的距離(m)； ——彎曲平面內(nèi)的截面高度(m)； ——壓桿計(jì)算長(zhǎng)度，應(yīng)按本規(guī)范表5.2.3-2的注采用(m)。求截面的中性軸時(shí)，應(yīng)采用縱向彎曲后所增大的偏心： (5.2.6-4)式中 ——縱向彎曲后所增大的偏心(m)。除混凝土的壓應(yīng)力外，尚應(yīng)計(jì)算受壓鋼筋及受拉鋼筋的應(yīng)力。偏心受壓構(gòu)件尚應(yīng)按軸心受壓構(gòu)件驗(yàn)算垂直于彎矩作用平面的穩(wěn)定性，此時(shí)，不考慮彎矩作用，但應(yīng)按本規(guī)范第5.2.3條考慮縱向彎曲的影響。2混凝土的剪應(yīng)力 (5.2.6-5)式中 ——混凝土的剪應(yīng)力(MPa)； ——計(jì)算剪力(MN)； ——計(jì)算點(diǎn)以上部分換算面積對(duì)構(gòu)件換算截面(不計(jì)混凝土受拉區(qū))重心軸的面積矩(m3)； ——換算截面對(duì)重心軸的慣性矩(m４)。當(dāng)中性軸在截面以內(nèi)時(shí)，應(yīng)將中性軸處的剪應(yīng)力(即主拉應(yīng)力)與按式(5.2.6-6)計(jì)算的換算截面重心軸上的主拉應(yīng)力相比較，取其較大者控制設(shè)計(jì)。當(dāng)中性軸在截面以外時(shí)，則最大剪應(yīng)力發(fā)生在換算截面的重心軸上，其相應(yīng)的主拉應(yīng)力按下式計(jì)算： (5.2.6-6)式中 ——主拉應(yīng)力(MPa)； ——截面重心軸上的剪應(yīng)力(MPa)； ——截面重心軸上的壓應(yīng)力(MPa)。5.2.7表5.2.7裂縫寬度容許值〔〕(mm)結(jié)構(gòu)構(gòu)件所處環(huán)境條件〔〕水下結(jié)構(gòu)或地下結(jié)構(gòu)長(zhǎng)期處于水下或潮濕的土壤中無(wú)侵蝕性介質(zhì)0.25有侵蝕性介質(zhì)0.20處于水位經(jīng)常反復(fù)變動(dòng)的條件下無(wú)侵蝕性介質(zhì)0.20有侵蝕性介質(zhì)0.15一般大氣條件下的地面結(jié)構(gòu)有防護(hù)措施—0.25無(wú)防護(hù)措施—0.20注：表列數(shù)值為主力作用時(shí)的容許值，當(dāng)主力加附加力作用時(shí)可提高20%。5.2.8鋼筋混凝土矩形、T形及工字形截面受彎及偏心受壓構(gòu)件的計(jì)算裂縫寬度可按下列公式計(jì)算： (5.2.8-1) (5.2.8-2) (5.2.8-3) (5.2.8-4)式中 ——計(jì)算裂縫寬度(mm)；——鋼筋表面形狀影響系數(shù)，對(duì)光鋼筋=1.0，帶肋鋼筋＝0.8；——荷載特征影響系數(shù)；——系數(shù)，對(duì)光鋼筋取0.5，對(duì)帶肋鋼筋取0.3； ——活載作用下的彎矩(MN·m)； ——恒載作用下的彎矩(MN·m)； ——全部計(jì)算荷載作用下的彎矩，當(dāng)主力作用時(shí)為恒載彎矩與活載彎矩之和，主力加附加力作用時(shí)為恒載彎矩、活載彎矩及附加力彎矩之和(MN·m)； ——中性軸至受拉邊緣的距離與中性軸至受拉鋼筋重心的距離之比，對(duì)梁和板，可分別采用1.1和1.2； ——受拉鋼筋重心處的鋼筋應(yīng)力(MPa)； ——鋼筋的彈性模量(MPa)； ——受拉鋼筋直徑(mm)； ——受拉鋼筋的有效配筋率；,, ——單根，兩根一束，三根一束的受拉鋼筋根數(shù)；——考慮成束鋼筋的系數(shù)，對(duì)單根鋼筋=1.0，兩根一束=0.85，三根一束=0.70； ——單根鋼筋的截面積(m2)； ——與受拉鋼筋相互作用的受拉混凝土面積，取為與受拉鋼筋重心相重的混凝土面積(即圖5.2.8中的陰影面積，圖中a為鋼筋重心至受拉邊緣的距離)(m２)。圖5.2.8計(jì)算示意圖5.2.9鋼筋混凝土圓形或環(huán)形截面偏心受壓構(gòu)件的計(jì)算裂縫寬度，可按下列公式計(jì)算： (5.2.9-1)≤1.2 (5.2.9-2) (5.2.9-3) (5.2.9-4)式中，——同第5.2.8條； ——截面形狀系數(shù)，對(duì)圓形截面取1.0，對(duì)環(huán)形截面取1.1； ——中性軸至受拉邊緣的距離與中性軸至最大拉應(yīng)力鋼筋中心的距離之比(按圖5.2.9-1計(jì)算)，當(dāng)＞1.2時(shí)，取為1.2； ——鋼筋的最大拉應(yīng)力(MPa)； ——縱向鋼筋直徑，當(dāng)鋼筋直徑不同時(shí)，按大直徑取用(mm)； ——縱向鋼筋的有效配筋率，當(dāng)小于0.005時(shí)，按0.005采用；計(jì)算時(shí)，～應(yīng)計(jì)入全部縱向鋼筋； ——與縱向鋼筋相互作用的混凝土面積(圖5.2.9-2中的陰影面積)(m2)。圖5.2.9-1計(jì)算示意圖圖5.2.9-2計(jì)算示意圖5.2.10當(dāng)鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件的計(jì)算裂縫寬度超過(guò)本規(guī)范表5.2.7規(guī)定的容許值時(shí)，可增加鋼筋用量，或改用較小直徑鋼筋，必要時(shí)改用預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)。5.3構(gòu)造5.3.1受拉區(qū)域的鋼筋可以單根或兩至三根成束布置，鋼筋的凈距不得小于鋼筋的直徑(對(duì)帶肋鋼筋為計(jì)算直徑)，并不得小于30mm。當(dāng)鋼筋(包括成束鋼筋)層數(shù)等于或多于三層時(shí)，其凈距橫向不得小于1.5倍的鋼筋直徑并不得小于45mm，豎向仍不得小于鋼筋直徑并不得小于30mm。光鋼筋端部半圓形彎鉤的內(nèi)徑不得小于2.5倍鋼筋直徑(直鉤的半徑不得小于2.5倍鋼筋直徑)，并在鉤的端部留一直段，其長(zhǎng)度不小于3倍鋼筋直徑(圖5.3.1)。圖5.3.1鋼筋標(biāo)準(zhǔn)彎鉤圖上述有關(guān)直鉤的規(guī)定，也適用于帶肋鋼筋。5.3.2鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)主筋的凈保護(hù)層厚度不得小于30mm，也不宜大于50mm，箍筋等普通鋼筋的凈保護(hù)層厚度不得小于25mm。但板的高度小于200mm時(shí)，主筋凈保護(hù)層厚度可減為20mm。5.3.3鋼筋的錨固及最小彎曲半徑應(yīng)符合下列規(guī)定：1鋼筋最小錨固長(zhǎng)度應(yīng)符合表5.3.3的規(guī)定。2梁端部鋼筋伸過(guò)支點(diǎn)的長(zhǎng)度應(yīng)不小于10倍的鋼筋直徑，并另加標(biāo)準(zhǔn)彎鉤。3鋼筋的最小彎曲半徑：Q235鋼筋的最小彎曲半徑應(yīng)為10倍鋼筋直徑，HRB335鋼筋的最小彎曲半徑應(yīng)為12倍鋼筋直徑。表5.3.3鋼筋最小錨固長(zhǎng)度(mm)鋼筋種類(lèi)錨固條件混凝土強(qiáng)度等級(jí)C20C25C30～C60Q235級(jí)受壓鋼筋30d或(10d+直鉤)受拉構(gòu)件鋼筋30d+半圓鉤25d+半圓鉤20d+半圓鉤受彎及偏心受壓構(gòu)件中的受拉鋼筋錨于受壓區(qū)10d+直鉤錨于受拉區(qū)20d+半圓鉤彎起鋼筋伸入受壓區(qū)長(zhǎng)度不小于20d不設(shè)與縱筋平行的直段，端部采用直鉤伸入受壓區(qū)長(zhǎng)度小于20d設(shè)與縱筋平行的長(zhǎng)度為10d直段，并加直鉤錨于受拉區(qū)25d+半圓鉤HRB335級(jí)受壓鋼筋25d或(15d+直鉤)受拉構(gòu)件鋼筋35d+直鉤30d+直鉤25d+直鉤受彎及偏心受壓構(gòu)件中的受拉鋼筋自不受力處算起的錨固長(zhǎng)度錨于受壓區(qū)15d錨于受拉區(qū)25d+直鉤彎起鋼筋伸入受壓區(qū)長(zhǎng)度不小于25d不設(shè)與縱筋平行的直段伸入受壓區(qū)長(zhǎng)度小于25d設(shè)與縱筋平行長(zhǎng)度為20d的直段錨于受拉區(qū)25d+直鉤注：1表中d為鋼筋計(jì)算直徑；2受拉的HRB335鋼筋直徑大于25mm時(shí)，其錨固長(zhǎng)度應(yīng)按表中值加5d；

3受彎及大偏心受壓構(gòu)件中的受拉鋼筋截?cái)鄷r(shí)宜避開(kāi)受拉區(qū)，表中數(shù)值僅在困難條件下采用。5.3.4軸心受壓構(gòu)件的配筋構(gòu)造應(yīng)符合下列規(guī)定：1僅受軸心壓力并配有縱筋及一般箍筋的構(gòu)件：1)縱筋截面積不應(yīng)小于構(gòu)件截面積的0.5%，也不宜大于3%；2)縱筋的直徑不宜小于12mm；3)箍筋的間距不應(yīng)超過(guò)縱筋直徑的15倍，也不應(yīng)大于構(gòu)件橫截面的最小尺寸；4)箍筋的直徑不應(yīng)小于縱筋直徑的1/4，也不應(yīng)小于6mm。2當(dāng)采用螺旋筋時(shí)：1)縱筋的截面積不應(yīng)小于螺旋筋圈內(nèi)核心截面積的0.5%；2)核心截面積不應(yīng)小于構(gòu)件截面積的2/3；3)螺旋筋的螺距不應(yīng)大于核心直徑的1/5，也不應(yīng)大于80mm；4)螺旋筋換算截面不應(yīng)小于縱筋的截面積，也不應(yīng)超過(guò)該截面積的3倍；5)縱筋截面積與螺旋筋換算截面積之和不應(yīng)小于核心截面積的1.0%。5.3.5在桿件的受拉區(qū)域凹角處布置鋼筋時(shí)，不得將鋼筋按凹角彎曲，必須設(shè)置互相交叉形成凹角的單獨(dú)鋼筋，此外在該處尚應(yīng)設(shè)置足以承受不小于所有縱向鋼筋合力35%的橫向鋼筋。5.3.6對(duì)直徑大于25mm的光鋼筋以及所有帶肋鋼筋的接頭均不得采用搭接。直徑較小的光鋼筋可采用搭接，此時(shí)鋼筋端部應(yīng)彎成半圓形彎鉤，兩鉤切點(diǎn)間的距離對(duì)受拉鋼筋不得小于30d，對(duì)受壓鋼筋不得小于20d。在搭接范圍內(nèi)應(yīng)用鐵絲捆扎。焊接接頭的抗拉強(qiáng)度不應(yīng)低于鋼筋本身的強(qiáng)度。5.3.7板的一般構(gòu)造可按表5.3.7采用。表5.3.7板的一般構(gòu)造項(xiàng)目板的種類(lèi)道碴槽板人行道板板的最小厚度(mm)12080板內(nèi)受力鋼筋最小直徑(mm)108板內(nèi)受力鋼筋最大間距(mm)200200板內(nèi)受力鋼筋伸入支點(diǎn)數(shù)量不少于3根及跨度中間鋼筋截面積的1/4

—板內(nèi)分配鋼筋最小直徑(mm)86板內(nèi)分配鋼筋最大間距(mm)300—注：1預(yù)制人行道板的最小厚度可用70mm；2在所有受力鋼筋轉(zhuǎn)折處均應(yīng)設(shè)置分配鋼筋。5.3.8根據(jù)計(jì)算板內(nèi)不需要斜筋時(shí)，也應(yīng)采用彎起鋼筋并采用適當(dāng)?shù)募芰摻?人行道板除外)。5.3.9梁式板如不僅支承于主梁上，同時(shí)也支承于橫隔板上時(shí)，則在橫隔板上方的板頂部，應(yīng)設(shè)置垂直于橫隔板的鋼筋，其直徑不應(yīng)小于分配鋼筋的直徑，其間距不應(yīng)大于200mm，也不應(yīng)大于板厚的兩倍。5.3.10布置四周支承雙向板的鋼筋時(shí)，可將板沿縱向及橫向各劃分為三部分?？窟叢糠值膶挾染鶠榘宓亩踢厡挾鹊?/4。中間部分的鋼筋按計(jì)算數(shù)量設(shè)置，靠邊部分的鋼筋則按半數(shù)設(shè)置，其間距不應(yīng)大于250mm，也不應(yīng)大于板厚的兩倍。5.3.11道碴槽的邊墻應(yīng)設(shè)置必要的斷縫。當(dāng)人行道懸臂板與邊墻或道碴槽板筑成整體時(shí)，也應(yīng)設(shè)置斷縫。5.3.12梁式橋兩主梁之間應(yīng)根據(jù)梁腹板的高度和厚度在支點(diǎn)及跨間設(shè)置橫隔板(必要時(shí)增設(shè)加勁肋)。分片式T梁必須設(shè)置橫隔板。5.3.13梁內(nèi)應(yīng)設(shè)置直徑不小于8mm的箍筋，其間距當(dāng)支撐受拉鋼筋時(shí)不應(yīng)大于梁高的3/4及300mm；當(dāng)支撐受壓鋼筋時(shí)不應(yīng)大于受力鋼筋直徑的15倍及300mm。支座中心兩側(cè)各相當(dāng)梁高1/2的長(zhǎng)度范圍內(nèi)，箍筋間距不應(yīng)大于100mm。每一箍筋一行上所箍的受拉鋼筋不應(yīng)多于5根，受壓鋼筋不應(yīng)多于3根。承受扭矩作用的梁，箍筋應(yīng)制成封閉式。5.3.14梁內(nèi)彎起鋼筋可沿梁高的中線布置，并使任何一個(gè)與梁軸垂直的截面最少與一根斜筋相交。斜筋與梁軸所成的斜角宜采用45°，且不應(yīng)小于30°，也不應(yīng)大于60°。5.3.15梁內(nèi)伸入支點(diǎn)的主鋼筋不得少于跨中截面主鋼筋數(shù)量的1/4，并且不少于2根，伸入支點(diǎn)的長(zhǎng)度不得小于10倍的鋼筋直徑，并加設(shè)標(biāo)準(zhǔn)彎鉤。5.3.16梁高大于1m時(shí)，在梁腹高度范圍內(nèi)應(yīng)設(shè)置縱向水平鋼筋，其間距為100～150mm，直徑不應(yīng)小于8mm。5.3.17跨度等于和大于12m的鋼筋混凝土梁宜采用帶肋鋼筋(包括受力鋼筋及構(gòu)造鋼筋)。5.3.18梁體懸臂板外側(cè)下緣宜設(shè)置防止雨水流向梁腹的滴水槽(檐)。5.3.19鋼筋混凝土空心墩的最小壁厚不宜小于300mm。5.3.20鋼筋混凝土無(wú)鉸拱橋的拱肋或拱圈的主要縱向鋼筋應(yīng)根據(jù)計(jì)算，可靠地錨固于墩臺(tái)內(nèi)，其錨固長(zhǎng)度除應(yīng)符合本規(guī)范表5.3.3所規(guī)定的最小錨固長(zhǎng)度外，還應(yīng)遵守下列規(guī)定：1對(duì)于矩形截面的拱肋或拱圈，不小于拱腳截面高度的1.5倍；2對(duì)于T形和箱形截面的拱肋或拱圈，不小于拱腳截面高度的一半。無(wú)鉸雙曲拱橋的主拱圈，也應(yīng)根據(jù)計(jì)算在拱腳上緣設(shè)置足夠數(shù)量的鋼筋，并可靠地錨固于墩臺(tái)內(nèi)。5.3.21鋼筋混凝土拱上結(jié)構(gòu)立柱縱向鋼筋的兩端，應(yīng)伸入橋面梁及拱圈(拱肋)內(nèi)，并可靠地錨住。當(dāng)立柱高度小于其順橋方向?qū)挾鹊?0倍時(shí)，上下兩端宜設(shè)鉸。拱上結(jié)構(gòu)橫向剛架之立柱較高時(shí)，應(yīng)設(shè)置橫撐，其間距不宜大于剛架跨度的1.5～2倍。5.3.22分層澆筑的鋼筋混凝土箱形截面拱肋(拱圈)，以及雙曲拱橋組合式的拱圈，在構(gòu)造及施工上應(yīng)采取可靠的措施，防止因混凝土收縮差及溫度差引起的裂縫。5.3.23裝配式鋼筋混凝土拱橋構(gòu)件連接處的接頭，應(yīng)保證結(jié)構(gòu)的抗裂性。5.3.24鋼筋混凝土墩臺(tái)、拱橋及涵洞的構(gòu)造，尚應(yīng)符合鐵道部現(xiàn)行《鐵路橋涵設(shè)計(jì)基本規(guī)范》(TB10002.1—××××)的有關(guān)規(guī)定。6預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)6.1一般要求6.1.1對(duì)預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)中的鋼筋混凝土部分，除本章規(guī)定外，應(yīng)按本規(guī)范第5章的規(guī)定辦理。6.1.2本章的規(guī)定，除特別說(shuō)明外，對(duì)先張法和后張法結(jié)構(gòu)均適用。6.1.3預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)，其預(yù)應(yīng)力度不宜小于0.7。預(yù)應(yīng)力度按下式定義： (6.1.3)式中 ——由運(yùn)營(yíng)荷載(不包括預(yù)加力)引起的構(gòu)件控制截面受拉邊緣的應(yīng)力(MPa)； ——由預(yù)加力(扣除全部預(yù)應(yīng)力損失)引起的構(gòu)件控制截面受拉邊緣的預(yù)壓應(yīng)力(MPa)。6.1.4預(yù)應(yīng)力筋的布置應(yīng)對(duì)稱(chēng)于構(gòu)件截面的幾何豎軸線，否則，在確定構(gòu)件的內(nèi)力時(shí)尚須考慮預(yù)加力對(duì)截面豎軸線的偏心影響。6.1.5預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵結(jié)構(gòu)應(yīng)按下列規(guī)定檢算其強(qiáng)度、抗裂性、應(yīng)力、裂縫寬度及變形：1按破壞階段檢算構(gòu)件截面強(qiáng)度。構(gòu)件在預(yù)加應(yīng)力、運(yùn)送、安裝和運(yùn)營(yíng)階段的破壞強(qiáng)度安全系數(shù)不應(yīng)低于表6.1.5所列數(shù)值。2對(duì)不允許出現(xiàn)拉應(yīng)力的預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)，按彈性階段檢算截面抗裂性，但在運(yùn)營(yíng)階段正截面抗裂性檢算中，應(yīng)計(jì)入混凝土受拉塑性變形的影響。構(gòu)件的抗裂安全系數(shù)不應(yīng)低于表6.1.5所列數(shù)值。3按彈性階段檢算預(yù)加應(yīng)力、運(yùn)送、安裝和運(yùn)營(yíng)等階段構(gòu)件內(nèi)的應(yīng)力；對(duì)允許開(kāi)裂的預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)，檢算運(yùn)營(yíng)階段應(yīng)力時(shí)，不應(yīng)計(jì)入開(kāi)裂截面受拉區(qū)混凝土的作用。表6.1.5安全系數(shù)安全系數(shù)類(lèi)別符號(hào)安全系數(shù)主力主力+附加力安裝荷載強(qiáng)度安全系數(shù)縱向鋼筋達(dá)到抗拉計(jì)算強(qiáng)度，受壓區(qū)混凝土達(dá)到抗壓極限強(qiáng)度2.01.81.8非預(yù)應(yīng)力箍筋達(dá)到計(jì)算強(qiáng)度1.81.61.5混凝土主拉應(yīng)力達(dá)到抗拉極限強(qiáng)度2.01.81.8抗裂安全系數(shù)1.21.21.1注：1對(duì)于制造工藝不符合工廠制造條件的結(jié)構(gòu)，表6.1.5所列主力及主力加附加力作用下的各項(xiàng)強(qiáng)度安全系數(shù)均應(yīng)增大10%；2關(guān)于架橋機(jī)通過(guò)時(shí)的截面檢算應(yīng)按本規(guī)范第6.4.14條辦理。4運(yùn)營(yíng)階段正截面混凝土拉應(yīng)力超過(guò)0.7時(shí)，應(yīng)按開(kāi)裂截面計(jì)算。允許開(kāi)裂的預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)，應(yīng)檢算其在運(yùn)營(yíng)階段和架橋機(jī)通過(guò)時(shí)，開(kāi)裂截面的裂縫寬度。對(duì)允許出現(xiàn)拉應(yīng)力，但不允許開(kāi)裂的結(jié)構(gòu)，必要時(shí)亦應(yīng)檢算其裂縫寬度。5按彈性階段計(jì)算梁的變形(撓度和轉(zhuǎn)角)。6.1.6在有少量酸、堿、鹽的液體或大量含氧的水、侵蝕性氣體、侵蝕性工業(yè)或海洋大氣等嚴(yán)重環(huán)境腐蝕條件下，不得采用允許開(kāi)裂的預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)。6.2強(qiáng)度計(jì)算6.2.1軸心受拉構(gòu)件的強(qiáng)度應(yīng)按下式計(jì)算≤ (6.2.1)式中 ——計(jì)算軸向力(MN)； ——強(qiáng)度安全系數(shù)，按本規(guī)范表6.1.5采用；， ——預(yù)應(yīng)力鋼筋和非預(yù)應(yīng)力鋼筋的截面面積(m2)；， ——預(yù)應(yīng)力鋼筋及非預(yù)應(yīng)力鋼筋的抗拉計(jì)算強(qiáng)度，按本規(guī)范表3.2.3采用。6.2.2矩形截面或翼緣位于受拉邊的T形截面受彎構(gòu)件，其正截面強(qiáng)度應(yīng)按下列公式計(jì)算(圖6.2.2)：圖6.2.2矩形截面受彎構(gòu)件正截面強(qiáng)度計(jì)算圖注： ——鋼筋和中應(yīng)力的合力點(diǎn)及鋼筋和中應(yīng)力的合力點(diǎn)至截面最近邊緣的距離(m)； ——鋼筋A(yù)p中應(yīng)力的合力點(diǎn)及鋼筋A(yù)s中應(yīng)力的合力點(diǎn)至截面最近邊緣的距離(m)； ——鋼筋中應(yīng)力的合力點(diǎn)及鋼筋中應(yīng)力的合力點(diǎn)至截面最近邊緣的距離(m)?！?(6.2.2-1)中性軸位置按下式確定： (6.2.2-2)

(6.2.2-3)式中 ——計(jì)算彎矩(MN·m)； ——混凝土抗壓極限強(qiáng)度，按本規(guī)范表3.1.3采用(MPa)； ——相應(yīng)于混凝土受壓破壞時(shí)預(yù)應(yīng)力筋中的應(yīng)力(MPa)； ——預(yù)應(yīng)力鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量之比； ——預(yù)應(yīng)力鋼筋抗壓計(jì)算強(qiáng)度，按本規(guī)范表3.2.3采用(MPa)； ——預(yù)應(yīng)力鋼筋重心處混凝土的有效預(yù)壓應(yīng)力(MPa)； ——混凝土應(yīng)力為時(shí)，預(yù)應(yīng)力鋼筋中的有效預(yù)應(yīng)力(MPa)； ——截面有效高度(m)； ——受壓區(qū)非預(yù)應(yīng)力鋼筋的抗壓計(jì)算強(qiáng)度(MPa)； ——受壓區(qū)非預(yù)應(yīng)力鋼筋的截面面積(m2)； ——矩形截面寬度(m)； ——截面受壓區(qū)高度(m)。應(yīng)符合下列條件：≤≥當(dāng)時(shí)，可按下式計(jì)算：≤ (6.2.2-4)如按上式計(jì)算得的正截面強(qiáng)度比不考慮受壓鋼筋還小時(shí)，則應(yīng)按不考慮受壓鋼筋計(jì)算。注：如為負(fù)值，則鋼筋不作為受壓鋼筋，上述應(yīng)以代替。6.2.3翼緣位于受壓區(qū)的T形或工字形截面受彎構(gòu)件，其正截面強(qiáng)度應(yīng)按下列規(guī)定計(jì)算：1、當(dāng)符合下列條件時(shí)： ≤ (6.2.3-1)應(yīng)按寬度為的矩形截面計(jì)算〔圖6.2.3(a)〕，必須符合本規(guī)范第4.3.2條的規(guī)定。2、當(dāng)不符合上述條件時(shí)〔圖6.2.3(b)〕： ≤ (6.2.3-2) 圖6.2.3T形截面受彎構(gòu)件正截面強(qiáng)度計(jì)算圖此時(shí)，中性軸位置按下式確定： (6.2.3-3)按上式求得的混凝土受壓區(qū)高度應(yīng)符合下列條件：≤≥當(dāng)時(shí)，應(yīng)按本規(guī)范式(6.2.2-4)計(jì)算。當(dāng)按式(6.2.2-4)所得的正截面強(qiáng)度比不考慮受壓鋼筋還小時(shí)，則按不考慮受壓鋼筋計(jì)算。6.2.4受彎構(gòu)件的斜截面抗彎強(qiáng)度及抗剪強(qiáng)度可按附錄C計(jì)算。6.2.5矩形截面偏心受壓構(gòu)件的正截面強(qiáng)度應(yīng)按下列公式計(jì)算：圖6.2.5大偏心受壓構(gòu)件正截面強(qiáng)度計(jì)算圖1大偏心受壓構(gòu)件(≤)(圖6.2.5)≤ (6.2.5-1)此時(shí)，中性軸位置按下式確定： (6.2.5-2)式中， ——軸向力N至受拉邊預(yù)應(yīng)力鋼筋及非預(yù)應(yīng)力鋼筋中應(yīng)力合力點(diǎn)的距離(m)；， ——軸向力N至受壓邊預(yù)應(yīng)力鋼筋及非預(yù)應(yīng)力鋼筋中應(yīng)力合力點(diǎn)的距離(m)； ——軸向力N至鋼筋與應(yīng)力合力點(diǎn)的距離(m)； ——軸向力N至鋼筋與應(yīng)力合力點(diǎn)的距離(m)。當(dāng)軸向力N作用在鋼筋與應(yīng)力合力點(diǎn)和鋼筋與應(yīng)力合力點(diǎn)之間時(shí)，上式等號(hào)左邊第3、4項(xiàng)取正號(hào)；反之則取負(fù)號(hào)。若按上式計(jì)算的混凝土受壓區(qū)高度，則其正截面強(qiáng)度應(yīng)按下式計(jì)算：≤ (6.2.5-3)如按上式所求得的正截面強(qiáng)度比不考慮受壓鋼筋還小時(shí)，則應(yīng)按不考慮受壓鋼筋計(jì)算。2小偏心受壓構(gòu)件()≤ (6.2.5-4) (6.2.5-5) (6.2.5-6) (6.2.5-7) (6.2.5-8) (6.2.5-9) (6.2.5-10)式中 ——全截面均勻受壓破壞時(shí)的軸向力(MN)； ——截面破壞處于大、小偏心界限狀態(tài)時(shí)的軸向力(MN)；， ——軸向力及至鋼筋和應(yīng)力合力點(diǎn)的距離(m)； ——相應(yīng)于混凝土破壞時(shí)，預(yù)應(yīng)力鋼筋中的應(yīng)力，可參照本規(guī)范式(6.2.2-3)計(jì)算(MPa)。 ——軸向力N至截面軸心(即作用點(diǎn))的距離(m)； ——軸向力至截面軸心的距離(m)。當(dāng)截面對(duì)稱(chēng)配筋時(shí)： (6.2.5-11)6.2.6計(jì)算偏心受壓構(gòu)件時(shí)，應(yīng)考慮構(gòu)件在彎矩作用平面內(nèi)的撓度對(duì)軸向力偏心距增大的影響，此時(shí)應(yīng)將軸向力對(duì)截面軸心的偏心距乘以偏心距增大系數(shù)： (6.2.6)式中 ——混凝土彈性模量(MPa)，按本規(guī)范表3.1.4的規(guī)定采用； ——構(gòu)件計(jì)算長(zhǎng)度(m)，按本規(guī)范表5.2.3-2的“注”采用； ——混凝土截面的慣性矩(m4)； ——考慮偏心距對(duì)值的影響系數(shù)，按本規(guī)范式(5.2.6-3)計(jì)算。當(dāng)預(yù)應(yīng)力筋與混凝土間無(wú)粘結(jié)力時(shí)，式(6.2.6)中N應(yīng)取為軸向力N與預(yù)壓力之和。6.2.7矩形截面偏心受拉構(gòu)件的正截面強(qiáng)度應(yīng)按下列公式計(jì)算：1當(dāng)軸向力N作用在鋼筋與應(yīng)力合力點(diǎn)和鋼筋與應(yīng)力合力點(diǎn)之間時(shí)(小偏心受拉)(圖6.2.7-1)：圖6.2.7-1小偏心受拉構(gòu)件正截面強(qiáng)度計(jì)算圖≤ (6.2.7-1)及≤ (6.2.7-2)2當(dāng)軸向力N不作用在鋼筋與應(yīng)力合力點(diǎn)和鋼筋與應(yīng)力合力點(diǎn)之間時(shí)(大偏心受拉)(圖6.2.7-2)：圖6.2.7-2大偏心受拉構(gòu)件正截面強(qiáng)度計(jì)算圖≤ (6.2.7-3)此時(shí)，中性軸位置按下式確定： (6.2.7-4)按上式求得的混凝土受壓區(qū)高度應(yīng)符合下列條件：≤≥當(dāng)時(shí)，可按本規(guī)范式(6.2.5-3)計(jì)算，如按式(6.2.5-3)計(jì)算所得的正截面強(qiáng)度比不考慮受壓鋼筋還小時(shí)，則應(yīng)按不考慮受壓鋼筋計(jì)算。6.2.8構(gòu)件端部錨固區(qū)的尺寸應(yīng)滿足錨下混凝土的抗裂性要求，按下式計(jì)算：≤ (6.2.8)式中 ——預(yù)加應(yīng)力時(shí)的預(yù)壓力(MN)； ——局部承壓抗裂安全系數(shù)，取1.5； ——混凝土局部承壓時(shí)的強(qiáng)度提高系數(shù)，其值為，并應(yīng)符合本規(guī)范第5.2.1條中關(guān)于值的規(guī)定；——局部承壓面積(考慮在墊板中沿45°斜線傳力所擴(kuò)大的錨下墊圈面積)，計(jì)算時(shí)扣除管道面積(m2)； ——影響混凝土局部承壓的計(jì)算底面積，按本規(guī)范圖5.2.1采用，計(jì)算時(shí)扣除管道面積(m2)。6.2.9錨下間接鋼筋的配置應(yīng)符合端部錨固區(qū)的混凝土局部承壓強(qiáng)度要求，可按下式計(jì)算(圖6.2.9)：圖6.2.9局部承壓配筋計(jì)算圖≤ (6.2.9-1)式中 ——局部承壓強(qiáng)度安全系數(shù)，取為2.0； ——配置間接鋼筋的混凝土局部承壓強(qiáng)度提高系數(shù)，應(yīng)符合本規(guī)范第6.2.8條的規(guī)定； ——包在鋼筋網(wǎng)或螺旋形配筋范圍以內(nèi)的混凝土核心面積，但不大于A，且其重心應(yīng)與的重心相重合，計(jì)算時(shí)扣除管道面積(m2)； ——錨下間接鋼筋的抗拉計(jì)算強(qiáng)度(MPa)； ——間接鋼筋的體積配筋率(即核心范圍內(nèi)單位混凝土體積所包含的間接鋼筋體積)：當(dāng)為鋼筋網(wǎng)時(shí)〔圖6.2.9(a)〕 (6.2.9-2)當(dāng)為螺旋形配筋時(shí)〔圖6.2.9(b)〕 (6.2.9-3)式中,——鋼筋網(wǎng)沿方向的鋼筋根數(shù)及單根鋼筋的截面面積，面積以m2計(jì)；, ——同上，沿方向； ——螺旋形鋼筋的截面面積(m2)； ——螺旋圈的直徑(m)； ——鋼筋網(wǎng)或螺旋形鋼筋的間距(m)。6.3運(yùn)營(yíng)階段的結(jié)構(gòu)計(jì)算6.3.1計(jì)算預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)截面應(yīng)力時(shí)，對(duì)于后張法結(jié)構(gòu)，在鋼筋管道內(nèi)壓注水泥漿以前，應(yīng)采用被管道削弱的凈混凝土并計(jì)入非預(yù)應(yīng)力鋼筋后的換算截面(即凈截面)。在建立了鋼筋與混凝土間的粘結(jié)力后，則采用全部換算截面(但對(duì)受拉構(gòu)件、受彎及大偏心受壓構(gòu)件中運(yùn)營(yíng)荷載作用時(shí)的受拉區(qū)，不計(jì)管道部分)。對(duì)于先張法結(jié)構(gòu)，應(yīng)采用換算截面。注：對(duì)于配置較少非預(yù)應(yīng)力鋼筋的構(gòu)件(一般指不允許出現(xiàn)拉應(yīng)力的構(gòu)件)計(jì)算換算截面時(shí)，可不考慮非預(yù)應(yīng)力鋼筋。6.3.2由于預(yù)加力在構(gòu)件正截面上產(chǎn)生的軸向力、剪力及彎矩應(yīng)按下列公式計(jì)算(圖6.3.2)：圖6.3.2計(jì)算截面鋼筋內(nèi)力圖 (6.3.2-1) (6.3.2-2) (6.3.2-3) (6.3.2-4)式中——預(yù)加力產(chǎn)生的軸向力(MN)； ——預(yù)加力產(chǎn)生的剪力(MN)；——預(yù)加力產(chǎn)生的彎矩(MN·m)； ——受拉區(qū)及受壓區(qū)的預(yù)應(yīng)力鋼筋截面面積(m2)； ——受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋的截面面積(m2)；——受拉區(qū)及受壓區(qū)的預(yù)應(yīng)力鋼筋中的預(yù)加應(yīng)力，按相應(yīng)工作階段扣除預(yù)應(yīng)力損失(MPa)； ——預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋的切線與構(gòu)件縱軸間的夾角(°)； ——預(yù)加應(yīng)力合力至截面重心軸的距離，截面重心軸的位置按本規(guī)范6.3.1條的規(guī)定確定(m)； ——受拉區(qū)及受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力水平鋼筋的重心至截面重心軸的距離(m)； ——受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋的重心至截面重心軸的距離。6.3.3當(dāng)計(jì)算預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力時(shí)，應(yīng)考慮下列因素引起的預(yù)應(yīng)力損失：鋼筋與管道之間的摩阻 錨頭變形、鋼筋回縮和分塊拼裝構(gòu)件的接縫壓縮 臺(tái)座與鋼筋之間的溫度差 混凝土的彈性壓縮 鋼筋的應(yīng)力松弛 混凝土的收縮和徐變 此外，尚應(yīng)考慮預(yù)應(yīng)力鋼筋與錨圈口的摩擦。6.3.4預(yù)應(yīng)力損失宜根據(jù)試驗(yàn)數(shù)據(jù)確定，如無(wú)可靠試驗(yàn)資料，可按下列規(guī)定計(jì)算：1張拉時(shí)，由于鋼筋與管道間的摩擦引起的應(yīng)力損失按下式計(jì)算： (6.3.4-1)式中 ——由于摩擦引起的應(yīng)力損失(MPa)； ——鋼筋(錨下)控制應(yīng)力(MPa)； ——從張拉端至計(jì)算截面的長(zhǎng)度上，鋼筋彎起角之和(rad)； ——從張拉端至計(jì)算截面的管道長(zhǎng)度(m)； ——鋼筋與管道壁之間的摩擦系數(shù)，按表6.3.4-1采用； ——考慮每米管道對(duì)其設(shè)計(jì)位置的偏差系數(shù)，按表6.3.4-1采用。表6.3.4-1、值管道類(lèi)型 橡膠管抽芯成型的管道0.550.0015鐵皮套管0.350.0030金屬波紋管0.20～0.260.0020～0.00302由于錨頭變形、鋼筋回縮和接縫壓縮引起的應(yīng)力損失按下式計(jì)算： (6.3.4-2)式中 ——由于錨頭變形、鋼筋回縮和接縫壓縮引起的應(yīng)力損失(MPa)； ——預(yù)應(yīng)力鋼筋的有效長(zhǎng)度(m)； ——錨頭變形、鋼筋回縮和接縫壓縮值(m)。如無(wú)試驗(yàn)數(shù)據(jù)，一個(gè)錨頭的變形、鋼筋回縮和一條接縫壓縮值可按表6.3.4-2采用。表6.3.4-2錨頭變形、鋼筋回縮和接縫壓縮計(jì)算值錨頭、接縫類(lèi)型表現(xiàn)形式計(jì)算值鋼制錐形錨頭鋼筋回縮及錨頭變形8夾片式錨有頂壓時(shí)錨具回縮4無(wú)頂壓時(shí)6水泥砂漿接縫接縫壓縮1環(huán)氧樹(shù)脂砂漿接縫接縫壓縮0.05帶螺帽的錨具螺帽縫隙縫隙壓密1每塊后加墊板的縫隙縫隙壓密1計(jì)算時(shí)，可考慮鋼筋與管道間反向摩擦的影響，按附錄D的規(guī)定計(jì)算。對(duì)于對(duì)稱(chēng)張拉的簡(jiǎn)支梁，考慮反向摩擦?xí)r，可近似將跨中回縮值取端部的1/2計(jì)算。3對(duì)先張法構(gòu)件，當(dāng)采用蒸氣或其它方法加熱養(yǎng)護(hù)時(shí)，由于鋼筋和張拉臺(tái)座之間的溫差引起的應(yīng)力損失，按下式計(jì)算： (6.3.4-3)式中 ——由于溫差引起的應(yīng)力損失(MPa)； ——張拉鋼筋時(shí)，制造場(chǎng)地的溫度(℃)； ——用蒸汽或其它方法加熱養(yǎng)護(hù)時(shí)的混凝土最高溫度(℃)。注：1如張拉臺(tái)座與構(gòu)件共同受熱時(shí)，則不計(jì)算應(yīng)力損失；2為了減少溫差引起的應(yīng)力損失，宜采用適當(dāng)?shù)酿B(yǎng)護(hù)措施。4在后張法結(jié)構(gòu)中，當(dāng)分批張拉預(yù)應(yīng)力鋼筋時(shí)，對(duì)先張拉的鋼筋應(yīng)考慮由于混凝土的彈性壓縮引起的應(yīng)力損失，按下式計(jì)算： (6.3.4-4)式中 ——由于混凝土的彈性壓縮引起的應(yīng)力損失(MPa)； ——在先行張拉的預(yù)應(yīng)力鋼筋重心處，由于后來(lái)張拉一根鋼筋而產(chǎn)生的混凝土正應(yīng)力:對(duì)于簡(jiǎn)支梁可取跨度1/4截面上的應(yīng)力；對(duì)于連續(xù)梁、連續(xù)剛構(gòu)可取若干有代表性截面上應(yīng)力的平均值(MPa)； ——在所計(jì)算的鋼筋張拉后再行張拉的鋼筋根數(shù)。對(duì)先張法結(jié)構(gòu)，放松鋼筋時(shí)由于混凝土彈性壓縮引起的應(yīng)力損失： (6.3.4-5)式中 ——在計(jì)算截面鋼筋重心處，由預(yù)加應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土正應(yīng)力(MPa)。5、對(duì)預(yù)應(yīng)力鋼筋，僅在≥的情況下，才考慮由于鋼筋松弛引起的應(yīng)力損失，其終極值： (6.3.4-6)

式中 ——由于鋼筋松弛引起的應(yīng)力損失(MPa)； ——鋼筋(錨下)控制應(yīng)力，(MPa)； ——松弛系數(shù)，對(duì)鋼絲，普通松弛時(shí)，按采用，對(duì)鋼絲、鋼絞線，低松弛時(shí)，當(dāng)≤時(shí)，當(dāng)＜≤時(shí)，對(duì)精軋螺紋鋼筋，一次張拉時(shí)，按0.05采用，超張拉時(shí)，按0.035采用。6由于混凝土收縮、徐變引起的應(yīng)力損失終極值按下列公式計(jì)算： (6.3.4-7) (6.3.4-8) (6.3.4-9)式中 ——由收縮、徐變引起的應(yīng)力損失終極值(MPa)； ——傳力錨固時(shí)，在計(jì)算截面上預(yù)應(yīng)力鋼筋重心處，由于預(yù)加力(扣除相應(yīng)階段的應(yīng)力損失)和梁自重產(chǎn)生的混凝土正應(yīng)力；對(duì)簡(jiǎn)支梁可取跨中與跨度1/4截面的平均值；對(duì)連續(xù)梁和連續(xù)剛構(gòu)可取若干有代表性截面的平均值(MPa)； ——混凝土徐變系數(shù)的終極值； ——混凝土收縮應(yīng)變的終極值； ——梁的配筋率換算系數(shù)； ——非預(yù)應(yīng)力鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量之比；， ——預(yù)應(yīng)力鋼筋及非預(yù)應(yīng)力鋼筋的截面面積(m2)； ——梁截面面積，對(duì)后張法構(gòu)件，可近似按凈截面計(jì)算(m2)； ——預(yù)應(yīng)力鋼筋與非預(yù)應(yīng)力鋼筋重心至梁截面重心軸的距離(m)； ——截面回轉(zhuǎn)半徑(m)； ——截面慣性矩，對(duì)于后張法構(gòu)件，可近似按凈截面計(jì)算(m4)。無(wú)可靠資料時(shí)，值可按表6.3.4-3采用。在年平均相對(duì)濕度低于40%的條件下使用的結(jié)構(gòu)，表列值應(yīng)增加30%。7由于鋼筋與錨圈口之間的摩擦及鋼筋在錨下墊板喇叭口處因彎折產(chǎn)生摩擦而引起的應(yīng)力損失應(yīng)根據(jù)試驗(yàn)確定。當(dāng)需考慮其它預(yù)應(yīng)力損失時(shí)亦應(yīng)根據(jù)試驗(yàn)確定。8由于混凝土收縮、徐變以及鋼筋松弛引起的應(yīng)力損失的中間值，應(yīng)根據(jù)建立預(yù)應(yīng)力后的時(shí)間按表6.3.4-4確定。9分階段施工的預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)中由于混凝土徐變及彈性壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失，應(yīng)根據(jù)施工過(guò)程中各階段預(yù)加應(yīng)力和結(jié)構(gòu)自重應(yīng)力的情況確定。計(jì)算時(shí)應(yīng)考慮混凝土齡期的差別，綜合計(jì)算各有關(guān)預(yù)應(yīng)力筋的應(yīng)力損失值。表6.3.4-3混凝土的收縮應(yīng)變和徐變系數(shù)終極值預(yù)加應(yīng)力時(shí)混凝土的齡期(d)收縮應(yīng)變終極值×106(mm)(mm)100200300≥600100200300≥60032502001701103.002.502.302.0072301901601102.602.202.001.80102171861601102.402.101.901.70142001801601102.201.901.701.50281701601501101.801.501.401.20≥601401401301001.401.201.101.00注： 1對(duì)先張法結(jié)構(gòu)，預(yù)加應(yīng)力時(shí)混凝土的齡期一般為3～7d；對(duì)后張法結(jié)構(gòu)，該齡期一般為7～28d； 2A為計(jì)算截面混凝土的面積，u為該截面與大氣接觸的周邊長(zhǎng)度； 3實(shí)際結(jié)構(gòu)的理論厚度和混凝土的齡期為表列數(shù)值的中間值時(shí)，可按直線內(nèi)插取值。表6.3.4-4和的中間值與終極值的比值時(shí)間(d)由于混凝土收縮和徐變由于鋼筋松弛2—0.5100.33—200.37—300.40—400.431.0600.50—900.60—1800.75—1年0.85—3年1.00—6.3.5由預(yù)加應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土正應(yīng)力，應(yīng)按下列規(guī)定計(jì)算：1未扣除混凝土收縮、徐變引起的損失時(shí) (6.3.5-1)式中 ——計(jì)算纖維處混凝土應(yīng)力(MPa)； ——鋼筋預(yù)加應(yīng)力的合力(扣除相應(yīng)階段的預(yù)應(yīng)力損失，但對(duì)先 張法結(jié)構(gòu)不再扣除彈性壓縮引起的應(yīng)力損失)(MN)； ——預(yù)應(yīng)力鋼筋重心至截面重心軸的距離(m)；， ——截面的面積及慣性矩(按本規(guī)范第6.3.1條的規(guī)定確定)，分別以m2和m4計(jì)； ——計(jì)算應(yīng)力點(diǎn)至截面重心軸的距離(m)。2扣除混凝土收縮、徐變引起的損失后σc1=σci-σcL6 (6.3.5-2)

(6.3.5-3) (6.3.5-4)式中 ——扣除全部應(yīng)力損失后，混凝土截面有效預(yù)壓應(yīng)力(MPa)； ——扣除除混凝土收縮、徐變應(yīng)力損失外其它各項(xiàng)應(yīng)力損失后混凝土的預(yù)壓應(yīng)力，按式(6.3.5-1)計(jì)算(MPa)； ——由于混凝土收縮、徐變引起的混凝土預(yù)壓應(yīng)力的降低值(MPa)； ——配筋率；其余符號(hào)意義同本規(guī)范第6.3.4條。6.3.6由計(jì)算荷載在混凝土、預(yù)應(yīng)力鋼筋及非預(yù)應(yīng)力鋼筋中產(chǎn)生的應(yīng)力應(yīng)按下列規(guī)定計(jì)算：1對(duì)不允許開(kāi)裂的構(gòu)件 (6.3.6-1) (6.3.6-2) (6.3.6-3)式中，——計(jì)算軸向力及彎矩，分別以MN和MN·m計(jì)； ——計(jì)算纖維處混凝土應(yīng)力(MPa)；， ——預(yù)應(yīng)力鋼筋重心處和非預(yù)應(yīng)力鋼筋重心處的鋼筋的應(yīng)力(MPa)；， ——預(yù)應(yīng)力鋼筋重心處及非預(yù)應(yīng)力鋼筋重心處的混凝土應(yīng)力(MPa)；注：對(duì)后張法結(jié)構(gòu)各項(xiàng)恒載應(yīng)力的計(jì)算，應(yīng)按本規(guī)范第6.3.1條規(guī)定辦理。2對(duì)允許開(kāi)裂的構(gòu)件，截面開(kāi)裂后，混凝土壓應(yīng)力可按附錄E中式(E.0.2-1)計(jì)算，預(yù)應(yīng)力鋼筋和非預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力可按下列公式計(jì)算： (6.3.6-4) (6.3.6-5) (6.3.6-6)式中， ——截面開(kāi)裂后預(yù)應(yīng)力鋼筋和非預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力(MPa)； ——預(yù)應(yīng)力鋼筋的有效預(yù)應(yīng)力(MPa)； ——預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng)力，對(duì)于先張法構(gòu)件取有效預(yù)應(yīng)力加彈性壓縮損失；對(duì)于后張法構(gòu)件，取有效預(yù)應(yīng)力(MPa)； ——消壓時(shí)預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力增量(MPa)；，——預(yù)應(yīng)力鋼筋及非預(yù)應(yīng)力鋼筋重心至截面重心軸的距離(m)； ——截面回轉(zhuǎn)半徑，，對(duì)后張法構(gòu)件可近似按凈截面計(jì)算(m)；Δ，Δ ——消壓后按開(kāi)裂截面計(jì)算的預(yù)應(yīng)力鋼筋及非預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力增量，可分別按附錄E中式(E.0.3-1)及(E.0.3-2)計(jì)算(MPa)；Δ ——由混凝土收縮、徐變?cè)诜穷A(yù)應(yīng)力鋼筋中產(chǎn)生的附加應(yīng)力(受壓為負(fù))，可近似取(MPa)。6.3.7梁斜截面的混凝土主拉應(yīng)力和主壓應(yīng)力，應(yīng)按下列公式計(jì)算：主拉應(yīng)力 (6.3.7-1)主壓應(yīng)力 (6.3.7-2) (6.3.7-3) (6.3.7-4) (6.3.7-5)式中， ——混凝土的主拉應(yīng)力及主壓應(yīng)力(MPa)；， ——計(jì)算纖維處混凝土的法向應(yīng)力及豎向壓應(yīng)力(MPa)； ——計(jì)算纖維處混凝土的有效預(yù)壓應(yīng)力(MPa)； ——計(jì)算纖維處混凝土的剪應(yīng)力(MPa)； ——相應(yīng)于計(jì)算彎矩M的荷載作用下，計(jì)算纖維處混凝土的剪應(yīng)力(MPa)； ——計(jì)算彎矩(MN·m)； ——計(jì)算纖維處至換算截面重心軸的距離(m)； ——換算截面慣性矩(m4)； ——預(yù)應(yīng)力豎筋中的有效預(yù)應(yīng)力(MPa)； ——預(yù)應(yīng)力豎筋的肢數(shù)； ——單支預(yù)應(yīng)力豎筋的截面面積(m2)； ——預(yù)應(yīng)力豎筋的間距(m)； ——由彎起預(yù)應(yīng)力鋼筋預(yù)加力產(chǎn)生的剪力(MN)； ——計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)處構(gòu)件截面寬度(m)； ——系數(shù)，當(dāng)對(duì)不允許出現(xiàn)拉應(yīng)力的構(gòu)件進(jìn)行抗裂性檢算時(shí)，按本規(guī)范表6.1.5中取值，其它情況下取1.0；， ——截面的面積矩及慣性矩，分別以m3及m4計(jì)，應(yīng)按本規(guī)范第6.3.1條的規(guī)定計(jì)算。變高度梁的剪應(yīng)力計(jì)算應(yīng)考慮高度變化的影響。主應(yīng)力計(jì)算應(yīng)針對(duì)下列部位進(jìn)行：1在構(gòu)件長(zhǎng)度方向，應(yīng)計(jì)算剪力及彎矩均較大的區(qū)段，以及構(gòu)件外形和腹板厚度有變化之處。2沿截面高度方向，應(yīng)計(jì)算截面重心軸處及腹板與上、下翼緣相接處。6.3.8計(jì)算先張法構(gòu)件端部區(qū)段的截面應(yīng)力時(shí)，在預(yù)應(yīng)力鋼筋傳遞長(zhǎng)度范圍內(nèi)，預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力值可按線性變化，即在構(gòu)件端部預(yù)應(yīng)力值為零，在傳遞長(zhǎng)度末端預(yù)應(yīng)力值達(dá)到(圖6.3.8)。預(yù)應(yīng)力鋼絞線的傳遞長(zhǎng)度宜取80d，d為鋼絞線直徑。精軋螺紋鋼筋的傳遞長(zhǎng)度可不考慮。注：當(dāng)采用驟然放松預(yù)應(yīng)力鋼筋的施工工藝時(shí)，起點(diǎn)應(yīng)從離構(gòu)件末端0.25處開(kāi)始計(jì)算；一般不應(yīng)采用此種工藝。圖6.3.8預(yù)應(yīng)力鋼筋的傳遞長(zhǎng)度范圍內(nèi)預(yù)應(yīng)力值變化圖6.3.9對(duì)不允許出現(xiàn)拉應(yīng)力的構(gòu)件，其抗裂性應(yīng)按下列公式計(jì)算：1正截面對(duì)于軸心受拉、小偏心受拉或小偏心受壓構(gòu)件：≤(6.3.9-1)對(duì)于受彎，大偏心受拉或大偏心受壓構(gòu)件：≤ (6.3.9-2) (6.3.9-3)式中 ——計(jì)算荷載在截面受拉邊緣混凝土中產(chǎn)生的正應(yīng)力，按本規(guī)范式(6.3.6-1)計(jì)算(MPa)； ——抗裂安全系數(shù)，應(yīng)按本規(guī)范表6.1.5采用；——扣除相應(yīng)階段預(yù)應(yīng)力損失后混凝土的預(yù)壓應(yīng)力，按本規(guī)范第6.3.5條的規(guī)定計(jì)算(MPa)； ——混凝土抗拉極限強(qiáng)度，按本規(guī)范表3.1.3-2采用(MPa)； ——考慮混凝土塑性的修正系數(shù)； ——對(duì)所檢算的拉應(yīng)力邊緣的換算截面抵抗矩(m3)； ——換算截面重心軸以下的面積對(duì)重心軸的面積矩(m3)。2斜截面≤ (6.3.9-4)≤ (6.3.9-5)式中， ——按抗裂性計(jì)算的主拉、主壓應(yīng)力，按本規(guī)范第6.3.7條的規(guī)定計(jì)算(MPa)。當(dāng)不滿足式(6.3.9-4)及式(6.3.9-5)要求時(shí)，應(yīng)修改截面尺寸或提高混凝土強(qiáng)度等級(jí)。注：對(duì)于主力加附加力組合，式(6.3.9-5)可改為≤。當(dāng)采用分段施工結(jié)構(gòu)時(shí)，應(yīng)考慮拼接縫處抗裂性的降低，一般應(yīng)根據(jù)試驗(yàn)確定。6.3.10運(yùn)營(yíng)荷載作用下正截面混凝土壓應(yīng)力(扣除