高支模施工計(jì)算書(shū)及相關(guān)圖紙中建

1.1計(jì)算書(shū) 11.1.1KL5500*1300計(jì)算書(shū) 11.1.2JZL9550*1200計(jì)算書(shū) 181.1.3H=14.54m/100mm厚樓板計(jì)算書(shū) 351.1.4H=15m/120mm厚樓板計(jì)算書(shū) 491.1.5KL5500*1300梁側(cè)模板計(jì)算書(shū) 631.2相關(guān)圖紙 711.2.1酒店相關(guān)圖紙 711.2.2文體中心相關(guān)圖紙 751.2.3宿舍樓相關(guān)圖紙 801.2.4檢測(cè)及辦公相關(guān)圖紙 82計(jì)算書(shū)KL5500*1300計(jì)算書(shū)梁模板（盤(pán)扣式，梁板立柱共用）計(jì)算書(shū)計(jì)算依據(jù)：1、《建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB51210-20162、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-20083、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-20104、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20125、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》GB50017-20176、《建筑結(jié)構(gòu)可靠性設(shè)計(jì)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB50068-2018一、工程屬性新澆混凝土梁名稱(chēng)KL5混凝土梁截面尺寸(mm×mm)500×1300模板支架高度H(m)9.44模板支架橫向長(zhǎng)度B(m)30模板支架縱向長(zhǎng)度L(m)40支架外側(cè)模板高度Hm（mm）1500梁側(cè)樓板厚度(mm)100二、荷載設(shè)計(jì)模板及其支架自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5新澆筑混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/m3)1.1施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q1k(kN/m2)3支撐腳手架計(jì)算單元上集中堆放的物料自重標(biāo)準(zhǔn)值Gjk(kN)1模板支拆環(huán)境是否考慮風(fēng)荷載是風(fēng)荷載參數(shù)：風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值ωk(kN/m2)基本風(fēng)壓ω0(kN/m2)省份新疆0.3ωk=ω0μzμst=0.019地區(qū)烏魯木齊風(fēng)荷載高度變化系數(shù)μz地面粗糙度B類(lèi)（郊區(qū)）0.51模板支架頂部離建筑物地面高度(m)6風(fēng)荷載體型系數(shù)μs單榀模板支架μst0.126整體模板支架μstw2.284ωfk=ω0μzμstw=0.349支架外側(cè)模板μs1.3ωmk=ω0μzμs=0.199三、模板體系設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01腳手架安全等級(jí)I級(jí)新澆混凝土梁支撐方式梁兩側(cè)有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立桿縱距是否相等是梁跨度方向立桿間距l(xiāng)a(mm)1200梁兩側(cè)立桿橫向間距l(xiāng)b(mm)1200最大步距h(mm)1500頂層步距h'(mm)1000可調(diào)托座伸出頂層水平桿的懸臂長(zhǎng)度a(mm)500新澆混凝土樓板立桿間距l(xiāng)'a(mm)、l'b(mm)1200、1500混凝土梁距梁兩側(cè)立桿中的位置居中梁左側(cè)立桿距梁中心線(xiàn)距離(mm)600梁底增加立桿根數(shù)1梁底增加立桿布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底增加立桿依次距梁左側(cè)立桿距離(mm)600梁底支撐小梁最大懸挑長(zhǎng)度(mm)200梁底支撐小梁根數(shù)4梁底支撐小梁間距167每縱距內(nèi)附加梁底支撐主梁根數(shù)1荷載系數(shù)參數(shù)表：正常使用極限狀態(tài)承載能力極限狀態(tài)可變荷載調(diào)整系數(shù)γL10.9可變荷載的分項(xiàng)系數(shù)γQ11.5永久荷載的分項(xiàng)系數(shù)γG11.3結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01設(shè)計(jì)簡(jiǎn)圖如下：立面圖四、面板驗(yàn)算面板類(lèi)型覆面木膠合板面板厚度t(mm)12面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)15面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ](N/mm2)1.4面板彈性模量E(N/mm2)10000取單位寬度b=1000mm，按三等跨連續(xù)梁計(jì)算：W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm4q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×1.3)+1.5×0.9×3]×1＝47.275kN/mq1靜＝γ0×1.3×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1×1.3×[0.1+(24+1.5)×1.3]×1＝43.225kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b＝1×1.5×0.9×3×1＝4.05kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.3)]×1＝33.25kN/m計(jì)算簡(jiǎn)圖如下：1、強(qiáng)度驗(yàn)算Mmax＝0.1q1靜L2+0.117q1活L2＝0.1×43.225×0.1672+0.117×4.05×0.1672＝0.133kN·mσ＝Mmax/W＝0.133×106/24000＝5.551N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿(mǎn)足要求！2、撓度驗(yàn)算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×33.25×166.6674/(100×10000×144000)＝0.121mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[166.667/150，10]＝1.111mm滿(mǎn)足要求！3、支座反力計(jì)算設(shè)計(jì)值(承載能力極限狀態(tài))R1=R4=0.4q1靜L+0.45q1活L=0.4×43.225×0.167+0.45×4.05×0.167＝3.185kNR2=R3=1.1q1靜L+1.2q1活L=1.1×43.225×0.167+1.2×4.05×0.167＝8.735kN標(biāo)準(zhǔn)值(正常使用極限狀態(tài))R1'=R4'=0.4q2L=0.4×33.25×0.167＝2.217kNR2'=R3'=1.1q2L=1.1×33.25×0.167＝6.096kN五、小梁驗(yàn)算小梁類(lèi)型方鋼管小梁截面類(lèi)型(mm)□40×40×2.5小梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)205小梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ](N/mm2)125小梁截面抵抗矩W(cm3)4.11小梁彈性模量E(N/mm2)206000小梁截面慣性矩I(cm4)8.22小梁計(jì)算方式簡(jiǎn)支梁承載能力極限狀態(tài)：梁底面板傳遞給左邊小梁線(xiàn)荷載：q1左＝R1/b=3.185/1＝3.185kN/m梁底面板傳遞給中間小梁最大線(xiàn)荷載：q1中＝Max[R2,R3]/b=Max[8.735,8.735]/1=8.735kN/m梁底面板傳遞給右邊小梁線(xiàn)荷載：q1右＝R4/b=3.185/1＝3.185kN/m小梁自重：q2＝1×1.3×(0.3-0.1)×0.5/3=0.043kN/m梁左側(cè)模板傳遞給左邊小梁荷載q3左＝1×1.3×0.5×(1.3-0.1)=0.78kN/m梁右側(cè)模板傳遞給右邊小梁荷載q3右＝1×1.3×0.5×(1.3-0.1)=0.78kN/m梁左側(cè)樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.5×0.9×3]×(0.6-0.5/2)/2=1.394kN/m梁右側(cè)樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.5×0.9×3]×((1.2-0.6)-0.5/2)/2=1.394kN/m左側(cè)小梁荷載q左＝q1左+q2+q3左+q4左=3.185+0.043+0.78+1.394=5.402kN/m中間小梁荷載q中=q1中+q2=8.735+0.043=8.778kN/m右側(cè)小梁荷載q右＝q1右+q2+q3右+q4右=3.185+0.043+0.78+1.394=5.402kN/m小梁最大荷載q=Max[q左,q中,q右]=Max[5.402,8.778,5.402]=8.778kN/m正常使用極限狀態(tài)：梁底面板傳遞給左邊小梁線(xiàn)荷載：q1左'＝R1'/b=2.217/1＝2.217kN/m梁底面板傳遞給中間小梁最大線(xiàn)荷載：q1中'＝Max[R2',R3']/b=Max[6.096,6.096]/1=6.096kN/m梁底面板傳遞給右邊小梁線(xiàn)荷載：q1右'＝R4'/b=2.217/1＝2.217kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.5/3=0.033kN/m梁左側(cè)模板傳遞給左邊小梁荷載q3左'＝1×0.5×(1.3-0.1)=0.6kN/m梁右側(cè)模板傳遞給右邊小梁荷載q3右'＝1×0.5×(1.3-0.1)=0.6kN/m梁左側(cè)樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.1)]×(0.6-0.5/2)/2=0.527kN/m梁右側(cè)樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.1)]×((1.2-0.6)-0.5/2)/2=0.527kN/m左側(cè)小梁荷載q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=2.217+0.033+0.6+0.527=3.377kN/m中間小梁荷載q中'=q1中'+q2'=6.096+0.033=6.129kN/m右側(cè)小梁荷載q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右'=2.217+0.033+0.6+0.527=3.377kN/m小梁最大荷載q'=Max[q左',q中',q右']=Max[3.377,6.129,3.377]=6.129kN/m為簡(jiǎn)化計(jì)算，按簡(jiǎn)支梁和懸臂梁分別計(jì)算，如下圖：1、抗彎驗(yàn)算Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×8.778×0.62，0.5×8.778×0.22]＝0.395kN·mσ=Mmax/W=0.395×106/4110=96.109N/mm2≤[f]=205N/mm2滿(mǎn)足要求！2、抗剪驗(yàn)算Vmax＝max[0.5ql1，ql2]＝max[0.5×8.778×0.6，8.778×0.2]＝2.633kNτmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=2.633×1000×[40×402-(40-5)×352]/(8×82200×5)＝16.919N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿(mǎn)足要求！3、撓度驗(yàn)算ν1＝5q'l14/(384EI)＝5×6.129×6004/(384×206000×8.22×104)＝0.611mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[600/150，10]＝4mmν2＝q'l24/(8EI)＝6.129×2004/(8×206000×8.22×104)＝0.072mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]=min[400/150，10]＝2.667mm滿(mǎn)足要求！4、支座反力計(jì)算承載能力極限狀態(tài)Rmax=max[qL1,0.5qL1+qL2]=max[8.778×0.6,0.5×8.778×0.6+8.778×0.2]=5.267kN同理可得：梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1=3.241kN,R2=5.267kN,R3=5.267kN,R4=3.241kN正常使用極限狀態(tài)Rmax'=max[q'L1,0.5q'L1+q'L2]=max[6.129×0.6,0.5×6.129×0.6+6.129×0.2]=3.677kN同理可得：梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1'=2.026kN,R2'=3.677kN,R3'=3.677kN,R4'=2.026kN六、主梁驗(yàn)算主梁類(lèi)型鋼管主梁截面類(lèi)型(mm)Φ48×2.7主梁計(jì)算截面類(lèi)型(mm)Φ48×2.7主梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)205主梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)9.891、抗彎驗(yàn)算主梁彎矩圖(kN·m)σ=Mmax/W=0.726×106/4120=176.24N/mm2≤[f]=205N/mm2滿(mǎn)足要求！2、抗剪驗(yàn)算主梁剪力圖(kN)Vmax＝7.635kNτmax=2Vmax/A=2×7.635×1000/384＝39.763N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿(mǎn)足要求！3、撓度驗(yàn)算主梁變形圖(mm)νmax＝0.23mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[600/150，10]＝4mm滿(mǎn)足要求！4、支座反力計(jì)算承載能力極限狀態(tài)支座反力依次為R1=0.873kN，R2=15.269kN，R3=0.873kN正常使用極限狀態(tài)支座反力依次為R1'=0.557kN，R2'=10.293kN，R3'=0.557kN七、2號(hào)主梁驗(yàn)算主梁類(lèi)型槽鋼主梁截面類(lèi)型10號(hào)槽鋼主梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)205主梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)39.7主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)198主梁計(jì)算方式簡(jiǎn)支梁可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)1P＝max[R2]=Max[15.269]=15.269kN，P'＝max[R2']＝Max[10.293]=10.293kN1、抗彎驗(yàn)算2號(hào)主梁彎矩圖(kN·m)σ=Mmax/W=4.581×106/39700=115.387N/mm2≤[f]=205N/mm2滿(mǎn)足要求！2、抗剪驗(yàn)算2號(hào)主梁剪力圖(kN)Vmax＝7.635kNτmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=7.635×1000×[48×1002-(48-5.3)×832]/(8×1980000×5.3)＝16.9N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿(mǎn)足要求！3、撓度驗(yàn)算2號(hào)主梁變形圖(mm)νmax＝0.909mm≤[ν]＝min(L/150，10)=min(1200/150，10)＝8mm滿(mǎn)足要求！4、支座反力計(jì)算極限承載能力狀態(tài)支座反力依次為R1=22.903kN，R2=22.904kN立桿所受主梁支座反力依次為R2=22.904/1=22.904kN八、縱向水平鋼管驗(yàn)算鋼管截面類(lèi)型(mm)Φ48×2.7鋼管計(jì)算截面類(lèi)型(mm)Φ48×2.7鋼管截面面積A(mm2)384鋼管截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm)16鋼管彈性模量E(N/mm2)206000鋼管截面慣性矩I(cm4)9.89鋼管截面抵抗矩W(cm3)4.12鋼管抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)205鋼管抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ](N/mm2)125P＝max[R1，R3]=0.873kN，P'＝max[R1'，R3']＝0.557kN計(jì)算簡(jiǎn)圖如下：1、抗彎驗(yàn)算縱向水平鋼管彎矩圖(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.262×106/4120＝63.57N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿(mǎn)足要求！2、抗剪驗(yàn)算縱向水平鋼管剪力圖(kN)Vmax＝0.437kNτmax＝2Vmax/A=2×0.437×1000/384＝2.273N/mm2≤[τ]＝125N/mm2滿(mǎn)足要求！3、撓度驗(yàn)算縱向水平鋼管變形圖(mm)νmax＝0.984mm≤[ν]＝min(L/150，10)=min(1200/150，10)＝8mm滿(mǎn)足要求！4、支座反力計(jì)算支座反力依次為R1=1.31kN，R2=1.309kN同理可得：兩側(cè)立桿所受支座反力依次為R1=1.31kN，R3=1.31kN九、可調(diào)托座驗(yàn)算荷載傳遞至立桿方式可調(diào)托座2可調(diào)托座承載力設(shè)計(jì)值[N](kN)65扣件抗滑移折減系數(shù)kc0.851、扣件抗滑移驗(yàn)算兩側(cè)立桿最大受力N＝max[R1,R3]＝max[1.31,1.31]＝1.31kN≤0.85×8=6.8kN單扣件在扭矩達(dá)到40～65N·m且無(wú)質(zhì)量缺陷的情況下，單扣件能滿(mǎn)足要求！2、可調(diào)托座驗(yàn)算可調(diào)托座最大受力N＝max[R2]＝22.904kN≤[N]=65kN滿(mǎn)足要求！十、立桿驗(yàn)算立桿鋼管截面類(lèi)型(mm)Φ48×2.7立桿鋼管計(jì)算截面類(lèi)型(mm)Φ48×2.7鋼材等級(jí)Q345立桿截面面積A(mm2)384回轉(zhuǎn)半徑i(mm)16立桿截面抵抗矩W(cm3)4.12支架立桿計(jì)算長(zhǎng)度修正系數(shù)η1.2懸臂端計(jì)算長(zhǎng)度折減系數(shù)k0.7抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)300支架自重標(biāo)準(zhǔn)值q(kN/m)0.151、長(zhǎng)細(xì)比驗(yàn)算hmax=max(ηh,h'+2ka)=max(1.2×1500,1000+2×0.7×500)=1800mmλ=hmax/i=1800/16=112.5≤[λ]=150長(zhǎng)細(xì)比滿(mǎn)足要求！查表得：φ＝0.3922、風(fēng)荷載計(jì)算Mwd＝γ0×γL×φwγQ×Mωk=γ0×γL×φwγQ×(ζ2×ωk×la×h2/10)＝1×0.9×0.6×1.5×(1×0.019×1.2×1.52/10)＝0.004kN·m3、穩(wěn)定性計(jì)算R1＝1.31kN，R2＝22.904kN，R3＝1.31kN梁兩側(cè)立桿承受樓板荷載：左側(cè)樓板傳遞給梁左側(cè)立桿荷載:N邊1=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.5×0.9×3]×(1.5+0.6-0.5/2)/2×1.2=8.839kN右側(cè)樓板傳遞給梁右側(cè)立桿荷載:N邊2=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.5×0.9×3]×(1.5+1.2-0.6-0.5/2)/2×1.2=8.839kNNd＝max[R1+N邊1，R2，R3+N邊2]+1×1.3×0.15×(9.44-1.3)＝max[1.31+8.839，22.904，1.31+8.839]+1.587＝24.491kNfd＝Nd/(φA)+Mwd/W＝24490.834/(0.392×384)+0.004×106/4120＝163.67N/mm2≤[f]=300N/mm2滿(mǎn)足要求！十一、高寬比驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB51210-2016第8.3.2條:支撐腳手架獨(dú)立架體高寬比不應(yīng)大于3.0H/B=9.44/30=0.315≤3滿(mǎn)足要求！十二、架體抗傾覆驗(yàn)算支撐腳手架風(fēng)線(xiàn)荷載標(biāo)準(zhǔn)值:qwk=l'a×ωfk=1.2×0.349=0.419kN/m：風(fēng)荷載作用在支架外側(cè)模板上產(chǎn)生的水平力標(biāo)準(zhǔn)值：Fwk=l'a×Hm×ωmk=1.2×1.5×0.199=0.358kN支撐腳手架計(jì)算單元在風(fēng)荷載作用下的傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×9.442×0.419+9.44×0.358=22.042kN.m參考《規(guī)范》GB51210-2016第6.2.17條：B2l'a(gk1+gk2)+2ΣGjkbj≥3γ0Mokgk1——均勻分布的架體面荷載自重標(biāo)準(zhǔn)值kN/m2gk2——均勻分布的架體上部的模板等物料面荷載自重標(biāo)準(zhǔn)值kN/m2Gjk——支撐腳手架計(jì)算單元上集中堆放的物料自重標(biāo)準(zhǔn)值kNbj——支撐腳手架計(jì)算單元上集中堆放的物料至傾覆原點(diǎn)的水平距離mB2l'a(gk1+gk2)+2ΣGjkbj=B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×Gjk×B/2=302×1.2×[0.15×9.44/(1.2×1.5)+0.5]+2×1×30/2=1419.6kN.m≥3γ0Mok=3×1×22.042=66.125kN.M滿(mǎn)足要求！十三、立桿支承面承載力驗(yàn)算【本項(xiàng)簡(jiǎn)化計(jì)算了部分要點(diǎn)，建議采用“一般性樓蓋驗(yàn)算”模塊進(jìn)行詳細(xì)的樓板承載力復(fù)核計(jì)算】支撐層樓板厚度h(mm)150混凝土強(qiáng)度等級(jí)C30混凝土的齡期(天)7混凝土的實(shí)測(cè)抗壓強(qiáng)度f(wàn)c(N/mm2)8.294混凝土的實(shí)測(cè)抗拉強(qiáng)度f(wàn)t(N/mm2)0.829立桿墊板長(zhǎng)a(mm)200立桿墊板寬b(mm)200F1=N=24.491kN1、受沖切承載力計(jì)算根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2010第6.5.1條規(guī)定，見(jiàn)下表公式參數(shù)剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷載設(shè)計(jì)值或集中反力設(shè)計(jì)值βh截面高度影響系數(shù)：當(dāng)h≤800mm時(shí)，取βh=1.0；當(dāng)h≥2000mm時(shí)，取βh=0.9；中間線(xiàn)性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值σpc,m臨界面周長(zhǎng)上兩個(gè)方向混凝土有效預(yù)壓應(yīng)力按長(zhǎng)度的加權(quán)平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范圍內(nèi)um臨界截面周長(zhǎng)：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0/2處板垂直截面的最不利周長(zhǎng)。h0截面有效高度，取兩個(gè)配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數(shù)η2臨界截面周長(zhǎng)與板截面有效高度之比的影響系數(shù)βs局部荷載或集中反力作用面積為矩形時(shí)的長(zhǎng)邊與短邊尺寸比較，βs不宜大于4：當(dāng)βs<2時(shí)取βs=2，當(dāng)面積為圓形時(shí)，取βs=2as板柱結(jié)構(gòu)類(lèi)型的影響系數(shù)：對(duì)中柱，取as=40，對(duì)邊柱，取as=30：對(duì)角柱，取as=20說(shuō)明在本工程計(jì)算中為了安全和簡(jiǎn)化計(jì)算起見(jiàn)，不考慮上式中σpc,m之值，將其取為0，作為板承載能力安全儲(chǔ)備?？傻茫害耯=1，ft=0.829N/mm2，η=1，h0=h-20=130mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=1320mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.829+0.25×0)×1×1320×130/1000=99.579kN≥F1=24.491kN滿(mǎn)足要求！2、局部受壓承載力計(jì)算根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2010第6.6.1條規(guī)定，見(jiàn)下表公式參數(shù)剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力設(shè)計(jì)值fc混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；可按本規(guī)范表4.1.4-1取值βc混凝土強(qiáng)度影響系數(shù)，按本規(guī)范第6.3.1條的規(guī)定取用βl混凝土局部受壓時(shí)的強(qiáng)度提高系數(shù)Aln混凝土局部受壓凈面積βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受壓面積Ab局部受壓的計(jì)算底面積，按本規(guī)范第6.6.2條確定可得：fc=8.294N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×8.294×40000/1000=1343.628kN≥F1=24.491kN滿(mǎn)足要求！JZL9550*1200計(jì)算書(shū)梁模板（盤(pán)扣式，梁板立柱共用）計(jì)算書(shū)計(jì)算依據(jù)：1、《建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB51210-20162、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-20083、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-20104、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20125、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》GB50017-20176、《建筑結(jié)構(gòu)可靠性設(shè)計(jì)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB50068-2018一、工程屬性新澆混凝土梁名稱(chēng)JZL9混凝土梁截面尺寸(mm×mm)550×1200模板支架高度H(m)9.44模板支架橫向長(zhǎng)度B(m)30模板支架縱向長(zhǎng)度L(m)40支架外側(cè)模板高度Hm（mm）1500梁側(cè)樓板厚度(mm)100二、荷載設(shè)計(jì)模板及其支架自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5新澆筑混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/m3)1.1施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q1k(kN/m2)3支撐腳手架計(jì)算單元上集中堆放的物料自重標(biāo)準(zhǔn)值Gjk(kN)1模板支拆環(huán)境是否考慮風(fēng)荷載是風(fēng)荷載參數(shù)：風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值ωk(kN/m2)基本風(fēng)壓ω0(kN/m2)省份新疆0.3ωk=ω0μzμst=0.019地區(qū)烏魯木齊風(fēng)荷載高度變化系數(shù)μz地面粗糙度B類(lèi)（郊區(qū)）0.51模板支架頂部離建筑物地面高度(m)6風(fēng)荷載體型系數(shù)μs單榀模板支架μst0.126整體模板支架μstw2.284ωfk=ω0μzμstw=0.349支架外側(cè)模板μs1.3ωmk=ω0μzμs=0.199三、模板體系設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01腳手架安全等級(jí)I級(jí)新澆混凝土梁支撐方式梁兩側(cè)有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立桿縱距是否相等是梁跨度方向立桿間距l(xiāng)a(mm)1200梁兩側(cè)立桿橫向間距l(xiāng)b(mm)1200最大步距h(mm)1500頂層步距h'(mm)1000可調(diào)托座伸出頂層水平桿的懸臂長(zhǎng)度a(mm)500新澆混凝土樓板立桿間距l(xiāng)'a(mm)、l'b(mm)1200、1500混凝土梁距梁兩側(cè)立桿中的位置居中梁左側(cè)立桿距梁中心線(xiàn)距離(mm)600梁底增加立桿根數(shù)1梁底增加立桿布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底增加立桿依次距梁左側(cè)立桿距離(mm)600梁底支撐小梁最大懸挑長(zhǎng)度(mm)200梁底支撐小梁根數(shù)4梁底支撐小梁間距183每縱距內(nèi)附加梁底支撐主梁根數(shù)1荷載系數(shù)參數(shù)表：正常使用極限狀態(tài)承載能力極限狀態(tài)可變荷載調(diào)整系數(shù)γL10.9可變荷載的分項(xiàng)系數(shù)γQ11.5永久荷載的分項(xiàng)系數(shù)γG11.3結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01設(shè)計(jì)簡(jiǎn)圖如下：平面圖立面圖四、面板驗(yàn)算面板類(lèi)型覆面木膠合板面板厚度t(mm)12面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)15面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ](N/mm2)1.4面板彈性模量E(N/mm2)10000取單位寬度b=1000mm，按三等跨連續(xù)梁計(jì)算：W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm4q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1.5×0.9×3]×1＝43.96kN/mq1靜＝γ0×1.3×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1×1.3×[0.1+(24+1.5)×1.2]×1＝39.91kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b＝1×1.5×0.9×3×1＝4.05kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.2)]×1＝30.7kN/m計(jì)算簡(jiǎn)圖如下：1、強(qiáng)度驗(yàn)算Mmax＝0.1q1靜L2+0.117q1活L2＝0.1×39.91×0.1832+0.117×4.05×0.1832＝0.15kN·mσ＝Mmax/W＝0.15×106/24000＝6.253N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿(mǎn)足要求！2、撓度驗(yàn)算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×30.7×183.3334/(100×10000×144000)＝0.163mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[183.333/150，10]＝1.222mm滿(mǎn)足要求！3、支座反力計(jì)算設(shè)計(jì)值(承載能力極限狀態(tài))R1=R4=0.4q1靜L+0.45q1活L=0.4×39.91×0.183+0.45×4.05×0.183＝3.261kNR2=R3=1.1q1靜L+1.2q1活L=1.1×39.91×0.183+1.2×4.05×0.183＝8.94kN標(biāo)準(zhǔn)值(正常使用極限狀態(tài))R1'=R4'=0.4q2L=0.4×30.7×0.183＝2.251kNR2'=R3'=1.1q2L=1.1×30.7×0.183＝6.191kN五、小梁驗(yàn)算小梁類(lèi)型方鋼管小梁截面類(lèi)型(mm)□40×40×2.5小梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)205小梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ](N/mm2)125小梁截面抵抗矩W(cm3)4.11小梁彈性模量E(N/mm2)206000小梁截面慣性矩I(cm4)8.22小梁計(jì)算方式簡(jiǎn)支梁承載能力極限狀態(tài)：梁底面板傳遞給左邊小梁線(xiàn)荷載：q1左＝R1/b=3.261/1＝3.261kN/m梁底面板傳遞給中間小梁最大線(xiàn)荷載：q1中＝Max[R2,R3]/b=Max[8.94,8.94]/1=8.94kN/m梁底面板傳遞給右邊小梁線(xiàn)荷載：q1右＝R4/b=3.261/1＝3.261kN/m小梁自重：q2＝1×1.3×(0.3-0.1)×0.55/3=0.048kN/m梁左側(cè)模板傳遞給左邊小梁荷載q3左＝1×1.3×0.5×(1.2-0.1)=0.715kN/m梁右側(cè)模板傳遞給右邊小梁荷載q3右＝1×1.3×0.5×(1.2-0.1)=0.715kN/m梁左側(cè)樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.5×0.9×3]×(0.6-0.55/2)/2=1.294kN/m梁右側(cè)樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.5×0.9×3]×((1.2-0.6)-0.55/2)/2=1.294kN/m左側(cè)小梁荷載q左＝q1左+q2+q3左+q4左=3.261+0.048+0.715+1.294=5.318kN/m中間小梁荷載q中=q1中+q2=8.94+0.048=8.987kN/m右側(cè)小梁荷載q右＝q1右+q2+q3右+q4右=3.261+0.048+0.715+1.294=5.318kN/m小梁最大荷載q=Max[q左,q中,q右]=Max[5.318,8.987,5.318]=8.987kN/m正常使用極限狀態(tài)：梁底面板傳遞給左邊小梁線(xiàn)荷載：q1左'＝R1'/b=2.251/1＝2.251kN/m梁底面板傳遞給中間小梁最大線(xiàn)荷載：q1中'＝Max[R2',R3']/b=Max[6.191,6.191]/1=6.191kN/m梁底面板傳遞給右邊小梁線(xiàn)荷載：q1右'＝R4'/b=2.251/1＝2.251kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.55/3=0.037kN/m梁左側(cè)模板傳遞給左邊小梁荷載q3左'＝1×0.5×(1.2-0.1)=0.55kN/m梁右側(cè)模板傳遞給右邊小梁荷載q3右'＝1×0.5×(1.2-0.1)=0.55kN/m梁左側(cè)樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.1)]×(0.6-0.55/2)/2=0.489kN/m梁右側(cè)樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.1)]×((1.2-0.6)-0.55/2)/2=0.489kN/m左側(cè)小梁荷載q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=2.251+0.037+0.55+0.489=3.327kN/m中間小梁荷載q中'=q1中'+q2'=6.191+0.037=6.228kN/m右側(cè)小梁荷載q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右'=2.251+0.037+0.55+0.489=3.327kN/m小梁最大荷載q'=Max[q左',q中',q右']=Max[3.327,6.228,3.327]=6.228kN/m為簡(jiǎn)化計(jì)算，按簡(jiǎn)支梁和懸臂梁分別計(jì)算，如下圖：1、抗彎驗(yàn)算Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×8.987×0.62，0.5×8.987×0.22]＝0.404kN·mσ=Mmax/W=0.404×106/4110=98.398N/mm2≤[f]=205N/mm2滿(mǎn)足要求！2、抗剪驗(yàn)算Vmax＝max[0.5ql1，ql2]＝max[0.5×8.987×0.6，8.987×0.2]＝2.696kNτmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=2.696×1000×[40×402-(40-5)×352]/(8×82200×5)＝17.322N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿(mǎn)足要求！3、撓度驗(yàn)算ν1＝5q'l14/(384EI)＝5×6.228×6004/(384×206000×8.22×104)＝0.621mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[600/150，10]＝4mmν2＝q'l24/(8EI)＝6.228×2004/(8×206000×8.22×104)＝0.074mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]=min[400/150，10]＝2.667mm滿(mǎn)足要求！4、支座反力計(jì)算承載能力極限狀態(tài)Rmax=max[qL1,0.5qL1+qL2]=max[8.987×0.6,0.5×8.987×0.6+8.987×0.2]=5.392kN同理可得：梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1=3.191kN,R2=5.392kN,R3=5.392kN,R4=3.191kN正常使用極限狀態(tài)Rmax'=max[q'L1,0.5q'L1+q'L2]=max[6.228×0.6,0.5×6.228×0.6+6.228×0.2]=3.737kN同理可得：梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1'=1.996kN,R2'=3.737kN,R3'=3.737kN,R4'=1.996kN六、主梁驗(yàn)算主梁類(lèi)型鋼管主梁截面類(lèi)型(mm)Φ48×2.7主梁計(jì)算截面類(lèi)型(mm)Φ48×2.7主梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)205主梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)9.891、抗彎驗(yàn)算主梁彎矩圖(kN·m)σ=Mmax/W=0.754×106/4120=182.916N/mm2≤[f]=205N/mm2滿(mǎn)足要求！2、抗剪驗(yàn)算主梁剪力圖(kN)Vmax＝7.553kNτmax=2Vmax/A=2×7.553×1000/384＝39.336N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿(mǎn)足要求！3、撓度驗(yàn)算主梁變形圖(mm)νmax＝0.255mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[600/150，10]＝4mm滿(mǎn)足要求！4、支座反力計(jì)算承載能力極限狀態(tài)支座反力依次為R1=1.03kN，R2=15.105kN，R3=1.03kN正常使用極限狀態(tài)支座反力依次為R1'=0.657kN，R2'=10.153kN，R3'=0.657kN七、2號(hào)主梁驗(yàn)算主梁類(lèi)型槽鋼主梁截面類(lèi)型10號(hào)槽鋼主梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)205主梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)39.7主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)198主梁計(jì)算方式簡(jiǎn)支梁可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)1P＝max[R2]=Max[15.105]=15.105kN，P'＝max[R2']＝Max[10.153]=10.153kN1、抗彎驗(yàn)算2號(hào)主梁彎矩圖(kN·m)σ=Mmax/W=4.532×106/39700=114.147N/mm2≤[f]=205N/mm2滿(mǎn)足要求！2、抗剪驗(yàn)算2號(hào)主梁剪力圖(kN)Vmax＝7.553kNτmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=7.553×1000×[48×1002-(48-5.3)×832]/(8×1980000×5.3)＝16.719N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿(mǎn)足要求！3、撓度驗(yàn)算2號(hào)主梁變形圖(mm)νmax＝0.896mm≤[ν]＝min(L/150，10)=min(1200/150，10)＝8mm滿(mǎn)足要求！4、支座反力計(jì)算極限承載能力狀態(tài)支座反力依次為R1=22.657kN，R2=22.658kN立桿所受主梁支座反力依次為R2=22.658/1=22.658kN八、縱向水平鋼管驗(yàn)算鋼管截面類(lèi)型(mm)Ф48×3鋼管計(jì)算截面類(lèi)型(mm)Ф48×3鋼管截面面積A(mm2)424鋼管截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm)15.9鋼管彈性模量E(N/mm2)206000鋼管截面慣性矩I(cm4)10.78鋼管截面抵抗矩W(cm3)4.49鋼管抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)205鋼管抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ](N/mm2)125P＝max[R1，R3]=1.03kN，P'＝max[R1'，R3']＝0.657kN計(jì)算簡(jiǎn)圖如下：1、抗彎驗(yàn)算縱向水平鋼管彎矩圖(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.309×106/4490＝68.822N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿(mǎn)足要求！2、抗剪驗(yàn)算縱向水平鋼管剪力圖(kN)Vmax＝0.515kNτmax＝2Vmax/A=2×0.515×1000/424＝2.429N/mm2≤[τ]＝125N/mm2滿(mǎn)足要求！3、撓度驗(yàn)算縱向水平鋼管變形圖(mm)νmax＝1.065mm≤[ν]＝min(L/150，10)=min(1200/150，10)＝8mm滿(mǎn)足要求！4、支座反力計(jì)算支座反力依次為R1=1.545kN，R2=1.545kN同理可得：兩側(cè)立桿所受支座反力依次為R1=1.545kN，R3=1.545kN九、可調(diào)托座驗(yàn)算荷載傳遞至立桿方式可調(diào)托座2可調(diào)托座承載力設(shè)計(jì)值[N](kN)65扣件抗滑移折減系數(shù)kc0.851、扣件抗滑移驗(yàn)算兩側(cè)立桿最大受力N＝max[R1,R3]＝max[1.545,1.545]＝1.545kN≤0.85×8=6.8kN單扣件在扭矩達(dá)到40～65N·m且無(wú)質(zhì)量缺陷的情況下，單扣件能滿(mǎn)足要求！2、可調(diào)托座驗(yàn)算可調(diào)托座最大受力N＝max[R2]＝22.658kN≤[N]=65kN滿(mǎn)足要求！十、立桿驗(yàn)算立桿鋼管截面類(lèi)型(mm)Ф48×3立桿鋼管計(jì)算截面類(lèi)型(mm)Ф48×3鋼材等級(jí)Q345立桿截面面積A(mm2)424回轉(zhuǎn)半徑i(mm)15.9立桿截面抵抗矩W(cm3)4.49支架立桿計(jì)算長(zhǎng)度修正系數(shù)η1.2懸臂端計(jì)算長(zhǎng)度折減系數(shù)k0.7抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)300支架自重標(biāo)準(zhǔn)值q(kN/m)0.151、長(zhǎng)細(xì)比驗(yàn)算hmax=max(ηh,h'+2ka)=max(1.2×1500,1000+2×0.7×500)=1800mmλ=hmax/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150長(zhǎng)細(xì)比滿(mǎn)足要求！查表得：φ＝0.3862、風(fēng)荷載計(jì)算Mwd＝γ0×γL×φwγQ×Mωk=γ0×γL×φwγQ×(ζ2×ωk×la×h2/10)＝1×0.9×0.6×1.5×(1×0.019×1.2×1.52/10)＝0.004kN·m3、穩(wěn)定性計(jì)算R1＝1.545kN，R2＝22.658kN，R3＝1.545kN梁兩側(cè)立桿承受樓板荷載：左側(cè)樓板傳遞給梁左側(cè)立桿荷載:N邊1=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.5×0.9×3]×(1.5+0.6-0.55/2)/2×1.2=8.719kN右側(cè)樓板傳遞給梁右側(cè)立桿荷載:N邊2=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.5×0.9×3]×(1.5+1.2-0.6-0.55/2)/2×1.2=8.719kNNd＝max[R1+N邊1，R2，R3+N邊2]+1×1.3×0.15×(9.44-1.2)＝max[1.545+8.719，22.658，1.545+8.719]+1.607＝24.264kNfd＝Nd/(φA)+Mwd/W＝24264.334/(0.386×424)+0.004×106/4490＝149.148N/mm2≤[f]=300N/mm2滿(mǎn)足要求！十一、高寬比驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB51210-2016第8.3.2條:支撐腳手架獨(dú)立架體高寬比不應(yīng)大于3.0H/B=9.44/30=0.315≤3滿(mǎn)足要求！十二、架體抗傾覆驗(yàn)算支撐腳手架風(fēng)線(xiàn)荷載標(biāo)準(zhǔn)值:qwk=l'a×ωfk=1.2×0.349=0.419kN/m：風(fēng)荷載作用在支架外側(cè)模板上產(chǎn)生的水平力標(biāo)準(zhǔn)值：Fwk=l'a×Hm×ωmk=1.2×1.5×0.199=0.358kN支撐腳手架計(jì)算單元在風(fēng)荷載作用下的傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×9.442×0.419+9.44×0.358=22.042kN.m參考《規(guī)范》GB51210-2016第6.2.17條：B2l'a(gk1+gk2)+2ΣGjkbj≥3γ0Mokgk1——均勻分布的架體面荷載自重標(biāo)準(zhǔn)值kN/m2gk2——均勻分布的架體上部的模板等物料面荷載自重標(biāo)準(zhǔn)值kN/m2Gjk——支撐腳手架計(jì)算單元上集中堆放的物料自重標(biāo)準(zhǔn)值kNbj——支撐腳手架計(jì)算單元上集中堆放的物料至傾覆原點(diǎn)的水平距離mB2l'a(gk1+gk2)+2ΣGjkbj=B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×Gjk×B/2=302×1.2×[0.15×9.44/(1.2×1.5)+0.5]+2×1×30/2=1419.6kN.m≥3γ0Mok=3×1×22.042=66.125kN.M滿(mǎn)足要求！十三、立桿支承面承載力驗(yàn)算【本項(xiàng)簡(jiǎn)化計(jì)算了部分要點(diǎn)，建議采用“一般性樓蓋驗(yàn)算”模塊進(jìn)行詳細(xì)的樓板承載力復(fù)核計(jì)算】支撐層樓板厚度h(mm)150混凝土強(qiáng)度等級(jí)C30混凝土的齡期(天)7混凝土的實(shí)測(cè)抗壓強(qiáng)度f(wàn)c(N/mm2)8.294混凝土的實(shí)測(cè)抗拉強(qiáng)度f(wàn)t(N/mm2)0.829立桿墊板長(zhǎng)a(mm)200立桿墊板寬b(mm)200F1=N=24.264kN1、受沖切承載力計(jì)算根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2010第6.5.1條規(guī)定，見(jiàn)下表公式參數(shù)剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷載設(shè)計(jì)值或集中反力設(shè)計(jì)值βh截面高度影響系數(shù)：當(dāng)h≤800mm時(shí)，取βh=1.0；當(dāng)h≥2000mm時(shí)，取βh=0.9；中間線(xiàn)性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值σpc,m臨界面周長(zhǎng)上兩個(gè)方向混凝土有效預(yù)壓應(yīng)力按長(zhǎng)度的加權(quán)平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范圍內(nèi)um臨界截面周長(zhǎng)：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0/2處板垂直截面的最不利周長(zhǎng)。h0截面有效高度，取兩個(gè)配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數(shù)η2臨界截面周長(zhǎng)與板截面有效高度之比的影響系數(shù)βs局部荷載或集中反力作用面積為矩形時(shí)的長(zhǎng)邊與短邊尺寸比較，βs不宜大于4：當(dāng)βs<2時(shí)取βs=2，當(dāng)面積為圓形時(shí)，取βs=2as板柱結(jié)構(gòu)類(lèi)型的影響系數(shù)：對(duì)中柱，取as=40，對(duì)邊柱，取as=30：對(duì)角柱，取as=20說(shuō)明在本工程計(jì)算中為了安全和簡(jiǎn)化計(jì)算起見(jiàn)，不考慮上式中σpc,m之值，將其取為0，作為板承載能力安全儲(chǔ)備?？傻茫害耯=1，ft=0.829N/mm2，η=1，h0=h-20=130mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=1320mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.829+0.25×0)×1×1320×130/1000=99.579kN≥F1=24.264kN滿(mǎn)足要求！2、局部受壓承載力計(jì)算根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2010第6.6.1條規(guī)定，見(jiàn)下表公式參數(shù)剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力設(shè)計(jì)值fc混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；可按本規(guī)范表4.1.4-1取值βc混凝土強(qiáng)度影響系數(shù)，按本規(guī)范第6.3.1條的規(guī)定取用βl混凝土局部受壓時(shí)的強(qiáng)度提高系數(shù)Aln混凝土局部受壓凈面積βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受壓面積Ab局部受壓的計(jì)算底面積，按本規(guī)范第6.6.2條確定可得：fc=8.294N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×8.294×40000/1000=1343.628kN≥F1=24.264kN滿(mǎn)足要求！H=14.54m/100mm厚樓板計(jì)算書(shū)板模板（盤(pán)扣式）計(jì)算書(shū)計(jì)算依據(jù)：1、《建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB51210-20162、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-20083、《建筑施工承插盤(pán)扣式鋼管支架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ231-20104、《建筑結(jié)構(gòu)可靠性設(shè)計(jì)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB50068-20185、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-20106、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20127、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》GB50017-2017一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱(chēng)文體B1新澆混凝土樓板板厚(mm)100模板支架高度H(m)14.54模板支架縱向長(zhǎng)度L(m)20模板支架橫向長(zhǎng)度B(m)20支架外側(cè)模板高度Hm（mm）1000二、荷載設(shè)計(jì)模板及其支架自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/m3)1.1施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q1k(kN/m2)3支撐腳手架計(jì)算單元上集中堆放的物料自重標(biāo)準(zhǔn)值Gjk(kN)1風(fēng)荷載參數(shù)：風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值ωk(kN/m2)基本風(fēng)壓ω0(kN/m2)省份新疆0.4ωk=ω0μzμst=0.05地區(qū)烏魯木齊市風(fēng)荷載高度變化系數(shù)μz地面粗糙度B類(lèi)(城市郊區(qū))1模板支架頂部離建筑物地面高度(m)9風(fēng)荷載體型系數(shù)μs單榀模板支架μst0.126整體模板支架μstw1.602ωfk=ω0μzμstw=0.641支架外側(cè)模板μs1.3ωmk=ω0μzμs=0.52三、模板體系設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01腳手架安全等級(jí)I級(jí)主梁布置方向平行立桿縱向方向立桿縱向間距l(xiāng)a(mm)1200立桿橫向間距l(xiāng)b(mm)1500步距h(mm)1500頂層步距hˊ(mm)1000支架可調(diào)托座支撐點(diǎn)至頂層水平桿中心線(xiàn)的距離a(mm)500小梁間距l(xiāng)(mm)300小梁最大懸挑長(zhǎng)度l1(mm)150主梁最大懸挑長(zhǎng)度l2(mm)100荷載系數(shù)參數(shù)表：正常使用極限狀態(tài)承載能力極限狀態(tài)可變荷載調(diào)整系數(shù)γL10.9可變荷載的分項(xiàng)系數(shù)γQ11.5永久荷載的分項(xiàng)系數(shù)γG11.3結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01設(shè)計(jì)簡(jiǎn)圖如下：模板設(shè)計(jì)平面圖縱向剖面圖橫向剖面圖四、面板驗(yàn)算面板類(lèi)型覆面木膠合板面板厚度t(mm)15面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)15面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ](N/mm2)1.4面板彈性模量E(N/mm2)10000面板計(jì)算方式簡(jiǎn)支梁按簡(jiǎn)支梁，取1m單位寬度計(jì)算。W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4承載能力極限狀態(tài)q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.1)×0.1)+1.5×0.9×3]×1=7.443kN/m正常使用極限狀態(tài)q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.1+(24+1.1)×0.1))×1＝2.61kN/m計(jì)算簡(jiǎn)圖如下：1、強(qiáng)度驗(yàn)算Mmax＝q1l2/8＝7.443×0.32/8＝0.084kN·mσ＝Mmax/W＝0.084×106/37500＝2.233N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿(mǎn)足要求！2、撓度驗(yàn)算νmax＝5ql4/(384EI)=5×2.61×3004/(384×10000×281250)=0.098mmνmax=0.098mm≤min{300/150，10}=2mm滿(mǎn)足要求！五、小梁驗(yàn)算小梁類(lèi)型方鋼管小梁截面類(lèi)型(mm)□40×40×2.5小梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)205小梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ](N/mm2)125小梁截面抵抗矩W(cm3)4.11小梁彈性模量E(N/mm2)206000小梁截面慣性矩I(cm4)8.22小梁計(jì)算方式二等跨連續(xù)梁q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.3+(24+1.1)×0.1)+1.5×0.9×3]×0.3＝2.311kN/m因此，q1靜＝γ0×1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1×1.3×(0.3+(24+1.1)×0.1)×0.3＝1.096kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b=1×1.5×0.9×3×0.3＝1.215kN/m計(jì)算簡(jiǎn)圖如下：1、強(qiáng)度驗(yàn)算M1＝0.125q1靜L2+0.125q1活L2＝0.125×1.096×1.52+0.125×1.215×1.52＝0.65kN·mM2＝q1L12/2=2.311×0.152/2＝0.026kN·mMmax＝max[M1，M2]＝max[0.65，0.026]＝0.65kN·mσ=Mmax/W=0.65×106/4110=158.136N/mm2≤[f]=205N/mm2滿(mǎn)足要求！2、抗剪驗(yàn)算V1＝0.625q1靜L+0.625q1活L＝0.625×1.096×1.5+0.625×1.215×1.5＝2.166kNV2＝q1L1＝2.311×0.15＝0.347kNVmax＝max[V1，V2]＝max[2.166，0.347]＝2.166kNτmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=2.166×1000×[40×402-(40-5)×352]/(8×82200×5)＝13.919N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿(mǎn)足要求！3、撓度驗(yàn)算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.1))×0.3＝0.843kN/m撓度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×0.843×15004/(100×206000×8.22×104)＝1.313mm≤[ν]＝min(L/150，10)＝min(1500/150，10)＝10mm；懸臂端νmax＝ql14/(8EI)=0.843×1504/(8×206000×8.22×104)＝0.003mm≤[ν]＝min(2×l1/150，10)＝min(2×150/150，10)＝2mm滿(mǎn)足要求！六、主梁驗(yàn)算主梁類(lèi)型槽鋼主梁截面類(lèi)型10號(hào)槽鋼主梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)205主梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)39.7主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)198主梁計(jì)算方式三等跨連續(xù)梁可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)11、小梁最大支座反力計(jì)算q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.5×0.9×3]×0.3＝2.389kN/mq1靜＝γ0×1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1×1.3×(0.5+(24+1.1)×0.1)×0.3＝1.174kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b＝1×1.5×0.9×3×0.3＝1.215kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.1))×0.3＝0.903kN/m承載能力極限狀態(tài)按二等跨連續(xù)梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×2.389×1.5＝4.479kN按二等跨連續(xù)梁按懸臂梁，R1＝(0.375q1靜+0.437q1活)L+q1l1＝(0.375×1.174+0.437×1.215)×1.5+2.389×0.15＝1.815kNR＝max[Rmax，R1]＝4.479kN;正常使用極限狀態(tài)按二等跨連續(xù)梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×0.903×1.5＝1.693kN按二等跨連續(xù)梁懸臂梁，R'1＝0.375q2L+q2l1＝0.375×0.903×1.5+0.903×0.15＝0.643kNR'＝max[R'max，R'1]＝1.693kN;計(jì)算簡(jiǎn)圖如下：主梁計(jì)算簡(jiǎn)圖一主梁計(jì)算簡(jiǎn)圖二2、抗彎驗(yàn)算主梁彎矩圖一(kN·m)主梁彎矩圖二(kN·m)σ=Mmax/W=2.224×106/39700=56.025N/mm2≤[f]=205N/mm2滿(mǎn)足要求！3、抗剪驗(yàn)算主梁剪力圖一(kN)主梁剪力圖二(kN)τmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=11.066×1000×[48×1002-(48-5.3)×832]/(8×1980000×5.3)＝24.497N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿(mǎn)足要求！4、撓度驗(yàn)算主梁變形圖一(mm)主梁變形圖二(mm)跨中νmax=0.198mm≤[ν]=min{1200/150，10}=8mm懸挑段νmax＝0.061mm≤[ν]=min(2×100/150,10)=1.333mm滿(mǎn)足要求！5、支座反力計(jì)算承載能力極限狀態(tài)圖一支座反力依次為R1=11.329kN，R2=19.147kN，R3=19.894kN，R4=7.857kN圖二支座反力依次為R1=9.518kN，R2=19.596kN，R3=19.596kN，R4=9.518kN七、可調(diào)托座驗(yàn)算荷載傳遞至立桿方式可調(diào)托座可調(diào)托座承載力設(shè)計(jì)值[N](kN)30按上節(jié)計(jì)算可知，可調(diào)托座受力N＝19.894kN≤[N]＝30kN滿(mǎn)足要求！八、立桿驗(yàn)算立桿鋼管截面類(lèi)型(mm)Ф48×3立桿鋼管計(jì)算截面類(lèi)型(mm)Ф48×3鋼材等級(jí)Q345立桿截面面積A(mm2)424立桿截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm)15.9立桿截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)300支架自重標(biāo)準(zhǔn)值q(kN/m)0.15支架立桿計(jì)算長(zhǎng)度修正系數(shù)η1.2懸臂端計(jì)算長(zhǎng)度折減系數(shù)k0.71、長(zhǎng)細(xì)比驗(yàn)算l01=hˊ+2ka=1000+2×0.7×500=1700mml0=ηh=1.2×1500=1800mmλ=max[l01，l0]/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150滿(mǎn)足要求！2、立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算考慮風(fēng)荷載:λ=l0/i=1800.000/15.9=113.208查表得，φ1=0.386Mwd=γ0×γLφwγQMwk=γ0×γLφwγQ(ζ2wklah2/10)=1×0.9×0.6×1.5×(1×0.05×1.2×1.52/10)=0.011kN·mNd=Max[R1,R2,R3,R4]+1×γG×q×H=Max[11.329,19.596,19.894,9.518]+1×1.3×0.15×14.54=22.729kNfd=Nd/(φ1A)+Mwd/W＝22.729×103/(0.386×424)+0.011×106/4490=141.311N/mm2≤[σ]=300N/mm2滿(mǎn)足要求！九、高寬比驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB51210-2016第8.3.2條:支撐腳手架獨(dú)立架體高寬比不應(yīng)大于3.0H/B=14.54/20=0.727≤3滿(mǎn)足要求！十、架體抗傾覆驗(yàn)算支撐腳手架風(fēng)線(xiàn)荷載標(biāo)準(zhǔn)值:qwk=la×ωfk=1.2×0.641=0.769kN/m：風(fēng)荷載作用在支架外側(cè)模板上產(chǎn)生的水平力標(biāo)準(zhǔn)值：Fwk=la×Hm×ωmk=1.2×1×0.52=0.624kN支撐腳手架計(jì)算單元在風(fēng)荷載作用下的傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×14.542×0.769+14.54×0.624=90.382kN.m參考《規(guī)范》GB51210-2016第6.2.17條：B2la(gk1+gk2)+2ΣGjkbj≥3γ0Mokgk1——均勻分布的架體面荷載自重標(biāo)準(zhǔn)值kN/m2gk2——均勻分布的架體上部的模板等物料面荷載自重標(biāo)準(zhǔn)值kN/m2Gjk——支撐腳手架計(jì)算單元上集中堆放的物料自重標(biāo)準(zhǔn)值kNbj——支撐腳手架計(jì)算單元上集中堆放的物料至傾覆原點(diǎn)的水平距離mB2la(gk1+gk2)+2ΣGjkbj=B2la[qH/(la×lb)+G1k]+2×Gjk×B/2=202×1.2×[0.15×14.54/(1.2×1.5)+0.5]+2×1×20/2=841.6kN.m≥3γ0Mok=3×1×90.382=271.146kN.M滿(mǎn)足要求！十一、立桿支承面承載力驗(yàn)算【本項(xiàng)簡(jiǎn)化計(jì)算了部分要點(diǎn)，建議采用“一般性樓蓋驗(yàn)算”模塊進(jìn)行詳細(xì)的樓板承載力復(fù)核計(jì)算】支撐層樓板厚度h(mm)120混凝土強(qiáng)度等級(jí)C30混凝土的齡期(天)7混凝土的實(shí)測(cè)抗壓強(qiáng)度f(wàn)c(N/mm2)8.294混凝土的實(shí)測(cè)抗拉強(qiáng)度f(wàn)t(N/mm2)0.829立桿墊板長(zhǎng)a(mm)200立桿墊板寬b(mm)100F1=N=22.729kN1、受沖切承載力計(jì)算根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2010第6.5.1條規(guī)定，見(jiàn)下表公式參數(shù)剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷載設(shè)計(jì)值或集中反力設(shè)計(jì)值βh截面高度影響系數(shù)：當(dāng)h≤800mm時(shí)，取βh=1.0；當(dāng)h≥2000mm時(shí)，取βh=0.9；中間線(xiàn)性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值σpc,m臨界面周長(zhǎng)上兩個(gè)方向混凝土有效預(yù)壓應(yīng)力按長(zhǎng)度的加權(quán)平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范圍內(nèi)um臨界截面周長(zhǎng)：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0/2處板垂直截面的最不利周長(zhǎng)。h0截面有效高度，取兩個(gè)配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數(shù)η2臨界截面周長(zhǎng)與板截面有效高度之比的影響系數(shù)βs局部荷載或集中反力作用面積為矩形時(shí)的長(zhǎng)邊與短邊尺寸比較，βs不宜大于4：當(dāng)βs<2時(shí)取βs=2，當(dāng)面積為圓形時(shí)，取βs=2as板柱結(jié)構(gòu)類(lèi)型的影響系數(shù)：對(duì)中柱，取as=40，對(duì)邊柱，取as=30：對(duì)角柱，取as=20說(shuō)明在本工程計(jì)算中為了安全和簡(jiǎn)化計(jì)算起見(jiàn)，不考慮上式中σpc,m之值，將其取為0，作為板承載能力安全儲(chǔ)備?？傻茫害耯=1，ft=0.829N/mm2，η=1，h0=h-20=100mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=1000mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.829+0.25×0)×1×1000×100/1000=58.03kN≥F1=22.729kN滿(mǎn)足要求！2、局部受壓承載力計(jì)算根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2010第6.6.1條規(guī)定，見(jiàn)下表公式參數(shù)剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力設(shè)計(jì)值fc混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；可按本規(guī)范表4.1.4-1取值βc混凝土強(qiáng)度影響系數(shù)，按本規(guī)范第6.3.1條的規(guī)定取用βl混凝土局部受壓時(shí)的強(qiáng)度提高系數(shù)Aln混凝土局部受壓凈面積βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受壓面積Ab局部受壓的計(jì)算底面積，按本規(guī)范第6.6.2條確定可得：fc=8.294N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(400)×(300)/(200×100)]1/2=2.449，Aln=ab=20000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×2.449×8.294×20000/1000=548.534kN≥F1=22.729kN滿(mǎn)足要求！H=15m/120mm厚樓板計(jì)算書(shū)板模板（盤(pán)扣式）計(jì)算書(shū)計(jì)算依據(jù)：1、《建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB51210-20162、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-20083、《建筑施工承插盤(pán)扣式鋼管支架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ231-20104、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-20105、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20126、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》GB50017-2017一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱(chēng)檢測(cè)辦公B3，標(biāo)高14.86m新澆混凝土樓板板厚(mm)120模板支架高度H(m)15模板支架縱向長(zhǎng)度L(m)24.85模板支架橫向長(zhǎng)度B(m)24.8支架外側(cè)模板高度Hm（mm）1400二、荷載設(shè)計(jì)模板及其支架自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/m3)1.1施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q1k(kN/m2)3支撐腳手架計(jì)算單元上集中堆放的物料自重標(biāo)準(zhǔn)值Gjk(kN)1風(fēng)荷載參數(shù)：風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值ωk(kN/m2)基本風(fēng)壓ω0(kN/m2)省份新疆0.4ωk=ω0μzμst=0.023地區(qū)烏魯木齊市風(fēng)荷載高度變化系數(shù)μz地面粗糙度D類(lèi)(有密集建筑群且房屋較高市區(qū))0.51模板支架頂部離建筑物地面高度(m)9風(fēng)荷載體型系數(shù)μs單榀模板支架μst0.115整體模板支架μstw2.415ωfk=ω0μzμstw=0.493支架外側(cè)模板μs1.3ωmk=ω0μzμs=0.265三、模板體系設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01.1腳手架安全等級(jí)I級(jí)主梁布置方向平行立桿縱向方向立桿縱向間距l(xiāng)a(mm)1500立桿橫向間距l(xiāng)b(mm)1200水平拉桿步距h(mm)1500頂層水平桿步距hˊ(mm)1000支架可調(diào)托座支撐點(diǎn)至頂層水平桿中心線(xiàn)的距離a(mm)450小梁間距l(xiāng)(mm)400小梁最大懸挑長(zhǎng)度l1(mm)150主梁最大懸挑長(zhǎng)度l2(mm)100設(shè)計(jì)簡(jiǎn)圖如下：模板設(shè)計(jì)平面圖縱向剖面圖橫