【疏水冷卻管殼式換熱器的設(shè)計7500字（論文）】

疏水冷卻管殼式換熱器的設(shè)計目錄TOC\o"1-2"\h\u24518疏水冷卻管殼式換熱器的設(shè)計 126375緒論 2266931機械設(shè)計 3174631.1設(shè)計參數(shù) 3254231.2選定流體流動空間及流速 4141911.3確定物性參數(shù) 421161.4計算總傳熱系數(shù) 5189081.4.1每小時處理柴油的能力 5219521.4.2熱流量 5146551.4.3冷卻水用量 5198901.4.4計算平均傳熱溫差 556861.4.5總傳熱系數(shù)K 589621.5計算傳熱面積 686461.6工藝結(jié)構(gòu)及尺寸計算 6280191.6.1管徑和管內(nèi)流速 6195001.6.2管程數(shù)和傳熱管數(shù)計算 6239861.6.3平均傳熱溫差 718561.6.4換熱管排列和分程方式 7313981.6.5殼體直徑計算 8289141.6.6折流板選擇及參數(shù)計算 8313621.6.7接管參數(shù)計算 8160402換熱器核算 1074642.1熱量核算 1022656該換熱器的實際換熱面積 11232602.2換熱器內(nèi)壓降的核算 12194052.2.1管程阻力計算 1244422.2.2殼程阻力計算 12138913輔助設(shè)備的計算與選型 14273373.1疏水冷卻段形式 1460563.2疏水管束對換熱計算結(jié)果的影響 1421797疏冷段理論總傳熱系數(shù) 1597464強度設(shè)計 17220344.1換熱器壁厚設(shè)計計算 17248134.1.1殼程壁厚設(shè)計計算 1797874.1.2管箱短節(jié)壁厚設(shè)計校核 17167394.1.3封頭壁厚設(shè)計校核 1863094.1.4左端平蓋封頭的設(shè)計校核 1968804.2換熱管失穩(wěn)應(yīng)力分析 20137274.3補強設(shè)計 2053114.3.1開孔補強計算方法判別 20282174.3.2開孔所需補強面積 20118824.4密封裝置選型及設(shè)計 22134154.4.1墊片選型與設(shè)計 2224194.4.2管法蘭設(shè)計 22259094.5拉桿和定距管的選取 2320844根據(jù)下列各表確定拉桿的相關(guān)參數(shù) 2376174.6支座的設(shè)計 2460254.6.1選型 2463504.6.2具體尺寸 24267074.7焊接結(jié)構(gòu)設(shè)計 26251404.7.1焊接接頭 26214944.7.2主要焊接結(jié)構(gòu) 26221285總結(jié) 309709附表 3122568換熱器主要結(jié)構(gòu)尺寸和計算結(jié)果 3112053參考文獻 32摘要：換熱器在化工、制藥當(dāng)生產(chǎn)中屢見不鮮，作為一種高效利用資源的換熱設(shè)備，它很好的發(fā)揮了熱能的利用、傳遞、吸收和轉(zhuǎn)化的作用。其中管殼式換熱器在眾多類型的換熱器中也具有其獨特的優(yōu)勢。它的類型主要包括填料函式、U形管式、固定管板式、浮頭式等。其中固定管板式換熱器具有制造結(jié)構(gòu)簡單，相同傳熱面積下所需要的殼體內(nèi)徑最小等優(yōu)點，但同時也由于溫差問題而存在溫差應(yīng)力，殼程清洗比較困難等缺點。本設(shè)計主要是結(jié)合現(xiàn)有管殼式換熱器的研究背景和專業(yè)知識，對其進行一個更優(yōu)化的系統(tǒng)設(shè)計過程。主要是對該換熱器采用疏水冷卻段，可以達到減少疏水對下一級較低壓力的汽機抽汽利用的影響，提高它的傳熱效率。具體設(shè)計過程包括對換熱器進行物性參數(shù)的確定、基本機械設(shè)計、換熱器部分零部件的核算以及強度計算校核等方面的設(shè)計，同時也對疏水冷卻段進行材料的選擇、具體疏水管束的選擇及問題優(yōu)化等設(shè)計。關(guān)鍵詞：疏水冷卻管殼式換熱器；結(jié)構(gòu)設(shè)計；強度校核緒論在科技迅猛發(fā)展的當(dāng)代，是否能夠做到合理使用和節(jié)約能源的問題早已變成全球重點關(guān)注的核心問題。高效利用能源以達到節(jié)能環(huán)保的目的也是當(dāng)今各產(chǎn)業(yè)生產(chǎn)的關(guān)鍵環(huán)節(jié)，尤其是在各種與資源利用相關(guān)的實際生產(chǎn)中，換熱器的所具有的獨特處理熱能的作用得到眾多的使用。換熱器作為化工、石油、食品等領(lǐng)域中的一種節(jié)約資源利用的設(shè)備，實現(xiàn)了對熱能的高效傳遞、進行回收、合理轉(zhuǎn)化和最大限度的利用。從降低能源消耗進而提高獲得效益的角度考慮，不斷提升換熱器的使用性能，將優(yōu)化的換熱器投入實際生產(chǎn)中更為有益。雖然它的密封性能不夠良好，但它有簡單的結(jié)構(gòu)、使用壽命長、強化傳熱效果好、流阻較小，易于推廣應(yīng)用，能夠帶來顯著的經(jīng)濟效益。管殼式換熱器是利用殼體中的管壁進行熱量交換。管殼式換熱器和別的換熱器比較而言，它的實際可操作性和適應(yīng)工作條件的能力比較強，選擇制造材料也非常多，能在高溫高壓的環(huán)境下工作等優(yōu)點。根據(jù)我國現(xiàn)行的換熱器設(shè)計及制造標(biāo)準(zhǔn)，參考相關(guān)的文獻資料，按照工藝條件所提供的相關(guān)設(shè)計參數(shù)后，再進行以下的步驟：明確設(shè)計任務(wù)，完成換熱器的基本選型，確定合適的材料，由換熱面積先布管，再確定筒體直徑、壁厚等數(shù)據(jù)，然后再進行結(jié)構(gòu)和強度的計算，最后完成制造、檢驗和驗收等工作。此次設(shè)計嚴(yán)格遵循著科學(xué)規(guī)范、認(rèn)真負(fù)責(zé)的態(tài)度進行，希望可以做出符合工業(yè)標(biāo)準(zhǔn)及規(guī)范的管殼式換熱器。換熱器的選擇應(yīng)該從設(shè)備初始設(shè)計的溫度、設(shè)計的壓力、介質(zhì)獨特的性質(zhì)、材料價格和加工工藝性能等方面綜合考慮。壓力容器常用鍛件材料有20、16Mn、06Cr19Ni10等，常用螺柱材料有35、35CrMoA、06Cr19Ni10等，常用換熱管材料有10、20、16Mn、06Cr19Ni10、06Cr18Ni11Ti等。部分零部件材料選擇如下：橢圓封頭、管箱隔板、管箱筒體等采用16MnR；筒體采用00Cr17Ni14Mo2，需要防腐的采用00Cr17Ni14Mo2;部分部件采用16Mn三級鍛件。設(shè)計技術(shù)原理和準(zhǔn)則壓力容器有很多失效形式，在設(shè)計過程中必須根據(jù)不同的設(shè)計準(zhǔn)則進行強度或剛度的校核，有效防止各類失效的出現(xiàn)以確保容器的安全運行。1機械設(shè)計1.1設(shè)計參數(shù)表1設(shè)計參數(shù)殼程管程入口溫度150℃24℃出口溫度50℃38℃工作壓力1.45MPa0.40MPa設(shè)計壓力2.0MPa1.0MPa物料名稱柴油循環(huán)水腐蝕裕量3mm3mm焊接接頭系數(shù)（筒體/封頭）（0.85/1.0）（0.85/1.0）熱流體：t=150-50=100℃冷流體：t=38-24=14℃因為操作情況會隨外界環(huán)境的改變而有所改變，尤其是在冬天時，換熱器由于受到溫度的影響，在循環(huán)水經(jīng)過管程去冷卻介質(zhì)的過程中，它的進口處的溫度受到環(huán)境影響明顯會比設(shè)置的溫度低，又因為冷、熱流體之間的溫差較大，受到這些影響因素的影響，在此選擇附帶膨脹節(jié)的固定管板式換熱器。1.2選定流體流動空間及流速表2一般流體流速（m/s）介質(zhì)一般液體易結(jié)垢液體氣體殼程0.2~1.5>0.53~15管程0.5~3>15~301.3確定物性參數(shù)定性溫度：殼程柴油的定性溫度為T=（150＋50）/2=100℃管程流體的定性溫度為t=（38＋24）/2=31℃根據(jù)以上條件可查得它們的有關(guān)物性數(shù)據(jù)如下表：表3定性溫度下兩種流體的有關(guān)物性參數(shù)物料粘度Pa?s密度kg/m3比熱kJ/kg?℃導(dǎo)熱系數(shù)W/m?℃柴油0.0008858602.560.14循環(huán)水0.0007719974.180.63161.4計算總傳熱系數(shù)1.4.1每小時處理柴油的能力1.4.2熱流量1.4.3冷卻水用量1.4.4計算平均傳熱溫差（以逆流計算）1.4.5總傳熱系數(shù)K（1）管程傳熱系數(shù)故可以判定流體此時為湍流的流動狀態(tài)，采用下列方法計算，管程內(nèi)的循環(huán)水處于被加熱狀態(tài)，n=0.4。（2）殼程傳熱系數(shù)假設(shè)殼程給熱系數(shù)的取值范圍為300~700W/(m2?°C）取（3）污垢熱阻（4）管壁的導(dǎo)熱系數(shù)碳鋼的導(dǎo)熱系數(shù)（5）總傳熱系數(shù)1.5計算傳熱面積1.6工藝結(jié)構(gòu)及尺寸計算1.6.1管徑和管內(nèi)流速選擇材料為碳鋼的φ25×2.5mm換熱管，取管內(nèi)介質(zhì)的流速1.6.2管程數(shù)和傳熱管數(shù)計算單程管數(shù)：換熱管長度：從設(shè)計單程管的角度考慮，此時傳熱管的長度過長，因此綜合以上因素取換熱管長為，則管程數(shù)：故取2管程，傳熱管的總根數(shù)1.6.3平均傳熱溫差平均傳熱溫差校正系數(shù)如下：平均傳熱溫差：通過上述計算所得的P值和R值無法查得所需要的數(shù)據(jù)，所以用代替，再用代替P值后再查圖，得。于是。1.6.4換熱管排列和分程方式根據(jù)相關(guān)資料，我們可以知道換熱管管板的布列方式分別為正三角形、轉(zhuǎn)角三角形、正方形和轉(zhuǎn)角正方形。此處采取正三角形排列。常用管心距如下表：表4常用管心距（mm）換熱管外徑d101214192022253032353845505557換熱管中心距S13~141619252628323840444857647072分程隔板槽兩側(cè)相鄰管中心距283032384042445052566068767880取管心距，則橫過管束中心線的管數(shù)1.6.5殼體直徑計算因為采用的是二管程結(jié)構(gòu)，而板材的利用率范圍為，可取，則直徑為：根據(jù)卷制殼體圓整規(guī)則進行進級檔圓整后，取D=500‘/1.6.6折流板選擇及參數(shù)計算折流板可以用來提高熱量的交換，使換熱器的換熱效果更加完善。從經(jīng)濟合理性等方面考慮，此處采用弓形折流板。它的圓缺高度范圍大約占?xì)んw內(nèi)徑的20～25%，取25%，取?=0.25D=0.25×500=125折流板間距為B=0.3D，則B=0.3×500=150mm折流板數(shù)目1.6.7接管參數(shù)計算殼程：取流速，則內(nèi)徑：取標(biāo)準(zhǔn)管徑為GB8163-87φ76mm×5.5mm管程：取流速，則內(nèi)徑：取標(biāo)準(zhǔn)管徑為GB8163-87φ114mm×9.5m2換熱器核算2.1熱量核算（1）殼程對流傳熱系數(shù)根據(jù)凱恩公式：殼程流通面積當(dāng)量直徑由正三角形排列得流體流速雷諾數(shù)普朗特數(shù)黏度矯正傳熱膜系數(shù)（2）管程對流傳熱系數(shù)管程流通截面積管程流體流速管程流體雷諾數(shù)管程流體普朗特數(shù)傳熱膜系數(shù)（3）傳熱系數(shù)（4）傳熱面積該換熱器的實際換熱面積該換熱器的面積裕度為上述條件及公式算出的面積裕度較大，此換熱器能做到滿足設(shè)計的基本要求。2.2換熱器內(nèi)壓降的核算根據(jù)一般經(jīng)驗而言，對于氣體的流動阻力一般控制在，而液體控制在。此外，因為操作壓力有所區(qū)分，它們的流動阻力也有所差別。2.2.1管程阻力計算管程流動阻力取=1.4；管程數(shù)=2；殼程數(shù)Ns=1取換熱管管壁的絕對粗糙度，又因為管子內(nèi)徑為20mm，則相對粗糙度為，，查圖得進口接口忽然增大，，接口忽然縮小，，又因為換熱器為單殼程雙管程，所以管程阻力在允許的范圍之內(nèi)。2.2.2殼程阻力計算根據(jù)Esso法來計算公式：（對于液體Fs=1.15，對于氣體Fs=1.0；Ns=1）流體流經(jīng)管束的阻力校正系數(shù)F：①正三角形F=0.5；②正方形直列F=0.3；③正方形錯列F=0.4。當(dāng)Re>500時，摩擦系數(shù)，。折流板數(shù)；流體流經(jīng)折流板缺口的阻力綜合以上的計算結(jié)果可知，管程與殼程的壓降均在符合條件的范圍內(nèi)，所以該換熱器符合設(shè)計的基本條件。3輔助設(shè)備的計算與選型3.1疏水冷卻段形式疏水冷卻段主要有虹吸式和淹沒式兩種，不同的形式對應(yīng)的計算思路也有所不同。①虹吸式：在疏水冷卻段中凝結(jié)水是以全流量的方式通過的。②淹沒式：凝結(jié)水是以部分流量的形式進入疏水冷卻段，通過不斷地反復(fù)迭代分別計算管側(cè)的凝結(jié)水、殼側(cè)的凝結(jié)水。3.2疏水管束對換熱計算結(jié)果的影響熱流體的殼側(cè)介質(zhì)在疏水冷卻段內(nèi)的傳熱形式往往是一種在受迫運動狀態(tài)下流體的對流，在計算殼側(cè)介質(zhì)到壁面的傳熱系數(shù)時，具體的疏水管束措施有兩種：橫掠和縱掠。（1）在本次設(shè)計中，當(dāng)采用橫掠管束時：取換熱管外徑為0.025m，疏水流速：疏水雷諾數(shù)：疏水普朗特數(shù)：疏水至管壁傳熱分系數(shù)：疏冷段理論總傳熱系數(shù)：傳熱面積（2）在本次設(shè)計中，當(dāng)采用縱掠管束時：取換熱管外徑為0.020m，疏水流速：疏水雷諾數(shù)：疏水普朗特數(shù)：疏水至管壁傳熱分系數(shù)：疏冷段理論總傳熱系數(shù)傳熱面積由上面具體的計算結(jié)果可以了解到，分別采用兩種公式得出的換熱面積的計算結(jié)果相對接近。因此，采用經(jīng)驗公式進行分析和計算，雖然不能做到確切地反映疏水的實際流動狀態(tài)，但在生產(chǎn)應(yīng)用中能夠滿足基本的精度需要。并且，假設(shè)邊界條件是相同的，不管采用哪種管束所對應(yīng)的經(jīng)驗公式，計算得出的結(jié)果都沒有太大差別。結(jié)合實際應(yīng)用，對不同的情況應(yīng)用不同的分析結(jié)果。4強度設(shè)計4.1換熱器壁厚設(shè)計計算4.1.1殼程壁厚設(shè)計計算（1）選材由前文可知，選碳鋼鋼板的材料Q245為卷制。此時，，（2）計算厚度對于Q245，鋼板負(fù)偏差（3）名義厚度因而圓整取名義厚度（4）有效厚度（5）殼程水壓試驗所選材料的屈服應(yīng)力（6）水壓試驗應(yīng)力校核通過計算水壓強度滿足要求。4.1.2管箱短節(jié)壁厚設(shè)計校核（1）選材由前文可知，此時材料Q235-C的，，（2）計算厚度（3）名義厚度圓整取名義厚度（4）有效厚度（5）殼程水壓試驗壓力所選材料的屈服應(yīng)力（6）水壓試驗應(yīng)力校核通過計算水壓強度滿足要求。4.1.3封頭壁厚設(shè)計校核該換熱器選用材質(zhì)為Q235的橢圓形封頭。如下圖：圖1橢圓形封頭（1）計算厚度（2）名義厚度?。?）有效厚度（4）殼程水壓試驗壓力所選取材料的屈服應(yīng)力（5）水壓試驗應(yīng)力校核通過計算水壓強度滿足要求。根據(jù)以上計算結(jié)果，按照的標(biāo)準(zhǔn)選用橢圓形封頭，具體尺寸如下表：表5DN500標(biāo)準(zhǔn)橢圓封頭尺寸和質(zhì)量公稱直徑DN/mm曲面高度直邊高度內(nèi)表面積容積厚度質(zhì)量500125250.310.0216154.1.4左端平蓋封頭的設(shè)計校核（1）計算厚度（2）名義厚度?。?）有效厚度（4）殼程水壓試驗壓力所選取材料的屈服應(yīng)力（5）水壓試驗應(yīng)力校核通過計算水壓強度滿足要求。4.2換熱管失穩(wěn)應(yīng)力分析換熱管材料（1）臨界長度所以判定換熱管為長圓筒（2）臨界壓力本次設(shè)計選用的是碳鋼管，所以E=200綜上換熱管不會發(fā)生失穩(wěn)。4.3補強設(shè)計4.3.1開孔補強計算方法判別開孔補強一共有4種方法。分別為面積補強法、壓力面積法、極限載荷法、有限元分析設(shè)計法。本次選擇等面積補強法。4.3.2開孔所需補強面積已知管箱的計算厚度為2.36mm，循環(huán)水出入口接管的公稱壓力，公稱直徑為，接管內(nèi)徑為114mm，接管鋼板負(fù)偏差，腐蝕裕度，焊縫系數(shù)為0.85，fr=1.0。所以循環(huán)水出入口接管的直徑為由于內(nèi)徑，開孔最大直徑故滿足等面積補強的計算條件，可以采用這個方法進行補強。①殼體的計算厚度②開孔削弱的面積查閱資料可知，接管31℃下材料的許用應(yīng)力，殼體100℃下材料的許用應(yīng)力，則強度削弱系數(shù)接管有效厚度為：（1）有效補強范圍①有效寬度B取最大值為B=217.2mm②有效高度外側(cè)有效高度；內(nèi)側(cè)有效高度：（2）有效補強面積①殼體多余金屬面積：筒體的有效厚度：②接管多余金屬面積：③焊縫截面積：④有效補強面積：由于，所以需要開孔補強。除此以外還需要增加補強圈或用較厚的壁管進行補強，增加的補強金屬截面積應(yīng)滿足：4.4密封裝置選型及設(shè)計4.4.1墊片選型與設(shè)計墊片的作用是防止流體泄露。本次選用橡膠石棉墊片。其尺寸如下表：表6墊片參數(shù)表（mm）公稱直徑DN墊片內(nèi)徑墊片外徑墊片厚度φ50053064534.4.2管法蘭設(shè)計確定Q235-A作為接管法蘭的材料，以全平面形式作為密封面。其具體尺寸如下表：表7管法蘭與接管的尺寸表法蘭類型公稱壓力PN/MPa公稱通徑DN/mm基本尺寸/mm板式平焊法蘭（PL)0.610~600?1≥?2≥1.632b=5?2≥2.520b=4?2≥4.5拉桿和定距管的選取按照換熱器設(shè)計手冊，定距管的尺寸需要和換熱管的尺寸相同，材料同為20號鋼。（1）結(jié)構(gòu)形式的選擇拉桿有拉桿定距管結(jié)構(gòu)和點焊結(jié)構(gòu)兩種形式，該換熱器在此選則拉桿定距管結(jié)構(gòu)來代替點焊結(jié)構(gòu)。（2）拉桿尺寸及數(shù)量的確定根據(jù)下列各表確定拉桿的相關(guān)參數(shù)表8拉桿直徑（mm）換熱管外徑10141932384557拉桿直徑10121216161616表9拉桿數(shù)量（mm）公稱直徑拉桿直徑≥400<700≥700<900≥900<1300≥1300<1500≥1500<1800≥1800<200010610121618242812481012141820164668101214表10拉桿的連接尺寸（mm）拉桿直徑拉桿螺紋公稱直徑LaLbLd101013>4016121215>5018161620>6020確定拉桿的直徑是16mm，拉桿孔的深度是18mm，數(shù)量為14根。4.6支座的設(shè)計4.6.1選型支座起到支撐筒體的作用，能夠分擔(dān)一些應(yīng)力載荷。因為容器在現(xiàn)實工程中，根據(jù)作用不同，具體的形式和安放位置也不一樣。壓力容器可分為立式、臥式、球形三類。其中臥式又可分為圈式、支承式和鞍式，本次選擇焊制鞍式支座。鞍式支座又包括輕型（A型）和重型（B型）。固定式（F）和移動式（S）存在于每一種形式中。根據(jù)所得換熱器的直徑，選擇支座的材料為Q235-B，在這里可以選擇一個BI型(重型)鞍座，包角為120°，并且附加一個筋板和加強墊板帶加強墊板。4.6.2具體尺寸其相應(yīng)的結(jié)構(gòu)和尺寸應(yīng)符合下圖和表格：圖2F型鞍式支座的結(jié)構(gòu)圖3S型鞍式支座的結(jié)構(gòu)表11鞍式支座的結(jié)構(gòu)和尺寸（mm）公稱直徑DN允許載荷Q/KN鞍座高度h底板腹板筋板墊板墊板底板底板筋板筋板墊板弧長墊板螺栓間距鞍座質(zhì)量/kg增加100mm高度增加的質(zhì)量/kg5001232001088636460170250150580230330234.74.7焊接結(jié)構(gòu)設(shè)計4.7.1焊接接頭焊接接頭的選擇要點如下：①設(shè)計要求；②焊接的難易與焊接變形；③焊接成本；④施工條件。結(jié)合以上各要求，本次焊縫決定采用角接和對接兩種方式作為焊接接頭。4.7.2主要焊接結(jié)構(gòu)殼體焊接根據(jù)殼體材料Q245的材料特性，查閱相關(guān)資料可知其可焊接性能比較良好，所以不需要進行焊前預(yù)熱。焊接方法選為埋弧自動焊，焊絲為HO8MnA，坡口為V型，焊劑為HJ431，坡口為V型。又因前面計算得知殼體的厚度只有12mm，故無需進行焊接后的熱處理。焊接結(jié)構(gòu)如下圖所示:圖4焊接結(jié)構(gòu)換熱管與管板的焊接因為手工電弧焊和惰性氣體保護焊是換熱管與管板的常用焊接方法，本次選擇手工電弧焊，焊條為J422。對于厚度有些大的管板需要焊前預(yù)熱處理，并使預(yù)熱溫度在處理過程中為100~200℃，焊接后需要進行熱處理，使溫度在操作過程中保持在600~640℃這個范圍。相關(guān)尺寸和結(jié)構(gòu)如下表：換熱管規(guī)格25×2.5換熱管最小伸出長度/2最小坡口高度/1表12換熱管外伸長度（mm）法蘭與筒體的焊接法蘭與簡體的焊接屬于C類接頭。查閱資料可知法蘭材料20號鋼和筒體材料Q235-B的綜合機械性能和焊接性能都比較良好，所以在這里選擇埋弧自動焊，焊絲和焊劑都和殼體相同，并且焊后還需要進行熱處理，并使溫度在操作過程中保持為600~640℃這個范圍。結(jié)構(gòu)如下圖：圖5法蘭與筒體的焊接管板與殼體、封頭的焊接因為它們的材料都是Q235-B，有前面已經(jīng)查到的資料可知焊接性能比較良好，根據(jù)材料特性，此處選擇埋弧自動焊。在操作時還需要進行焊前預(yù)熱，并使預(yù)熱溫度在過程中保持為100~200℃這個范圍，焊絲和焊劑的種類與殼體相同，焊接后的熱處理溫度同樣需要維持在600~640℃這一范圍內(nèi)。結(jié)構(gòu)如下圖：圖6管板與殼體焊接（5）接管與殼體焊接由接管和殼體的材料特性，在實際操作過程中不需要進行焊前預(yù)熱，開坡口為V型，使用的焊絲和焊劑同殼體一樣，焊后無需熱處理。接管焊接方式使用插入式。結(jié)構(gòu)如下圖：圖7接管與殼體焊接5總結(jié)畢業(yè)在即，畢業(yè)論文設(shè)計在修修改改的日子中也逐漸完畢?；仡櫝醮芜x題到完成畢業(yè)論文及畢業(yè)設(shè)計已經(jīng)過去有一段日子，在這期間，讓我對畢業(yè)設(shè)計的步驟程序、計算方法等有了更多的認(rèn)識。完成畢業(yè)設(shè)計，不僅簡單檢驗我們對所學(xué)知識的總結(jié)概括和有效應(yīng)用，還是一種發(fā)掘潛能、鍛煉能力的提高方式。通過這次畢業(yè)設(shè)計的撰寫，讓我明白管殼式換熱器在實際工業(yè)生產(chǎn)中的重要性，設(shè)計一種更優(yōu)化的換熱器更是一種有益投資。在這次畢業(yè)設(shè)計中，我進行了查閱、整理各種文獻和圖書資料，增加了對管殼式換熱器的了解，隨后積極向老師請教、和同學(xué)交流討論等，開始了我的初步設(shè)計。主要從機械尺寸設(shè)計、強度驗算和換熱器校核三大方面進行展開論述和計算。在設(shè)計過程中，由于自身專業(yè)水平的限制，我又去查閱了很多相關(guān)的書籍和國家標(biāo)準(zhǔn)，并對必要的零部件繪制了CAD圖形，盡量確保整個設(shè)計的準(zhǔn)確性和完整性。在這個過程中，不但培養(yǎng)了我吃苦耐勞、學(xué)會獨立思考的能力，鍛煉了我的動手能力，同時也使我養(yǎng)成樂觀、積極向上的良好人生態(tài)度，樹立了我在困難面前堅定地信心，讓我明白在成功的路上必然會伴隨艱辛，但是我們的收獲和成長遠遠大于不足。由于本人才疏學(xué)淺，畢業(yè)設(shè)計也許做的不能夠盡善盡美，但這個過程是我莫大的財富，使我終生受益。