材料成型課程設(shè)計(jì)-熱軋中厚板工藝設(shè)計(jì)

材料成型課程設(shè)計(jì)熱軋中厚板姓名：劉天循學(xué)號姓名：劉天循學(xué)號：109024102班級：型103班指導(dǎo)老師：曹杰二〇一四年一月二日星期四安徽工業(yè)大學(xué)冶金學(xué)院安徽省馬鞍山市湖東路目錄熱軋中厚板工藝設(shè)計(jì)1第一篇課程設(shè)計(jì)簡介2一.一節(jié)課程名稱：2一.二節(jié)課程類型：2一.三節(jié)教學(xué)對象：2一.四節(jié)設(shè)計(jì)目的：2一.五節(jié)課時(shí)安排：2一.六節(jié)設(shè)計(jì)題目：2一.七節(jié)題目舉例：2一.八節(jié)設(shè)計(jì)內(nèi)容：2一.九節(jié)根本要求：3一.一〇節(jié)考核：3一.一一節(jié)進(jìn)度安排：3一.一二節(jié)題目內(nèi)容：4一.一三節(jié)計(jì)算鋼種：4一.一四節(jié)設(shè)計(jì)任務(wù)：5第二篇熱軋中厚板工藝設(shè)計(jì)5二.一節(jié)產(chǎn)品技術(shù)要求5二.二節(jié)工藝流程6二.三節(jié)規(guī)程設(shè)計(jì)6二.四節(jié)軋輥強(qiáng)度校核16二.五節(jié)車間平面布置圖19二.六節(jié)結(jié)語19第三篇附錄20熱軋中厚板工藝設(shè)計(jì)劉天循1090241022014年1月2日星期四課程設(shè)計(jì)簡介課程名稱：材料成型課程設(shè)計(jì)課程類型：必修課教學(xué)對象：材料成型專業(yè)本科生設(shè)計(jì)目的：《材料成型課程設(shè)計(jì)》是材料成型專業(yè)必修課之一，是課程教學(xué)的一個(gè)重要環(huán)節(jié)。其軋鋼方向的課程設(shè)計(jì)要求到達(dá)以下目的：1〕把《塑性工程學(xué)》、《塑性加工原理》、《塑性加工車間設(shè)計(jì)》、《孔型設(shè)計(jì)》等專業(yè)課程中所學(xué)的知識在實(shí)際設(shè)計(jì)工作中綜合加以運(yùn)用，穩(wěn)固所學(xué)的專業(yè)知識，提高對專業(yè)知識和相關(guān)技能的綜合運(yùn)用能力。2〕本次設(shè)計(jì)是畢業(yè)設(shè)計(jì)前的最后一個(gè)教學(xué)環(huán)節(jié)，為進(jìn)一步培養(yǎng)學(xué)生工程設(shè)計(jì)的獨(dú)立工作能力，團(tuán)隊(duì)協(xié)作意識，樹立正確的設(shè)計(jì)思想，掌握工藝設(shè)計(jì)的根本方法和步驟，為畢業(yè)設(shè)計(jì)工作打下良好的根底。課時(shí)安排：2周設(shè)計(jì)題目：根據(jù)學(xué)生人數(shù)進(jìn)行分組，每組一個(gè)大題目，題目給出必要的設(shè)備參數(shù)和工藝條件，要求每個(gè)學(xué)生完成不同的任務(wù)。題目舉例：熱軋板帶工藝設(shè)計(jì)熱軋中厚板工藝設(shè)計(jì)熱軋棒材工藝設(shè)計(jì)設(shè)計(jì)內(nèi)容：板帶工藝：產(chǎn)品技術(shù)要求工藝流程規(guī)程設(shè)計(jì)〔包括力能參數(shù)計(jì)算〕工藝布置圖〔AutoCAD〕型鋼工藝：產(chǎn)品技術(shù)要求工藝流程孔型設(shè)計(jì)〔包括力能參數(shù)計(jì)算〕孔型圖〔AutoCAD〕根本要求：每生要求獨(dú)立完成工藝流程、規(guī)程設(shè)計(jì)〔孔型設(shè)計(jì)〕，掌握工藝設(shè)計(jì)的根本內(nèi)容，根本步驟和方法，熟練使用AutoCAD進(jìn)行工程圖的繪制。具體要求：1〕獨(dú)立完成自己所負(fù)責(zé)的內(nèi)容；2〕熟練搜集查閱文獻(xiàn)資料；3〕綜合運(yùn)用所學(xué)的專業(yè)知識進(jìn)行設(shè)計(jì)計(jì)算；4〕熟悉計(jì)算機(jī)繪圖、文字及圖表處理；5〕完成設(shè)計(jì)報(bào)告，要求文字通暢，結(jié)構(gòu)明晰；6〕嚴(yán)格按照課程設(shè)計(jì)進(jìn)度和教師要求，高質(zhì)量地完成課程設(shè)計(jì)工作?？己耍好可灰环萃暾に囋O(shè)計(jì)報(bào)告〔打印〕〔40%〕，平時(shí)成績〔30%〕，課程結(jié)束時(shí)就各學(xué)生所完成的內(nèi)容進(jìn)行辯論〔30%〕。進(jìn)度安排：產(chǎn)品技術(shù)要求1天工藝流程0.5天規(guī)程設(shè)計(jì)〔孔型設(shè)計(jì)〕5天工藝圖〔孔型圖〕繪制1.5天課程設(shè)計(jì)報(bào)告2天題目內(nèi)容：主要設(shè)備參數(shù)工程粗軋機(jī)精軋機(jī)軋機(jī)型式四輥可逆軋機(jī)PC軋機(jī)工作輥輥身尺寸/mm?850~950×3800?850~950×3800支撐輥輥身尺寸/mm?1700~1800×3700?1700~1800×3700工作輥輥頸尺寸/㎜?500×480?450×420支撐輥輥頸尺寸/㎜?1200×1150?1200×1150工作輥材質(zhì)合金鑄鐵合金鑄鐵支撐輥材質(zhì)鑄鋼鑄鋼最大軋制壓力/MN7070最大軋制力矩/MN*m2×2.62×1.975最大軋制速度/m*s-14.2396.123最大工作開口度/mm500400主電機(jī)功率/Kw2×50002×5500主電機(jī)轉(zhuǎn)速/rpm0~45~900~65~130壓下速度/mm*s-12515表格SEQ表格\*ARABIC1本設(shè)計(jì)主電機(jī)的功率分別選用：粗軋機(jī)組Ph1=2×5000Kw精軋機(jī)組Ph2=2×5500Kw計(jì)算鋼種：Q235坯料及產(chǎn)品規(guī)格：坯料采用2000×1500×200mm的連鑄坯，產(chǎn)品規(guī)格如下：6*220010*220014*220016*220018*220020*220025*22006*260010*260014*260016*260018*260020*260025*26006*280010*280014*280016*280018*280020*280025*2800設(shè)計(jì)任務(wù)：1設(shè)計(jì)軋制規(guī)程；2計(jì)算各道軋制力；3畫平面布置簡圖。具體為：1〕在咬入能力允許的條件下，按經(jīng)驗(yàn)分配各道次壓下量，這包括直接分配各道次絕對壓下量或壓下率、確定各道次壓下量分配率〔〕及確定各道次能耗負(fù)荷分配比等各種方法；2〕制定速度制度，計(jì)算軋制時(shí)間并確定逐道次軋制溫度；3〕計(jì)算軋制壓力、軋制力矩及總傳動力矩；4〕檢驗(yàn)軋輥等部件的強(qiáng)度和電機(jī)功率；5〕按前述制定軋制規(guī)程的原那么和要求進(jìn)行必要的修正和改良。熱軋中厚板工藝設(shè)計(jì)產(chǎn)品技術(shù)要求鋼種為Q235，尺寸規(guī)格6mm×2800mm。1.1成品狀態(tài)鋼板可以采用常規(guī)軋制，TMCP控軋，?；蛘{(diào)質(zhì)處理。1.2外表鋼板的外表狀態(tài)分為黑皮、噴丸、涂漆、噴丸+涂漆。鋼板要求外表缺陷少、光整平坦而潔凈，不得有對使用有害的質(zhì)量缺陷，當(dāng)鋼板外表有缺陷時(shí)，通過修磨或焊接出去缺陷或進(jìn)行修補(bǔ)。1.3尺寸、重量、外形尺寸及重量偏差要求在允許偏差范圍內(nèi)，鋼板外形要求矩形度良好，四角充滿，可采用切邊處理或免切邊工藝。1.4性能屈服強(qiáng)度≦235MPa，抗拉強(qiáng)度375~500MPa，6mm厚度時(shí)伸長率≧26，碳當(dāng)量小于0.3%，強(qiáng)度、塑性指標(biāo)和焊接性能得到較好配合，具有一定的彎曲沖壓性能。1.5化學(xué)成分Q235A級含C≤0.22%Mn≤1.4%Si≤0.35%S≤0.050%P≤0.045%Q235B級含C≤0.20%Mn≤1.4%Si≤0.35%S≤0.045%P≤0.045%Q235C級含C≤0.17%Mn≤1.4%Si≤0.35%S≤0.040%P≤0.040%Q235D級含C≤0.17%Mn≤1.4%Si≤0.35%S≤0.035%P≤0.035%工藝流程由連鑄機(jī)供應(yīng)的板坯經(jīng)二次切割精整后，進(jìn)入連續(xù)加熱爐加熱，出爐板坯經(jīng)高壓水除鱗后，進(jìn)入四輥可逆粗軋機(jī)進(jìn)行數(shù)個(gè)道次的整形、展寬軋制，再進(jìn)入四輥PC軋機(jī)延伸軋制，根據(jù)要求冷卻后熱矯直。鋼板進(jìn)入冷床冷卻，經(jīng)檢查、切頭、切尾、分段、切邊/剖分、定尺、標(biāo)志、堆存、發(fā)貨。需冷矯鋼板送冷矯直機(jī)矯直后至成品跨堆存、發(fā)貨。規(guī)程設(shè)計(jì)3.1軋制方法由于坯料采用2000mm×1500mm×200mm的連鑄坯，長度，故采用橫軋法。除鱗后即轉(zhuǎn)鋼90°橫軋到底。壓下規(guī)程計(jì)算說明平均道次壓下率28%N=log(20.0/200.0)/(log(1-0.28))→10.6743079取道次數(shù)12x:=2000.8?12→13.743895347200以下各參數(shù)的計(jì)算說明一般以第一道次為例3.2分配道次壓下量為抑制奧氏體晶粒過分長大，造成相變后鐵素體晶粒粗大，需壓縮軋制時(shí)間，尤其是軋制間隙時(shí)間。由于鋼種是普碳鋼，出于細(xì)化晶粒，提高鋼材強(qiáng)韌性的目的，強(qiáng)調(diào)道次壓下率，且道次壓下率大于臨界壓下率。為充分利用軋機(jī)能力，軋制道次較少，每道次分配的變形率較大。中間道次充分利用鋼坯溫度高，變形抗力低的優(yōu)勢，采用較大的壓下量。隨溫度的降低，變形抗力增加，道次絕對壓下量逐漸減少。最后1~2道次為了保證板形良好和厚度精度采用較小的壓下量。道次取8道精軋道次4道。軋制階段道次iHi〔mm〕Δhi〔mm〕hi〔mm〕εi〔%〕L〔mm〕B〔mm〕粗軋12003017015.001260.50280021702414614.111467.71280031463011820.541815.9828004118289023.742380.952800590246626.663246.752800666184827.274464.282800748143429.166302.522800834102429.418928.572800精軋92471729.1612605.042800101751229.4117857.14280011124830.3326785.7128001282625.0035714.282800表格SEQ表格\*ARABIC2合計(jì)：根據(jù)后面第四步計(jì)算知粗軋總持續(xù)時(shí)間39.19s精軋總持續(xù)時(shí)間37.61s兩軋機(jī)能力匹配3.3校核咬入能力四輥可逆式中厚板軋機(jī)的軋制速度可調(diào)，因此采用低速咬入，實(shí)際的最大咬入角一般可以到達(dá)22°~25°。對給出的中厚板軋機(jī)，咬入條件將不是限制壓下量的主要因素。熱軋鋼板咬入角一般為15°~22°，低速咬入可取為20°，輥徑取最小值850mm，故：咬入不成問題。3.4確定速度制度由于四輥可逆式中厚板軋機(jī)可以隨時(shí)間改變軋輥的轉(zhuǎn)向和速度，所以從盡量縮短軋制周期，提高軋機(jī)產(chǎn)量的角度出發(fā)，有必要采取可以調(diào)速，可以逆轉(zhuǎn)的軋制速度制度。三角形速度軋制的軋制節(jié)奏時(shí)間比梯形速度的短，因此，在設(shè)計(jì)過程中，粗軋階段采用低速咬入三角形速度軋制。在保證厚度精度的前提下，精軋采用梯形速度軋制。由于精軋時(shí)咬入能力很充裕，可以采用高速咬入，且咬入時(shí)速度高有利于軸承油膜的形成，故精軋采用穩(wěn)定速度咬入。D:=900 mm π:=3.14取平均加速度a:=40rpms??1平均減速度b:=60rpms??1圖片STYLEREF1\s二SEQ圖片\*ARABIC\s11圖片STYLEREF1\s二SEQ圖片\*ARABIC\s123.4.1軋輥咬入和拋出速度確實(shí)定確定的原那么是：獲得較短的道次軋制節(jié)奏時(shí)間，保證軋件順利咬入，使得軋機(jī)在調(diào)整壓下時(shí)間之內(nèi)完成軋輥逆轉(zhuǎn)動作，便于操作和適合于主電機(jī)的合理調(diào)速范圍。為減少電機(jī)反轉(zhuǎn)和軋件返回時(shí)間，中間道次低速拋鋼；成品道次為了減少純軋時(shí)間和軋件運(yùn)輸時(shí)間，全速拋鋼。粗軋機(jī)的軋輥咬入和拋出速度一般在10~20rpm和15~25rpm范圍內(nèi)選擇。精軋機(jī)的軋輥咬入和拋出速度一般在20~60rpm和20~30rpm范圍內(nèi)選擇。但第一道次第一道咬入角最大故采取較低速度穩(wěn)定咬入和低速拋出軋制速度n11:=40拋出速度n12:=20 最大軋輥轉(zhuǎn)速的計(jì)算純軋時(shí)間內(nèi)轉(zhuǎn)過的軋輥工作面長度有如下確定公式：EQ\o\ac(○,1)式中F為從咬入到拋出軋件轉(zhuǎn)速曲線下的面積〔圖中陰影局部〕推得：EQ\o\ac(○,2)查得相關(guān)資料上給出最大轉(zhuǎn)速計(jì)算公式：EQ\o\ac(○,3)式中a，b為軋輥加速與減速時(shí)的加速度；n1為咬鋼時(shí)的軋輥轉(zhuǎn)速；n3為拋鋼時(shí)的軋輥轉(zhuǎn)速EQ\o\ac(○,1)EQ\o\ac(○,2)式代入EQ\o\ac(○,3)式得到恒等式，受個(gè)人能力所限，難以通過計(jì)算得出三角形速度制度下的最大軋輥轉(zhuǎn)速。假設(shè)忽略每道次寬展及前滑影響，可獲得n2的近似值，為速度制度確實(shí)定提供參考。粗軋時(shí)設(shè)定a=30rpm/s，b=40rpm/s。式中L為軋件長度，D取最小值。純軋時(shí)間的計(jì)算對于三角形速度圖的純軋時(shí)間：對于梯形速度圖的純軋時(shí)間：確定軋制間隙時(shí)間t0可逆式中厚板軋機(jī)道次間的間隙時(shí)間通常取軋輥從上一道拋出轉(zhuǎn)速到下一道咬入轉(zhuǎn)速之間的時(shí)間間隔、軋輥調(diào)整壓下時(shí)間和回送軋件〔包括轉(zhuǎn)90°和對正〕時(shí)間中的最長時(shí)間。根據(jù)經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)，t0取值規(guī)那么：當(dāng)L<3.5m時(shí)間隙時(shí)間取2?5s3.5m<L<8m時(shí)取6sL大于8m時(shí)取4s如圖2.1所示，每道軋制延續(xù)時(shí)間tj=tz+t0，其中t0為間隙時(shí)間，tzh=t1+t2。設(shè)v1為t1時(shí)間內(nèi)的軋制速度，v2為t2時(shí)間內(nèi)的平均速度，l1及l(fā)2為在t1及t2時(shí)間內(nèi)軋過的軋件長度，l為該道次軋后軋件長度，那么v1=pDn1/60,v2=pD(n1+n2)/120,t2=n1-n2,b故減速段長l2=t2v2，而t1=(l-l2)/v1=(l-t2v2)/v1。D取平均值。對于1道取n1=40n2=20;對于2、3、4道取n1=60，n2=20;對于5、6、7道取n1=80，n2=20;對于8～12道取n1=100，n2=20。再確定間隙時(shí)間t0：根據(jù)經(jīng)驗(yàn)資料在四輥軋機(jī)上往返軋制中，不用推床定心時(shí)軋制速度表綜上所述，按經(jīng)驗(yàn)確定各道次速度制度。包括咬鋼、拋鋼、最大軋輥轉(zhuǎn)速以及各道次加減速加速度和軋制延續(xù)時(shí)間tz。軋制階段道次in1〔rpm〕n2〔rpm〕a〔rpm/s〕b〔rpm/s〕Tzh(s)Tz(s)T0(s)n〔rpm〕粗軋1402040600.763.262.5302602040600..743.242.5403602040600.873.372.5404602040601.073.572.5405802040601.233.732.5506802040601.567.566507802040602.048.0465081002040602.426.42460精軋91002040603.207.20460101002040604.328.31460111002040606.2110.20460121002040608.1012.10460表格SEQ表格\*ARABIC33.5軋制溫度確實(shí)定本次設(shè)計(jì)采用Q235普碳鋼，為了使軋后的鋼板具有細(xì)小而均勻的晶粒，加熱溫度設(shè)定在1150℃。經(jīng)高壓水除鱗后，開軋溫度一般降至1080為了確定各道次軋制溫度，必須求出逐道的溫度降。高溫時(shí)軋件溫度降可以按輻射散熱計(jì)算，而認(rèn)為對流和傳導(dǎo)所散失的熱量大致可與變形功所轉(zhuǎn)化的熱量相抵消。由于輻射散熱所引起的溫度降在熱軋板帶時(shí)，用如下公式近似計(jì)算：式中Z為輻射時(shí)間，即該道次的軋制延續(xù)時(shí)間tz，s；h為前一道次軋出厚度，mm；T1為前一道的絕對溫度，K由于軋件頭尾溫降不同，為設(shè)備平安著想，確定各道溫降時(shí)，以尾部為準(zhǔn)。軋制階段h〔mm〕Z〔s〕T1〔℃〕Δt〔℃〕T2〔℃〕粗軋延伸12003.2610800.2861079.71321703.241079.7130.3331079.37931463.371079.379.0.4031078.97641183.571078.9760.5251078.4515903.731078.4510.7231077.7286667.561077.7281.0701076.6587488.041076.6581.6381075.0208346.421075.0202.4931072.527精軋9247.211072.5274.0541068.47210178.311068.4726.7251061.747111210.201061.74711.8981049.84912812.101049.84920.7641029.084表格SEQ表格\*ARABIC4因?yàn)榇周埡途埖能堉茣r(shí)間大致相同，考慮到軋件在中間輥道的溫降時(shí)間可能不止8s，以及軋機(jī)每道次除鱗高壓水的冷卻作用，實(shí)際的終軋溫度應(yīng)低于950℃表中T2為軋制溫度，℃3.6變形制度確實(shí)定各道變形程度用相對變形量表示，即壓下率。e=H?hH各道平均變形速度軋輥平均線速度：式中n為軋輥平均轉(zhuǎn)速，rpm；D為軋輥直徑，取最小值，mm平均變形速度選用如下公式：式中R——工作輥半徑；H——軋件原始厚度；h——軋件出口厚度各道變形抗力周紀(jì)華等人采用碳鋼和合金在高溫、高速下測定得到的變形程度、變形速度和變形程度對變形阻力影響的大量實(shí)測數(shù)據(jù)而建立了非線性回歸模型。此模型的計(jì)算結(jié)果與經(jīng)典變形抗力曲線圖比照，當(dāng)變形速度在1~30s，變形溫度在850~1200℃之間時(shí)，結(jié)果能夠很好的吻合曲線。結(jié)構(gòu)如下式：式中；——基準(zhǔn)變形抗力，MPa；t——變形溫度，℃；——變形速度，；——變形程度對數(shù)應(yīng)變，；——回歸系數(shù)，其值取決于鋼種。表1普通碳鋼變形抗力數(shù)學(xué)模型回歸系數(shù)鋼種回歸系數(shù)σ0/Mpaa1a2a3a4a5a6Q215150.0-2.7933.5560.2784-0.24600.42321.468Q235150.6-2.8783.6650.1861-0.12160.37951.402Q235-F140.3-2.9233.7210.3102-0.26590.45541.520表2優(yōu)質(zhì)碳素結(jié)構(gòu)鋼變形抗力數(shù)學(xué)模型回歸系數(shù)鋼種回歸系數(shù)σ0/Mpaa1a2a3a4a5a608F136.1－3.3874.3120.5130－0.53200.58871.87908AL136.8－2.9993.8180.3552－0.31860.49961.74210151.4－2.7713.5280.1147－0.03530.45371.59320152.7－2.6093.3210.2098－0.13320.38981.45445158.8－2.7803.5390.2262－0.15690.34171.3793.7力能參數(shù)計(jì)算軋制力能參數(shù)計(jì)算的目的是對設(shè)備能力，包括軋輥強(qiáng)度、主電機(jī)功率進(jìn)行校核，并根據(jù)校核結(jié)果，判斷壓下規(guī)程的合理性及對其進(jìn)行相應(yīng)的修正。各道平均單位壓力平均單位壓力公式：式中——應(yīng)力影響系數(shù)這里采用齋藤公式計(jì)算：式中——變形區(qū)軋件平均厚度；l——變形區(qū)長度，那么有：使用公式時(shí)，否那么用。平均厚度可通過如下公式計(jì)算：式中，rad；R取最大值；各道軋制力忽略寬展，各道次軋制力可按下式計(jì)算：式中B為軋件寬度。計(jì)算傳動力矩在軋制過程中，傳動軋輥所需力矩有下面4個(gè)局部組成：式中——軋制力矩，使軋件塑性變形所需力矩；——克服軋制時(shí)發(fā)生在軋輥軸承，傳動機(jī)構(gòu)等的附加摩擦力矩；——空轉(zhuǎn)力矩，克服空轉(zhuǎn)時(shí)的摩擦力矩；——?jiǎng)恿?，克服軋輥不勻速運(yùn)動時(shí)產(chǎn)生的慣性力；i——軋輥與主電機(jī)間的傳動比，使用人字齒輪傳動，傳速比為1。1〕軋制力矩軋制力矩計(jì)算式：式中P——軋制壓力；φ——力臂系數(shù)，φ=0.78+0.017R/h-0.163〔R/h〕1/2熱軋中厚板取0.40~0.50，粗軋道次取0.50，精軋取0.40；l——變形區(qū)長度附加摩擦力矩組成附加摩擦力矩的根本數(shù)值有兩大項(xiàng)：軋輥軸承的摩擦力矩和傳動機(jī)構(gòu)的摩擦力矩。式中——軋輥軸承中的摩擦力矩，；——支撐輥輥頸直徑；——軋輥軸承摩擦系數(shù)，油膜軸承取0.003；——傳動機(jī)構(gòu)效率，齒輪傳動取0.97。空轉(zhuǎn)力矩一般軋機(jī)的空轉(zhuǎn)力矩按經(jīng)驗(yàn)方法確定，取電機(jī)額定力矩的3%~6%。式中——電動機(jī)額定轉(zhuǎn)矩，，N·m；——電機(jī)額定功率，kW；——電機(jī)額定轉(zhuǎn)速，rpm。對新式軋機(jī)取下限，舊式軋機(jī)取上限。動力矩本設(shè)計(jì)粗軋階段采用變速軋制，故須產(chǎn)生克服慣性力的動力矩。其數(shù)值可由下式確定：式中——轉(zhuǎn)動部件的飛輪矩；——角加速度，rpm/s飛輪矩確實(shí)定：式中m——工作輥質(zhì)量，kg，，鑄鐵；g——重力加速度，D——工作輥直徑軋制階段道次變形抗力〔MPa〕軋制力〔MN〕軋制力矩〔MN·m〕傳動力矩〔MN·m〕摩擦力矩M〔MN·m〕粗軋165.3417.612.332.630.196264.1414.361.841.870.15376.0819.742.442.860.22480.6021.112.422.850.22584.7320.341.972.360.19686.3219.331.621.990.17787.4317.531.321.560.14889.6816.660.981.210.12精軋990.0014.950.761.010.101087.7712.520.630.780.081186.6111.440.440.660.071283.3610.780.330.530.06表格SEQ表格\*ARABIC5軋輥強(qiáng)度校核四輥軋機(jī)由于支撐輥的作用負(fù)荷分配發(fā)生變化，支撐輥抗彎截面系數(shù)較工作輥大，因此軋制時(shí)的彎曲力矩絕大局部由支撐輥承當(dāng)。在校核支撐輥強(qiáng)度時(shí)，按全部載荷考慮。工作輥只傳遞扭矩，計(jì)算強(qiáng)度時(shí)忽略彎曲強(qiáng)度只考慮扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力。輥系受力圖：圖片STYLEREF1\s二SEQ圖片\*ARABIC\s13工作輥強(qiáng)度校核：圖片STYLEREF1\s二SEQ圖片\*ARABIC\s14粗軋機(jī)輥頸扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力：2.86為粗軋機(jī)最大總傳動力矩精軋機(jī)輥頸扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力：1.01為精軋機(jī)最大總傳動力矩工作輥材質(zhì)為合金鑄鐵，其許用應(yīng)力為140MPa，強(qiáng)度校核通過。支撐輥強(qiáng)度校核：圖片STYLEREF1\s二SEQ圖片\*ARABIC\s15由圖可知，輥身危險(xiǎn)截面位于軋輥中央處，最大彎矩為：輥身中央彎曲應(yīng)力：輥頸危險(xiǎn)截面位于輥頸輥身聯(lián)接處，最大彎矩為：該處彎曲應(yīng)力：支撐輥材質(zhì)為鑄鋼，其許用應(yīng)力為160MPa，強(qiáng)度校核通過