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文檔簡介
青島理工大學畢業(yè)設計(論文)第一章方案比選為K0+100,規(guī)劃河道寬度約為120m,河道與道路正交。性氣候。四季分明,4~9月份為東南季風,氣候濕熱多雨;10~3月份則以西北季(2002年7月15日),極端低氣溫-16.9℃(1931年1月10日)。全年8月份最熱,平均氣溫25.3℃;1月份最冷,平均氣溫-0.5℃。日最高氣溫高于30℃的日數(shù),年平均為11.4天;日最低氣溫低于-5℃的日數(shù),年平均為22天。歷年平均大風日64.8天,風速:年均風速5.3米/秒,瞬間最大風速44.20米/秒。降水量年平均為662.1mm,其中夏季占58%,冬季占5%。降水量年內(nèi)分配不均,年降水量的73%集中于6~9月,且多集中在幾次暴雨中。平均降雨強度最大月(8月)13.6mm/日,最小月(2月)為2.5mm/日。凍土深度40~50cm。據(jù)史料記載,青島陸地至今未發(fā)生5級以上的地震。青島地區(qū)季節(jié)性凍土標準凍結(jié)深度為0.50m??鐝讲贾茫?0m+130m+60m=250m+2×1.0m(布索區(qū))=32.5m青島理工大學畢業(yè)設計(論文)普通鋼筋:主筋采用HRB335(相當于原來的Ⅱ級),其它采用R235(Q235)(相當于原來的I級)鋼筋。青島理工大學畢業(yè)設計(論文)700m左右的橋梁,斜拉橋在技術上和經(jīng)濟上都具有相當優(yōu)越的競爭能力。適用、美觀、環(huán)保。通過預應力混凝土斜拉橋這種結(jié)構(gòu)形式60%左右;鋼梁的質(zhì)量(400kg/m2)約為混凝土上部結(jié)構(gòu)(1600kg/m2)的1/4,但前者的造價比后者約大2~3倍,對于跨度較小的橋梁而言,這個造價差往往難以抵消由該方案為雙塔三跨式預應力混凝土斜拉橋,跨徑布置為60m+130m+60m=250m,邊主跨比為0.46,塔高46m,橋面以上高度32m,高跨比0.246,采用漂浮體系,橋面設雙向橫坡為1.5%,見圖1.1。(中央分隔帶)+2×2.5m(右側(cè)路肩寬度)+2×1.0m(布索區(qū))=32.5m,順橋第4頁圖1.1雙塔三跨斜拉橋(單位:cm)青島理工大學畢業(yè)設計(論文)2)因墩梁固結(jié),橋墩的厚度大大減小,約為梁在支點處高度的0.2倍一0.4倍,比T形剛構(gòu)的墩厚小的多,減少橋墩與基礎工程的材料用量;第6頁圖1.2預應力混凝土剛構(gòu)橋(單位:cm)橋跨布置為45m+150m+45m=240m,凈矢跨比為0.27,凈矢高為40m,見圖為φ500×10mm的鋼管,內(nèi)澆筑C50微膨脹混凝土,直腹桿和斜腹桿為圖1.3中承式鋼管混凝土拱橋(單位:cm)青島理工大學畢業(yè)設計(論文)(3)必須在滿足安全和適用的前提下,應根據(jù)具體情況考慮經(jīng)濟和美觀的要(4)同時,在我國經(jīng)濟實力不斷增強的時期,應該提倡公路工程設計的環(huán)保此橋采用平衡懸臂施工法,由于結(jié)構(gòu)上墩梁固結(jié),為多次超靜定,次內(nèi)力較大。第8頁第二章總體設計通過初步設計階段的綜合技術經(jīng)濟比較,決定主橋采用雙塔三跨式雙索面預應力混凝土斜拉橋方案。橋梁跨度應根據(jù)公路等級、功能、通行能力及抗洪防災等要求,再根據(jù)相關部門的地質(zhì)和地形資料、環(huán)境要求等綜合考慮,選出適合于的設計原則確定邊中跨比例。雙塔三跨斜拉橋的邊跨與主跨跨徑比宜為0.33~0.50。其中,鋼主梁宜為0.30~0.40;組合梁宜為0.40~0.50;混合梁宜為0.30~0.45;混凝土主梁宜為0.40~0.45。但在特殊的地形條件下,可采用更小的跨徑本橋為雙塔三跨雙索面預應力混凝土斜拉橋,其橋跨布置為60+130+60=250m,橋梁全長250m,邊主跨比為0.46,橋面以上索塔高32m,高跨比0.246,采用漂浮體系。主橋各塔均布置為10對索,在每個索塔處布置一對0號索以及縱、橫橋向限位裝置。橋型布置圖見圖1.1。主橋在橋塔處分別設縱、橫向限位裝置。橫向限位裝置采用在主梁側(cè)面設置2.2.1主梁截面形式的選擇主梁的截面形式應根據(jù)結(jié)構(gòu)的受力性能、車輛的通行條件、主梁與塔的連接構(gòu)造、斜拉索的錨固及結(jié)構(gòu)形式的抗風性來確定。主梁采用雙邊箱斷面,主梁高2.5m,梁寬為32.5m,此結(jié)構(gòu)有效地減輕2.2.2主梁梁段劃分本橋全橋共劃分了48個梁段,分為索塔區(qū)梁段、無索區(qū)梁段、中跨合攏段和混凝土梁標準段。索塔區(qū)梁段共8個,梁段長4.0m;標準梁段共32個,混凝土標主塔0#塊的長度為16.0m。主梁單元劃4×400300后后400400600+600+600,600,600,600,600600,600,600,600,600,600,600,600,60023456789圖2.1主梁梁段劃分青島理工大學畢業(yè)設計(論文)混凝土主梁采用預應力混凝土結(jié)構(gòu),橋面全寬32.5m,縱向每隔6.0m設置一道橫隔板,橫梁寬為35cm,主梁中心高2.5m。頂板厚30cm,底板厚35cm。在邊跨無索區(qū)梁段設置一段實心梁段以便更好的起到壓重作用,從而避免設置抗拉支座?;炷林髁旱臉藴蕯嗝鎴D如圖2.2。混凝土主梁采用部分預應力混凝土A類構(gòu)件。本橋根據(jù)施工和使用階段各種作用效應的組合,根據(jù)混凝土主梁段最不利組合下的彎矩包絡圖和剪力包絡圖,對混凝土主梁進行預應力鋼筋配置。本橋的預應力鋼束分為15-φj15.24和19-φj15.24兩種型號,鋼束均為高強度低松弛鋼絞線,均為分段張拉接長,錨下張拉控制應力為ok=1395MPa,預應力管道采用φ80mm的金屬波紋管。雙塔斜拉橋索塔高與主跨比宜選用0.18~0.25,并使邊索與水平線夾角控制常用斜拉橋索塔的縱向形式有單柱式、A形式及倒Y形式等,如圖2.3所示。索塔宜設計成豎直式,也可根據(jù)需要設計成傾斜式。常用斜拉橋索塔的橫向形式有單柱式、雙柱式、門式、花瓶式、A形式、倒Y形式、寶塔式、鉆石式等,如圖2.4所示。索塔塔柱的橫斷面可采用實心或空心,截面形式可采用矩形、I字形或箱形。第10頁2.3.2索塔尺寸的擬定本橋采用造型美觀的花瓶式(1)索塔,鋼筋混凝土實腹矩形結(jié)構(gòu)?;ㄆ渴剿魉煨魏唵危芰γ鞔_,由于塔柱斜度較小,施工比較方便。索塔自承臺頂?shù)剿魉數(shù)母叨仁?6.0m,主梁梁頂?shù)剿魉敻叨葹?2.0m,塔高與跨徑的比為0.26。塔柱包括上塔柱、中塔柱和下塔柱。下橫梁以下部分索塔整個塔柱為矩形實體截面,順橋向長2m,橫橋向?qū)?.5m。索塔尺寸如圖2.5。圖2.5索塔尺寸圖(單位:cm)鋼筋外加設一層直徑為5mm,間距為10cm×10cm的帶肋鋼筋焊網(wǎng),以增強鋼筋表索塔共設上、下兩道矩形斷面橫梁,皆為鋼筋混凝土結(jié)構(gòu),上橫梁的長度為青島理工大學畢業(yè)設計(論文)第11頁下橫梁斷面圖2.3.3索塔基礎上橫梁斷面圖一個基礎設置20根直徑為1.5m的鉆孔灌注樁。鉆孔灌注樁樁長18m,樁底進入泥本橋斜拉索為空間雙面扇形體索,斜拉索鋼絲采用行業(yè)標準《無粘結(jié)鋼絞線斜拉索技術條件》(JT/T771-2009),為保證斜拉索具有足夠的安全性和耐久性,本橋斜拉索設計選用無粘結(jié)PE鋼絞線。斜拉橋鋼絞線應符合ASTM青島理工大學畢業(yè)設計(論文)第12頁A416/A416M(美國材料試驗標準)、YB/T152以及GB/T5224關于低松弛鋼絞線部分的規(guī)定,鋼絞線必須是無焊縫、低松弛級。鍍鋅鋼絞線的標準強度不得低于斜拉索的PE外套層擠壓后表面應光滑、均勻,且要對鋼絞線包裹緊密,按致,最大厚度1.5mm,允許偏差0~+0.5mm。PE外套具有良好的持久性,耐氫離子侵蝕和不滲透性。無粘結(jié)鋼絞線斜拉索錨具應符合FIP標準和GB/T14370-93標準。錨具采用冷鑄錨。斜拉索在主梁端的標準索距為6.0m,在索塔錨固端的索距為1.2m,全橋共設置84根斜拉索,最外側(cè)斜拉索的傾角為28°。根據(jù)受力的大小,全橋斜拉索共分三類。全橋斜拉索規(guī)格型號參數(shù)如表2-1所示。斜拉索在風力作用下,氣流在拉索的背面生成卡門渦流,渦流脫落的頻率正好與斜拉索自身的某一階頻率合拍,使斜拉索受激產(chǎn)生振動。另外,主梁與索塔的振動也會引起斜拉索的振動。斜拉索的振動使其在根部出現(xiàn)反復繞曲,索中的斜拉索的持續(xù)振動會使人們對橋梁結(jié)構(gòu)的可靠性和穩(wěn)定性產(chǎn)生懷疑。因此,斜拉索必須進行防振設計。本橋選用丁基橡膠作為減振橡膠進行減振,并在其下端2.5m范圍內(nèi)外包不銹鋼管,以保護斜拉索免受撞擊或破壞。表2-1斜拉索規(guī)格型號參數(shù)表規(guī)格型號鋼索面積(cm2)拉索直徑(mm)拉索重(kg/m)理論破斷荷載(kN)PES15-25PES15-27PES15-31PES15-37PES15-55下塔柱采用支架現(xiàn)澆施工,中、上塔柱采用爬模法施工。在橋梁基礎和索塔施工完成后,進行上部主梁施工。根據(jù)橋梁所處的地形地貌選擇施工方法。本橋預應力混凝土主梁施工采用滿堂支架現(xiàn)澆混凝土,混凝土青島理工大學畢業(yè)設計(論文)第13頁2.6.1橋面鋪裝采用10cm厚C40瀝青混凝土鋪裝,攤鋪前,在橋面板上涂防水劑。防水劑應具有防水滲透功能,且對混凝土、鋼筋無不利作用,橋面橫披取1.5%。2.6.2伸縮縫應根據(jù)橋梁伸縮量,參照現(xiàn)行《公路橋梁伸縮裝置》(JT/T327-2004)標準的要求選擇性能好的伸縮裝置。伸縮縫錨固部位混凝土強度等級不得低于C40,并做好接縫處理。本橋兩端采用整體式GQF-F60型伸縮縫。該橋位于一級公路上,所以橋梁必須設置護欄。護欄的主要作用在于封閉沿使車輛盡量在路幅之內(nèi)行駛,給駕駛員以安全感;同時還具有吸收碰撞能量、迫使失控車輛改變方向并使其恢復到原有的行駛方向,防止其躍出路外或跌落橋下橋梁護欄按設置部位可分為橋側(cè)護欄、橋梁中央分隔帶護欄和人行、車行道分界處護欄。按照構(gòu)造特征可分為鋼筋混凝土墻式護欄、梁柱式護欄、組合式護根據(jù)該橋的情況,最終決定采用鋼筋混凝土墻式護欄,具體尺寸見下圖2.9。圖2.9防撞護欄構(gòu)造圖第14頁青島理工大學畢業(yè)設計(論文)第三章有限元建模分析斜拉橋是塔、拉索和加勁梁三種基本結(jié)構(gòu)組成的纜索承重結(jié)構(gòu)體系,是高次超靜定結(jié)構(gòu)。有限元分析首先是建立計算模型,對整體結(jié)構(gòu)劃分單元和結(jié)點,形成結(jié)構(gòu)離散圖,研究各單元的性質(zhì),并用合適的單元模型進行模擬。對于柔性拉索,可用拉壓桁架單元進行模擬,對于梁和塔單元,則用梁單元進行模擬。為了決定安裝拉索時的控制張拉力,首先要決定在成橋階段恒載作用下的初始平衡狀態(tài),然后再按施工順序進行施工階段分析。本橋在進行斜拉橋成橋分析時,采用MidasCivil的未知荷載系數(shù)功能可求出滿足成橋階段的理想的索力。體系設置為“kN”和“m”。按表3-1輸入拉索、混凝土主梁、索塔、索塔上橫梁、索塔下橫梁、邊主梁表3-1截面幾何特性特性截面面積AsyAsz(m^2)形心(上緣)混凝土主梁索塔索塔上橫梁索塔下橫梁邊主梁生成斜拉橋的二維模型,如圖3.1所示。青島理工大學畢業(yè)設計(論文)第15頁x斜拉橋建模助手x節(jié)點坐標和索塔高度2:主梁◎?qū)ΨQ橋梁C節(jié)點坐標和索塔高度2:主梁◎?qū)ΨQ橋梁C非對稱橋梁拉索類型可類型可X(n)Z(m)索塔3:索塔C選擇素單元類型◎桁架單元C選擇素單元類型◎桁架單元廠主梁端到索塔中心線的距離弧長(m)高度(n)46拉索水平和垂直方向間距高度(n)46距離(n)左側(cè)左側(cè)204.728中心8,9106右側(cè)□主梁高度03)廠節(jié)點號廠構(gòu)件號◎截面大樣C實際形狀圖3.1斜拉橋建模助手該斜拉橋模型索塔頂部寬度為30.0m,底部寬度為34.4m。為了建立傾斜的傾斜布置的索塔構(gòu)件的單元坐標軸因節(jié)點的移動發(fā)生了變化,這是因為鏡像復制。為了是復制的索塔的單元坐標系與原來的一致,應打開“鏡像Beta第16頁青島理工大學畢業(yè)設計(論文)圖3.2彈性連接豎向。(0表示自由,1對地面表示固結(jié)或兩個構(gòu)件之間在該自由度上相互約束。)表3-2分析計算邊界條件自由度Ay下塔柱與承臺111111主梁與橋臺011101至此,斜拉橋的有限元分析模型已經(jīng)建立,有限元分析模型的三維視圖如圖圖3.3雙塔三跨預應力混凝土斜拉橋結(jié)構(gòu)計算有限元模型圖為了計算荷載引起的初拉力,輸入自重、二期恒載、拉索的單位初拉力等荷載條件。其中主梁橫隔板自重以節(jié)點荷載的形式施加在主梁上。本斜拉橋是多塔兩側(cè)各有拉索21根的對稱結(jié)構(gòu),所以所需的未知荷載系數(shù)為21個,輸入荷載條件,如圖3.4所示。載包括防撞墻、橋面鋪裝荷載等,合計為-117.3kN(負號表示力的方向垂直橋面青島理工大學畢業(yè)設計(論文)第17頁靜力荷載工況靜力荷載工況工況:刪除D)X號名稱類型說明7張拉力1用戶定義的荷載(USER)拉索1——單位初拉力 8張拉力2用戶定義的荷載(USER)拉索2——單位初拉力 9張拉力3用戶定義的荷載(USER)拉索3——單位初拉力10張拉力4用戶定義的荷載(USER)拉索4——單位初拉力11張拉力5用戶定義的荷載(USER)拉索5——單位初拉力12張拉力6用戶定義的荷載(USER)拉索6——單位初拉力13]張拉力7用戶定義的荷載(USER)拉索7——單位初拉力14張拉力8用戶定義的荷載(USER)拉索8——單位初拉力15張拉力9用戶定義的荷載(USER)拉索9——單位初拉力16張拉力10用戶定義的荷載(USER)拉索10——單位初拉力17張拉力11用戶定義的荷載(USER)拉索11——單位初拉力18張拉力12用戶定義的荷載(USER)拉索12——單位初拉力19張拉力13用戶定義的荷載(USER)拉索13——單位初拉力20張拉力14用戶定義的荷載(USER)拉索14——單位初拉力Ⅲ圖3.4建立恒載和單位荷載條件運行結(jié)構(gòu)分析后,使用拉索的單位初拉力(21個荷載條件)和結(jié)構(gòu)自重以及二期恒載建立荷載組合。如圖3.5所示。青島理工大學畢業(yè)設計(論文)第18頁相加相加相加相加米張拉力1(ST)張拉力2(ST)張拉力3(ST)張拉力9(ST)張拉力10S張拉力11(S張拉力17(S張拉力18(S圖3.5輸入荷載組合斜拉橋索力調(diào)整采用以控制主梁線形為主兼顧主塔位移的零位移法,為了調(diào)索方便,此時模型中的所有索單元均用桁架單元代替,并給桁架單元施加了1kN的單位初拉力,施加約束條件,給全橋施加自重和二期恒載。運行分析后,利用Midas軟件中后處理階段中的未知荷載系數(shù)模塊,設置主梁和主塔的控制參數(shù),根據(jù)初步給出的未知荷載系數(shù)和主梁線形、主塔位移的控制結(jié)果,手動對未知荷載系數(shù)進行調(diào)整,調(diào)整時按照以線形即控制條件為目標的原則進行調(diào)整。為了保證橋梁的線形與受力,在自重與二期恒載作用下主梁線形和主塔變位必須控制在一定范圍內(nèi),從而確定出拉索的初拉力。進行索力調(diào)整時選取主梁和索塔上的點作為約束條件,所選的部分參數(shù)控制情況如表3-3。表3-3主要約束節(jié)點參數(shù)約束節(jié)點約束參數(shù)約束上限值(m)約束下限值(m)理論控制值(m)12345青島理工大學畢業(yè)設計(論文)第19頁6789-0.001-0.002-0.004-0.005-0.006-0.007-0.008-0.008-0.009-0.010-0.010-0.010-0.010-0.010-0.010-0.010-0.010-0.010-0.010-0.010-0.009-0.009-0.009-0.008-0.008-0.008青島理工大學畢業(yè)設計(論文)-0.008-0.008-0.008-0.008-0.009-0.009-0.009-0.010-0.010-0.010注:上表中Dz表示橋梁豎向位移,負號表示方向向下。Dx表示順橋向位移。件的拉索的荷載系數(shù),然后生產(chǎn)荷載組合。如圖3.6所示。×-C線性-C線性◎平方C最大絕對值CC負◎正負C正節(jié)點11節(jié)點12節(jié)點218219表格未知系數(shù)1自重2橫隔板自重3二期恒載4√張拉力1未知5張拉力2未知6張拉力3未知張坊4廠聯(lián)立方程方法確認取消確認取消圖3.6未知荷載系數(shù)利用Midas軟件中“調(diào)整索力/搜索”功能,對通過未知荷載系數(shù)法求得的荷載組合進行調(diào)整,進而進一步優(yōu)化索力。具體操作見圖3.7。青島理工大學畢業(yè)設計(論文)第21頁X自重橫隔板自重二期恒載張拉力1張拉力2張拉力3張拉力4張拉力5張拉力6業(yè)共+7步驟444444444調(diào)索后結(jié)束值4399.66599.44492.66738.94564.06846.04009.66014.42740n4077n調(diào)索前123456789X自重橫隔板自重二期恒載張拉力1張拉力2張拉力3張拉力4張拉力5張拉力6業(yè)共+7步驟444444444調(diào)索后結(jié)束值4399.66599.44492.66738.94564.06846.04009.66014.42740n4077n調(diào)索前1234567894700.004381.00anennn4700.004381.00ancnnn=√4n單元號(坐標】123456789范圍advnnn◎絕對值C搜索在Midas軟件結(jié)果中查看通過“調(diào)整索力”進行優(yōu)化后的荷載組合所產(chǎn)生的梁單元內(nèi)力圖,然后根據(jù)梁單元內(nèi)力圖對荷載組合的荷載系數(shù)進行手動微調(diào)。最終將索力優(yōu)化到最佳狀態(tài),使成橋階段的主梁內(nèi)力圖盡可能的符合理想狀態(tài)下的受拉索從兩邊到中跨中央依次編號為1到10、0號索、11到20。根據(jù)索力的控制條件,經(jīng)過反復調(diào)整優(yōu)化得出各斜拉索的初始索力如表3-4。表3-4斜拉索初拉力拉索編號單元號初拉力(kN)拉索1拉索2拉索3拉索44,37,44,77拉索5拉索6拉索7拉索8青島理工大學畢業(yè)設計(論文)第22頁拉索9拉索10拉索11拉索12拉索13拉索14拉索15拉索16拉索17拉索18拉索19拉索200號索優(yōu)化后的主梁彎矩圖如圖3.8所示。在以上系數(shù)組合的荷載工況下,其變形圖如圖3.9所示。由施工模擬成橋后的實際控制線形來看,實際成橋后的位移變化很小,說明主梁線形控制的較好。本橋斜拉索安全系數(shù)為2.5,調(diào)整未知荷載系數(shù)滿足要求后,根據(jù)拉索的受力情況確定拉索的型號,各個拉索的型號如下表3-5:青島理工大學畢業(yè)設計(論文)第23頁表3-5拉索型號表拉索規(guī)格初拉力(kN)設計索力(kN)理論破斷荷載(kN)PES15-55PES15-55PES15-55PES15-55PES15-37PES15-37PES15-31PES15-31PES15-25拉索10PES15-27拉索11PES15-27拉索12PES15-25拉索13PES15-31拉索14PES15-31拉索15PES15-37PES15-37PES15-55拉索18PES15-55拉索19PES15-55拉索20PES15-55PES15-37青島理工大學畢業(yè)設計(論文)第24頁第四章成橋階段內(nèi)力計算分析根據(jù)斜拉橋結(jié)構(gòu)的對稱性和結(jié)構(gòu)的受力特性取全橋的控制截面如圖4.1所示。圖4.1結(jié)構(gòu)控制截面示意圖全橋控制截面的具體位置見表4-1所示。表4-1控制截面內(nèi)力控制截面位置控制截面位置青島理工大學畢業(yè)設計(論文)第25頁表4-2主梁控制截面恒載內(nèi)力控制截面位置荷載軸力剪力-z彎矩-y恒載-8004.88-2306.53-1512.66恒載-15931.1-1345.73恒載-23465.7恒載-52395.3-2089.45-2497.41恒載-30204.1-1426.11恒載-41575.1恒載-46118.6-1424.86恒載-49803.2恒載-52390.8-2497.94恒載-54351.1恒載-54351.1-2530.67恒載-54351.1恒載-54351.1-2497.41恒載-49793.4恒載-46117.7-1429.27J[[250]恒載-36242.3恒載-30197.9-1431.38恒載-16191.4恒載-8338.79-1433.52恒載-44.630恒載-53986.6-22.32恒載-53441-22.32第26頁MIDAS/CivilPOST-PROCESSORBEAMDIAGRAM彎矩-y2.58646e+0032.12127e+0031.65607e+0031.19088e+0037.25685a+0022.60491e+000.00000e+000MIDAS/CivilPOST-PROCESSORBEAMDIAGRAM彎矩-y2.58646e+0032.12127e+0031.65607e+0031.19088e+0037.25685a+0022.60491e+000.00000e+0006.69897e*002-1.135099+0031.60029e+003.06548e+003 2.53067a+003LCB1CB:MAX:276MIN:235文件;2014畢業(yè)設計票開·方間X:0.0000.00( MIDAS/CivilPOST-PROCESSORBEAMDIAGRAM寫力22.55441e+0032.08997e+0031.62553e+0031.16110e+0036.96657e+0022.32219e+0020.00000e+0006.96657e+0021.16110e+0031.62553e+00308997e+003-2.55441a+003LCB1MIN表示-方商0.000Z:0.000青島理工大學畢業(yè)設計(論文)恒載-50468.3-22.32恒載-49988.3-22.32恒載-49748.3恒載-46246.7-22.32恒載-30721.6-22.76主梁恒載內(nèi)力圖如圖4.2、圖4.3和圖4.4所示?;綧A)236第27頁BEAMDIAGRAM彎矩-y,z7.91759e+003BEAMDIAGRAM彎矩-y,z7.91759e+0030.00000e+000文件:2014畢業(yè)設計日期:05/21/2014表樂-方向o圖4.4主梁恒載軸力圖索塔恒載內(nèi)力圖如圖4.5、圖4.6和圖4.7所示。MIDAS/CivilPOST-PROCESSOR表示-方向X:1.000Y:0.000Z:0.000第28頁MIDAS/CivilPOST-PROCESSORBEAMDIAGRAM剪力-y,z6.02720e+0034.93134e+0033.83549e+0032.73963e+003 0.00000e+000-5.47927e+002-1.64378e+003-2.73963e+003CB:LCB1MAXMIN文件:2014畢業(yè)設計單位:kN日期:05/21/2014表示-方向X:1.000Y:0.000Z:0.000MIDAS/Civil-POSTPROCESSOR-BEAMDIAGRAM軸力6.12938e+0030.00000e+0004.80081e+003-1.02659e+004-1.57310e+004-2.11961e+004-2.66612e+004-3.21263e+004-3.75914e+0044.30564e+0044.85215e+0045.39866e+004CB:LCB1MIN:130文件:2014畢業(yè)設計單位:kN日期:05/21/2014表示-方向X:-0.483Y:-0.837Z:0.259圖4.7索塔恒載軸力圖青島理工大學畢業(yè)設計(論文)第29頁從MidasCivil中導出控制截面活載內(nèi)力見表4-3表4-3主梁控制截面汽車荷載作用內(nèi)力控制截面荷載軸向剪力-y剪力-z扭矩彎矩-y彎矩-z汽車荷載-414.89-26.66-2339.59汽車荷載-812.55-26.66-1777.744675.59汽車荷載-1188.83-26.66-1562.364027.69汽車荷載-2688.8-26.66-1748.89-14893.8-5212.65汽車荷載-1522.88-26.66汽車荷載-2050.67-26.66汽車荷載-2283.92-26.66-7997.59-21896.5-2326.63汽車荷載-2523.65-26.66-8266.07-21367.6-3608.36汽車荷載-2726.34-26.66-18931.8汽車荷載-2875.8-26.66-17497.4-6300.64汽車荷載-2875.8-26.66-9620.83-16852.5-6341.15汽車荷載-2875.8-26.66-1481.36-15532.2-6381.78汽車荷載-2875.8-26.66-1312.19-14893.8-6422.54汽車荷載-2412.36-26.66-1665.42-3740.7汽車荷載-2082.86-26.66-1558.57-2349.58汽車荷載-1360.18-26.66-1716.62汽車荷載-1001.25-26.66-1551.66汽車荷載-385.62-26.66-1531.11汽車荷載-175.09-26.66-1318.11汽車荷載-26.66汽車荷載-3236.99-2724.19汽車荷載-3236.99-1881.88-222.72汽車荷載-3264.95-187.18-170.87-1044.82汽車荷載-3264.95-187.18-170.87-832.54-369.37汽車荷載-3264.95-187.18-170.87-855.61-946.8汽車荷載-2882.39-293.32-1084.52汽車荷載-1623.69000EAMDIAGRAM宮炬y3.38547e+0042.87765e+0042.36983e+0041.86200e+0041.35418a+0048.46352a+0033.38528e+0030.0000Oe+000EAMDIAGRAM宮炬y3.38547e+0042.87765e+0042.36983e+0041.86200e+0041.35418a+0048.46352a+0033.38528e+0030.0000Oe+0006.77121g+0031.18495e+004169277e+0042.20059g+004ll:汽車荷載MVaAXMIN:85kN2m05/21/2014青島理工大學畢業(yè)設計(論文)主梁汽車荷載(最大)內(nèi)力圖如圖4.8、圖4.9和圖4.10所示。本本MIDAS/CivilPOST-PROCESSOR表示-方向0.000體圖4.8主梁汽車荷載彎矩圖MIDAS/OvilPOST-PROCE5SORBEAMDIAGRAM需力-22.52373e--0032.06487e+0031.6060le+0031.14715e+0036.88289e+0022.29430e+0020.00000e+0006.88289e+002-1.14715e+0032521.60601e+0032.06487e+003MVall:汽車荷載MIN:217文件:14畢業(yè)設計日期:05/21/2014表承-方向0.000]圖4.9主梁汽車荷載剪力圖MIDAS/Civil軸力+002-2.37765e+0025.20880e+002-1.11711e+003-1.70334g+00328957e+003車勞數(shù)位:0.000圖4.10主梁汽車荷載軸力圖青島理工大學畢業(yè)設計(論文)第31頁索塔汽車荷載(最大)內(nèi)力圖如圖4.11、圖4.12和圖4.13所示。MIDAS/CivilPOST-PROCESSORBEAMDIAGRAM彎矩-y,22.72419e+0032.22888e+0037,42961e+0020.00000e+0002.47654e+002-7,42962e+002-1.73358e+003-2.22888e+003-2.72419e+003ll:汽車荷載MVaMAX:107MIN:130文件:2014畢業(yè)設計日期:05/21/2014表示-方向X:-0.483Y:-0.837Z:0.259圖4.11索塔汽車荷載彎矩圖MIDAS/CivilPOST-PROCESSORBEAMDIAGRAM剪力-z2.77380e+0022.26947e+0027.56490e+0010.00000e+000-2.52163e+0017.56490e+001-1.26082e+002-1.76514e+002-2.26947e+0022.77380e+002ll:汽車荷歉MVaMIN:112文件:2014畢業(yè)設計單位:kN日期:05/21/2014表示-方向X:-0.483Yt-0.837Z:0.259圖4.12索塔汽車荷載剪力圖9999MIDAS/Civil軸力3.99343e+0020.00000e+000-2.66892e+002-9.33127e+002-1.26624e+003-1.59936e+003-2.26560e+003-2.59871e+003-2.93183e+003-3.26495e+003MVall:汽車荷載文件:2014畢業(yè)設計圖4.13索塔汽車荷載軸力圖按體系整體升溫25℃,整體降溫-5℃計算斜拉橋結(jié)構(gòu)的溫度作用內(nèi)力。整體升溫引起的控制截面溫度次內(nèi)力如表4-4所示。表4-4主梁控制截面溫度作用內(nèi)力(整體升溫)控制截面位置荷載軸力剪力-z彎矩-y整體升溫整體升溫整體升溫整體升溫-1017.74整體升溫-1676.3整體升溫-2243.02整體升溫-2331.84青島理工大學畢業(yè)設計(論文)第33頁整體升溫-19.68整體升溫-85.76整體升溫-85.76整體升溫-133.26整體升溫-133.26-550.42整體升溫-74.69整體升溫-24.78整體升溫-19.61J[[250]整體升溫-70.32-11.69整體升溫-84.58整體升溫-88.98整體升溫0整體升溫整體升溫整體升溫整體升溫整體升溫整體升溫-204.16整體升溫-319.05整體升溫-187.22主梁汽車荷載(最小)內(nèi)力圖如圖4.14、圖4.15和圖4.16所示。MIDAS/CivilMIDAS/Civil彎矩y27066e+0019.35089e*0071.07836e+00gim?第34頁MIDAS/CivilPOSTPROCESSORBEAMDIAGRAM寫力-21.33263e+0021.09033e+0028.48035a+001MIDAS/CivilPOSTPROCESSORBEAMDIAGRAM寫力-21.33263e+0021.09033e+0028.48035a+0016.05739e+0013.63444e+0010.00000e+0001.21148e+0013.63444e+0016.05739e+0018.42035e+0011.05033e+0021.332630+002整體升溫MIN2期05/21/2014表示-方商0.0000.000MIDAS/OvilPOST-PROCE55ORBEAMDIAGRAM軸力1.2737le-H0021.07592e0028,78134e+0016.803469+0014.82558e+0012.84770e+0010,00000e+0001.10806e+0013.08594e+0015.06383e+0017.04171e+0015.01959e+00整體升溫AAXMIN:56文牛:2014畢業(yè)設計期:05/21/2014表承-方商X:0.0000.000圖4.14主梁整體升溫彎矩圖圖4.15主梁整體升溫剪力圖圖4.16主梁整體升溫軸力圖索塔整體升溫內(nèi)力圖如圖4.17、圖4.18和圖4.19所示。MIDAS/CivilPOST-PROCESSORBEAMDIAGRAM彎矩-y,z4.00592e+0033.27757e+0032.54922e+0031.09252e+0030.00000e+000-3.64174e+002-1.09252e+003-1.82087e+003-2.54922e+003-3.27757e+0034.00592e+003ST:整體升滋MAX:176單位:kN*m日期:05/21/2014表示-方向X:1.000Y:0.000z:0.000青島理工大學畢業(yè)設計(論文)第35頁圖4.17索塔整體升溫彎矩圖MIDAS/Civil POST-PROCESSORBEAMDIAGRAM數(shù)力-y,z7.23427e+0025.91895e+0024.60363e+0023.28830e+0020.00000e+0006.57661e+0013.28830e+0024.60363e+002-5.91895e+0027.23427e+002整體升溫MIN:174文件:2014畢業(yè)設計單位:kN日期:05/21/2014表示-方向X:-0,483Y:-0.837Z:0.259圖4.18索塔整體升溫剪力圖MIDAS/Civil-POSTPROCESSOR-BEAMDIAGRAM軸力5.38485e+0010.00000e+000-9.58884e+001-1.70757e+002-2.45625e+002-3.20494e+0023.95362e+0024.70231e+002-5.45099e+002-6.19968e+002整體升溫MIN:207文件:2014畢業(yè)設計單位:kN日期:05/21/2014表示-方向X:-0,483Y:-0.837Z:0.259圖4.19索塔整體升溫軸力圖青島理工大學畢業(yè)設計(論文)第36頁按體系整體升溫25℃,整體降溫-5℃計算斜拉橋結(jié)構(gòu)的溫度作用內(nèi)力。整體降溫引起的控制截面溫度次內(nèi)力如表4-5所示。表4-5主梁控制截面溫度作用內(nèi)力(整體降溫)控制截面位置荷載軸力剪力-z彎矩-y整體降溫整體降溫-15.22整體降溫-20.41-11.47整體降溫整體降溫-23.89-13.67整體降溫-24.94-14.35整體降溫-22.11-11.71整體降溫-17.07整體降溫-10.74整體降溫整體降溫整體降溫整體降溫整體降溫-62.46整體降溫-166.55J[[250]整體降溫-216.23整體降溫-242.03整體降溫-251.59整體降溫-254.13整體降溫0-254.13整體降溫-246.89整體降溫-181.28整體降溫-91.91第37頁力-22.66525e+0012.18066e+0011.69607e+0011.21148e+0017.26887e+0002.42296e+0000.00000e+000-7.26887c+000力-22.66525e+0012.18066e+0011.69607e+0011.21148e+0017.26887e+0002.42296e+0000.00000e+000-7.26887c+0001.21148a+001-1.69607a+0012.18066e+001-2.66525+001整體降溫ST:MA:05/21/2014整體降溫整體降溫整體降溫整體降溫-10.77主梁汽車荷載(最小)內(nèi)力圖如圖4.20、圖4.21和圖4.22所示。MIDAS/Civil POSTPROCE55OF BEAMDIAGRAM彎矩y4.84132a+0024.17017e+0023.49902e+0022.82787e+0022.15672e+0021.48557g+0028.14420e+0010.00000e+0005.27879e+0011.19903e+002-1.87018e+002+002-2.54133g整體降溫MIN:14畢業(yè)設計文件MIN:目期:05/21/2014表示-方向MAX:X:0.0002:0.0y圖4.20主梁整體降溫彎矩圖MIDAS/Civil POSTPROCESSORBEAMDIAGRAM表樂-方向x:0.0000.000圖4.21主梁整體降溫剪力圖第38頁青島理工大學畢業(yè)設計(論文)MIDAS/Ovil POSTPROCESSORBEAMDIAGRAM軸力180392e+0011.40834e+0011.01277e+0016.17189e+0002.21613e+0000.00000e+0005.69540e+0009.65116e+000-1.36069+0011.75627e+0012.15184e+0012.54742e+001整體降溫MAX;257MIN:225文單日文單日表示·方向Z:0.000圖4.22主梁整體降溫軸力圖索塔整體降溫內(nèi)力圖如圖4.23、圖4.24和圖4.25所示。圖4.23索塔整體降溫彎矩圖青島理工大學畢業(yè)設計(論文)第39頁爵爵最最爵爵最最亂最最最MIDAS/CivilPOST-PROCESSORBEAMDIAGRAM剪力-y,z9.20725e+0016.57661e+0013.94597e+0010.00000e+000-3.94597e+001-6.57661e+001-9.20725e+001-1.18379e+002-1.44685e+002整體降溫MAX:175MIN:130文件:2014畢業(yè)設計單位:kN日期:05/21/2014表示-方向X:-0,483Y:-0,837Z:0.259圖4.24索塔整體降溫剪力圖MIUAS/UivIPOST-PROCESSORBEAMDIAGRAM軸力9.40461e+0017.90724e+0016.40987e+0014.91251e+0013.41514e+0010.00000e+000-1.07697e+001整體降溫MAX:207MIN:115文件:2014畢業(yè)設計單位:kN日期:05/21/2014表示-方向X:-0.483Y:-0.837Z:0.259圖4.25索塔整體降溫軸力圖青島理工大學畢業(yè)設計(論文)第40頁依據(jù)規(guī)范,計算橋梁結(jié)構(gòu)由于梯度溫度引起的效應時,可采用圖4.26所示的豎向溫度梯度曲線,其橋面板表面的最高溫度T1按照規(guī)范取用,對于混凝土所以t=300mm。但是梁高為2500mm>400mm,所以A取300mm。由于采用100mm的瀝青混凝土鋪裝層,所以T1=14,T2=5.5。溫度梯度引起的控制截面溫度次內(nèi)力如表4-6所示。表4-6主梁控制截面溫度作用內(nèi)力(溫度梯度)控制截面位置荷載軸力剪力-z彎矩-y溫度梯度-56.15-373.09溫度梯度-93.52-393.99溫度梯度-113.79-405.754970.42溫度梯度-32.45溫度梯度-111.39-404.23溫度梯度-56.15-362.33溫度梯度-13.11-322.27溫度梯度-269.86溫度梯度-206.4溫度梯度-136.05溫度梯度-136.05第41頁溫度梯度溫度梯度溫度梯度溫度梯度溫度梯度溫度梯度溫度梯度溫度梯度溫度梯度0溫度梯度-537.79溫度梯度-342.56溫度梯度溫度梯度溫度梯度溫度梯度溫度梯度主梁溫度梯度內(nèi)力圖如圖4.27、圖4.28和圖4.29所示。2.01720a+004溫度梯度w強m圖4.27主梁溫度梯度彎矩圖第42頁青島理工大學畢業(yè)設計(論文)POST-PROCESSBEAMDIAGRAM4.05750e+001.10659e+002MIN:2m05/21/201圖4.28主梁溫度梯度剪力圖MIDAS/CwllMIDAS/CwllPOSTPROCESSOR軸力005419e*0028.10631e+0016.15775e+0014.20919e+0010,00000e+00053362e+001革業(yè)設計4表示-方向0.000位:綱;圖4.29主梁溫度梯度軸力圖索塔整體降溫內(nèi)力圖如圖4.30、圖4.31和圖4.32所示。索塔整體降溫內(nèi)力圖如圖4.30、圖4.31和圖4.32所示。MIDAS/CivilPOST-PROCESSOR5.37789e+0024.40009e+0023.42229e+0022.44450e+0021.46670e+0024.88899e+0010.00000e+000-1.46670e+002-2,44450e+002-3,42229e+002-4.40009e+002-5.37789e+002ST:溫度梯度MAX:107旦期:05/21/2014Z:0.259圖4.30索塔溫度梯度彎矩圖青島理工大學畢業(yè)設計(論文)第43頁TOPMIDAS/Civil-POSTPROCESSOR-BEAMDIAGRAM剪力-y,z6.4288le+0015.25994e+0014.09106e+0012.92219e+0011.75331e+0010,00000e+000-5.84438e+000-1.75331e+001-2.92219e+0014.09106e+0015.25994e+0016.42881e+001MAX:88MIN:111文件:2014畢業(yè)設計單位:kN日期:05/21/2014表示-方向X:-0,483Y:-0.837Z:0.259圖4.31索塔溫度梯度剪力圖MIDAS/CivilPOST-PROCESSORBEAMDIAGRAM軸力9.95444e+0018.13642e+0016.31841e+0014.50039e+0012.68238e+0010.00000e+000-9.53648e+000-2.77166e+001溫度梯度MAX:120MIN:88文件:2014畢業(yè)設計單位:kN日期:05/21/2014表示-方向X:-0.483Y+0.837Z:0.259圖4.32索塔溫度梯度軸力圖青島理工大學畢業(yè)設計(論文)4.5風荷載內(nèi)力式中各參數(shù)的取值參照《公路橋涵設計通用規(guī)范》的相關表格。計算結(jié)果如表表4-7主梁控制截面風荷載內(nèi)力控制截面荷載軸向剪力-y剪力-z扭矩彎矩-y彎矩-z風荷載-83.21-18.29-54.37風荷載-145.24-52.98風荷載-189.38-78.58風荷載-1867.13-3452.84風荷載-216.07-95.44風荷載-208.59-88.84風荷載-170.93-53.79風荷載-112.61風荷載-45.83風荷載-120.54風荷載-1297.35風荷載-913.19-2403.76風荷載-1867.13-3439.78風荷載-2610.94-5545.4風荷載-52.61-2336.21-7286.91風荷載-97.13-1524.85-8711.45風荷載-90.95-687.78-9754.68風荷載-46.06-112.36-10492.7青島理工大學畢業(yè)設計(論文)第45頁風荷載-12.62風荷載風荷載-238.57風荷載-199.47風荷載-127.12-173.59風荷載-127.12-173.59風荷載-89.49-151.44風荷載-110.46-151.44風荷載-60.51主梁風荷載內(nèi)力圖如圖4.33、圖4.34和圖4.35所示。MIDAS/Gvil2.73321e+0032.231750+0031.73029e+0031.22883e+0037.27364e+0020.00000e+000-2.75561e+002-7.77023e+002-1.27849e+003-1.77995e+003-2.281410+003-2.78287e+003MAX:文件:2014畢業(yè)設計X:0.000Z:0.000圖4.33主梁風荷載彎矩圖MIDAS/Civil POST-PROCESSORBEAMDIAGRAM家力- 40724e+0022.09646e+0021.78568e+00287400+001.16411e+0020C33200+005.42547g+0012.31764e+0010.00000e+00C3.89802e+007.00544-+00101177風荷數(shù)單位:kN日期:05/21/2014X:0.000圖4.34主梁風荷載剪力圖青島理工大學畢業(yè)設計(論文)第46頁MIDAS/CivilPOST-PROCESSORBEAMDIAGRAM軸力2.22310o+0021.81132e+0021.39954e+0029.87754e+0015.75972e+0010.00000e+000-2.47591g+001-6.59373e+0011.07115e+0021.48294e+0021.89472e+0022.30650e+002風荷載T:.46MIN:2672014基業(yè)將表示-方向x:0.000Z:0.00C圖4.35主梁風荷載軸力圖索塔風荷載內(nèi)力圖如圖4.36、圖4.37和圖4.38所示。MIDAS/CivilPOST-PROCESSORBEAMDIAGRAM高矩-y25.46743e+0034.73408e+0034.00074e+0033.26740e+0032.53405e+0030.00000e+000-3.99318e+002-1.13266e+003-1.86600e+003-2.59935e+003風荷載MAX:107MIN:197文件:2014畢業(yè)設計單位:kN*m日期:05/21/2014表示-方向X:-0,483Y+0.837Z:0.259圖4.36索塔風荷載彎矩圖青島理工大學畢業(yè)設計(論文)第47頁BEAMBEAMMAX:89MIN:106單位:kN日期:05/21/2014表示POST-MIDAS/CivilPOST-PROCESSORDIAGRAM剪力-z96453e+00250594e+00204734e+00288740e+00100000e+00028456e+00187054e+00124565e+00270425e+00262145e+00208004e+002載文件:2014畢業(yè)設計-方向X:-0.483Y:-0.837Z:0.259圖4.37索塔風荷載剪力圖四MIDAS/CivilPOST-PROCESSORBEAMDIAGRAM軸力3.12253e+0022.55632e+0021.99012e+0028.57700e+0012.91492e+0010.00000e+000-8,40925e+0011.40713e+0021.97334e+002-2.53955e+002-3.10576e+002MAX:104MIN:152文件:2014畢業(yè)設計單位:kN日期:05/21/2014表示-方向X:-0,483Y:-0,837Z:0.259圖4.38索塔風荷載軸力圖青島理工大學畢業(yè)設計(論文)成橋狀態(tài)下考慮結(jié)構(gòu)上可能同時出現(xiàn)的作用(結(jié)構(gòu)重力、預加力、混凝土收縮徐變作用、基礎變位作用、汽車荷載、溫度作用、風荷載等)分別按承載能力1)只有在結(jié)構(gòu)上可能同時出現(xiàn)的作用,才進行其效應組合。當結(jié)構(gòu)或結(jié)構(gòu)構(gòu)件需做不同受力方向的驗算時,則應以不同方向的最不利作用效應進2)當可變作用的出現(xiàn)對結(jié)構(gòu)或結(jié)構(gòu)構(gòu)件產(chǎn)生有利影響時,該作用不參與組3)施工階段作用效應的組合,應按計算需要或結(jié)構(gòu)所處條件而定,結(jié)構(gòu)上取為1.2;S?——在作用效應組合中除汽車荷載效應外的其他第j個可變作用效應青島理工大學畢業(yè)設計(論文)Yoi在作用效應組合中除汽車荷載效應外的其他第j個可變作用效應分項系數(shù),取為1.4,但風荷載取為1.1;ψ 在作用效應組合中除汽車荷載效應外的其他可變作用效應組合系ψ數(shù),當永久作用與汽車荷載和人群荷載(或其他一種可變作用)組合時,人群荷載(或其他一種可變作用)的組合系數(shù)取為0.8;當除汽車荷載外尚有其他兩種可變荷載參與組合時,其組合系數(shù)取為0.7;尚有三種可變作用參與組合時,其組合系數(shù)取為0.6;尚有四種及多于四種的可變作用參與組合時,取為0.5。公路橋涵結(jié)構(gòu)按正常使用極限狀態(tài)設計時,應根據(jù)不同的設計要求,采用以1)作用短期效應組合永久作用標準值效應與可變作用頻遇值效應相組合,其ψi;——第j個可變作用效應的頻遇值系數(shù),汽車荷載(不計沖擊力)ψ?=0.7,人群荷載ψ?=1.0,風荷載ψ?=0.75,溫度梯度作用ψ?=0.8,W?Sg?—第j個可變作用效應的頻遇值。2)作用長期效應組合永久作用標準值效應與可變作用準永久值效應相組合,式中:S——承載能力狀態(tài)下作用基本組合的效應組合設計值;ψ?y——第j個可變作用效應的頻遇值系數(shù),汽車荷載(不計沖擊力)ψ?=0.7,人群荷載ψ?=1.0,風荷載ψ?=0.75,溫度梯度作用青島理工大學畢業(yè)設計(論文)第50頁ψ?=0.8,其他作用ψ?=1.0;W?,Sax——第j個可變作用效應的準永久值。成橋狀態(tài)下考慮結(jié)構(gòu)上可能同時出現(xiàn)的作用(結(jié)構(gòu)重力、預加力、混凝土收縮徐變作用、基礎變位作用、汽車荷載、溫度作用等)分別按承載能力極限狀態(tài)2)正常使用極限狀態(tài)短期組合:1.0xG1(恒載)+1.0x徐變收縮及其鋼束引起的次效應+1.0x鋼束荷載(作為外加作用)+0.667×汽車活載+1.0x體系升溫4)彈性階段應力驗算組合(短期):1.0×G1(恒載)+1.0x徐變收縮及其鋼束引起的次效應+1.0x鋼束一次(鋼束作為外加作用)。5)彈性階段應力驗算組合(長期):1.0×G1(恒載)+1.0×徐變、收縮及其鋼承載能力極限狀態(tài)基本組合作用下控制截面的內(nèi)力如表4-8所示??刂平孛婧奢d軸向剪力-y剪力-z扭矩彎矩-y彎矩-z基本組合-8686.63-6068.83基本組合-17245.4基本組合-25359.8-2670.96基本組合-32588.146029.44基本組合-44667.5-1514.73基本組合-49494.4-12212.145324.86-3563.48基本組合-53461.4-12504.646322.27-5553.88基本組合-56279.1-13694.6-7922.35青島理工大學畢業(yè)設計(論文)第51頁基本組合-58409.2-51.16-9716.18基本組合-58409.2-51.164668.27-14209.6-9828.21基本組合-58409.2-51.16-2130.84-9940.4基本組合-58409.2-51.164221.29-10052.8基本組合-53221.7-51.16-2354.4244169.03-6211.67基本組合-49081.2-51.1648250.13-4237.08基本組合-38168.7-51.16-2425.984123.04基本組合-31603.7-51.16基本組合-16694-51.16-2194.47基本組合-51.16基本組合-51.16基本組合-58469.2-340.19-4241.43基本組合-57923.6-340.19-2904.06-1492.04基本組合-54979.7-1117.95-250.86-1517.55基本組合-54499.7-1051.95-250.86基本組合-54259.7-1018.95-250.86-3511.22基本組合-50261.7-456.87基本組合-33088.90-202.6600基本組合-23526.10-447.100基本組合-9544.2100-619.640承載能力極限狀態(tài)基本組合作用下主梁內(nèi)力圖如圖4.39、圖4.40和圖4.41POSTDROCESSORBEAMDIAGRAM4.70795e+004文件:2014畢業(yè)設計圖4.39基本組合主梁彎矩圖第52頁青島理工大學畢業(yè)設計(論文)圖4.40基本組合主梁剪力圖MIDAS/CvilMIDAS/CvilBEAMDLAGRAM0ee*2.1019 MAX:!05/22/2014基本圖4.41基本組合主梁軸力圖承載能力極限狀態(tài)基本組合作用下索塔內(nèi)力圖如圖4.42、圖4.43和圖4.44MIDAS/CivilPOST-PROCESSORBEAMDIAGRAM彎矩-y,21.97540e+0041.61985e+0041.26430e+0049.08757e+0035.53210e+0031.97663e+0030.00000e+000-5.13430e+003-8.68977e+003-1.22452e+0041.58007e+004-1.93562e+004CBCall:cLCB24MAX:149文件:2014畢業(yè)設計單位:kN*m目期:05/22/2014表示-方向X:-0,483Y:-0.837Z:0.259圖4.42基本組合索塔彎矩圖青島理工大學畢業(yè)設計(論文)第53頁MIDAS/Civil-POSTPROCESSOR-BEAMDIAGRAM剪力-y,z6.53189e+0035.34427e+0034.15665e+0032.96904e+0030.00000e+000-5.93808e+002-1.78142e+003-2.96904e+003-4.15665e+003-5.34427e+0036.53189e+003CBCall:dCB24MIN:171文件:2014畢業(yè)設計單位:kN日期:05/22/2014表示-方向X:-0,483Yt-0,837Z:0.259基本組合索塔剪力圖MIDAS/CivilPOST-PROCESSORBEAMDIAGRAM軸力6.84567e+0030.00000e+000-5.02976e+003-1.09675e+004-1.69052e+004-2.28429e+004-2.87806e+004-3.47183e+004-4.06561e+004-4.65938e+004-5.25315e+004-5.84692e+004CBCall:cLCB24MAX:198MIN:130文件;2014畢業(yè)設計單位:kN日期:05/22/2014表示-方向X:-0.483Y:-0.837Z:0.259圖4.44基本組合索塔軸力圖青島理工大學畢業(yè)設計(論文)第54頁4.6.3正常使用極限狀態(tài)長期組合正常使用極限狀態(tài)長期組合作用下控制截面的內(nèi)力如表4-9所示。表4-9長期組合作用控制截面內(nèi)力控制截面荷載軸向剪力-y剪力-z扭矩彎矩-y彎矩-z長期組合-8284.85-3614.02-2393.84長期組合-16458.3長期組合-24208.4-972.51長期組合-31116.9長期組合-42694.2-585.19長期組合-47294.6長期組合-51022.4-489.78長期組合-53634.3長期組合-55613.9-4281.21長期組合-55613.9-5289.88長期組合-55613.9-596.3-6245.8長期組合-55613.9-7148.98長期組合-50846.2-750.62-7533.46長期組合-47019.4-8255.6長期組合-36825.8-786.19-8636.88長期組合-30630.2-9567.46長期組合-16376.3-714.63-10007.7長期組合-8445.95-10551.1長期組合-162.82-38.26-6702.46-11030.6長期組合-55150.5-316.78-212.36-3488.74長期組合-54604.9-299.5-212.36長期組合-51708.4-1095.13-219.21長期組合-51228.4-1029.13-219.21長期組合-50992.2-967.91-202.59-615.99-3250.45長期組合-47355.8-202.59-1546.77長期組合-31467.7-45.380-1744.35長期組合-22475.6-45.380-1113.22正常使用極限狀態(tài)長期組合作用下主梁內(nèi)力圖如圖4.45、圖4.46和圖4.47第55頁青島理工大學畢業(yè)設計(論文)MIDAS/ClvilMIDAS/ClvilPOST-PROCESSORBEAMDIAGRAM2.99069e+0042.63462e+0042.27855e+0041.92248e+0041.56640e+0044.98187e+003e+00013958e+0035.70031e+003CBCall:d.C848X:0.000FPPFPyPOST-DROCESSORB+0033.58433e-2.92993e+003POST-DROCESSORB+0033.58433e-2.92993e+0032.27554e+0031.62114e+0039.66747e+0020.00000e+0003,42044e+0029.96440e+0021.65084e+0032.30522e*0022.95963,61402e+003all:d.CB48BCMI件N:2014畢業(yè)設計表示-方向x:0.0000.00CMAX:MIDAS/OvilBEAMDIAGRAM軸力-2.5280Be+0043.03375e+004.5507Be+0045,05645e+004%kN正常使用極限狀態(tài)長期組合作用下索塔內(nèi)力圖如圖4.48、圖4.49和圖4.50青島理工大學畢業(yè)設計(論文)第56頁MIDAS/CivilPOST-PROCESSORBEAMDIAGRAM套矩-y,z7.72699e+0034.05989e+0030.00000e+000-3.27430e+0036.94140e+003-1.06085e+004-1.42756e+004-1.79427e+004-2.16098e+004CBCall:dCB48MAX:149MIN:197文件:2014畢業(yè)設計單位:kN*m日期:05/22/2014表示-方向X:-0.483Y:=0.837Z:0.259長期組合索塔彎矩圖MIDAS/CivilPOST-PROCESSORBEAMDIAGRAM窗力-y,26.03791e+0034.91830e+0033.79869e+0032.67907e+0030.00000e+0006.79762e+002-1.79937e+0032.91899e+003-4.03860e+003-5.15821e+0036.27782e+003CBCall:dCB48MAX:119MIN:149文件:2014畢業(yè)設計單位:kN日期:05/22/2014表示-方向X:-0,483Y:-0.837Z:0.259青島理工大學畢業(yè)設計(論文)第57頁MIDAS/CivilPOST-PROCESSORBEAMDIAGRAM軸力5.51492e+0030.00000e+000-5.57075e+003-1.11136e+004-1.66564e+004-2.21993e+004-2.77421e+004-3.32849e+004-3.88278e+004-4.43706e+004-4.99134e+004-5.54563e+004CBCall;dCB48MAX:205MIN:153文件:2014畢業(yè)設計單位:kN日期:05/22/2014表示-方向X:-0.483Y:-0.837Z:0.259圖4.50長期組合索塔軸力圖4.6.4正常使用極限狀態(tài)短期組合正常使用極限狀態(tài)短期組合作用下控制截面的內(nèi)力如表4-9所示。表4-9長期組合作用控制截面內(nèi)力控制截面荷載軸向剪力-y剪力-z扭矩彎矩-y彎矩-z短期組合-9540.34-2824.62短期組合-19201.1短期組合短期組合-37169.9短期組合-51186.4短期組合-56770.2短期組合-61300.3短期組合-64454.7短期組合-66871.9短期組合-66871.9短期組合-66871.9短期組合-66871.9第58頁短期組合短期組合-56613.9短期組合-44424.5短期組合-36992.3短期組合-19824.740841.74短期組合-10208.4短期組合41962.34短期組合-261.62-164.85-2386.41短期組合-61820.2-244.34-164.85短期組合-59032.8-1061.14-153.87短期組合-58552.8-995.14-153.87-184.27-189.54短期組合-933.92-137.26-692.71-3262.29短期組合-54258.7-137.26-1413.82短期組合0-1509.21短期組合-26029.40-1177.28正常使用極限狀態(tài)短期組合作用下主梁內(nèi)力圖如圖4.45、圖4.46和圖4.47MIDAS/OwilPOSTPROCE55ORBEAMDIAGRAM72591 22961*+004 0.000+000CBCmaxiCB7MAX;MIN位:kNm表示-方間0.02000.000圖4.45短期組合主梁彎矩圖第59頁74617461青島理工大學畢業(yè)設計(論文)MIDAS/CvilBEAMDIAGRAM+0030.00000+0C
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