剩余電流檢測(cè)原理及失效案例分析

第一個(gè)問題，什么是剩余電流？以及檢測(cè)剩余電流的原理。假設(shè)有三根水管A、B、C里面的水都流進(jìn)水管N。正常情況下，管子沒漏時(shí)里面的水量A+B+C=N對(duì)吧，考慮水流方向，那A+B+C-N=0對(duì)吧。圖中那個(gè)橢圓虛線框就是貴司產(chǎn)品里面的某一個(gè)用來檢測(cè)A+B+C-N是不是等于0的元件。（當(dāng)然，交流電）在水沒漏的情況下貴司的產(chǎn)品檢測(cè)到的剩余電流，哦不對(duì)剩余水流就等于0（當(dāng)然，對(duì)電流來說，檢測(cè)的是矢量和。不過這不重要，反正你也不是搞技術(shù)的。）。

如果在某種情況下，某根管破了，漏水啦。像下圖這樣，有一部分水流到土里去了（在電氣里，我們叫接地故障）。

這個(gè)時(shí)候，虛線框就檢測(cè)到A+B+C-N不等于0了，然后你們的監(jiān)控系統(tǒng)就知道出現(xiàn)剩余電流哦不對(duì)，漏水了。到漏水量到達(dá)800mA時(shí)，你們的系統(tǒng)就會(huì)發(fā)出警報(bào)啦。第二個(gè)問題，剩余電流過大都是什么情況引起的？還是說上面的水管，既然有水漏了，那肯定是水管壞了唄。把水管換成電線/纜，就是絕緣層破壞，電“漏走了”。所以造成剩余電流過大的情況就是多數(shù)都是因?yàn)榻^緣層老化、破壞、絕緣水平下降等，導(dǎo)致了接地故障。第三個(gè)問題，探測(cè)器測(cè)量的電流是零線的電流嗎？當(dāng)然不是，是檢測(cè)的相線和零線的電流矢量和。就像上面的水管一樣，你光檢測(cè)N管，你怎么知道有漏水？

電器設(shè)備的漏電電流最大安全值是多少毫安（1）手握式用電設(shè)備為15mA；

（2）環(huán)境惡劣或潮濕場(chǎng)所的用電設(shè)備為6～10mA；

（3）醫(yī)療電氣設(shè)備為6mA；

（4）建筑施工工地的用電設(shè)備為15～30mA；

（5）家用電器回路為30mA；

（6）成套開關(guān)柜分配電盤等為100mA；

（7）防止電氣火災(zāi)為300mA。

漏電保護(hù)開關(guān)的動(dòng)作電流500mA和300mA應(yīng)怎樣選擇呢《低壓配電設(shè)計(jì)規(guī)范》中要求防接地故障火災(zāi)的RCD動(dòng)作值為0.5A.王厚余老師介紹說：按IEC標(biāo)準(zhǔn)這一0.5A限值是對(duì)生產(chǎn)、加工或儲(chǔ)存可燃物質(zhì)的BE2級(jí)火災(zāi)危險(xiǎn)場(chǎng)所規(guī)定的，因?yàn)樾∮?.5A的電弧能量不足以引燃起火。300MA=0.3A500MA=0.5A漏電電流并不會(huì)引起火災(zāi)?；馂?zāi)通常是大電流（電流的熱效應(yīng)），所以應(yīng)該是過載與短路。是因?yàn)槁╇姇r(shí)火線會(huì)與地接觸，此時(shí)電流會(huì)很大，致使電線發(fā)熱起火余鋼鐵股份有限公司安全環(huán)保部

唐剴

摘要：低壓配電系統(tǒng)中漏電產(chǎn)生的電流和電壓均可引起火災(zāi)，指出漏電仍是導(dǎo)致電氣火災(zāi)的重要原因之一，并提出漏電的技術(shù)防范措施。關(guān)鍵詞：漏電

漏電電流

漏電電壓

漏電保護(hù)

等電位

引發(fā)電氣火災(zāi)的原因主要有：短路、過負(fù)荷、接觸不良、漏電、燈具和電熱器具引燃可燃物等，近年來，由于漏電引起的火災(zāi)不斷發(fā)生而且這種火災(zāi)比起短路等引起的火災(zāi)更具有隱蔽性，漏電失火后往往難以找出真正的原因，容易被短路等假象所掩蓋，因此，危害性就更大。某公司煉鋼廠轉(zhuǎn)爐水泵房2006年8月15日由于低壓電纜漏電引起了高低壓電纜燒損事故,燒壞的電纜共計(jì)206根,造成煉鋼廠三座轉(zhuǎn)爐停產(chǎn)二天零七小時(shí),直接修復(fù)材料費(fèi)用約14.4萬元。充分了解漏電的火災(zāi)危險(xiǎn)性，加強(qiáng)對(duì)漏電的技術(shù)防范措施應(yīng)是電氣防火工作的重要任務(wù)之一。一、漏電的火災(zāi)危險(xiǎn)性電氣線路或設(shè)備絕緣損傷后，在一定的環(huán)境下，對(duì)靠近的物質(zhì)（穿線金屬管、電氣裝置金屬外殼、潮濕木材等）會(huì)發(fā)生漏電，漏電可使局部物質(zhì)帶電會(huì)給人們?cè)斐蓢?yán)重的或致命的觸電,所產(chǎn)生火花、電弧過熱高溫會(huì)造成火災(zāi)。目前，在低壓配電系統(tǒng)中多采用接零保護(hù)（接地保護(hù)）及過流保護(hù)裝置（熔斷器等）,不能防止嚴(yán)重的漏電短路的情況發(fā)生。1、問題的提出當(dāng)電氣設(shè)備發(fā)生漏電即碰殼短路時(shí)，電流將設(shè)備外殼、保護(hù)接零線（保護(hù)接地線）、零線（大地）形成閉合回路，通常漏電電流很大，會(huì)使熔斷器動(dòng)作而切斷電源，似乎這種漏電的危險(xiǎn)性可以避免，但如果下述原因的存在，過電流保護(hù)裝置就不一定絕對(duì)可靠。（1）熔斷器規(guī)格可能人為加大倍數(shù)或被銅絲代替，起不到過流保護(hù)作用。（2）電故障點(diǎn)可能發(fā)生在系統(tǒng)的足夠遠(yuǎn)的未端，故障回路阻抗較大，漏電短路電流不足以使熔斷器動(dòng)作。（3）如果電氣設(shè)備容量較大，熔體額定電流超過漏電電流，熔斷器也不會(huì)動(dòng)作。（4）接地裝置不符合要求，造成接地電阻較大，導(dǎo)致漏電短路電流較小，也不會(huì)使熔斷器動(dòng)作。（5）當(dāng)采用過電流自動(dòng)保護(hù)開關(guān)時(shí)，開關(guān)失靈或脫扣電流設(shè)置量過大，自動(dòng)保護(hù)開關(guān)不動(dòng)作。（6）保護(hù)接零（接地）線的接線端子連接不良，造成接觸電阻過大，限制了故障電流，致熔斷器不動(dòng)作。上述現(xiàn)象在實(shí)際中并不少見或存在一種或同時(shí)存在幾種且不被人重視，因此漏電一旦發(fā)生，將持續(xù)存在，導(dǎo)致觸電或電氣火災(zāi)事故。2、漏電引起火災(zāi)的原因（1）漏電電流引起火災(zāi),漏電事故故障點(diǎn)通常情況下接觸不良，導(dǎo)致接觸電阻較大，使過電流保護(hù)裝置難以動(dòng)作，同時(shí)，會(huì)在故障點(diǎn)處產(chǎn)生電弧，據(jù)測(cè)僅0.5A的電流的電弧溫度可達(dá)2000℃以上，足以引燃所有可燃物。（2）保護(hù)零線或保護(hù)地線的線徑大小容易被忽視，如果選擇過小，當(dāng)通過較大的漏電電流時(shí)，線路溫升較快，同樣也能引起火災(zāi)。（3）在潮濕環(huán)境下，當(dāng)帶電裸導(dǎo)線接觸木材，泄漏電流流徑木材表面纖維時(shí)，會(huì)使木材炭化發(fā)展成火災(zāi)事故。日本秋田大學(xué)電氣工程系的教授曾做過了實(shí)驗(yàn)證明這一現(xiàn)象，從這實(shí)驗(yàn)也提醒我們電氣線路未經(jīng)穿管保護(hù)而通過可燃物時(shí)是十分危險(xiǎn)，同時(shí)這種漏電的危險(xiǎn)性存在于所有的配電系統(tǒng)中。（4）保護(hù)零線或保護(hù)地線的接線端子處連接不良也能引起火災(zāi)。相線與零線接線端子連接不良設(shè)備工作不正常，可以及時(shí)發(fā)現(xiàn)得到處理，而保護(hù)零線或地線的接線端子連接不良,電阻過大，設(shè)備照常工作，但故障不易發(fā)現(xiàn)，一旦發(fā)生漏電，由于故障點(diǎn)接頭太松或腐蝕造成局部過熱，連接端子處產(chǎn)生高溫或電弧，能夠引燃周圍可燃物質(zhì)或燒壞電器插座、開關(guān)等。3、造成漏電的因素造成漏電的因素很多，歸納起來，主要有以下幾種：（1）低壓配電系統(tǒng)的安裝存在問題，主要表現(xiàn)在安裝人員專業(yè)素質(zhì)參差不齊，難以保證安裝質(zhì)量；線路的敷設(shè)過程中，線路的絕緣損傷，在潮濕或存酸堿腐蝕性的環(huán)境中，電線明敷、設(shè)備未做保護(hù)直接安裝，導(dǎo)線接頭連接質(zhì)量和絕緣包扎質(zhì)量不符合要求。（2）電氣線路或設(shè)備疏于檢查，因過負(fù)荷或使用年限較長(zhǎng)等原因絕緣老化。（3）選用劣質(zhì)的絕緣不良的電氣產(chǎn)品。（4）外界因素：水份浸入，擠壓、鼠咬等。二、漏電火災(zāi)的防范措施1、嚴(yán)格按照低壓電氣裝置操作規(guī)程進(jìn)行操作,非電氣專業(yè)人員不準(zhǔn)上崗作業(yè)，杜絕造成低壓電纜漏電的各種人為因素。2、電氣線路通過燃物時(shí)，應(yīng)穿金屬管或阻燃套管，采用金屬管布線時(shí)，一定要防止電線絕緣層被傷，配電裝置（開關(guān)、插座、配電箱）和用電設(shè)備與可燃物應(yīng)保持足夠的安全距離。3、裝設(shè)漏電保護(hù)器。現(xiàn)行的低壓配電系統(tǒng)中設(shè)置的保護(hù)接零和過流保護(hù)裝置等措施不能完全有效地防止漏電火災(zāi)的發(fā)生，因此在96年施行的國(guó)際《低壓配電設(shè)計(jì)規(guī)范》中有明確要求：為防止大面積停電，在電源總配電箱和用戶開關(guān)箱中應(yīng)分別設(shè)置漏電保護(hù)器，其額定動(dòng)作電流和額定動(dòng)作時(shí)間應(yīng)合理配合，使之具有分級(jí)保護(hù)的功能。4、保護(hù)接零及保護(hù)接地線的截面積選擇必須經(jīng)過計(jì)算確定，并用碰殼短路電流較核，其接線端子必須可靠連接，不允許有松動(dòng)，并經(jīng)常檢查其連接處。5、接地電阻應(yīng)符合設(shè)計(jì)要求，電氣設(shè)備的保護(hù)接地電阻值不應(yīng)超過4歐姆，如果用電設(shè)備的容量較大，熔體熔斷電流也較大，應(yīng)增加接地線截面積或并聯(lián)接地體以充分減小接地電阻值，增大漏電短路電流，有利于保護(hù)裝置動(dòng)作。6、實(shí)施等電位聯(lián)結(jié)，所謂等電位聯(lián)結(jié)是指將保護(hù)接零總線與建筑物的總水管、總煤氣管、暖通管等金屬管道或裝置用導(dǎo)線聯(lián)結(jié)的措施，以達(dá)到均衡建筑物等電位的目的，尤其是對(duì)于易燃易爆場(chǎng)所更有其不可替代的作用。漏電保護(hù)器對(duì)于單相220V線路只能提供間接接觸保護(hù)，同時(shí)還存在因機(jī)件磨損，接觸不良，質(zhì)量不穩(wěn)定等因素，而導(dǎo)致動(dòng)作失靈的種種隱患，不能單獨(dú)成為一種可靠性的保護(hù)措施，因此尚應(yīng)實(shí)施等電位聯(lián)結(jié)，才能有效地消除漏電的電氣線路或設(shè)備與低電位的金屬構(gòu)件之間產(chǎn)生電弧、電火花的產(chǎn)生，即消除漏電電壓引起火災(zāi)的可能.總之,低壓配電系統(tǒng)中漏電現(xiàn)象產(chǎn)生的危險(xiǎn)性雖然時(shí)有發(fā)生,但造成的損失是非常巨大,必須引起高度重視.人體所能承受的最大電流是多少？行業(yè)規(guī)定安全電壓為36V，安全電流為10mA，原因如下：

電擊對(duì)人體的危害程度，主要取決于通過人體電流的大小和通電時(shí)間長(zhǎng)短。電流強(qiáng)度越大，致命危險(xiǎn)越大；持續(xù)時(shí)間越長(zhǎng)，死亡的可能性越大。能引起人感覺到的最小電流值稱為感知電流，交流為1mA，直流為5mA；人觸電后能自己擺脫的最大電流稱為擺脫電流，交流為10mA，直流為50mA；在較短的時(shí)間內(nèi)危及生命的電流稱為致命電流，如100mA的電流通過人體1s，可足以使人致命，因此致命電流為50mA。在有防止觸電保護(hù)裝置的情況下，人體允許通過的電流一般可按30mA考慮。

人體對(duì)電流的反映:

8~10mA手?jǐn)[脫電極已感到困難,有劇痛感(手指關(guān)節(jié)).

20~25mA手迅速麻痹,不能自動(dòng)擺脫電極,呼吸困難.

50~80mA呼吸困難,心房開始震顫.

90~100mA呼吸麻痹,三秒鐘后心臟開始麻痹,停止跳動(dòng).

根據(jù)歐姆定律(I＝U／R)可以得知流經(jīng)人體電流的大小與外加電壓和人體電阻有關(guān)。人體電阻除人的自身電阻外，還應(yīng)附加上人體以外的衣服、鞋、褲等電阻，雖然人體電阻一般可達(dá)5000Ω，但是，影響人體電阻的因素很多，如皮膚潮濕出汗、帶有導(dǎo)電性粉塵、加大與帶電體的接觸面積和壓力以及衣服、鞋、襪的潮濕油污等情況，均能使人體電阻降低，所以通常流經(jīng)人體電流的大小是無法事先計(jì)算出來的。因此，為確定安全條件，往往不采用安全電流，而是采用安全電壓來進(jìn)行估算：一般情況下，也就是干燥而觸電危險(xiǎn)性較大的環(huán)境下，安全電壓規(guī)定為36V，對(duì)于潮濕而觸電危險(xiǎn)性較大的環(huán)境(如金屬容器、管道內(nèi)施焊檢修)，安全電壓規(guī)定為12V，這樣，觸電時(shí)通過人體的電流，可被限制在較小范圍內(nèi)，可在一定的程度上保障人身安全。工程材料失效分析姓名：學(xué)號(hào)：案例一乙烯裂解爐爐管破裂原因分析某石化公司化工一廠裂解車間CBL一Ⅲ型乙烯裂解爐于1998年9月投入運(yùn)行，1999年4月檢查發(fā)現(xiàn)一根裂解爐管發(fā)生泄漏。為查明爐管泄漏原因，對(duì)失效爐管進(jìn)行了綜合分析。CBL一Ⅲ型乙烯裂解爐爐管工作溫度為1050～llOO℃，材質(zhì)化學(xué)成分（質(zhì)量分?jǐn)?shù)）為0.35~0.60%C;1.0%~2.0%Si;1.O%~1.50%Mn;33%~38%Ni;23%~28%Cr及微量Nb.Ti.Zr等。宏觀觀察失效爐管表面可以看出，泄漏部位爐管內(nèi)、外壁均有兩個(gè)孔坑，兩個(gè)孔坑在內(nèi)、外表面相互對(duì)應(yīng)，孔坑邊緣金屬略有凸起，呈火山口狀。仔細(xì)觀察發(fā)現(xiàn)，在內(nèi)壁兩個(gè)孔坑附近表面有一約3mmxlmm凸棱，凸棱略高于附近爐管表面（圖11-1、圖11-2）?；瘜W(xué)成分分析結(jié)果表明，失效爐管化學(xué)成分符合廠家技術(shù)要求。金相檢查結(jié)果表明，失效爐管顯微組織基體為奧氏體，晶界分布有骨架狀碳化物，晶內(nèi)和晶界分布有一定數(shù)量的顆粒狀碳化物（圖11-3）。能譜分析結(jié)果表明，這些顆粒狀碳化物為Nb.Zr.Ti或Cr的碳化物。晶界分布的骨架狀碳化物系以鉻為主的碳化物。首先，采用掃描電鏡觀察了泄漏部位爐管內(nèi)、外表面的放大形貌，觀察發(fā)現(xiàn)，所有孔坑均存在白亮色塊狀物。通常，不導(dǎo)電的非金屬氧化物或金屬氧化物在電子束作用下因積累電荷而呈白亮色。能譜分析結(jié)果表明，白亮色塊狀物含有很高的稀土鈰。分析認(rèn)為，白亮色塊狀物為稀土氧化物。在泄漏部位，分別在內(nèi)壁凸棱和孔坑兩處，垂直于內(nèi)表面制備了爐管橫截面金相試樣?？梢钥闯?，不論是凸棱對(duì)應(yīng)部位，還是爐管內(nèi)、外表面兩個(gè)孔坑之間，爐管橫截面均分布有宏觀深灰色金屬夾雜物，夾雜物在內(nèi)、外表面兩個(gè)孔坑之間連續(xù)貫通（圖11-4）。在掃描電鏡下進(jìn)一步觀察、分析結(jié)果表明，兩個(gè)橫截面深灰色區(qū)域同樣是稀土鈰的氧化物（圖11-5）。采用微型拉伸試樣，對(duì)失效爐管進(jìn)行了1100℃短時(shí)高溫拉伸試驗(yàn)，其結(jié)果如表11-1所示?？梢钥闯觯t管1100℃高溫短時(shí)拉伸性能低于廠家相關(guān)技術(shù)要求。失效爐管顯微組織為奧氏體，晶界分布有骨架狀碳化物，晶內(nèi)和晶界分布有一定數(shù)量的顆粒狀碳化物。這種骨架狀碳化物是鑄件在緩慢的冷卻速度下通過奧氏體溫度范圍時(shí)形成的，這種組織會(huì)降低逐漸的塑性和韌性。爐管在高溫下長(zhǎng)期運(yùn)行，材質(zhì)受到嚴(yán)重?fù)p傷，材料的微觀組織惡化，碳化物會(huì)發(fā)生嚴(yán)重粗化，使得爐管的高溫持久性能下降。因?yàn)樵跓崽幚頃r(shí)沒有消除這些骨架狀碳化物和顆粒狀碳化物，爐管中出現(xiàn)的少量氣孔組織會(huì)集中在碳化物的位置上形成裂紋，或者工作應(yīng)變疲勞裂紋會(huì)沿著晶界碳化物發(fā)展，造成整塊的沿晶剝落，出現(xiàn)了圖中的孔坑。失效爐管的泄露部位內(nèi)、外孔坑處存在稀土氧化物。這種稀土夾雜物聚集在晶界處，造成夾雜物與集體之間界面處的應(yīng)力集中。晶界處聚集的稀土氧化物割裂了材料的連續(xù)性，最終在晶界處剝落失效。澆注中不可避免的會(huì)形成夾雜，該爐管成分中的錳含量過高，高溫作業(yè)時(shí)形成錳的氧化物，錳的氧化物容易形成形核的質(zhì)點(diǎn)，稀土的活性很大，會(huì)有部分稀土逐漸吸附到錳的氧化物上形成稀土夾雜物。夾雜物偏聚在晶界附近導(dǎo)致了爐管的失效，夾雜物的存在改變了晶界原有的特性，其斷裂往往起始于這些地方，最終導(dǎo)致材料力學(xué)性能的下降。這也解釋了爐管在高溫拉伸性能低于廠家要求的現(xiàn)象。因此得出結(jié)論認(rèn)為爐管的失效原因是澆注冷卻時(shí)形成的晶界碳化物網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)和在晶界分布的稀土夾雜物。因此需要對(duì)爐管進(jìn)行適當(dāng)?shù)臒崽幚?，例如正火后回火消除網(wǎng)狀組織。對(duì)于稀土夾雜物應(yīng)該改善稀土夾雜物的形態(tài)，使其大部分呈現(xiàn)球狀，還是需要調(diào)整材料的成分，改善稀土夾雜物的形貌。案例二汽輪機(jī)末級(jí)葉片斷裂原因分析某電廠2號(hào)發(fā)電機(jī)組運(yùn)行一年半后出現(xiàn)低真空，負(fù)荷降至22萬kW，系統(tǒng)電壓明顯降低，隨即甩掉負(fù)荷。重新啟動(dòng)電源泵不能工作。經(jīng)化驗(yàn)，復(fù)水器水質(zhì)硬度偏高，凝結(jié)器大量漏水。進(jìn)一步檢查發(fā)現(xiàn)，有20根銅管發(fā)生泄漏，采取措施后復(fù)水器仍然泄漏。停機(jī)開缸檢查發(fā)現(xiàn)，汽輪機(jī)兩支末級(jí)葉片斷裂，另有67支葉片發(fā)生了不同程度磨損、變形。末級(jí)隔板復(fù)環(huán)汽封全部損壞。為查明末級(jí)葉片斷裂性質(zhì)及其成因，對(duì)故障件進(jìn)行了綜合分析。該電廠2號(hào)機(jī)系300MW汽輪發(fā)電機(jī)組，其蒸發(fā)量為970t/h，入口蒸汽溫度為535℃，蒸汽壓力為17.35Mpa。該機(jī)組投產(chǎn)后工作一直斷續(xù)運(yùn)行，至一年半后出現(xiàn)故障，共啟停64次，累計(jì)運(yùn)行3315h。汽輪機(jī)末級(jí)葉片共94片，材質(zhì)為2Cr11NiMoV耐熱鋼。葉片工作部分高度為844.55mm。進(jìn)氣側(cè)葉刃自頂部向下嵌焊265mm×16mm×1.6mmStellite合金片，采用Inconel82焊絲將合金片邊緣與葉片焊接。送檢末級(jí)葉片斷裂位置距頂端265mm。斷落部分因受其他葉片碰撞、擠壓已發(fā)生嚴(yán)重塑性變形及碰傷。所包嵌的Stellite合金片已全部剝落，只剩下兩側(cè)焊根。斷裂表面雖未直接受損，但因刃部合金片掉落已使斷口關(guān)鍵部位（裂紋起始部位）嚴(yán)重殘缺。斷裂葉片剩余部分基本完好，斷裂表面未受碰損（圖10-4）。圖10-5示出了葉片斷口的宏觀形貌?？梢钥闯?，斷裂表面明顯分為兩個(gè)區(qū)域，即光滑區(qū)和纖維區(qū)。光滑區(qū)在葉片進(jìn)氣側(cè)。在光滑區(qū)內(nèi)宏觀疲勞條紋極為明顯，宏觀疲勞條紋為設(shè)備啟動(dòng)、停機(jī)或功率變化留下的痕跡。光滑區(qū)即疲勞裂紋擴(kuò)展區(qū)，在疲勞裂紋擴(kuò)展的后期，尚可見有由葉刃向排氣側(cè)擴(kuò)展的放射狀條紋。光滑區(qū)與纖維區(qū)之間弧形條紋實(shí)際上代表疲勞裂紋終止線。纖維區(qū)為終斷區(qū)，即瞬時(shí)斷裂區(qū)。根據(jù)宏觀疲勞條紋及疲勞裂紋終止線的指向可以判斷，疲勞裂紋起始于進(jìn)氣側(cè)葉片刃部。從斷口宏觀形貌還可看到Stellite含金片的截面形狀。由于葉片斷裂恰好處于Stellite合金片下端與基體金屬焊合部位，所以正如外觀檢查時(shí)看到的，斷掉部分葉片刃部的Stellite合金片除兩側(cè)焊根外已全部剝落，而在剩余部分葉片斷口上看到了與基體金屬融合很好的堆焊層。能譜分析結(jié)果表明，該堆焊層所有部位均未發(fā)現(xiàn)單一組分的鈷基Stellite合金片及Inconel鎳基合金，而是Fe.Ni.Co.Cr含量都很高的基體、合金片及焊絲共同組分的融合物。采用掃描電鏡觀察了斷裂表面不同部位的微觀形貌。首先，在葉刃及其鄰近區(qū)域發(fā)現(xiàn)有明顯的焊接缺陷——焊縫凝固裂紋，即熱裂紋。凝固裂紋分布在長(zhǎng)3mm、寬2mm范圍內(nèi)。圖10-6示出了裂源附近斷口的放大及微觀形貌。不難看出，斷口表面具有典型的金屬凝固的自由面形態(tài)特征。焊縫金屬冷凝過程中，在液態(tài)與固態(tài)同時(shí)并存的溫度區(qū)間，由于結(jié)晶偏析，沿樹枝狀晶間、胞狀晶間或一次結(jié)晶的柱狀晶晶界發(fā)生而形成的裂紋均屬凝固裂紋。凝固裂紋斷口的自由面特征形貌與形成溫度密切相關(guān)。形成溫度高時(shí)，除樹枝狀晶一次枝晶外，尚可見有二次枝晶凸起；形成溫度低時(shí)，不但一次枝晶凸起不明顯，而且逐漸接近平坦的沿