金屬材料熱處理

關(guān)于金屬材料熱處理

公元前六世紀(jì)，鋼鐵兵器逐漸被采用，為了提高鋼的硬度，淬火工藝遂得到迅速發(fā)展。中國(guó)河北省易縣燕下都出土的兩把劍和一把戟，其顯微組織中都有馬氏體存在，說(shuō)明是經(jīng)過(guò)淬火的。第一節(jié)熱處理的發(fā)展史

早在公元前770～前222年，中國(guó)人在生產(chǎn)實(shí)踐中就已發(fā)現(xiàn)，銅鐵的性能會(huì)因溫度和加壓變形的影響而變化。白口鑄鐵的柔化處理就是制造農(nóng)具的重要工藝。第2頁(yè),共86頁(yè)，2024年2月25日，星期天

隨著淬火技術(shù)的發(fā)展，人們逐漸發(fā)現(xiàn)淬冷劑對(duì)淬火質(zhì)量的影響。三國(guó)蜀人蒲元曾在今陜西斜谷為諸葛亮打制3000把刀，相傳是派人到成都取水淬火的。這說(shuō)明中國(guó)在古代就注意到不同水質(zhì)的冷卻能力了，同時(shí)也注意了油和尿的冷卻能力。

中國(guó)出土的西漢(公元前206～公元24)中山靖王墓中的寶劍,心部含碳量為0.15～0.4%，而表面含碳量卻達(dá)0.6%以上，說(shuō)明已應(yīng)用了滲碳工藝。但當(dāng)時(shí)作為個(gè)人“手藝”的秘密，不肯外傳，因而發(fā)展很慢。第3頁(yè),共86頁(yè)，2024年2月25日，星期天1863年，英國(guó)金相學(xué)家和地質(zhì)學(xué)家展示了鋼鐵在顯微鏡下的六種不同的金相組織，證明了鋼在加熱和冷卻時(shí)，內(nèi)部會(huì)發(fā)生組織改變，鋼中高溫時(shí)的相在急冷時(shí)轉(zhuǎn)變?yōu)橐环N較硬的相。

法國(guó)人奧斯蒙德確立的鐵的同素異構(gòu)理論，以及英國(guó)人奧斯汀最早制定的鐵碳相圖，為現(xiàn)代熱處理工藝初步奠定了理論基礎(chǔ)。與此同時(shí)，人們還研究了在金屬熱處理的加熱過(guò)程中對(duì)金屬的保護(hù)方法，以避免加熱過(guò)程中金屬的氧化和脫碳等。第4頁(yè),共86頁(yè)，2024年2月25日，星期天

1850～1880年，對(duì)于應(yīng)用各種氣體(諸如氫氣、煤氣、一氧化碳等)進(jìn)行保護(hù)加熱曾有一系列專(zhuān)利。1889～1890年英國(guó)人萊克獲得多種金屬光亮熱處理的專(zhuān)利。1901～1925年，在工業(yè)生產(chǎn)中應(yīng)用轉(zhuǎn)筒爐進(jìn)行氣體滲碳；30年代出現(xiàn)露點(diǎn)電位差計(jì),使?fàn)t內(nèi)氣氛的碳勢(shì)達(dá)到可控，以后又研究出用二氧化碳紅外儀、氧探頭等進(jìn)一步控制爐內(nèi)氣氛碳勢(shì)的方法；20世紀(jì)60年代以來(lái)，熱處理技術(shù)運(yùn)用等離子場(chǎng)，發(fā)展了離子滲氮、滲碳工藝；激光、電子束技術(shù)的應(yīng)用，又使金屬獲得了新的表面熱處理和化學(xué)熱處理方法。第5頁(yè),共86頁(yè)，2024年2月25日，星期天

在鑄造、壓力加工和焊接成形過(guò)程中，不可避免地存在組織缺陷。對(duì)金屬材料進(jìn)行熱處理主要源于提高其綜合機(jī)械性能，符合材料在設(shè)計(jì)和制備過(guò)程中所遵循的“成分－組織－性能”的原則。第二節(jié)熱處理的理論基礎(chǔ)

熱處理是將金屬材料以一定的速度加熱到預(yù)定溫度并保持預(yù)定的時(shí)間，再以預(yù)定的冷卻速度進(jìn)行冷卻的綜合工藝方法。第6頁(yè),共86頁(yè)，2024年2月25日，星期天

金屬材料的強(qiáng)化機(jī)制導(dǎo)致材料失效的最大應(yīng)力結(jié)構(gòu)材料陶瓷材料高分子材料金屬材料

強(qiáng)度

疲勞強(qiáng)度抗拉強(qiáng)度斷裂強(qiáng)度屈服強(qiáng)度材料強(qiáng)度的唯一性判據(jù)第7頁(yè),共86頁(yè)，2024年2月25日，星期天

通常研究的結(jié)構(gòu)材料在室溫工作條件下，最需要考慮的是屈服強(qiáng)度和斷裂強(qiáng)度。斷裂強(qiáng)度屈服強(qiáng)度σb≥σk

σb≤σk脆性材料塑性材料脆性材料的強(qiáng)度通常以σk表示塑性材料的強(qiáng)度通常以σb表示

大部分金屬材料屬于塑性材料，其塑性變形是靠位錯(cuò)的運(yùn)動(dòng)而發(fā)生的，因此，任何阻止位錯(cuò)運(yùn)動(dòng)的因素都可以成為提高金屬材料強(qiáng)度的途徑。第8頁(yè),共86頁(yè)，2024年2月25日，星期天

固溶強(qiáng)化：

當(dāng)合金由單相固溶體構(gòu)成時(shí)，隨溶質(zhì)原子含量的增加，其塑性變形抗力大大提高，表現(xiàn)為強(qiáng)度和硬度上升，塑性和韌性值下降。Cu－Ni固溶體的機(jī)械性能與成分的關(guān)系A(chǔ)l－Mg固溶體的應(yīng)力－應(yīng)變曲線(xiàn)σbδδ第9頁(yè),共86頁(yè)，2024年2月25日，星期天

固溶強(qiáng)化的實(shí)質(zhì)：晶體結(jié)構(gòu)中的彈性交互作用、電交互作用和化學(xué)交互作用。其中最主要的是：溶質(zhì)原子與位錯(cuò)的彈性交互作用阻礙了位錯(cuò)的運(yùn)動(dòng)。不同溶質(zhì)原子在位錯(cuò)周?chē)姆植紶顟B(tài)Cotrell氣團(tuán)模型：溶質(zhì)原子與位錯(cuò)彈性交互作用的結(jié)果，使溶質(zhì)原子趨于聚集在位錯(cuò)的周?chē)?，以減小點(diǎn)陣畸變，降低體系的能量。（它對(duì)位錯(cuò)有“釘扎”作用）第10頁(yè),共86頁(yè)，2024年2月25日，星期天

細(xì)晶強(qiáng)化：

合金的晶粒越細(xì)小，內(nèi)部的晶粒和晶界的數(shù)目就越多。細(xì)晶強(qiáng)化利用晶界上原子排列的不規(guī)則性，原子能量高這一特點(diǎn)，對(duì)材料進(jìn)行強(qiáng)化。

雙晶粒的拉伸試驗(yàn)說(shuō)明：晶界對(duì)形變有阻礙作用。雙晶粒拉伸示意圖低碳鋼的σs

與晶粒大小的關(guān)系第11頁(yè),共86頁(yè)，2024年2月25日，星期天

在右圖中，低碳鋼的σs

與晶粒直徑平方根的倒數(shù)呈線(xiàn)性關(guān)系，可用下式表示：

σs＝σ0+Kd－1/2

……Hall－Petch公式細(xì)晶強(qiáng)化理論的提出：（1）針對(duì)不同常規(guī)材料，探索抑制其晶粒長(zhǎng)大的辦法。（2）在世界范圍掀起了研究納米材料的狂潮?？梢詫?shí)現(xiàn)在提高材料強(qiáng)度的同時(shí)，也改善材料的塑性和韌性，獲得最佳的強(qiáng)韌性配合。第12頁(yè),共86頁(yè)，2024年2月25日，星期天

加工硬化：

加工硬化是指金屬材料隨著塑性變形程度的增加，強(qiáng)度、硬度升高；塑性、韌性下降的現(xiàn)象。加工硬化（冷變形）是熱處理不能強(qiáng)化的金屬材料的主要強(qiáng)化方法。

曲線(xiàn)分為三階段1）易滑移階段（位錯(cuò)少干擾）2）線(xiàn)性硬化階段（位錯(cuò)塞積）3）拋物線(xiàn)硬化階段（螺旋位錯(cuò)啟動(dòng)，位錯(cuò)密度下降）加工硬化曲線(xiàn)：第13頁(yè),共86頁(yè)，2024年2月25日，星期天晶粒度對(duì)加工硬化曲線(xiàn)的影響加工硬化的實(shí)質(zhì)：

是金屬塑性變形時(shí)內(nèi)部產(chǎn)生滑移，使晶粒變形和細(xì)化亞組織，因而產(chǎn)生大量的位錯(cuò)，晶格嚴(yán)重畸變，內(nèi)部應(yīng)力增加，其宏觀效應(yīng)就是加工硬化。第14頁(yè),共86頁(yè)，2024年2月25日，星期天晶體結(jié)構(gòu)對(duì)加工硬化曲線(xiàn)的影響第15頁(yè),共86頁(yè)，2024年2月25日，星期天

時(shí)效強(qiáng)化：

時(shí)效強(qiáng)化是指獲得過(guò)飽和固溶體后，在一定溫度下保溫析出過(guò)渡相、第二相等而實(shí)現(xiàn)對(duì)材料強(qiáng)化的方法。第16頁(yè),共86頁(yè)，2024年2月25日，星期天

第二相強(qiáng)化（彌散強(qiáng)化）：

通過(guò)各種工藝手段使第二相質(zhì)點(diǎn)彌散分布，可以阻礙合金內(nèi)部的位錯(cuò)運(yùn)動(dòng)，從而提高合金強(qiáng)度的方法。第二相一般指各種化合物質(zhì)點(diǎn)。1）生產(chǎn)中可通過(guò)對(duì)馬氏體進(jìn)行回火的方法獲得彌散分布的第二相；2）也可通過(guò)共晶化合物進(jìn)行熱壓力加工獲得；3）還可通過(guò)共析反應(yīng)獲得；4）另外還可通過(guò)粉末冶金方法獲得。獲得第二相的途徑：第17頁(yè),共86頁(yè)，2024年2月25日，星期天第二相在基體中的形態(tài)及分布：

以鋼中Fe3C的形態(tài)與分布為例：

a：過(guò)共析鋼中，F(xiàn)e3C呈連續(xù)網(wǎng)狀分布在α晶界上。塑性、強(qiáng)度下降。

b：珠光體中，F(xiàn)e3C與鐵素體呈平行間隔分布。塑性、強(qiáng)度較高。（要求珠光體細(xì)小，片層間距小）

c：共析鋼或過(guò)共析鋼經(jīng)球化退火后，F(xiàn)e3C呈顆粒狀分布在α晶界上。強(qiáng)度下降，塑性上升，便于加工。第18頁(yè),共86頁(yè)，2024年2月25日，星期天彌散型兩相合金強(qiáng)化的主要影響因素：

1）顆粒直徑

2）第二相含量（體積分?jǐn)?shù)）

3）第二相的分布狀態(tài)第二相的強(qiáng)化機(jī)制：繞過(guò)機(jī)制切割機(jī)制第19頁(yè),共86頁(yè)，2024年2月25日，星期天

復(fù)合強(qiáng)化：

利用兩種或兩種以上的強(qiáng)化方法，來(lái)達(dá)到塑性金屬材料強(qiáng)化的目的。鋼的形變熱處理固溶強(qiáng)化加工硬化

回火索氏體

第二相強(qiáng)化細(xì)晶強(qiáng)化固溶強(qiáng)化第20頁(yè),共86頁(yè)，2024年2月25日，星期天

固態(tài)相變

塑性金屬材料的強(qiáng)化機(jī)制表明：通過(guò)熱處理中的加熱和冷卻過(guò)程使合金產(chǎn)生固態(tài)相變，從而合金組織發(fā)生變化，最終導(dǎo)致材料性能產(chǎn)生變化。

固態(tài)相變是指固態(tài)物質(zhì)在溫度、壓力、電場(chǎng)、磁場(chǎng)改變時(shí)，從一種組織結(jié)構(gòu)會(huì)轉(zhuǎn)變成另一種組織結(jié)構(gòu)。

材料科學(xué)研究中的固態(tài)相變主要是指溫度改變而產(chǎn)生的相變。固態(tài)相變主要包括三種基本變化：1）晶體結(jié)構(gòu)的變化；2）化學(xué)成分的變化；3）有序程度的變化。一種相變可同時(shí)包括一種、兩種或三種變化。第21頁(yè),共86頁(yè)，2024年2月25日，星期天

材料科學(xué)遇到的相變習(xí)慣上分為擴(kuò)散型相變和無(wú)擴(kuò)散型相變兩大類(lèi)。

擴(kuò)散型相變的特點(diǎn)是通過(guò)激活原子運(yùn)動(dòng)而產(chǎn)生，要求溫度高，原子活動(dòng)能力強(qiáng)。純金屬的同素異構(gòu)轉(zhuǎn)變、固溶體的多形性轉(zhuǎn)變、以及脫溶轉(zhuǎn)變等均屬于此類(lèi)。

無(wú)擴(kuò)散型相變的特點(diǎn)是相變中原子不發(fā)生擴(kuò)散、原子作有規(guī)則的近程遷移，以使點(diǎn)陣改組；相變中相鄰原子的相互位置不變。在低溫下原子不能擴(kuò)散時(shí)易發(fā)生這類(lèi)轉(zhuǎn)變，如一些合金中的馬氏體相變，某些低溫進(jìn)行的同素異構(gòu)轉(zhuǎn)變（β-Co（hcp）與α-Co（fcc）。第22頁(yè),共86頁(yè)，2024年2月25日，星期天

固態(tài)相變的熱力學(xué)條件：

固態(tài)相變的熱力學(xué)所涉及的問(wèn)題主要是反應(yīng)能不能進(jìn)行，即新相能否形成，最根本的就是反應(yīng)過(guò)程△G＜0是否成立。

與液態(tài)凝固時(shí)相比較，固態(tài)相變形核增加了一項(xiàng)應(yīng)變能，即△G＝－V△GV＋Sσ＋V△Ge

式中：V為新相體積；S為新、舊相的界面積；△GV和△Ge分別表示形成單位體積新相時(shí)自由能和應(yīng)變能；σ表示新、舊相界單位面積的界面能。第23頁(yè),共86頁(yè)，2024年2月25日，星期天

固態(tài)相變的動(dòng)力力學(xué)條件：

固態(tài)相變的動(dòng)力學(xué)主要討論相變進(jìn)行的速率問(wèn)題，固態(tài)相變的速率是形核率和長(zhǎng)大速率的函數(shù)，即與相變溫度有關(guān)的函數(shù)。

動(dòng)力學(xué)除了討論固態(tài)相變過(guò)程中的形核和晶粒長(zhǎng)大的速率問(wèn)題，還包括外界條件（溫度、壓力和磁場(chǎng)）和組分對(duì)相變過(guò)程的影響及控制相變產(chǎn)物的組成等內(nèi)容。第24頁(yè),共86頁(yè)，2024年2月25日，星期天

固態(tài)相變的晶體學(xué)：

固態(tài)相變的晶體學(xué)主要描述晶體中原有相與新相之間的晶體學(xué)關(guān)系，如晶體結(jié)構(gòu)、點(diǎn)陣常數(shù)等，分析新相形成的原子遷移過(guò)程。第25頁(yè),共86頁(yè)，2024年2月25日，星期天

鋼鐵材料熱處理是通過(guò)加熱、保溫和冷卻方式借以改變合金的組織與性能的一種工藝方法，其基本內(nèi)容包括熱處理原理及熱處理工藝兩大方面。第三節(jié)鋼的熱處理

鋼鐵材料的強(qiáng)韌化重要有兩個(gè)途徑：一是對(duì)鋼鐵材料實(shí)施熱處理；二是通過(guò)調(diào)整鋼的化學(xué)成分，加入合金元素（亦即鋼的合金化原理），以改善鋼的性能。第26頁(yè),共86頁(yè)，2024年2月25日，星期天

鋼的熱處理原理鋼的熱處理相變溫度

鋼在加熱時(shí)，實(shí)際轉(zhuǎn)變溫度往往要偏離平衡的臨界溫度，冷卻時(shí)也是如此。隨著加熱和冷卻速度的增加，滯后現(xiàn)象將越加嚴(yán)重。通常把加熱時(shí)的臨界溫度標(biāo)以字母“C”，如AC1、AC3、ACm等；把冷卻時(shí)的臨界溫度標(biāo)以字母“r”，如Ar1、Ar3、Arm等。第27頁(yè),共86頁(yè)，2024年2月25日，星期天

加熱時(shí)鋼的組織轉(zhuǎn)變1、奧氏體的形成過(guò)程鋼在加熱時(shí)奧氏體的形成過(guò)程又稱(chēng)為奧氏體化。以共析鋼的奧氏體形成過(guò)程為例。

第28頁(yè),共86頁(yè)，2024年2月25日，星期天3）殘留滲碳體的溶解：鐵素體全部消失以后，仍有部分剩余滲碳體未溶解，隨著時(shí)間的延長(zhǎng)，這些剩余滲碳體不斷地溶入到奧氏體中去，直至全部消失。1）奧氏體形核：奧氏體的晶核優(yōu)先在鐵素體與滲碳體的界面上形成。2）奧氏體晶核長(zhǎng)大：奧氏體晶核形成以后，依靠鐵、碳原子的擴(kuò)散，使鐵素體不斷向奧氏體轉(zhuǎn)變和滲碳體不斷溶入到奧氏體中去而進(jìn)行的。第29頁(yè),共86頁(yè)，2024年2月25日，星期天4）奧氏體均勻化：滲碳體全部溶解完畢時(shí)，奧氏體的成分是不均勻的，只有延長(zhǎng)保溫時(shí)間，通過(guò)碳原子的擴(kuò)散才能獲得均勻化的奧氏體。亞共析鋼的加熱過(guò)程：過(guò)共析鋼的加熱過(guò)程：

第30頁(yè),共86頁(yè)，2024年2月25日，星期天2、奧氏體晶粒大小及其控制

1）晶粒大小的表示方法

晶粒大小廣泛采用的是與標(biāo)準(zhǔn)金相圖片（標(biāo)準(zhǔn)評(píng)級(jí)圖）相比較的方法來(lái)評(píng)定晶粒大小的級(jí)別。通常將晶粒大小分為8級(jí)，1級(jí)最粗，8級(jí)最細(xì)。通常1～4級(jí)為粗晶粒度，5～8級(jí)為細(xì)晶粒度。

2）奧氏體晶粒大小的控制加熱溫度與保溫時(shí)間

加熱溫度越高，保溫時(shí)間越長(zhǎng)，奧氏體晶粒越粗大，因?yàn)檫@與原子擴(kuò)散密切相關(guān)。第31頁(yè),共86頁(yè)，2024年2月25日，星期天

合金元素Ti、Zr、V、Nb、Al等，當(dāng)其形成彌散穩(wěn)定的碳化物和氮化物時(shí)，由于分布在晶界上，因而阻礙晶界的遷移，阻止奧氏體晶粒長(zhǎng)大，有利于得到細(xì)晶粒鋼。Mn和P是促進(jìn)奧氏體晶粒長(zhǎng)大的元素。

加熱速度

加熱速度越快，過(guò)熱度越大，奧氏體實(shí)際形成溫度越高，可獲得細(xì)小的起始晶粒。鋼的化學(xué)成分

碳全部溶于奧氏體時(shí)，隨奧氏體中含碳量的增加，晶粒長(zhǎng)大傾向增大。第32頁(yè),共86頁(yè)，2024年2月25日，星期天

冷卻時(shí)鋼的組織轉(zhuǎn)變1、鋼的冷卻方式

熱處理時(shí)常用的冷卻方式有兩種：一是等溫冷卻（常用于理論研究）；二是連續(xù)冷卻（常用于生產(chǎn)）。

A12、過(guò)冷奧氏體等溫冷卻曲線(xiàn)的繪制

通常將處于A1以下溫度尚未發(fā)生轉(zhuǎn)變的奧氏體稱(chēng)為過(guò)冷奧氏體。鋼在冷卻時(shí)的組織轉(zhuǎn)變實(shí)質(zhì)上是過(guò)冷奧氏體的組織轉(zhuǎn)變。第33頁(yè),共86頁(yè)，2024年2月25日，星期天1）等溫冷卻試驗(yàn)：（a）

首先將若干薄圓片狀試樣放入錫熔爐中，在高于共析溫度的條件下進(jìn)行奧氏體化；（b）將上述奧氏體化后的試樣迅速放入另一錫熔爐保溫，爐溫低于共析溫度；（c）依據(jù)試樣保溫時(shí)間的差異，分別從爐中取出試樣，置于水中快冷；（d）磨制金相試樣，并觀察顯微組織。第34頁(yè),共86頁(yè)，2024年2月25日，星期天

在不同溫度重復(fù)上述等溫轉(zhuǎn)變?cè)囼?yàn)，可根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果繪制出奧氏體鋼的等溫冷卻曲線(xiàn)。第35頁(yè),共86頁(yè)，2024年2月25日，星期天

曲線(xiàn)的左邊一條線(xiàn)為過(guò)冷奧氏體轉(zhuǎn)變開(kāi)始線(xiàn)；右邊一條線(xiàn)為過(guò)冷奧氏體轉(zhuǎn)變終了線(xiàn)。該曲線(xiàn)下部還有兩條水平線(xiàn)，分別表示奧氏體向馬氏體轉(zhuǎn)變的開(kāi)始溫度Ms線(xiàn)和轉(zhuǎn)變結(jié)束溫度Mf線(xiàn)。2）過(guò)冷奧氏體等溫冷卻曲線(xiàn)曲線(xiàn)分析

在C曲線(xiàn)中，在不同過(guò)冷奧氏體開(kāi)始出現(xiàn)組織轉(zhuǎn)變的時(shí)間不同，這段時(shí)間稱(chēng)為“孕育期”。其中，以C曲線(xiàn)最突出處（凸點(diǎn)）所對(duì)應(yīng)的溫度孕育期最短。

過(guò)冷奧氏體等溫冷卻曲線(xiàn)形似“C”字，故俗稱(chēng)C曲線(xiàn)，反應(yīng)了“溫度－時(shí)間－轉(zhuǎn)變量”的關(guān)系，所以C曲線(xiàn)又稱(chēng)為T(mén)TT圖（Temperature-Time－TransformationDiagram）。第36頁(yè),共86頁(yè)，2024年2月25日，星期天板狀馬氏體①馬氏體變溫形成，與t保無(wú)關(guān)；②馬氏體轉(zhuǎn)變不完全性，鋼中常存在殘余A（性能下降）,常要求淬火T接近Mf“冷處理”.③馬氏體性能與含碳量有關(guān)非擴(kuò)散型（Fe和C均不擴(kuò)散）C在α-Fe中的過(guò)飽和固溶體（bcc）240～-50M片（針）狀馬氏體馬氏體板狀：低碳鋼中，F(xiàn)和Fe2.4C的復(fù)相組織。片狀：高碳鋼中，復(fù)相組織。F飽和+Fe2.4C350～240B下下貝氏體羽毛狀：在平行密排的過(guò)飽和F板條間，不均勻分布短桿（片狀）Fe3C,脆性大，工業(yè)上不應(yīng)用半擴(kuò)散型（只有C擴(kuò)散）F飽和+Fe3C550～350B上上貝氏體貝氏體間距：0.03～0.08μm，2000×600～550T屈氏體間距：0.25~0.08μm，1000×650～600S索氏體片層間距：0.25～1.9μm，500×擴(kuò)散型（Fe和C均擴(kuò)散）F+Fe3CA1～650P珠光體珠光體

特征轉(zhuǎn)變類(lèi)型相組成轉(zhuǎn)變溫度/℃符號(hào)組織名稱(chēng)注：w（c）≥1.0％時(shí)形成片狀馬氏體，HRC：64～66；w（c）≤0.2％時(shí)形成板狀馬氏體，HRC：30～50。第37頁(yè),共86頁(yè)，2024年2月25日，星期天3、非共析成分碳鋼的等溫轉(zhuǎn)變

非共析鋼的C曲線(xiàn)與共析鋼的C曲線(xiàn)不同。區(qū)別在于：亞共析鋼曲線(xiàn)左移，在其上方多了一條過(guò)冷奧氏體轉(zhuǎn)變?yōu)殍F素體的轉(zhuǎn)變開(kāi)始線(xiàn)；

過(guò)共析鋼曲線(xiàn)右移，在其上方多了一條過(guò)冷奧氏體析出二次滲碳體的開(kāi)始線(xiàn)。

亞共析鋼的等溫轉(zhuǎn)變圖第38頁(yè),共86頁(yè)，2024年2月25日，星期天4、共析鋼的連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變C曲線(xiàn)（TTT圖）反應(yīng)了過(guò)冷奧氏體等溫轉(zhuǎn)變的全貌，但在實(shí)際生產(chǎn)中，鋼的熱處理大多是采用連續(xù)冷卻，因此，測(cè)出奧氏體的連續(xù)冷卻曲線(xiàn)，即CCT圖（右圖陰影部分），有很大的現(xiàn)實(shí)意義。ContinuousCoolingTransformationDiagramVc第39頁(yè),共86頁(yè)，2024年2月25日，星期天臨界冷卻速度：是指使奧氏體在冷卻過(guò)程中直接轉(zhuǎn)變成馬氏體而不發(fā)生其它轉(zhuǎn)變的最小冷卻速度，即臨界淬火速度。第40頁(yè),共86頁(yè)，2024年2月25日，星期天

鋼的普通熱處理

退火

將鋼加熱到一定溫度進(jìn)行保溫，緩冷至600℃以下，再空冷至室溫的熱處理工藝。各種退火和正火的一般加熱范圍第41頁(yè),共86頁(yè)，2024年2月25日，星期天名稱(chēng)目的工藝制度組織應(yīng)用完全退火細(xì)化晶粒，消除鑄造偏析，降低硬度，提高塑性加熱到AC3＋20～50℃，爐冷至550℃左右空冷

F＋P亞共析鋼的鑄、鍛、軋件，焊接件球化退火降低硬度，改善切削性能，提高塑性韌性，為淬火作組織準(zhǔn)備加熱到AC1＋20～40℃，然后緩冷片狀珠光體和網(wǎng)狀滲碳體組織轉(zhuǎn)變?yōu)榍驙罟参?、過(guò)共析鋼及合金鋼的鍛件、軋件等擴(kuò)散退火改善或消除枝晶偏析，使成分均勻化加熱到Tm-100～200℃，先緩冷，后空冷粗大組織（組織嚴(yán)重過(guò)燒）合金鋼鑄錠及大型鑄鋼件或鑄件再結(jié)晶退火消除加工硬化，提高塑性加熱到再結(jié)晶溫度，再空冷變形晶粒變成細(xì)小的等軸晶冷變形加工的制品去應(yīng)力退火消除殘余應(yīng)力，提高尺寸穩(wěn)定性加熱到500～650℃緩冷至200℃空冷

無(wú)變化鑄、鍛、焊、冷壓件及機(jī)加工件常用退火工藝制度小結(jié)第42頁(yè),共86頁(yè)，2024年2月25日，星期天

正火

正火將鋼加熱到AC3以上溫度并保溫，出爐空冷至室溫的熱處理工藝。由于正火比退火加熱溫度略高，冷卻速度大，故珠光體的分散度大，先共析鐵素體的數(shù)量少，因而正火后強(qiáng)度、硬度較高。正火的應(yīng)用：①

用正火作為性能要求的一般結(jié)構(gòu)件的最終熱處理。②

亞共析鋼采用正火來(lái)調(diào)整硬度，改切削加工性能。③

過(guò)共析鋼的正火可消除網(wǎng)狀碳化物。第43頁(yè),共86頁(yè)，2024年2月25日，星期天

淬火1、定義：淬火是將鋼加熱到AC1或AC3以上溫度并保溫，出爐快速冷卻，使奧氏體轉(zhuǎn)變成為馬氏體的熱處理工藝。2、淬火的必要性

經(jīng)過(guò)退火或正火的工件只能獲得一般的強(qiáng)度和硬度，對(duì)于許多需要高強(qiáng)度、高耐磨條件下工作的零件則必須淬火與回火處理。3、鋼在淬火時(shí)的組織和性能變化1）獲得馬氏體的條件（a）通過(guò)加熱使鋼具有奧氏體組織；第44頁(yè),共86頁(yè)，2024年2月25日，星期天（b）冷卻速度超過(guò)臨界冷卻速度；（c）在Ms～Mf溫度范圍使過(guò)冷奧氏體發(fā)生馬氏體轉(zhuǎn)變。2）馬氏體的形成過(guò)程（a）當(dāng)奧氏體過(guò)冷到MS點(diǎn)時(shí)，首先在晶粒內(nèi)的某些晶面上生成馬氏體晶核，并迅速長(zhǎng)大；（b）馬氏體轉(zhuǎn)變不依靠已形成馬氏體晶體的長(zhǎng)大，而且依靠出現(xiàn)新的馬氏體晶核，即馬氏體形成與t保無(wú)關(guān)。（c）奧氏體常常不能完全轉(zhuǎn)變成馬氏體主要源于生產(chǎn)上冷卻溫度沒(méi)有真正達(dá)到Mf點(diǎn)。第45頁(yè),共86頁(yè)，2024年2月25日，星期天馬氏體形成過(guò)程示意圖3）馬氏體的組織形態(tài)

馬氏體有兩種基本形態(tài)：板條馬氏體和片狀馬氏體。

W（C）≤0.20%時(shí)：基本上形成板條狀馬氏體（也稱(chēng)低碳馬氏體），板條馬氏體內(nèi)有高密度的位錯(cuò)纏結(jié)的亞結(jié)構(gòu)，又稱(chēng)為位錯(cuò)馬氏體。

第46頁(yè),共86頁(yè)，2024年2月25日，星期天

板條馬氏體

片狀馬氏體W（C）≥0.60%時(shí)：形成片狀馬氏體（針狀馬氏體），片狀馬氏體內(nèi)部的亞結(jié)構(gòu)主要是孿晶。因此，片狀馬氏體又稱(chēng)為孿晶馬氏體。

0.20%≤W（C）≤0.60%時(shí)：形成上述兩種馬氏體的混合組織，含碳量越高，條狀馬氏體量越少而片狀馬氏體量越多。

第47頁(yè),共86頁(yè)，2024年2月25日，星期天4）馬氏體的力學(xué)性能

馬氏體的塑性和韌性主要取決于它的亞結(jié)構(gòu)。在相同屈服強(qiáng)度條件下，板條（位錯(cuò)）型馬氏體比片狀（孿晶）型馬氏體的韌性好得多。

馬氏體的硬度主要取決于馬氏體的含碳量，通常情況是隨含碳量的增加而升高。5）小結(jié)

馬氏體轉(zhuǎn)變是典型的無(wú)擴(kuò)散性相變。馬氏體是碳在α—Fe中的過(guò)飽和固溶體，具有非常高的強(qiáng)度和硬度所以，馬氏體轉(zhuǎn)變是強(qiáng)化金屬的重要途徑之一。

第48頁(yè),共86頁(yè)，2024年2月25日，星期天

將鋼加熱到Ac1或Ac3以上，保溫一定時(shí)間，然后快速冷卻以獲得馬氏體組織的熱處理工藝稱(chēng)為淬火。

1）淬火加熱溫度

淬火加熱溫度的選擇應(yīng)以得到細(xì)而均勻的奧氏體晶粒為原則，以便冷卻后獲得細(xì)小的馬氏體組織。亞共析鋼的淬火加熱溫度通常為Ac3以上30～50℃；過(guò)共析鋼的淬火加熱溫度通常為Ac1以上30～50℃。

4、鋼的淬火工藝第49頁(yè),共86頁(yè)，2024年2月25日，星期天2）淬火保溫時(shí)間

淬火保溫時(shí)間主要根據(jù)鋼的成分特點(diǎn)、加熱介質(zhì)和零件尺寸來(lái)確定。

（a）含碳量越高，含合金元素越多，導(dǎo)熱性越差，則保溫時(shí)間就越長(zhǎng)；（b）零件尺寸越大，保溫時(shí)間越長(zhǎng)；（c）生產(chǎn)中常根據(jù)經(jīng)驗(yàn)確定保溫時(shí)間；第50頁(yè),共86頁(yè)，2024年2月25日，星期天3）淬火冷卻速度淬火冷卻介質(zhì)選擇的原則：（a）為保證獲得馬氏體組織，要求V冷卻≥V臨界；（b）為保證零件不因淬火應(yīng)力而開(kāi)裂，要求V冷卻不應(yīng)太大，應(yīng)該選擇合適的冷卻介質(zhì)。水：

主要用于形狀簡(jiǎn)單、截面較大的碳鋼零件的淬火。油：一般用作合金鋼和某些小型復(fù)雜碳素鋼件的淬火。鹽?。簽榱藴p少零件淬火時(shí)的變形，鹽浴也常用作淬火介質(zhì)，主要用于分級(jí)淬火和等溫淬火。第51頁(yè),共86頁(yè)，2024年2月25日，星期天

采用有機(jī)物和無(wú)機(jī)物等配制而成的水溶性聚合物淬火介質(zhì)，和淬火油改性添加劑，由于冷卻能力可調(diào)整，使用中介質(zhì)濃度可簡(jiǎn)便測(cè)定，有減少變形、防止淬裂，不銹蝕、免清洗、

無(wú)味、無(wú)煙霧、不著火，使用溫度高，環(huán)保、少無(wú)污染，正常消耗是傳統(tǒng)油淬火的40%等特點(diǎn)，因而在國(guó)外已普及推廣應(yīng)用。但我國(guó)仍普遍采用通用的礦物油，一定比例的氯化鈉水溶液、堿溶液及硝鹽溶液為冷卻介質(zhì)。因而造成嚴(yán)重的污染。

第52頁(yè),共86頁(yè)，2024年2月25日，星期天5、常用淬火冷卻方法

為了保證獲得所需淬火組織，又要防止變形和開(kāi)裂，必須采用已有的淬火介質(zhì)再配以各種冷卻方法才能解決。通常的淬火方法包括單液淬火、雙液淬火、分級(jí)淬火和等溫淬火等，如圖所示。。第53頁(yè),共86頁(yè)，2024年2月25日，星期天6、鋼的淬透性和淬硬性

鋼的淬透性是指鋼在淬火時(shí)獲得馬氏體的能力。其大小通常用規(guī)定條件下淬火獲得淬透層的深度（又稱(chēng)有效淬硬深度）的距離作為淬透層深度。

生產(chǎn)中也常用臨界淬火直徑表示鋼的淬透性。所謂臨界淬火直徑，是指圓棒試樣在某介質(zhì)中淬火時(shí)所能得到的最大淬透直徑（即心部被淬成半馬氏體的最大直徑），用Do表示。在相同冷卻條件下，Do越大，鋼的淬透性越好。第54頁(yè),共86頁(yè)，2024年2月25日，星期天淬透性的應(yīng)用：（1）淬透性大的工件易淬透，組織和性能均勻一致；（2）淬火性大的工件在淬火時(shí)，可選用冷卻能力較小的淬火介質(zhì)以減小淬火應(yīng)力。（3）對(duì)受力大而復(fù)雜的工件，為確保組織性能均勻一致，可選用淬透性大的鋼。（4）當(dāng)要求工件表面硬度高，而心部韌性好時(shí)，可選用低淬透性鋼。鋼的淬硬性是指淬火后馬氏體所能達(dá)到的最高硬度，淬硬性主要決定于馬氏體的碳含量。

第55頁(yè),共86頁(yè)，2024年2月25日，星期天

回火1、定義：回火是把淬火后的鋼件，重新加熱到A1以下某一溫度，經(jīng)保溫后空冷至室溫的熱處理工藝。2、目的：淬火鋼件經(jīng)回火可以減少或消除淬火應(yīng)力，穩(wěn)定組織，提高鋼的塑性和韌性，從而使鋼的強(qiáng)度、硬度和塑性、韌性得到適當(dāng)配合，以滿(mǎn)足不同工件的性能要求。3、回火過(guò)程的組織變化：第一階段（室溫～250℃）：馬氏體中的過(guò)飽和碳原子析出，形成碳化物FexC，得到回火馬氏體組織。第56頁(yè),共86頁(yè)，2024年2月25日，星期天第二階段（230～280℃）：馬氏體繼續(xù)分解，同時(shí)殘余奧氏體轉(zhuǎn)變?yōu)檫^(guò)飽和固溶體與碳化物，得到回火馬氏體組織。第三階段（260～360℃）：馬氏體繼續(xù)分解，碳原子繼續(xù)析出使過(guò)飽和α固溶體轉(zhuǎn)變?yōu)殍F素體；回火馬氏體中的FexC轉(zhuǎn)變?yōu)榉€(wěn)定的粒狀滲碳體，得到鐵素體和極細(xì)滲碳體的機(jī)械混合物，即回火屈氏體。第四階段（400℃以上）：碳化物聚集長(zhǎng)大，溫度越高碳化物越大，得到粒狀碳化物與鐵素體的機(jī)械混合物，即回火索氏體。第57頁(yè),共86頁(yè)，2024年2月25日，星期天

回火的目的是降低應(yīng)力和脆性，獲得回火馬氏體組織，使鋼具有高的硬度、強(qiáng)度和耐磨性。低溫回火一般用來(lái)處理要求高硬度和高耐磨性的工件，如刀具、量具、滾動(dòng)軸承和滲碳件等。（HRC≥60）4、回火的種類(lèi)：1）低溫回火（150～250℃）2）中溫回火（350～500℃）

回火的目的是獲得回火屈氏體，具備高的彈性極限和韌性，并保持一定的硬度，主要用于各種彈簧，鍛模、壓鑄模等模具。（35≤HRC≤45）第58頁(yè),共86頁(yè)，2024年2月25日，星期天3）高溫回火（500～650℃）

回火的目的是具備良好的綜合機(jī)械性能（較高的強(qiáng)度、塑性、韌性），得到回火索氏體組織。一般把淬火加高溫回火的熱處理稱(chēng)為“調(diào)質(zhì)處理”。適用于中碳結(jié)構(gòu)鋼制作的曲軸、連桿、連桿螺栓、汽車(chē)拖拉機(jī)半軸、機(jī)床主軸及齒輪等重要機(jī)器零件。（28≤HRC≤33）第59頁(yè),共86頁(yè)，2024年2月25日，星期天

需要指出，有些鋼在250～400℃和450～650℃的范圍內(nèi)回火時(shí)，其沖擊韌性比在較低溫度回火時(shí)還顯著下降，這種脆化現(xiàn)象稱(chēng)為回火脆性。在250～400℃回火時(shí)出現(xiàn)的脆性稱(chēng)為低溫回火脆性，又叫第一類(lèi)回火脆性；而在450～650℃溫度范圍內(nèi)回火時(shí)出現(xiàn)的脆性稱(chēng)為高溫回火脆性，也叫第二類(lèi)回火脆性。

為防止低溫回火脆性，通常的辦法是避免在脆化溫度范圍內(nèi)回火。防止高溫回火脆性的方法是加熱后快冷。

第60頁(yè),共86頁(yè)，2024年2月25日，星期天

鋼的表面熱處理鋼的表面淬火

表面淬火是將工件表面快速加熱到淬火溫度，然后迅速冷卻，僅使表面層獲得淬火組織，而心部仍保持淬火前組織的熱處理方法。1、火焰表面淬火：

火焰表面淬火是氧炔焰等高溫?zé)嵩磳⒐ぜ砻嬖S速加熱到形變溫度以上，然后立即進(jìn)行低溫回火，或利用工件內(nèi)部余熱自身回火。這種方法可獲得2～6mm的淬透深度，設(shè)備簡(jiǎn)單，成本低，適于單件或小批量生產(chǎn)。第61頁(yè),共86頁(yè)，2024年2月25日，星期天2、感應(yīng)表面淬火：感應(yīng)加熱表面淬火的特點(diǎn)：①淬火溫度高于一般淬火溫度。②淬火后馬氏體晶粒細(xì)化，表層硬度比普通淬火高2～3HRC。③表層存在很大的殘余壓應(yīng)力。④不易產(chǎn)生變形和氧化脫碳。⑤易于實(shí)現(xiàn)機(jī)械化與自動(dòng)化。感應(yīng)加熱淬火后，為了減小淬火應(yīng)力和降低脆性，需進(jìn)行170～200℃低溫回火。

感應(yīng)加熱是利用電磁感應(yīng)原理，表層感應(yīng)電流密度大，溫度高；心部幾乎不受熱。第62頁(yè),共86頁(yè)，2024年2月25日，星期天

鋼的化學(xué)熱處理是指將工件放在一定溫度的活性介質(zhì)中保溫，使介質(zhì)中分解出的一種或幾種元素的活性原子被鋼件表面吸附并向表層擴(kuò)散，從而改變其表層化學(xué)成分、組織和性能的一種熱處理工藝方法。

鋼的化學(xué)熱處理基本過(guò)程：

①鋼件加熱時(shí)，化學(xué)介質(zhì)分解出滲入元素的活性原子；②活性原子被鋼件表面吸附和溶解；③原子由表面向內(nèi)部擴(kuò)散，形成一定的擴(kuò)散層。

第63頁(yè),共86頁(yè)，2024年2月25日，星期天

將鋼放入滲碳的介質(zhì)中加熱并保溫，使活性碳原子1、鋼的滲碳：滲入鋼的表層的工藝稱(chēng)為滲碳。其目的是通過(guò)滲碳及隨后的淬火和低溫回火，使表面獲得高碳回火馬氏體，具有高硬度、耐磨性和抗疲勞性能；而心部為低碳回火馬氏體或索氏體，具有一定的強(qiáng)度和良好的韌性配合。氣體滲碳示意圖第64頁(yè),共86頁(yè)，2024年2月25日，星期天1）滲碳方法

滲碳方法有氣體滲碳、固體滲碳和液體滲碳。目前廣泛應(yīng)用的是氣體滲碳法。2）滲碳后的組織

常用于滲碳的鋼為低碳鋼和低碳合金鋼，如15、20、20Cr、20CrMnTi、12CrNi3等。滲碳后緩冷組織自表面至心部依次為：過(guò)共析組織（珠光體+碳化物）、共析組織（珠光體）、亞共析組織（珠光體+鐵素體）的過(guò)渡區(qū)，直至心部的原始組織。

第65頁(yè),共86頁(yè)，2024年2月25日，星期天3）滲碳后的熱處理滲碳后的熱處理方法有：直接淬火法、一次淬火法和二次淬火法。

滲碳后的淬火和低溫回火示意圖第66頁(yè),共86頁(yè)，2024年2月25日，星期天2、鋼的滲氮：

滲氮俗稱(chēng)氮化，是指在一定溫度下使活性氮原子滲入工件表面，在鋼件表面獲得一定深度的富氮硬化層的熱處理工藝。其目的是提高零件表面硬度、耐磨性、疲勞強(qiáng)度、熱硬性和耐蝕性等。

常用的滲氮方法有氣體滲氮、離子滲氮、氮碳共滲（軟氮化）等。生產(chǎn)中應(yīng)用較多的是氣體滲氮。1）滲氮方法第67頁(yè),共86頁(yè)，2024年2月25日，星期天2）滲氮后的組織

含有Al、Cr、Mo等元素的合金鋼C、N和Fe的化合物C、N溶于α-Fe的固溶體彌散合金氮化物（如AlN等）3）滲氮后的鋼件性能

①

氮化層HRC為69～73，在600～650℃有較高紅硬性；②一般，T滲氮＜T滲碳，無(wú)需進(jìn)一步熱處理，滲氮層各性能均優(yōu)于滲碳層，工件不易變形；③氮化層比碳化層薄且脆；且t滲氮＞t滲碳，生產(chǎn)效率低。④為提高工件心部強(qiáng)韌性，需在滲氮前進(jìn)行調(diào)質(zhì)處理。

第68頁(yè),共86頁(yè)，2024年2月25日，星期天

碳氮共滲新介質(zhì)的研制是金屬熱處理研究的一個(gè)重要領(lǐng)域。早期使用的NaCN等氰鹽均有劇毒，現(xiàn)已禁用。新一代碳氮共滲介質(zhì)往往同時(shí)考慮工藝性能和環(huán)保兩方面的因素。常用的介質(zhì)是煤氣和氨氣的混合物。3、鋼的碳氮共滲（氰化）：

碳氮共滲是同時(shí)向鋼件表面滲入碳和氮原子的化學(xué)熱處理工藝，也俗稱(chēng)為氰化。碳氮共滲零件的性能介于滲碳與滲氮零件之間。

第69頁(yè),共86頁(yè)，2024年2月25日，星期天

鋼的熱處理新工藝介紹無(wú)氧化加熱

利用可控氣氛，即通過(guò)精確計(jì)量和微機(jī)控制技術(shù)對(duì)爐內(nèi)的氣體組分加以控制。如含碳液體或氣體的分解和裂解的碳濃度的控制。1、保護(hù)氣氛加熱：2、采用保護(hù)涂料：

目前鋼和鈦合金已在熱處理中大量利用保護(hù)涂料來(lái)避免工件氧化。涂料由Al2O3、SiO2、SiC和其他金屬氧化物以及液態(tài)粘結(jié)劑配置而成。第70頁(yè),共86頁(yè)，2024年2月25日，星期天

在真空爐中受真空氣氛保護(hù)，可防止工件氧化、減小變形；但容易引起元素?fù)]發(fā)。適于中小型零件的處理。3、真空熱處理：

目前，實(shí)際生產(chǎn)中還采用以下先進(jìn)工藝：利用高能量密度對(duì)零件作超高速加熱，然后自激淬火，具有不氧化、不脫碳、變形小、表面光潔，提高硬度、耐磨性和疲勞強(qiáng)度等的高頻和超高頻脈沖熱處理和激光熱處理以及電子束熱處理。

超高速加熱第71頁(yè),共86頁(yè)，2024年2月25日，星期天

強(qiáng)韌化處理是指同時(shí)提高鋼件強(qiáng)度和韌性的熱處理。

強(qiáng)韌化處理1、獲得板狀馬氏體：1）提高淬火加熱溫度

促進(jìn)奧氏體中碳的均勻化，以保證淬火后獲得板狀馬氏體（低碳馬氏體）。

2）快速短時(shí)低溫加熱淬火

減少碳化物在奧氏體中的溶解，使高碳鋼中的奧氏體處于亞共析成分（低碳）。3）鍛造余熱淬火

將高溫鍛件直接淬火可得到細(xì)晶粒板狀馬氏體。第72頁(yè),共86頁(yè)，2024年2月25日，星期天2、超細(xì)化處理：

超細(xì)化處理是指將鋼在一定的溫度條件下，通過(guò)數(shù)次快速加熱和冷卻等方法以獲得極細(xì)組織，從而達(dá)到強(qiáng)韌化的目的。

3、獲得復(fù)合組織的淬火：

復(fù)合組織主要是指淬火馬氏體和少量鐵素體或下貝氏體（或殘余奧氏體）的機(jī)械混合物。復(fù)合組織可通過(guò)調(diào)整熱處理工藝獲得，它的硬度稍低，但韌性大幅提高。

第73頁(yè),共86頁(yè)，2024年2月25日，星期天

化學(xué)熱處理新工藝：離子轟擊熱處理：在真空氣氛下，將含C、N、S等離子束高速轟擊到工件表面，工件迅速受熱升溫至碳化或氮化溫度，同時(shí)原子進(jìn)入工件表面形成滲碳層或滲氮層等。

離子轟擊熱處理示意圖如右圖所示第74頁(yè),共86頁(yè)，2024年2月25日，星期天

鋼的形變熱處理：

形變熱處理是指將變形強(qiáng)化和熱處理強(qiáng)化結(jié)合起來(lái)的工藝方法。

形變熱處理工藝示意圖第75頁(yè),共86頁(yè)，2024年2月25日，星期天第四節(jié)固溶與時(shí)效處理

固溶時(shí)效處理是有色金屬材料如鋁合金、鈦合金、高溫合金，以及少量鋼鐵材料如不銹鋼以及耐熱鋼等的最重要的強(qiáng)化處理手段。待處理的有色金屬鑄件第76頁(yè),共86頁(yè)，2024年2月25日，星期天

固溶時(shí)效強(qiáng)化的基本原理及步驟

單獨(dú)靠固溶作用對(duì)合金的強(qiáng)化作用是很有限的，另一種更為有效的強(qiáng)化方式就是合金的固溶（淬火）處理+時(shí)效熱處理。固溶時(shí)效強(qiáng)化示意圖第77頁(yè),共86頁(yè)，2024年2月25日，星期天

固溶時(shí)效處理的一般步驟1、固溶處理：

將合金通過(guò)加熱到固溶線(xiàn)以上、固相線(xiàn)以下溫度保溫，獲得成分均勻的固溶體組織。2、淬火：

將固溶處理好的工件快冷到較低溫度，得到過(guò)飽和單相固溶體。（與鋼淬火組織不同）3、時(shí)效：

使過(guò)飽和固溶體析出細(xì)小彌散沉淀相的過(guò)程。自然時(shí)效：室溫下時(shí)效；人工時(shí)效：在高于室溫（固溶溫度與室溫之差的15％到25％）進(jìn)行時(shí)效。第78頁(yè),共86頁(yè)，2024年2月25日，星期天（1）沉淀強(qiáng)化相是硬度高的質(zhì)點(diǎn)；（2）加入鋁中的合金元素應(yīng)有較高的極限固溶度，且其隨溫度降低而顯著減小；（3）淬火后形成的過(guò)飽和固溶體在時(shí)效過(guò)程中能析出均勻，彌散的共格或半共格的亞穩(wěn)相，基體中能形成強(qiáng)烈的應(yīng)變場(chǎng)。

沉淀強(qiáng)化的基本條件第