服裝綜合樓框架結(jié)構(gòu)計算書

第1章工程概況1.1.工程概況杭州好運(yùn)來服裝公司綜合樓位于杭州七堡，建筑面積約2500m2，共3層，底層高4.6m，二到三層層高4.2m。（1）工程地質(zhì)情況：巖土工程勘察報告指出，場地分層情況從上至下依次為雜填土、粉質(zhì)粘土、粘土和灰?guī)r，無不良地質(zhì)現(xiàn)象和軟弱下臥層，地下水埋深較大可不考慮，建議采用粉質(zhì)粘土作為淺基礎(chǔ)持力層(見圖)。粉質(zhì)粘土層中，、。圖1-1土層分布圖（2）梁縱向鋼筋采用HRB335鋼筋；柱采用HRB335鋼筋；箍筋和基礎(chǔ)采用HPB235鋼筋。（3）活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：上人屋面2.0kN/m2，辦公室2.0kN/m2，會議室5.0kN/m2，廁所2.5kN/m2，樓梯、走廊2.5kN/m2；（4）基本風(fēng)壓為，地面粗糙度為B類；（5）該建筑采用獨(dú)立柱基，持力層為粉質(zhì)粘土層，基礎(chǔ)埋置深度d=2.6m三級抗震，場地為Ⅱ級。液化指數(shù)0.75，孔隙比為0.85。第2章框架結(jié)構(gòu)布置及計算簡圖根據(jù)該房屋的使用功能及建筑設(shè)計要求，進(jìn)行了建筑平面、立面及剖面設(shè)計，主體結(jié)構(gòu)房屋層高有變化，填充墻采用200厚的漿砌普通磚砌筑。樓蓋及屋面均采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)?；A(chǔ)選用獨(dú)立基礎(chǔ)，基礎(chǔ)埋深取2.6m框架平面柱網(wǎng)布置如圖2-1所示。圖2-1框架平面柱網(wǎng)布置2.1估計板、柱、梁的截面尺寸主梁：取h=750mm取b=300mm擬定主梁尺寸為次梁：取h=500mm取b=250mm擬定次梁尺寸為橫向梁：以最長跨度7.8米計算主梁：取h=750mm取b=300mm擬定主梁尺寸為次梁：取h=500mm取b=250mm擬定次梁尺寸為即：主梁截面尺寸均為：次梁截面尺寸均為：。板：雙向板：根據(jù)及規(guī)范要求，取h=120mm柱：框架柱截面一般采用矩形或方型截面。根據(jù)柱的軸壓比限值公式：N=β×F×gE×n以及進(jìn)行柱截面估算。式中：為按簡支狀態(tài)計算的柱的負(fù)載面積；為折算在單位建筑面積上的重力荷載代表值，在此近似各層的重力荷載代表值為12kN/m2～m2為考慮地震作用組合后柱壓力增大系數(shù)，邊柱取1.3，不等跨內(nèi)柱取1.25，等跨內(nèi)柱取1.2；為驗(yàn)算截面以上樓層層數(shù)；為柱截面面積；為混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計值，取14.3MPa；在抗震等級為三級的情況下軸壓比限值[μN(yùn)]=0.8。故：取柱截面為正方形，取值為：建筑物平均面荷載：中柱的實(shí)際荷載：〈2500002所選柱子可用第三章荷載計算3.1恒荷載計算3.1.1樓面、屋面屋面（不上人）：屋面荷載（不上人）30mm厚細(xì)石混凝土保護(hù)層0.03×22=0.06kN/m2

三氈四油防水層0.40kN/m2

150mm厚水泥保溫層0.15×5=0.75kN/m2120mm厚鋼筋混凝土板0.12×25=3.0kN/m2

吊頂0.25kN/m2合計：5.46kN/m2樓面：大理石樓面（總厚73mm）1.59kN/m2120厚鋼筋混凝土（現(xiàn)澆層）0.12×25=3.0kN/m2吊頂0.25kN/m2合計4.84kN/m23.1.2梁、柱梁、柱可根據(jù)截面尺寸、材料容重及粉刷等計算出單位長度的重力荷載。設(shè)容重為；為考慮梁柱粉刷層重力荷載而對其重力荷載的增大系數(shù)；計算出的構(gòu)件單位長度的重力荷載為。則由公式得：主梁()=5.906kN/m次梁()=3.281kN/m柱()=6.875kN/m女兒墻構(gòu)造柱=1.1kN/m3.1.3墻對墻、門窗等可以計算出單位面積上的重力荷載。墻體為填充墻，外墻面貼瓷磚，內(nèi)墻面為厚抹灰，則單位面積的墻重力荷載為外墻：墻體為200mm厚粘土空心磚0.20×15=3.0kN/m2外墻面貼瓷磚0.5kN/m2內(nèi)墻面20mm石灰砂漿抹灰0.02×17=0.34kN/m2合計：3.84kN/m2內(nèi)墻：墻體為200mm厚粘土空心磚0.20×15=3.0kN/m2內(nèi)墻面20mm石灰砂漿抹灰0.02×17×2=0.68kN/m2合計：3.68kN/m2屋頂女兒墻線荷載：200mm厚粘土空心磚1m0.20×15×1=3.0kN/m鋼筋混凝土壓頂0.2m0.20×25×0.12=0.12kN/m20厚砂漿抹灰面0.02×17×0.9=0.306kN/m貼面磚0.5×0.9=0.45kN/m??合計：4.365kN/m外窗其單位面積重力荷載取0.4kN/m2；外門其單位面積重力荷載取0.4kN/m2；內(nèi)門為木門，其單位面積取0.4kN/m23.2活載計算不上人屋面均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值0.5kN/m2衛(wèi)生間2.0kN/m2樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值2.0kN/m2樓梯2.5kN/m23.3重力荷載代表值3.3.1一層荷載代表值（1）恒載：樓板重：=梁：主梁縱向主梁橫向：次梁縱向：次梁橫向：主次梁合計：2159.65kN樓梯：故：恒載合計：（2）活載：2885.85×0.9=2597.265KN（注：0.9是設(shè)計樓面梁時活載的折減系數(shù)，當(dāng)不進(jìn)行梁設(shè)計時取2885.85KN）（3）其他荷載（墻柱等）底層的外墻：3.84×404.96=1555.046KN底層的內(nèi)墻：3.84×478.18=1836.21KN底層的柱：門窗：C1：C2：C3：C4：M1：M2：M3：M4：其他荷載合計：4482.17kN3.3.2二層荷載代表值（1）恒載：樓板重：=梁：主梁縱向：主梁橫向：次梁縱向：次梁橫向：主次梁合計：2459.65KN樓梯：故：恒載合計：（2）活載：2888.85×0.9=2597.265KN（注：0.9是設(shè)計樓面梁時活載的折減系數(shù)，當(dāng)不進(jìn)行梁設(shè)計時取2885.85KN）（3）其他荷載（墻柱等）二層的外墻：二層的內(nèi)墻：二層的柱：門窗：C1：C2：C3：C4：M1：M2：M3：玻璃雨棚：其他荷載合計：4403.876KN3.3.3三層荷載代表值（1）恒載：樓板重：=梁：主梁縱向：主梁橫向：次梁縱向：次梁橫向：主次梁合計：2159.65KN女兒墻構(gòu)造柱：女兒墻：故：恒載合計：（2）活載：KN（注：0.9是設(shè)計樓面梁時活載的折減系數(shù)，當(dāng)不進(jìn)行梁設(shè)計時取2885.85KN）（3）其他荷載（墻柱等）三層的外墻：三層的內(nèi)墻：三層的柱：門窗：C1：C2：C3：C4：C5：M1：M2：M3：其他荷載合計：4307.817KN3．4等效重力荷載代表值100%恒載+50％活載+1.0（墻柱等）上下各半==10054.32KN====計算簡圖如下：圖3-1等效重力荷載代表值）第4章框架側(cè)移剛度計算4.1框架梁線剛度計算表4-1梁線剛度（橫向）梁號截面

跨度

慣性矩

邊框梁架中框梁架17.8537.86.087×1048.115×1047.26.594×1048.792×1043.613.188×10417.85×1044.213.304×10415.07×104次梁15.0717.21.625×1042.167×1043.63.250×1044.333×1047.81.50×1042.000×1042.44.875×1046.500×1044．2柱線剛度計算見下表表4-2柱線剛度層號柱截面

層高14.503472024.203720034.20372004.3框架柱剛度計算表4-3框架柱剛度層號項(xiàng)目邊柱中柱根數(shù)1層

邊柱（似1軸線與C、D相交）3.7980.7411.524×104430.822×104邊柱（似2軸線與E相交）1.7530.6001.234×1042邊柱（似3軸線與E相交）2.3370.6541.345×1042邊柱（似3軸線與A相交）3.8320.7431.528×1042邊柱（似3軸線與A、E相交）2.5320.6691.376×104124-3續(xù)表(1)

層號

項(xiàng)目邊柱中柱

根數(shù)1層

中柱（似2軸線與C相交）3.0010.7001.440×104219.62×104中柱（似3軸線與C相交）7.4790.8421.732×1042中柱（似3軸線與B相交）8.9740.8631.775×1042中柱（似4軸線與C相交）5.0650.7881.621×10464-3續(xù)表(2)

層號

項(xiàng)目邊柱中柱

根數(shù)2層3層

邊柱（似1軸線與C、D相交）3.5450.6391.617×104462.168×104邊柱（似2軸線與E相交）1.6360.4501.139×1042邊柱（似3軸線與E相交）2.1810.5221.321×1042邊柱（似3軸線與A相交）3.5760.6411.622×1042邊柱（似3軸線與A、E相交）2.3630.5421.371×104124-3續(xù)表(3)

層號

項(xiàng)目邊柱中柱

根數(shù)2層、3層

中柱（似2軸線與C相交）2.8010.5831.476×104221.646×104中柱（似3軸線與C相交）6.9810.7771.967×1042中柱（似3軸線與B相交）8.3760.8072.043×1042中柱（似4軸線與C相交）4.7300.7031.779×1046第5章風(fēng)荷載作用下橫向框架的內(nèi)力計算5．1風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值（1）根據(jù)設(shè)計任務(wù)書，取風(fēng)壓值（2）本工程應(yīng)選用的體型系數(shù)變化。則：框架結(jié)構(gòu)體型系數(shù)為：（注：0.07為結(jié)構(gòu)基本自震周期，框架結(jié)構(gòu)去0.08-0.1N，此處取0.07）故:可不考慮脈動增大系數(shù),取由其中:（1）對框架迎風(fēng)面（2）對與風(fēng)力作用方向平行面無須進(jìn)行計算.故:又:風(fēng)載沿高度分布為:表5-1風(fēng)載沿高度分布層次離地高度312.91.66126.680528.71.004.021514.51.004.0215表例為:（以9軸線上的一榀框架為例）圖5-1風(fēng)荷載示意圖等效節(jié)點(diǎn)集中風(fēng)荷載應(yīng)取風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值乘以上下層層高的一半,則圖5-2等效節(jié)點(diǎn)集中風(fēng)荷載5．2風(fēng)荷載作用下的水平位移驗(yàn)算作用于第i層的風(fēng)荷載作用力為第i層以上風(fēng)荷載作用力之和,即:故:層間位移為:驗(yàn)算層間位移如下:故：第6章水平地震作用下橫向框架變形計算6.1橫向框架自振周期表6-1橫向框架頂點(diǎn)假想側(cè)移計算表層次三10054.3210054.328381400.012000.10731二12266.4522320.778381400.026630.09531一12320.6234641.395044200.068680.06868故：自震周期6.2水平地震作用下橫向框架變形計算由于本建筑結(jié)構(gòu)高度不超過，質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻，且以剪切變形型為主，故可用底部剪力法計算水平地震作用。地震作用按7度，Ⅱ類場地，地震分組為第一組。得其特征周期值：故不需要考慮頂點(diǎn)附加荷載系數(shù)，取同時查得在多遇地震情況下：水平地震影響系數(shù)最大值阻尼調(diào)整系數(shù)，衰減指數(shù)地震影響系數(shù)：結(jié)構(gòu)總水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值（即結(jié)構(gòu)等效總重）：底部剪力：各層間剪力計算公式：表6-2各層地震作用和樓層地震剪力層次34.212.910054.3210054.3242228.140.283694.31694.3124.28.712233.4522287.7751380.490.345846.421540.7314.54.512320.6234608.3955442.790.372912.662453.39其中：結(jié)構(gòu)任一樓層的水平地震剪力應(yīng)符合公式：由規(guī)范知：7度時取0.016。故經(jīng)驗(yàn)算均滿足要求。表6-3地震力作用下側(cè)移計算層次層間剪力層間剛度層高層間相對彈性轉(zhuǎn)角3694.318381400.0008284.2層間相對彈性轉(zhuǎn)角均小于，故滿足要求21540.738381400.001844.212453.395044200.004864.5第7章框架水平力作用下內(nèi)力分析取9軸線的一榀橫向框架做為計算單元進(jìn)行內(nèi)力計算，取頂層柱的形心線作為框架柱的軸線，計算簡圖如下圖所示圖7-1框架荷載計算單元圖7.1柱剪力計算通過上面的計算，則分配到9軸線橫向框架各柱的水平剪力為：柱剪力，其中i表示層數(shù)，j表示邊柱或中柱。表7-1計算列表層數(shù)層間剪力（KN）邊柱D值(104)中柱D值(104)(104)每根邊柱剪力(KN)每根中柱剪力(KN)3694.311.3721.77983.81411.36614.73721540.731.3721.77983.81425.22132.70312453.391.3761.62150.44266.92678.8427.2柱彎矩計算根據(jù)柱的剪力求得柱彎矩，結(jié)果列入下表：表7-2地震作用下框架柱的彎矩層次邊柱中柱距柱底距離距柱底距離34.22.3630.4180000.4181.75627.7819.964.7300.450000.451.8934.0427.8524.22.3630.4680000.4681.96656.3449.584.7300.500000.502.168.6868.6814.52.5320.550000.552.475135.53165.645.0650.550000.552.475159.66195.137.3梁彎矩計算根據(jù)柱的彎矩，以梁跨度作為分配依據(jù)，求得梁彎矩，結(jié)果列入下表：表7-3地震作用下框架梁的彎矩層次AC梁CE梁34.227.7817.0217.0227.7824.276.30114.17114.1776.3014.5185.11147.60147.60185.117.4梁剪力分析根據(jù)梁的彎矩，求得梁端剪力，結(jié)果列入下表：表7-4地震作用下框架梁的剪力層次AC梁CE梁跨度跨度34.244.807.35.745.7444.807.35.745.7424.2228.347.324.3824.38228.347.324.3824.3814.5332.717.342.6642.66332.717.342.6642.66注：此處跨度為梁的凈跨。7.5柱軸力計算根據(jù)梁的剪力，求得柱軸力，結(jié)果列入下表：表7-5地震作用下框架柱的軸力層次A柱C柱E柱34.25.7405.7424.221.68021.6814.564.34064.34圖7-2梁柱彎矩圖（KN.m）圖7-3柱、梁的剪力柱的軸力圖(KN)第8章內(nèi)力計算由于結(jié)構(gòu)基本對稱，在豎向荷載作用下的框架側(cè)移可略去不計算，其內(nèi)力分析采用彎矩二次分配法。在豎向荷載作用下梁可以考慮塑性內(nèi)力分布，取彎矩調(diào)幅系數(shù)0.8，樓面豎向荷載分別按荷載及全部活荷載計算。8.1恒荷載作用下橫向框架的內(nèi)力計算為計算簡化，把梯形、三角形荷載轉(zhuǎn)化為等效均布荷載，再進(jìn)行計算。表8-1荷載轉(zhuǎn)化表注：式中是彎矩疊加時計算跨中彎矩才用到的公式，并不是實(shí)際跨中彎矩。橫向框架梁所受荷載包括板、梁上墻、和梁自重，把所有板均看著雙向板進(jìn)行計算，由于各層板不同，應(yīng)分別進(jìn)行計算，先算板傳給9軸線上各梁的荷載，再算梁傳給9軸線上各柱的荷載。對于頂層的荷載傳遞如下圖：圖8－1頂層的荷載傳遞圖取9軸橫向框架進(jìn)行計算，由于布置有次梁，故計算單元范圍內(nèi)的樓面荷載則應(yīng)通過次梁以集中力的形式傳給橫向框架。荷載計算過程：頂層：代表橫梁自重，為均布荷載形式，=5.906為屋面板傳給橫梁的梯形或三角形荷載對于AB跨：可直接將梯形荷載轉(zhuǎn)化為該梁上的均布荷載對于BC跨：可直接將三角形荷載轉(zhuǎn)化為該梁上的均布荷載，系數(shù)為故AC跨均布荷載為7.512+5.670=13.182KN/m對于CD跨，同BC跨：對于DE跨，同AB跨：故CE跨均布荷載為2.52+11.132=13.652KN/m分別由邊縱梁、中縱梁傳給柱的恒載，它包括梁自重，樓板重和女兒墻等的重力荷載，計算如下：集中力矩為：圖8－2框架頂層的豎向恒荷載計算示意圖說明：M的為是KN.M;F的單位是KN.q的單位是KN/M一、二層板傳遞荷載簡圖如下：圖8-3一、二層板傳遞荷載簡圖一、二層：代表橫梁自重，為均布荷載形式，=5.906為樓板傳給橫梁的梯形或三角形荷載對于AB跨：可直接將梯形荷載轉(zhuǎn)化為該梁上的均布荷載對于BC跨：可直接將三角形荷載轉(zhuǎn)化為該梁上的均布荷載，系數(shù)為故AC跨均布荷載為6.659+5.026=11.685KN/m對于CD跨，同BC跨：對于DE跨，同AB跨：故CE跨均布荷載為2.234+9.868=12.102KN/m分別由邊縱梁、中縱梁傳給柱的恒載，它包括梁自重，樓板重和女兒墻等的重力荷載，計算如下：集中力矩為：圖8－4框架一、二層的豎向恒荷載計算示意圖8.2活荷載作用下橫向框架的內(nèi)力計算活荷載只有板傳來的荷載，在前面的恒載內(nèi)力分析中已經(jīng)算了板的荷載，活荷載和恒荷載中板傳來荷載只有單位荷載不同而以，其結(jié)果有一定的關(guān)系，可以不再進(jìn)行計算。為計算方便，活荷載的的計算應(yīng)用滿布荷載法，把活荷載同時作用于所有的框架梁上在梁跨中處計算出的內(nèi)力要比最不利荷載位置法的計算結(jié)果要小，因此，使用滿布荷載法時，應(yīng)對活荷載引起的梁跨中彎矩乘以1.15的系數(shù)。計算過程：頂層：為屋面板傳給橫梁的梯形或三角形荷載對于AB跨：可直接將梯形荷載轉(zhuǎn)化為該梁上的均布荷載對于BC跨：可直接將三角形荷載轉(zhuǎn)化為該梁上的均布荷載，系數(shù)為故AC跨均布荷載為0.519+0.688=1.207KN/m對于CD跨，同BC跨：對于DE跨，同AB跨：故CE跨均布荷載為0.231+1.095=1.326KN/m集中力矩為：圖8－5框架頂層的豎向活荷載計算示意圖一、二層：為屋面板傳給橫梁的梯形或三角形荷載對于AB跨：可直接將梯形荷載轉(zhuǎn)化為該梁上的均布荷載對于BC跨：可直接將三角形荷載轉(zhuǎn)化為該梁上的均布荷載，系數(shù)為故AC跨均布荷載為3.635+4.817=8.452KN/m對于CD跨，同BC跨：對于DE跨，同AB跨：故CE跨均布荷載為1.615+7.136=8.751KN/m集中力矩為：圖8－6框架一、二層的豎向活荷載計算示意圖8.3框架彎矩計算8.3.1分配系數(shù)的計算圖8-7梁柱剛度示意圖注：采用二次分配二次傳遞法。8.3.2恒載作用下框架彎矩計算(1)固端彎矩的計算表8-2恒載作用下固端彎矩層次名稱固端彎矩名稱固端彎矩3AC跨CE跨2AC跨CE跨1AC跨CE跨(2)計算節(jié)點(diǎn)分配系數(shù)，傳遞系數(shù)和彎矩分配如表。(3)恒載作用下彎矩圖見后。(4)恒載作用下剪力以及柱軸力梁端剪力為：其中：是考慮地震作用組合時重力荷載代表值產(chǎn)生的剪力設(shè)計值，以簡支量梁進(jìn)行計算。是梁端彎矩引起的剪力，，其中L為凈值，在此取7.3m。柱軸力：其中：是梁端剪力。 是節(jié)點(diǎn)集中力以及柱的自重。計算結(jié)果詳見表。8.3.3活載作用下框架彎矩（1）固端彎矩的計算表8-3活載作用下固端彎矩層次名稱固端彎矩名稱固端彎矩3AC跨CE跨2AC跨CE跨1AC跨CE跨（2）計算節(jié)點(diǎn)分配系數(shù)，傳遞系數(shù)和彎矩分配如表。（3）活載作用下彎矩圖見后。（4）活載作用下剪力以及柱軸力詳見表。內(nèi)力彎矩分配圖如下圖8-8恒載作用下的彎矩分配圖圖8-9活載作用下的彎矩分配圖彎矩圖如下：圖8-10恒載作用下框架彎矩圖圖8－11活載作用下框架彎矩圖8.3.4剪力、軸力表如下（1）剪力計算計算如下表8-4恒載層數(shù)梁上均布荷載值梁上集中荷載值均布荷載化為集中值A(chǔ)C跨CE跨ACEAC跨CE跨313.18213.652187.31165.71208.94102.82106.49227.92240.57211.68512.102179.95161.91199.1291.14394.40216.50227.72111.68512.102179.95161.91199.1291.1494.40216.50227.72表8-5活載層數(shù)梁上均布荷載值梁上集中荷載值均布荷載化為集中值A(chǔ)C跨CE跨ACEAC跨CE跨31.2071.2515.943.067.929.419.769.20510.3728.4528.75141.5821.4255.4465.9368.2664.46572.5618.4528.75141.5821.4255.4465.9368.2664.46572.56表8-6框架梁恒載剪力表層次荷載引起剪力彎矩引起剪力ACCEAC×1.05CE×1.053227.92240.57-16.7717.61-17.2618.122216.50227.72-15.7216.51-16.0216.821216.50227.72-15.0415.79-15.4516.22總剪力層次ACCE3210.31210.31222.45222.452199.99199.99210.9210.91200.71200.71211.5211.5表8-7框架梁活載剪力表層次荷載引起剪力彎矩引起剪力ACCEACCE×1.05×1.0539.20510.371.6281.7091.6211.702264.46572.5610.7511.28811.03611.588164.46572.5610.5111.0410.78211.32總剪力層次ACCE37.4967.4968.6688.668253.17753.17760.97260.972153.42553.42561.77861.778注：其中1.05是三級抗震滿足“強(qiáng)柱弱梁、強(qiáng)剪弱彎”的系數(shù)值。(2)柱剪力、軸力計算柱剪力計算根據(jù)公式計算結(jié)果如下：其中1.1是三級抗震滿足“強(qiáng)柱弱梁、強(qiáng)剪弱彎”的系數(shù)值。表8-8框架柱恒載作用下剪力層數(shù)ACE34.239.913.113.880.520.6080.3043.0112.3214.4924.232.0210.0511.020.6080.470.2833.789.7811.4114.527.7613.8810.190.270.1350.1030.3215.1611.12表8-9框架柱活載作用下剪力層數(shù)ACE34.210.6185.3094.170.5350.2640.215.8639.0333.9024.216.46810.327.020.3620.370.1917.7110.5757.4114.55.3818.7843.460.240.120.0911.735.8654.30(2)柱軸力計算表8－10恒載作用下柱的剪力,軸力計算表位置來源內(nèi)力A柱C柱E柱3梁端剪力N1210.31432.76222.45節(jié)點(diǎn)集中力N2187.31165.71208.94柱子上截面N上397.62598.47431.39柱自重G28.87528.87528.875柱子下截面N下426.50627.35460.272梁端剪力N1199.99410.89210.9節(jié)點(diǎn)集中力N2179.95161.91199.12柱子上截面N上379.94572.8410.02柱自重G28.87528.87528.875柱子下截面N下408.815601.68438.901梁端剪力N1200.71412.21211.5節(jié)點(diǎn)集中力N2179.95161.91199.12柱子上截面N上380.66574.12410.62柱自重G30.93830.93830.938柱子下截面N下411.60605.058441.558表8－11活載作用下柱的剪力,軸力計算表位置來源內(nèi)力A柱C柱E柱3梁端剪力N17.49616.1648.668節(jié)點(diǎn)集中力N25.943.067.92合計N13.43619.22416.5882梁端剪力N153.177114.14960.972節(jié)點(diǎn)集中力N241.5821.4255.44合計N94.757135.569116.4121梁端剪力N153.425115.20361.778節(jié)點(diǎn)集中力N241.5821.4255.44總計N下95.005136.623117.218第9章內(nèi)力組合結(jié)構(gòu)的抗震等級可根據(jù)結(jié)構(gòu)類型、地震烈度、房屋高度等因素決定，由于本工程為框架結(jié)構(gòu)，抗震設(shè)防烈度為7級，高度為13.0m，則本工程抗震等級為三級。由于本工程高度為13.0m，可不考慮風(fēng)荷載對框架結(jié)構(gòu)的影響，且本結(jié)構(gòu)的抗震設(shè)防烈度為7級，可不考慮豎向荷載對框架的影響。對荷載的組合有兩種，一種是不考慮地震作用的組合，另一種是考慮地震作用的組合。不考慮地震作用組合時其中=1.2，=1.4，為永久荷載的荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值；為活荷載的荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值?？紤]地震作用組合時其中=1.2，=1.3，為永久荷載的荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值；為活荷載的荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值。在地震作用下，用兩階段設(shè)計方法，要求達(dá)到三水準(zhǔn)。在第一階段設(shè)計中，除要滿足承載力及側(cè)向位移限制要求，還要滿足延性要求。延性要求通過采取一系列抗震措施來實(shí)現(xiàn)。在某些情況下，要求進(jìn)行第二階段驗(yàn)算，即進(jìn)行罕遇地震作用下的計算，以滿足是是彈塑性層間變形的限制要求，以防倒塌。本設(shè)計在承載能力的驗(yàn)算中不考慮地震作用組合時考慮地震作用組合時式中：、為構(gòu)件內(nèi)力，由荷載效應(yīng)組合得到；、為不考慮抗震及考慮抗震時構(gòu)件承載力設(shè)計值；為結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)；為承載力抗震調(diào)整系數(shù)，考慮到地震作用的偶然性與短時性，對承載能力作相應(yīng)的調(diào)整，按下表采用：表9-1鋼筋混凝土構(gòu)件承載力抗震調(diào)整系數(shù)構(gòu)件類別梁柱軸壓比小于0.15軸壓比不小于0.15受力狀態(tài)受彎偏壓偏壓0.750.750.809.1梁內(nèi)力組合：表9-2梁內(nèi)力組合表層次截面位置內(nèi)力荷載類別豎向荷載與地震力的組合地震荷載1.2(①+0.5②)+1.3③1.2(①+0.5②)+1.3④恒載①活載②左震③右震④3AM-31.92-4.30527.78-27.78-4.773-77.001V210.317.496-5.745.74249.4076264.3316C左M-65.99-5.202-17.0217.02-104.4352-60.1832V210.317.4965.74-5.74264.3316249.4076ACM51.34.42522.43-22.4393.37435.056C右M-66.41-4.77617.02-17.02-60.4316-104.6836V222.458.668-5.745.74264.6788279.6028EM-43.01-4.688-27.7827.78-90.5388-18.3108V222.458.6685.74-5.74279.6028264.6788CEM53.414.782-22.4322.4337.802296.12022AM-36.1-20.276.3-76.343.75-154.63V199.9953.177-24.3824.38240.2002303.5882C左M-55.74-42.56-114.17114.17-240.84555.997V199.9953.17724.38-24.38303.5882240.2002ACM54.3432.962.25-62.25165.8734.023C右M-56.66-43.06114.17-114.1754.593-242.249V210.960.972-24.3824.38257.9692321.3572EM-36.88-21.372-76.376.3-156.269242.1108V210.960.97224.38-24.38321.3572257.9692CEM57.0534.33-62.2562.258.133169.9831AM-30.25-16.75185.11-185.11194.293-286.993V200.7153.425-42.6642.66217.449328.365C左M-57.58-44.63-147.6147.6-287.75496.006V200.7153.42542.66-42.66328.365217.449ACM56.3433.588149.78-149.78282.4748-106.9532C右M-58.18-45.12147.6-147.694.992-288.768V211.561.778-42.6642.66235.4088346.3248EM-32.08-17.848-185.11185.11-289.8478191.4382V211.561.77842.66-42.66346.3248235.4088CEM58.6935.066-149.78149.78-103.2464286.18169.2柱內(nèi)力組合表9-3柱內(nèi)力組合層次截面位置內(nèi)力荷載類別豎向荷載與地震力的組合地震荷載1.2(①+0.5②)+1.3③1.2(①+0.5②)+1.3④恒載①活載②左震③右震④3A柱柱頂M39.9-5.381-27.7827.788.537480.7654N397.6213.436-5.745.74477.7436492.6676柱底M13.18.78419.96-19.9646.9384-4.9576N426.513.436-5.745.74512.3996527.3236C柱柱頂M0.52-0.535-34.0434.04-43.94944.555N598.4719.22400729.6984729.6984柱底M0.60750.26427.85-27.8537.0924-35.3176N627.3519.22400764.3544764.3544E柱柱頂M-43.01-5.863-27.7827.78-91.2438-19.0158N431.3916.588-5.745.74520.1588535.0828柱底M-12.32-9.03319.96-19.965.74405-46.15195N460.2716.588-5.745.74554.8148569.73882A柱柱頂M32.0216.468-56.3456.34-24.9372121.5468N379.9494.757-21.6821.68484.5982540.9662柱底M10.0510.3249.58-49.5882.706-46.202N408.81594.757-21.6821.68519.2482575.6162C柱柱頂M0.55250.362-68.6868.68-88.403890.1642N572.8135.56900768.7014768.7014柱底M0.470.3768.68-68.6890.07-88.498N601.68135.5700803.3574803.3574E柱柱頂M-33.78-17.71-56.3456.34-124.40422.08N410.02116.41-21.6821.68533.6872590.0552柱底M-9.78-10.5849.58-49.5846.373-82.535N438.9116.41-21.6821.68568.3432624.71121A柱柱頂M27.7610.618-135.53135.53-136.5062215.8718V380.6695.005-64.3464.34430.153597.437柱底M13.885.309165.64-165.64235.1734-195.4906N411.695.005-64.3464.34467.281634.565C柱柱頂M0.270.24-159.66159.66-207.09208.026N574.12136.62300770.9178770.9178柱底M0.1350.12195.13-195.13253.903-253.435N605.058136.62300808.0434808.0434E柱柱頂M-30.32-11.73-135.53135.53-219.611132.767N410.62117.218-64.3464.34479.4328646.7168柱底M-15.16-5.865165.64-165.64193.621-237.043第10章截面設(shè)計10.1梁截面設(shè)計10.1.1正截面受彎承載力的計算由于梁板整體現(xiàn)澆，跨中正彎矩配筋按T型截面計算，梁端按矩形截面計算。矩形梁受彎構(gòu)件極限狀態(tài)平衡條件：式中：為混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計值，C30混凝土?。粸殇摻顝?qiáng)度設(shè)計值，HRB335的鋼筋取為按等效矩形應(yīng)力圖形計算時混凝土抗壓強(qiáng)度系數(shù)，當(dāng)混凝土強(qiáng)度等級不超過C50時，取=1.0。在地震作用下，框架梁的塑性鉸出現(xiàn)在端部，為保證塑性鉸的延性，設(shè)計時要求端部截面必須配置一定的受壓鋼筋（雙筋截面），并控制名義受壓區(qū)高度如下：對于二、三級抗震抗震結(jié)構(gòu)中的梁最小配筋率為：支座0.25<取跨中0.20<取當(dāng)構(gòu)件為單排筋時，，，可得：當(dāng)構(gòu)件為雙排筋時，，，可得由于跨中的配筋要伸入支座內(nèi)，所以可把它當(dāng)著端支座的受壓鋼筋進(jìn)行計算。設(shè)受壓鋼筋為，受拉鋼筋為，則再把代入單筋梁中進(jìn)行計算。對于T型截面，，有兩種情況，一種是，一種是，其配筋公式是不同的。對于T型梁單排筋，，，可得：對于T型梁雙排筋，，，可得：判斷是那種形式，是第一種則：是第二種則：代入矩形梁中求得。最后得通過上面的式子就可以求得各梁的配筋量，并進(jìn)行配筋。第三層梁的配筋計算：AC跨中，代入公式得：選用218，實(shí)際配筋（滿足）CE跨中，代入公式得：選用218，實(shí)際配筋（滿足）A支座，可見受壓鋼筋過多，則取選用218，實(shí)際配筋（滿足）（滿足）C支座左，受壓鋼筋過多，則取選用222+10，實(shí)際配筋（滿足）（滿足）C支座右，同上知選用222＋20，實(shí)際配筋即可滿足要求。E支座,同A支座配筋，知選用218實(shí)際配筋，即可滿足要求。第二層梁的配筋計算：AC跨中，代入公式得：選用416，實(shí)際配筋（滿足）CE跨中，同AC跨中配筋知，選用416，實(shí)際配筋，即滿足要求。A支座，可見受壓鋼筋過多，則取選用222+218，實(shí)際配筋（滿足）（滿足）C支座左，受壓鋼筋過多，則取選用222+218，實(shí)際配筋（滿足）（滿足）C支座右，同上知，選用222+218，實(shí)際配筋即可滿足要求。E支座,同A支座配筋知，選用222+218，實(shí)際配筋，即可滿足要求。第一層梁的配筋計算：AC跨中，代入公式得：選用222+220，實(shí)際配筋（滿足）CE跨中，同AC跨中配筋知，選用222+220，實(shí)際配筋，即滿足要求。A支座，可見受壓鋼筋過多，則取250.25mm1407mm選用225+218，實(shí)際配筋（滿足）（滿足）C支座左，同A支座配筋可知，選用225+218，實(shí)際配筋，即可滿足要求C支座右，同上知，選用225+218，實(shí)際配筋即可滿足要求。E支座,同上知，選用225+218，實(shí)際配筋即可滿足要求。由于梁高為，在梁的兩個側(cè)面應(yīng)沿高度配置縱向構(gòu)造鋼筋，每側(cè)縱向構(gòu)造鋼筋的截面面積不應(yīng)小于扣除翼緣厚度后的梁截面面積的0.1%。則每側(cè)各加兩根12的構(gòu)造鋼筋。10.1.2斜截面受彎承載力的計算表10-1考慮地震作用的梁剪力計算層數(shù)截面左地震右地震3AC跨5.745.7496.884CE跨5.745.74100.1172AC跨24.3824.38131.353CE跨24.3824.38135.0731AC跨42.6642.66151.461CE跨42.6642.66155.181在地震作用下，梁抗剪承載力驗(yàn)算公式為當(dāng)梁的截面尺寸太小或混凝土強(qiáng)度等級太低時，按抗彎承載力公式計算的箍筋數(shù)量會很多，由試驗(yàn)可知，箍筋過多并比能充分發(fā)揮箍筋的作用。因此，在設(shè)計時要限制梁的截面平均剪應(yīng)力，使箍筋數(shù)量不至于太多，同時，也可有效地防止斜裂縫過早出現(xiàn)，減輕混凝土碎裂程度。在地震作用組合時：跨高比大于2.5的梁跨高比不大于2.5的梁經(jīng)過計算，所有梁都滿足上兩式的要求，說明梁的尺寸和混凝土強(qiáng)度等級都滿足要求。由于混凝土為C30，箍筋取HPB235，因?yàn)榱焊邽椋?，按地震作用下非加密區(qū)取箍筋最大間距：梁中箍筋最小直徑為。因?yàn)槿龑拥墓拷钣嬎悖篈C跨：<根據(jù)公式：故已滿足要求，按構(gòu)造要求配筋即可。此處取的構(gòu)造鋼筋。CE跨：<同AC跨取的鋼筋滿足構(gòu)造要求。二層的箍筋計算：AC跨：>故取的構(gòu)造鋼筋進(jìn)行試算：<滿足要求。CE跨：<故取的鋼筋即可滿足構(gòu)造要求。一層的箍筋計算：取的鋼筋滿足構(gòu)造要求。AC跨：<取的鋼筋滿足構(gòu)造要求。經(jīng)計算CE跨取的鋼筋也滿足構(gòu)造要求。沿梁全長箍筋的面積配筋率的驗(yàn)算：由于本工程為三級抗震等級由于每一層每跨的梁的箍筋都是，進(jìn)行驗(yàn)算即可：（滿足）由于框架梁按照強(qiáng)剪弱彎原則設(shè)計的箍筋主要配置在粱端塑性鉸區(qū)，稱為箍筋加密區(qū)。通過試驗(yàn)可知，箍筋加密區(qū)長度對二~四級抗震不得小于，同時也不得小于。在箍筋加密區(qū)必須采取的措施：（1）不能用彎起鋼筋抗剪，第一個箍筋應(yīng)設(shè)置在距支座邊緣處。（2）鋼筋數(shù)量除滿足承載力計算要求外，鋼箍最小直徑和最大間距應(yīng)滿足下表的要求。表10-2框架梁端箍筋加密區(qū)鋼箍構(gòu)造要求抗震等級箍筋最大間距（取較小值）箍筋最小直徑（取較大值）一，，，二，，，三，，，四，，，（3）箍筋肢距：一級不宜大于和20倍箍筋直徑的較大值；二、三級不宜大于和20倍箍筋直徑較大值，四級不應(yīng)大于。（4）鋼箍必須做成封閉箍，加彎鉤，彎鉤端頭直段長度應(yīng)為，且不小于。（5）保證施工質(zhì)量，使鋼箍與縱筋貼緊，混凝土澆注應(yīng)當(dāng)密實(shí)。通過上面的構(gòu)造要求對本工程箍筋加密區(qū)的箍筋進(jìn)行設(shè)計箍筋加密區(qū)長度取加密區(qū)長度為1200mm箍筋加密區(qū)的直徑取直徑為加密區(qū)箍筋最大間距取間距為則一至三層加密區(qū)箍筋為@100，加密區(qū)長度為1200mm10.2柱的截面設(shè)計10.2.1柱正截面受彎承載力的計算(1)軸壓比驗(yàn)算框架為三級抗震，柱軸壓比限值為0.8(2)正截面承載力的計算考慮地震作用組合計算公式為安全起見，統(tǒng)一取抗震調(diào)整系數(shù)為0.80。由于框架柱為對稱配筋，經(jīng)變形得：大偏心時，大偏心時，）小偏心時（小偏心受壓）在抗震結(jié)構(gòu)中要符合強(qiáng)柱弱梁設(shè)計原則，即在一個節(jié)點(diǎn)上下柱端截面抗彎承載能力要大于左右兩梁截面的抗彎承載能力。因此，在計算縱向鋼筋時，一個節(jié)點(diǎn)上下端柱截面的設(shè)計彎矩值之和應(yīng)取滿足下式的值：由于本工程為三級抗震取。對于框架結(jié)構(gòu)底層柱下端的彎矩設(shè)計值，對于三級框架應(yīng)按考慮地震作用組合的彎矩設(shè)計值乘上1.25的系數(shù)來確定。框架柱截面抗彎鋼筋需要量，除按壓彎構(gòu)件承載力計算外，還應(yīng)滿足最小含鋼率要求。抗震結(jié)構(gòu)中柱截面最小含鋼率要求比非抗震結(jié)構(gòu)提高，特別是角柱的縱向鋼筋含鋼率要求更高?？v向鋼筋最小配筋率應(yīng)滿足下表的要求：表10-3框架柱縱向鋼筋最小配筋率柱類型抗震等級非抗震一級二級三級四級框架中柱、邊柱1.00.80.70.60.6框架角柱、框支柱1.21.00.90.80.6柱的彎矩調(diào)整：對于一、二級抗震等級的頂層柱和軸壓比小于0.15的柱子可直采用地震作用組合所得的彎矩設(shè)計值。三級抗震彎矩調(diào)整如下：A柱：頂層不調(diào)2層：梁：左地震右地震=6.11+98.56=104.67KN.M根據(jù)節(jié)點(diǎn)上下柱彎矩比進(jìn)行分配有：故調(diào)整后柱的彎矩為=14.71KN取1層梁：左地震右地震=6.11+98.56=104.67KN.M根據(jù)節(jié)點(diǎn)上下柱彎矩比進(jìn)行分配有：故調(diào)整后柱的彎矩為=14.71KN取C柱：頂層不調(diào)2層：梁：左地震右地震=6.11+98.56=104.67KN.M根據(jù)節(jié)點(diǎn)上下柱彎矩比進(jìn)行分配有：故調(diào)整后柱的彎矩為=14.71KN取1層梁：左地震右地震=6.11+98.56=104.67KN.M根據(jù)節(jié)點(diǎn)上下柱彎矩比進(jìn)行分配有：故調(diào)整后柱的彎矩為=14.71KN取E柱：頂層不用調(diào)整2層：梁：左地震右地震=6.11+98.56=104.67KN.M根據(jù)節(jié)點(diǎn)上下柱彎矩比進(jìn)行分配有：故調(diào)整后柱的彎矩為=14.71KN取1層梁：左地震右地震=6.11+98.56=104.67KN.M根據(jù)節(jié)點(diǎn)上下柱彎矩比進(jìn)行分配有：故調(diào)整后柱的彎矩為=14.71KN取由于框架柱的受力有偏心，則其正截面受壓承載能力計算有兩種情況，一種大偏心，一種小偏心，其判別方法是根據(jù)相對受壓區(qū)高度來判別截面破壞形式，當(dāng)時為大偏心構(gòu)件。當(dāng)時為小偏心受壓構(gòu)件。令，變形得則控制截面的軸力小于屬于大偏心受壓構(gòu)件，控制截面的軸力大于屬于小偏心受壓構(gòu)件?？刂平孛娴倪x擇：大偏心，M不變時，N越小，越大；大偏心，N不變時，M越大，越大；小偏心，M不變時，N越大，越大；小偏心，N不變時，M越大，越大；設(shè)柱子保護(hù)層厚度為40，則柱子配筋內(nèi)力的選擇：A柱：因?yàn)閷儆诖笃氖軌簶?gòu)件，應(yīng)選取彎矩值較大的，軸力值較小的四層：M=129.0104N=287.8048三層：M=150.5968N=648.1376二層：M=193.0696N=1026.2272一層：M=329.434N=1491.6486B柱：因?yàn)閷儆诖笃氖軌簶?gòu)件，應(yīng)選取彎矩值較大的，軸力值較小的四層：M=97.3896N=443.3528三層:M=166.88N=990.1216二層：M=202.0008N=1490.7392一層：M=365.2144N=1990.6264C柱：因?yàn)閷儆诖笃氖軌簶?gòu)件，應(yīng)選取彎矩值較大的，軸力值較小的四層：M=88.14N=449.7504三層:M=162.656N=968.3904二層：M=197.4024N=1464.8928一層：M=366.3712N=2019.4752表10－4框架A柱正截面配筋計算表截面一層二層三層378.85200.58154.391491.651026.23648.146100.004875.004875.00600×560600×560600×560253.98195.45238.21273.98215.45258.21308.00308.00308.0010.178.138.131.001.001.001.001.001.001.151.121.10315.33241.86284.61575.33501.86544.6124.61173.85119.6175.54偏心性質(zhì)大偏心大偏心大偏心977.7110.94102.26選筋4Φ204Φ204Φ20實(shí)配面積1256.001256.001256.00977.7110.94102.26選筋4Φ204Φ204Φ20實(shí)配面積（mm21256.001256.001256.00配筋率0.698%>0.6%0.698%>0.6%0.698%>0.6%表10－5框架B柱正截面配筋計算表截面一層二層三層422.62202.01182.651990.631490.74990.126100.004875.004875.00600×560600×560600×560212.31135.51184.47232.31155.51204.47308.00308.00308.0010.178.138.131.001.001.001.001.001.001.181.171.13273.65181.91230.88533.65441.91490.88232.01173.75115.40偏心性質(zhì)大偏心大偏心大偏心1144.01-298.26-72.50選筋4Φ204Φ204Φ20實(shí)配面積1256.001256.001256.001144.01-298.26-72.50選筋4Φ204Φ204Φ20實(shí)配面積（mm21256.001256.001256.00配筋率0.698%>0.6%0.698%>0.6%0.698%>0.6%表10－6框架C柱正截面配筋計算表截面一層二層三層421.33217.15179.112019.481464.89968.396100.004875.004875.00600×560600×560600×560208.63148.24184.96228.63168.24204.96308.00308.00308.0010.178.138.131.001.001.001.001.001.001.181.161.13269.98194.64231.36529.98454.64491.36235.37170.73112.87偏心性質(zhì)大偏心大偏心大偏心1134.83-187.72-75.76選筋4Φ204Φ204Φ20實(shí)配面積1256.001256.001256.001134.83-187.72-75.76選筋4Φ204Φ204Φ20實(shí)配面積（mm21256.001256.001256.00配筋率0.698%>0.6%0.698%>0.6%0.698%>0.6%10.2.2柱斜截面受彎承載力的計算為了抗剪安全，柱的截面也不能太小，用下式保證柱截面面積：在地震作用組合時：剪跨比大于2的柱柱剪跨比不大于2的柱柱經(jīng)過計算，所有柱都滿足上兩式的要求，說明柱的尺寸和混凝土強(qiáng)度等級都滿足要求。剪力設(shè)計值按下式調(diào)整：式中：——柱凈高；——分別為柱上、下端順時針或逆時針方向截面組合的彎矩設(shè)計值。底層柱考慮1.15的彎矩增大系數(shù)。在地震作用下，柱抗剪承載力驗(yàn)算公式為由于混凝土為C30，箍筋取HPB235一層柱剪力計算:A柱上端下端柱凈高6.1mB柱上端下端柱凈高6.1mC柱上端：下端：柱凈高6.1m5.537>3取=126.126+58.72=184.85KN所以只需按構(gòu)造配筋。二層柱剪力計算A柱上端：下端：柱凈高3.9mB柱上端：下端：柱凈高3.9mC柱上端:M=下端:M=柱凈高3.9m取所以只需按構(gòu)造配筋。三層柱剪力計算A柱上端下端柱凈高3.9mB柱上端下端C柱上端下端取所以只需按構(gòu)造配筋。對于抗震結(jié)構(gòu)中，要考慮塑性鉸區(qū)的特殊配箍要求。即在箍筋加密區(qū)設(shè)置足夠數(shù)量的箍筋，以保證柱子具有一定的延性。加密箍筋的長度一層取加密區(qū)長度為。二層到四層取加密區(qū)長度為。加密箍筋的直徑和間距根據(jù)有下表選配：表10-7柱端箍筋加密區(qū)的構(gòu)造要求抗震等級箍筋最大間距（取較小值）箍筋最小直徑（取較大值）一，，二，，三，（柱根），四，（柱根），（柱根）由于本工程為三級抗震，則箍筋直徑為取箍筋直徑為，間距為，即選用的箍筋。在非加密區(qū)，箍筋不應(yīng)小于加密區(qū)箍筋數(shù)量的50%，箍筋間距不大于（一、二級抗震）及（三、四級抗震）。如果非加密區(qū)箍筋配置過少，破壞部位可能轉(zhuǎn)移帶非加密區(qū)。則選取非加密箍筋為。配筋率的驗(yàn)算，對于三級抗震，不應(yīng)小于0.6%，柱端箍筋加密區(qū)最小含箍特征值按下表?。罕?0-8柱端箍筋加密區(qū)最小含箍特征值抗震等級箍筋形式柱軸壓比0.400.500.600.700.800.901.001.05一普通箍、復(fù)合箍0.100.110.130.150.170.200.23——螺旋箍、復(fù)合或連續(xù)復(fù)合螺旋箍0.080.090.110.130.150.180.21——二普通箍、復(fù)合箍0.080.090.110.130.150.170.190.220.24螺旋箍、復(fù)合或連續(xù)復(fù)合螺旋箍0.060.070.090.110.130.160.170.200.22三普通箍、復(fù)合箍0.060.070.090.110.130.150.170.200.22螺旋箍、復(fù)合或連續(xù)復(fù)合螺0.050.050.070.090.110.130.150.180.20則：非加密區(qū)：>0.4%（滿足）加密區(qū)：>0.4%（滿足）第11章板的計算取8軸與9軸間的3.6m跨作為計算單元，依次分作A,B,C,D四個板塊，按照塑性絞線法計算彎矩。則計算過程如下：11．1.荷載計算恒載：屋面（不上人）：1.屋面荷載（不上人）30mm厚細(xì)石混凝土保護(hù)層

三氈四油防水層

150mm厚水泥保溫層

120mm厚鋼筋混凝土板

吊頂

合計：樓面：大理石樓面（總厚73mm）120厚鋼筋混凝土（現(xiàn)澆層）吊頂合計不上人屋面均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值故3層：1、2層：各區(qū)格相應(yīng)數(shù)據(jù)的計算表11-1各區(qū)格相應(yīng)數(shù)據(jù)的計算層數(shù)計算內(nèi)容A區(qū)格B區(qū)格C區(qū)格D區(qū)格12層Lx4.23.62.43.6Ly3.63.63.65.4Lx/Ly1.16666666710.6666666670.666666667α1.36111111110.4444444440.444444444my=αmxmy=1.36mxmy=mxmy=0.44mxmy=0.44mxmx'=1.5mxmx'=1.5mxmx'=1.5mxmx'=1.5mxmx'=1.5mxmx"=1.5mxmx"=1.5mxmx"=1.5mxmx"=1.5mxmx"=1.5mxmy'=1.5mymy'=2.04mxmy'=1.5mxmy'=0.66mxmy'=0.66mxmy"=1.5mymy"=2.04mxmy"=1.5mxmy"=0.66mxmy"=0.66mxmx總計8.44mx6mx4.32mx4.32mxg+q6.846.846.846.84Ly*Ly*(3*Lx-Ly)*(1/12)*(g+q)66.484853.1878426.5939289.754483層Lx4.23.62.43.6Ly3.63.63.65.4Lx/Ly1.16666666710.6666666670.666666667α1.36111111110.4444444440.444444444my=αmxmy=1.36mxmy=mxmy=0.44mxmy=0.44mxmx'=1.5mxmx'=1.5mxmx'=1.5mxmx'=1.5mxmx'=1.5mxmx"=1.5mxmx"=1.5mxmx"=1.5mxmx"=1.5mxmx"=1.5mxmy'=1.5mymy'=2.04mxmy'=1.5mxmy'=0.66mxmy'=0.66mxmy"=1.5mymy"=2.04mxmy"=1.5mxmy"=0.66mxmy"=0.66mxmx總計8.44mx6mx4.32mx4.32mxg+q5.965.965.965.96Ly*Ly*(3*Lx-Ly)*(1/12)*(g+q)57.931246.3449623.1724878.2071211.2．彎矩計算表11-2彎矩計算表層數(shù)計算內(nèi)容A區(qū)格B區(qū)格C區(qū)格D區(qū)格12層彎矩總和66.4853.1926.5989.75mx總計系數(shù)8.4464.324.32mx9.6010.817.5125.33mx'14.4116.2111.2638.00mx"14.416.2111.2638my13.0610.813.3011.15my'19.5916.214.9516.72my"19.5916.214.9516.723層彎矩總和57.9346.3423.1778.21mx總計8.4464.324.32mx5.716.434.4615.07mx'8.579.646.6922.60mx"8.579.646.6922.60my7.776.431.966.63my'11.659.642.959.94my"11.659.642.959.9411.3．配筋驗(yàn)算表11-3一，二層配筋驗(yàn)算層數(shù)計算內(nèi)容A區(qū)格B區(qū)格C區(qū)格D區(qū)格截面hoM(KN.M)(乘以系數(shù)0.8)X(mm)As(mm2)選配實(shí)際跨中A向120mm7.684.56310.61335向10.456.25425.78457B向120mm8.655.15350.78457向8.655.15350.78457C向120mm6.013.55424.08457向2.641.55105.44177D向120mm10.9712.46448457向8.925.31361.99335支座A-A120mm16.678.25561561B-B120mm12.977.81532.12561C-C120mm9.015.37365.72457D-D120mm13.385.37366.53457A邊支座120mm11.536.92471.00471D邊支座120mm8.725.19354457注:板鋼筋采用HPB235,fy=210N/mm2表11-4三層配筋驗(yàn)算截面hoM(KN.M)(乘以系數(shù)0.8)X(mm)As(mm2)選配實(shí)際跨中A向120mm6.683.57310.61335向9.455.25425.78457B向120mm7.554.48350.78457向7.554.48350.78457C向120mm4.912.91424.08457向2.541.49105.44177D向120mm9.845.89.400457向7.964.73322335支座A-A120mm14.877.75528561B-B120mm10.996.59448561C-C120mm8.715.37359.76457D-D120mm12.675.37354.63457A邊支座120mm10.566.92468471D邊支座120mm7.595.19354457第12章樓梯設(shè)計12.1樓梯計算層高4.2m，踏步尺寸175*300mm板傾斜度α=30o板厚120mm取1m寬板計算，砼用C30荷載計算恒載：樓梯板恒荷載取6.50KN/m2活載：3.5KN/m2所以 P=1.2*6.50+1.4*3.5=12.7KN/m截面設(shè)計板面計算跨度ln=3.5m彎矩設(shè)計值M=1/8P*ln2=0.125*12.7*3.52=19.45kn/mh0=120-20=100mmαs=19.45*106/（14.3*1000*1002）=0.136∴==0.93選φ12@110(實(shí)際配筋面積1028mm2)12.2平臺板設(shè)計設(shè)平臺板厚h=80mm，取1m寬板帶計算表12-1恒載計算水磨石面層0.65kn/m280厚砼板0.08*25=2.0kn/m2底板抹灰0.02*17/1.0=0.34kn/m2平臺板恒荷載2.99kn/m2活載：3.5KN/m2所以 P=1.2*2.99+1.4*3.5=8.49KN/m板的計算跨度l0＝2.0mM=1/8P*l02=0.125*8.49*2.02=4.245KN/mh0=80-20=60mmαs=4.245*106/（14.3*1000*602）=0.0824選φ8@110As=457mm212.3平臺梁計算設(shè)平臺梁截面200*400mm(1)荷載計算表12-2恒載計算梁自重0.2*（0.4-0.07）*25=1.65kn/m2梁側(cè)粉刷0.02*（0.4-0.07）*2*17=0.22kn/m2平臺板傳來2.99*2.0/2=3.0kn/m2樓梯板傳來6.5*3.5/2=11.375kn/m2平臺梁恒荷載16.245kn/m活載：3.5*（3.5/2+2.0/2）=9.625kn/m所以P=1.2*16.245+1.4*9.625=32.970kn/m(2)截面設(shè)計 計算跨度l0=1.05ln=1.05*3.6=3.78m內(nèi)力設(shè)計值：M=Pl02/8=32.970*3.782/8=58.87KN.m