平安金融中心樁基工程大體積混凝土專項施工方案

xxx項目樁基工程大體積混凝土專項施工方案PAGEI目錄TOC\o"1-2"\h\z\u第1章編制依據(jù) 11.1編制依據(jù) 1第2章工程概況 22.1工程概況 22.2巨型樁概況 32.3巨型樁樁芯混凝土概況 4第3章巨型樁樁芯大體積混凝土配合比試驗 63.1巨型樁大體積混凝土配合比試驗 63.2大體積樁芯混凝土熱工計算 14第4章大體積混凝土施工 254.1澆筑前施工準備 254.2巨型樁混凝土澆筑的難點分析 304.3巨型樁混凝土澆注 314.4施工溫度控制措施及溫度監(jiān)測方案 34第5章大體積混凝土施工質(zhì)量管理及安全措施 465.1施工質(zhì)量保證措施 465.2安全施工保障措施 59第6章文明施工、環(huán)境保護措施 626.1環(huán)境保護措施 626.2施工現(xiàn)場環(huán)保措施 626.3文明施工保證體系及措施 65PAGE4編制依據(jù)編制依據(jù)施工組織設(shè)計依據(jù)挖孔樁施工圖、合同及現(xiàn)場踏勘情況，以及相關(guān)規(guī)范等進行；《平安國際金融中心樁基工程招標文件》，深圳平安物業(yè)投資管理有限公司，2009年8月；《平安國際金融中心項目巖土工程詳細勘察報告書》(電子文件)，深圳市長勘勘察設(shè)計有限公司，2009年6月；《平安國際金融中心項目初勘補充報告》(電子文件)，深圳市長勘勘察設(shè)計有限公司，2008年12月；深圳地鐵一期工程購物公園站（施工圖），鐵道第三勘察設(shè)計院，2009年10月提供；深圳地鐵一期工程購物公園站（竣工圖），地鐵公司，2009年10月提供；平安國際金融中心項目樁基礎(chǔ)設(shè)計文件，深圳平安物業(yè)投資管理有限公司，2010年8月提供；平安國際金融中心項目基坑支護工程施工圖，深圳平安物業(yè)投資管理有限公司，2010年8月提供；《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50010-xxxx)；《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》（GB50204-xxxx）；《大體積混凝土施工規(guī)范》（GB50496-2009）；《混凝土泵送施工技術(shù)規(guī)程》JGJ/T10-xxxx；《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94-2008）；《建筑機械使用安全技術(shù)規(guī)程》（JGJ33-xxxx）；《建筑施工安全檢查標準》JGJ59-xxxx；《施工現(xiàn)場臨時用電安全技術(shù)規(guī)范》JGJ46；《建筑地基基礎(chǔ)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》GB50202-xxxxx；現(xiàn)場踏勘情況，我公司歷年來施工經(jīng)驗。工程概況工程概況平安金融中心由中國平安人壽保險股份有限公司投資建設(shè)，國內(nèi)設(shè)計單位為中建國際（深圳）設(shè)計顧問有限公司。本項目位于深圳福田區(qū)1號地塊。處于益田路、福華路、中心二路、福華三路所圍地塊內(nèi)。場地東側(cè)益田路地下有規(guī)劃中廣深港客運專線，從地下采用盾構(gòu)推進形式，預計2011年施工，北側(cè)福華路地下1號線地鐵已經(jīng)投入使用，有地鐵豎井，地下室結(jié)構(gòu)與地鐵出入口連通。南側(cè)是福華三路，為次干道；西側(cè)為城市支路中心二路，中心二路西側(cè)是大型購物廣場COCOPARK。場地位置詳見圖2-1：圖2-1場地位置示意圖本項目主要功能是高端租售型辦公樓、大型綜合商業(yè)中心和相應的配套設(shè)施。擬建建筑物塔樓高度588m（按單塔115層考慮），裙房建筑高度≤52m（共10層）；本項目總用地面積為18931.74m2，總建筑面積460776.0m2；塔樓建筑面積為328530m本項目場地周圍道路的絕對標高為6.22～7.51m，建筑±0.00相當于黃海高程7.12m。地下室底板面相對標高為-28.80m?；又ёo型式采用支護樁+混凝土雙圓內(nèi)支撐，止水方式采用旋噴樁或擺噴墻+袖閥管灌漿。整個地下室采用樁筏基礎(chǔ)，塔樓范圍筏板厚4.5m，塔樓范圍外筏板厚1.0m。土方完成面，即孔樁開孔標高為-28.0m。巨型樁概況本工程基礎(chǔ)設(shè)計采用人工挖孔樁，總樁數(shù)為167根，樁徑分別為8000mm、5700mm、2000mm、1800mm、1600mm、1500mm和1400mm。巨型樁總計24條，其中樁徑為8.0m的巨型樁8條，樁徑為5.7m的巨型樁16條，其余為樁徑1.4m～2.0m的普通樁。巨型樁平面布置見下圖。圖2-2巨型樁平面布置圖巨型樁樁芯混凝土概況巨型樁樁身混凝土強度等級采用C45商品混凝土，預估澆筑方量約為27960m3，其中巨型樁澆筑方量約20522m3。巨型樁澆注方量表2-1巨型樁混凝土澆注方量統(tǒng)計表樁號樁徑（m）預估樁長（m）砼用量（m3）N15.720.2550.2N25.723.9644.6N35.723.9644.6N45.724.7664.9N55.723.7639.5N65.725.7690.5N75.721.7588.4N85.723.4631.7N95.727.8743.9N105.725.5685.3N115.729.1777.2N125.717.0468.5N135.733.5889.3N145.735.3935.2N155.720.5557.8N165.713.9389.5N178.035.11813.4N188.021.71140.2N198.024.61285.9N208.013.2713.2N218.016.1858.9N228.030.91602.4N238.027.91451.7N248.022.01155.3合計20522巨型樁樁芯大體積混凝土配合比試驗巨型樁大體積混凝土配合比試驗為保證大體積混凝土施工質(zhì)量，混凝土原材料需滿足以下要求。1、骨料粗骨料：粗骨料的最大粒徑對混凝土可靠性影響很大，一般要求：碎石最大粒徑不得超過泵管內(nèi)徑的1/3，卵石最大粒徑不得超過泵管內(nèi)徑的1/2.5。為了提高混凝土可靠性，可選用5-25mm連續(xù)級配粗骨料，其針、片狀顆粒含量不大于15%，含泥量不大于0.5%。細骨料：砂子采用中砂或中粗砂，粒徑在0.315mm以下的粗骨料所占比重，一般不少于15%，最好能達到20%，含泥量不大于1%。2水泥大體積混凝土結(jié)構(gòu)引起的裂縫最主要的原因是水泥水化熱的大量積聚使混凝土出現(xiàn)早期升及后期降溫現(xiàn)象。為此在施工中應盡可能采用中低熱水泥，水泥采用水化熱低水泥；水泥的堿含量小于0.6%；水泥的水化熱3天小于240kJ/kg，7天小于270kJ/kg。對其進行安定性、凝結(jié)時間、強度、比表面積、燒失量、堿含量、水化熱、三氧化硫、不溶物等進行檢驗，結(jié)果必須全部合格。巨型樁混凝土用水泥在攪拌站的入機溫度不宜大于60℃，從而降低混凝土拌合物的溫度，進一步降低大體積混凝土最終溫度。3、摻合料在混凝土中可摻加減水劑和粉煤灰，以減少水泥用量，以后改善混凝土和易性和可泵性，延遲水化熱釋放的速度，放熱峰也較推遲減少溫度應力，減小大體積混凝土過程中的冷接縫的可能性。摻合料選用Ⅱ級以上粉煤灰，礦粉比表面積不大于4500m2/kg。粉煤灰要求細度(0.045mm方孔篩篩余)不大于25，需水量比不大于105%，氧化鈣含量不大于2.5%且體積安定性合格。礦物摻合料在運輸與存儲中，要求設(shè)明顯的標記，以防止與水泥等其它粉狀材料混淆。4、外加劑使用深圳本地生產(chǎn)的緩凝高效減水劑，減水率20%以上，水泥凈漿流動度200mm以上，減少混凝土的溫度應力。使用前必須先做試驗，不得出現(xiàn)假凝、速凝、分層或離析現(xiàn)象。5、水要求攪拌站采用符合現(xiàn)行國家標準《混凝土拌合用水標準》的自來水或者地下水。與我公司合作的混凝土供應商（安托山混凝土有限公司、東大洋建材有限公司南山分公司）分別對本工程大體積混凝土進行了配合比試驗，所采用的原材料分述如下。1、安托山混凝土有限公司（1）選用由大型旋窯水泥廠生產(chǎn)的質(zhì)量穩(wěn)定、水化熱相對較低的水泥。針對本工程，選用海星小野田公司提供的日本小野田P.O42.5水泥。該水泥質(zhì)量穩(wěn)定可靠，鋁酸三鈣含量低于8%，這對減少混凝土的早期水化熱是極為有利的，減少混凝土的早期水化熱可降低裂縫產(chǎn)生的可能性。該公司在深圳設(shè)有大型中轉(zhuǎn)庫，能保證大方量混凝土澆注時的水泥供應。表3-1水泥物理性能檢測表比表面積m2/kg凝結(jié)時間min標準稠度用水量%安定性抗壓強度Mpa抗拉強度Mpa初凝終凝3d28d3d28d35614319025.5合格34.259.17.19.3（2）為了降低混凝土的早期水化熱，采用Ⅱ級以上粉煤灰和S95級礦粉作為礦物活性摻合料。粉煤灰和礦粉有二次水化反應膠凝作用，用粉煤灰和礦粉取代部分水泥可以降低水化熱總量，特別是推遲和降低早期水化熱的溫峰和峰值，減輕裂縫產(chǎn)生的危險。同時，微粒的填充密實和微觀級配作用可顯著改善接口的微觀結(jié)構(gòu)，從而提高砼抗?jié)B能力和抗氯離子能力，其流動性和粘聚性也可得到改善。表3-2粉煤灰物理性能檢測表檢測指標細度%需水量比%燒失量%SO3含量%游離氧化鈣%含水量%檢測值7.4922.002.110.880.1表3-3礦渣粉物理性能檢測表密度g/cm3比表面積m2/kg活性指數(shù)%流動度比%SO3含量%燒失量%含水量%7d28d2.88418771081000.361.670.1（3）采用緩凝高效減水劑，降低混凝土的用水量，減少游離水，減少毛細孔隙使砼致密提高從而提高混凝土的強度。安托山自產(chǎn)緩凝高效減水劑ATS-SP1是為了適應不同的工程及混凝土技術(shù)要求的情況下開發(fā)出來的。ATS-SP1減水率高，質(zhì)量穩(wěn)定可靠，在工程中使用取得了很好的效果。并能根據(jù)工地的要求靈活地調(diào)整減水劑的凝結(jié)時間和坍落度損失等指針以滿足施工需要。表3-4減水劑檢測表含固量%PH值氯離子含量%密度g/cm3硫酸鈉含量%總堿量%凝結(jié)時間差min初凝終凝28.066.80.121.1574.065.32+125+135（4）使用安托山石場生產(chǎn)的5-25mm碎石。表3-55-25mm篩孔直徑mm25.020.016.010.05.002.50累計篩余%129589599100含泥量%（石粉）泥塊含量%針片狀含量%0.40.13（5）選用混合砂。目前深圳攪拌站基本采用河砂，但河砂質(zhì)量有時波動較大，特別是含泥量和氯離子含量。為了確?；炷劣蒙百|(zhì)量的穩(wěn)定，充分發(fā)揮混凝土供應商現(xiàn)有的人工砂資源，人工砂含泥量、氯離子含量為零，并含有一定量的對混凝土和易性和密實性有利的石粉，因此采用河砂與人工砂比例為7：3的混合砂，大大降低了混凝土用砂的含泥量和氯離子含量，更能保證混凝土質(zhì)量。表3-6砂子物理性能檢測表篩孔直徑mm5.002.501.250.6300.3150.1600.080底盤累計篩余%21432528797100細度模數(shù)含泥量%（石粉）泥塊含量%氯離子含量%級配區(qū)2.82.01.00.017Ⅱ2、東大洋建材有限公司南山分公司（1）水泥：中材（云?。┨焐絇.O42.5水泥，28天強度50-53MPa，7天水化熱289j/g；表3-7水泥物理性能檢測表比表面積m2/kg凝結(jié)時間min標準稠度用水量%安定性抗壓強度Mpa抗拉強度Mpa初凝終凝3d28d3d28d35613520026.8合格51.67.19.3（2）礦粉：廣西柳鋼S95級磨細礦渣粉，28天活性指數(shù)大于95%；表3-8礦渣粉物理性能檢測表密度g/cm3比表面積m2/kg活性指數(shù)%流動度比%燒失量%含水量%7d28d2.8846985-982.10.5（3）粉煤灰：深圳媽灣電廠II級粉煤灰；表3-9粉煤灰物理性能檢測表檢測指標細度%需水量比%燒失量%SO3含量%檢測值23.1996.221.98（4）砂：東莞中砂，含泥量小于1%；表3-10砂子物理性能檢測表篩孔直徑mm5.002.501.250.6300.3150.1600.080底盤累計篩余%511245789100100細度模數(shù)含泥量%（石粉）泥塊含量%氯離子含量%級配區(qū)2.70.60.30.009Ⅱ（5）碎石：惠州5-25mm連續(xù)粒級花崗巖碎石，壓碎指標小于10%；表3-115-25mm碎石物理性能檢測表篩孔直徑mm25.020.016.010.05.002.50累計篩余%221589699100含泥量%（石粉）泥塊含量%針片狀含量%0.50.23.8（6）外加劑：深圳五山N型緩凝高效減水劑。表3-12減水劑檢測表含固量%PH值氯離子含量%密度g/cm3硫酸鈉含量%總堿量%凝結(jié)時間差min初凝終凝29.59.00.0041.1683.15.0+180+245由于本工程既要減少混凝土的收縮，保證混凝土的強度，又要降低混凝土內(nèi)部水泥水化反應產(chǎn)生的巨大熱量是個重點。因此在水泥以及外加劑的選擇上將制定專向的措施。根據(jù)混凝土公司提供的C45混凝土配合比資料，大體積混凝土每立方用料見下表：表3-14C45混凝土配合比表供應商試配編號水水泥煤灰礦粉減水劑砂石設(shè)計坍落度mm備注安托山T701252601005012.30683115070-90直卸T691522701005013.447351060120-160泵送東大洋T67150290608010.327201080140±20泵送T6814528060809.667001115110±20直卸試配試驗過程照片如下：圖3-1泵送配合比塌落度試驗圖3-2泵送塌落度檢測圖3-3直卸配合比塌落度試驗圖3-4直卸塌落度檢測圖3-5浮漿試驗圖3-6浮漿厚度測量圖3-77天抗壓強度試驗試塊圖3-87天抗壓強度試驗圖3-914天抗壓強度試塊圖3-1014天抗壓強度試驗圖3-1128天抗壓強度試塊圖3-1228天抗壓強度試驗各配合比試驗結(jié)果列于下表。表3-15安托山配合比試驗結(jié)果試驗編號配合比設(shè)計坍落度mm實測坍落度mm抗壓強度MPaR7R15R29T70C4570-9012052.160.574.1T69C45120-16019045.957.864.0表3-16東大洋配合比試驗結(jié)果試驗編號配合比設(shè)計坍落度mm實測坍落度mm抗壓強度MPaR3R7R28T67C45140±2018040.351.3--T68C45110±2015041.051.5--根據(jù)工程特點，由攪拌站進行混凝土試配?；炷僚浜媳韧瑫r按28d強度進行試配，計算時適當提高混凝土標準差。通過對比選擇保證能夠同時滿足兩個設(shè)計強度性能的配合比?？煽紤]摻加粉煤灰，改善預拌混凝土的和易性和減少坍落度損失，砂率控制在38%左右。降低混凝土中水泥和水的用量，降低水泥反應水化熱，同時摻加粉煤灰以降低單方水泥用量，進一步降低混凝土的水化熱和收縮，消耗混凝土中部分堿性物資，預防堿-集料反應。通過適量摻配礦渣粉與粉煤灰，采用5-25mm粗骨料的合理摻配，嚴格控制原材料拌制溫度，降低混凝土入模溫度等手段降低單方用水量，降低水泥用量，并適當延長混凝土凝結(jié)時間，降低水化熱與延緩溫升峰值出現(xiàn)的時間，保證混凝土的后期強度，并改善混凝土的和易性與耐久性。與我公司合作的混凝土公司在這些領(lǐng)域進行深入的研究并具有豐富的工程實踐，如京基金融中心人工挖孔樁（單樁C50混凝土用量約2000立方）、京基金融中心底板大體積C50混凝土的供應、會展中心工程、深圳會議展覽中心、市民中心廣場地下停車庫、地鐵二期工程的十幾個車站、深港西部信道旅檢大樓港方部分工程（按英標要求）、新怡景商業(yè)中心、西部信道側(cè)接線工程、沃爾瑪亞洲總部、福田交通綜合樞紐中心、京基金融中心、深圳證券交易營運中心工程等重大工程，供應過程與工程質(zhì)量均取得施工單位與業(yè)主、監(jiān)理的一致好評。工程名稱樁芯混凝土等級最大直徑（m）備注京基金融中心C505.698層時代財富廣場C404.252層大體積樁芯混凝土熱工計算大體積樁芯混凝土溫度裂縫產(chǎn)生的基本原理由于水泥水化過程中的化學反應產(chǎn)生大量的熱量，所以混凝土在澆筑后的溫度都有一定程度的升高。隨著水化熱的逐漸減少及發(fā)熱量的散發(fā)，混凝土的溫度就會慢慢的降低。一般大體積混凝土溫度在3-5天內(nèi)呈上升趨勢，以后溫度逐漸下降，一般經(jīng)過較長的時間才能達到穩(wěn)定溫度?；炷猎谏郎剡^程中體積膨脹，受到基巖（或相鄰部位）的約束產(chǎn)生預壓應力；降溫過程中體積收縮，受到基巖（或相鄰部位）約束產(chǎn)生的拉應力。但由于早期混凝土彈性模量較小，受到約束后產(chǎn)生的預壓應力也較小，后期彈性模量大，受到約束后產(chǎn)生的拉應力也較大，并且遠遠大于早期預壓應力，致使混凝土開裂。溫度控制的目的就是通過一定措施，減小混凝土的降溫幅度，降低溫度應力，確?；炷恋耐暾?，從而保證施工質(zhì)量。樁芯大體積混凝土施工期溫度分析大體積混凝土澆筑后，根據(jù)實測溫度值和繪制的溫度升降曲線，分別計算各降溫階段產(chǎn)生的混凝土溫度收縮拉應力，其累計總拉應力值，如果未超過同齡期的混凝土抗拉強度，則表示所采取的抗裂措施能有效的控制預防裂縫的出現(xiàn)，不至于引起樁身出現(xiàn)貫穿性裂縫；如超過該階段的混凝土抗拉強度，則應采取加強養(yǎng)護和保溫措施，使緩慢降溫和收縮，提高該齡期混凝土的抗拉強度、彈性模量和發(fā)揮徐變特性等，以控制裂縫的出現(xiàn)。一般混凝土澆筑后其溫度變化可用下圖表示：圖3-13混凝土溫度變化過程曲線深圳2009年月平均氣溫（℃）表3-17深圳2009年月平均氣溫表月份1234567891011122009年14.915.618.722.525.727.828.628.227.224.720.416.4預計今年1-6月份施工時，大氣最高溫度為30℃左右，混凝土澆筑溫度控制在331、混凝土溫度應力分析（1）混凝土最終絕熱溫升（1-e-mt）式中T(t)—混凝土最終絕熱溫升；mc—每立方米混凝土膠凝材料用量；Q—每公斤膠凝材料放出的水化熱量，Q=kQo，根據(jù)配合比粉煤灰和礦粉的參量，K取0.95，Qo取水泥7天水化熱291KJ/kg；C—混凝土比熱，取1.0kJ/（kg·℃）；ρ—混凝土密度（2400kg/m3）。m—與水泥品種、澆注溫度有關(guān)的系數(shù)，取0.4d-1；t—齡期（7d）。經(jīng)計算列于下表。表3-18混凝土最終絕熱溫升（℃）試配編號T70T69T67T68T(t)44.3645.4446.5245.44（2）混凝土內(nèi)部不同齡期溫度①求不同齡期絕熱溫升混凝土塊體的實際溫升，受到混凝土塊體厚度變化的影響，因此與絕熱溫升有一定的差異。水化熱溫升與混凝土塊體厚度有關(guān)的系數(shù)ξ值，如表所示。不同齡期水化熱溫升與混凝土厚度有關(guān)系數(shù)ξ值。表3-19不同齡期水化熱溫升與混凝土厚度有關(guān)系數(shù)ξ值混凝土厚度（m）不同齡期水化熱溫升與澆筑混凝土厚度降溫系數(shù)ζ3d6d9d12d15d18d21d24d27d30d2.500.650.620.590.480.380.290.230.190.160.153.000.680.670.630.570.450.360.300.250.210.194.000.740.730.720.650.550.460.370.30.250.24由于本工程樁體積混凝土深度小者十幾米，大者三十多米，如果按照樁長作為混凝土厚度，則大體積混凝土厚度將大于10m，若按樁徑作為大體積混凝土厚度，則大體積混凝土厚度達到8.0m和5.7m。無論按照何種厚度現(xiàn)有的研究成果中都未有大于4m厚度的ξ值。但是通過研究ξ值參數(shù)表可以知道，隨著厚度的增加ξ值的遞增率將逐漸減少，根據(jù)以上數(shù)據(jù)的差值推算，厚度大于8m時ξ值的遞增值將小于0.01，對計算的影響將很小，故我們根據(jù)現(xiàn)有的資料推算到了5-8m時的ξ值。表3-205-8m不同齡期水化熱溫升與混凝土厚度有關(guān)系數(shù)ξ值混凝土厚度（m）不同齡期水化熱溫升與澆筑混凝土厚度降溫系數(shù)ζ3d6d9d12d15d18d21d24d27d30d40.740.730.720.650.550.460.370.30.250.2450.770.760.760.70.60.530.410.330.280.2760.780.770.770.720.630.580.430.340.290.2870.790.780.780.730.650.610.440.350.30.2980.790.780.780.730.650.630.440.350.30.29由公式Tt=T（t）·ξ式中Tt—混凝土不同齡期的絕熱溫升；T(t)—混凝土最高絕熱溫升；ξ—不同齡期水化熱溫升與混凝土厚度有關(guān)值。經(jīng)計算列于下表。表3-21不同齡期的絕熱溫升（℃）齡期(d)36912151821242730絕熱溫升T7035.034.634.632.428.827.919.515.513.312.9T6935.935.435.433.229.528.620.015.913.613.2T6736.836.436.434.030.329.420.516.314.013.9T6835.935.435.433.229.528.620.015.913.613.6②不同齡期混凝土中心最高溫度Ｔmax＝Tj＋Tt式中Tmax—不同齡期混凝土中心最高溫度；Tj—混凝土澆筑溫度；Tt—不同齡混凝土絕熱溫升。計算結(jié)果列于下表。表3-22不同齡期混凝土中心最高溫度（℃）齡期(d)136912151821242730中心最高溫度T703368.067.667.665.461.860.952.548.546.345.9T693368.968.468.466.262.561.653.048.946.646.2T673369.869.469.467.063.362.453.549.347.046.9T683368.968.468.466.262.561.653.048.946.646.2注：1d為混凝土澆筑溫度。（3）混凝土溫度應力本樁芯砼按外約束為二維時的溫度應力(包括收縮)來考慮計算。①各齡期混凝土的收縮變形值及收縮當量溫差a.各齡期收縮變形值εy(t)＝ε0y(1-e-0.01t)×M1×M2x……×Mn式中：εy(t)—齡期t時混凝土的收縮變形值；ε0y—混凝土的最終收縮值，取4.0×10-4/℃；M1、M2……Mn各種非標準條件下的修正系數(shù)。本工程根據(jù)用料及施工方式修正系數(shù)取值如下表。表3-23修正系數(shù)取值修正系數(shù)M1M2M3M4M5M6M7M8M9M10M11試配編號T701.01.10.851.23-1.181.310.831.30.971.0T691.01.10.941.39-1.181.310.831.30.971.0T671.01.070.921.36-1.181.310.831.30.981.0T681.01.070.921.35-1.181.310.831.30.981.0注：其中M5的取值為：M5=1.11（1d）、1.11(2d)、1.09(3d)、1.07(4d)、1.04(5d)、1.0(7d)、0.96(10d)、0.93(14-180d)。經(jīng)計算得出收縮變形值列于下表。表3-24不同齡期收縮變形值齡期(d)36912151821242730收縮變形值T7024.0×10-645.2×10-661.6×10-680.1×10-696.4×10-6114.0×10-6131.1×10-6147.7×10-6163.7×10-6179.4×10-6T6929.9×10-655.2×10-677.8×10-6100.0×10-6120.3×10-6142.3×10-6163.7×10-6184.4×10-6204.4×10-6223.9×10-6T6728.3×10-651.9×10-673.0×10-694.1×10-6113.7×10-6134.4×10-6154.6×10-6174.1×10-6193.1×10-6211.5×10-6T6828.0×10-651.5×10-672.6×10-693.2×10-6112.5×10-6133.1×10-6153.0×10-6172.4×10-6191.2×10-6209.4×10-6b.各齡期收縮當量溫差將混凝土的收縮變形換算成當量溫差式中—各齡期混凝土收縮當量溫差(℃)；εy(t)—各齡期混凝土收縮變形；—混凝土的線膨脹系數(shù)，取1.0×10-5/℃。表3-25各齡期收縮當量溫差(℃)齡期(d)36912151821242730當量溫差Ty(t)T702.404.526.168.019.6411.4013.1114.7716.3717.94T692.995.527.7810.0012.0314.2316.3718.4420.4422.39T672.835.197.309.4111.3713.4415.4617.4119.3121.15T682.805.157.269.3211.2513.3115.3017.2419.1220.94②各齡期混凝土的最大綜合溫度差ΔT(t)＝Tj＋T(t)＋Ty(t)-Tq式中ΔT(t)—各齡期混凝土最大綜合溫差；Tj—混凝土澆筑溫度，取33℃T(t)—齡期t時的絕熱溫升；Ty(t)—齡期t時的收縮當量溫差；Tq—混凝土澆筑后達到穩(wěn)定時的溫度，取施工時氣溫30℃各齡期混凝土最大綜合溫度差計算結(jié)果列于下表。表3-26各齡期混凝土最大綜合溫度差(℃)齡期(d)36912151821242730綜合溫差ΔT(t)T7034.9737.0938.7340.5842.2143.9747.1845.6848.9450.51T6936.2838.8141.0743.2945.3247.5249.6651.7353.7355.68T6737.8040.1642.2744.3846.3448.4150.4352.3854.2856.12T6836.0938.4440.5542.6144.5446.6048.5950.5352.4154.23③各齡期混凝土彈性模量E(t)＝Eh(1-e-0.09t)式中E(t)—混凝土齡期t時的彈性模量(MPa)；Eh—混凝土最終彈性模量(MPa)，C45混凝土取3.35×104(MPa)?；炷笼g期t時的彈性模量計算結(jié)果列于下表。表3-27混凝土齡期t時的彈性模量齡期(d)36912151821242730彈性模量E(t)T700.79×1041.40×1041.86×1042.21×1042.48×1042.69×1042.84×1042.96×1043.06×1043.12×104T690.79×1041.40×1041.86×1042.21×1042.48×1042.69×1042.84×1042.96×1043.06×1043.12×104T670.79×1041.40×1041.86×1042.21×1042.48×1042.69×1042.84×1042.96×1043.06×1043.12×104T680.79×1041.40×1041.86×1042.21×1042.48×1042.69×1042.84×1042.96×1043.06×1043.12×104④混凝土徐變松馳系數(shù)、外約束系數(shù)、泊松比及線膨脹系數(shù)a.松馳系數(shù)，根據(jù)有關(guān)資料取值列于下表。表3-28混凝土齡期t時的松馳系數(shù)齡期(d)369121518212427松馳系數(shù)Sh(t)0.5700.5200.480.4400.4110.3860.3680.3460.330b.外約束系數(shù)(R)按一般土地基，取R=0.5；c.混凝土泊松比(μ)取0.15；d.混凝土線膨脹系數(shù)(α)α取1.0×10-5/℃。⑤不同齡期混凝土的溫度應力式中σ(t)—齡期t時混凝土溫度(包括收縮)應力；E(t)—齡期t時混凝土彈性模量；α—混凝土線膨脹系數(shù)；ΔT(t)—齡期t時混凝土綜合溫差；μ—混凝土泊松比；Sh(t)—齡期t時混凝土松馳系數(shù)；R—外約束系數(shù)，按一般土地基，取R=0.5。不同齡期混凝土溫度(包括收縮)應力計算結(jié)果列于下表。表3-29不同齡期混凝土溫度(包括收縮)應力(MPa)齡期(d)369121518212427溫度應力σ(t)T700.931.592.032.322.532.692.902.752.91T690.961.592.162.422.722.903.053.122.91T670.961.722.222.542.782.963.103.163.22T680.961.652.132.442.672.852.993.043.11（4）混凝土抗裂計算C45混凝土28天抗拉強度實測值均大于5MPa，取5.0MPa進行計算。不同齡期混凝土ftk(t)=ftk(1-e-γt)。γ—系數(shù)，取值為0.3。經(jīng)計算不同齡期混凝土抗拉強度列于下表。表3-30不同齡期混凝土抗拉強度齡期(d)369121518212427抗拉強度(MPa)2.974.174.474.864.944.984.995.005.00不同齡期混凝土抗裂性能：經(jīng)計算不同齡期混凝土抗裂系數(shù)為表3-31不同齡期混凝土抗裂系數(shù)齡期(d)369121518212427抗裂系數(shù)T703.192.622.202.091.951.851.721.821.72T693.092.622.072.011.821.721.641.601.72T673.062.422.011.911.781.681.611.581.55T683.092.532.101.991.851.751.671.641.61《大體積混凝土施工規(guī)范》（GB50496-2009）要求防裂安全系數(shù)K=1.15，從上表計算結(jié)果可以看出，要求T70、T69、T67、T68四個配合比混凝土的抗裂安全系數(shù)均大于1.15，滿足規(guī)范要求。（5）混凝土內(nèi)外溫差計算T2（t）＝Tq＋4·h'（H－h(huán)'）[T1（t）－Tq]/H2式中：T2（t）——混凝土表面溫度（℃）；Tq——施工期大氣平均溫度（℃）取值為30℃H——混凝土計算厚度（m），本工程以樁直徑為計算厚度；T1（t）——混凝土中心溫度（℃）。根據(jù)以上計算取最高值，分別為68.0、68.9、69.8、68.9（℃）；h'——混凝土虛厚度（m）；h'＝k·λ/β；k——折減系數(shù)，取2/3；λ——混凝土導熱系數(shù)，取2.33[W/（m·K）]；β——混凝土模板及保溫層的傳熱系數(shù)(W/m2·K)，由于是大體積混凝土如未采取保溫措施時，此處取空氣的平均傳熱系數(shù)5W/m2·K。混凝土表層溫度計算結(jié)果列于下表。表3-32混凝土表層溫度(℃)試配編號T70T69T67T68混凝土表層溫度35.6635.8035.9335.80混凝土中心最高溫度列于下表。表3-33混凝土中心最高溫度(℃)試配編號T70T69T67T68混凝土中心最高溫度68.068.969.868.9混凝土內(nèi)外溫差列于下表。表3-34混凝土內(nèi)外溫差(℃)試配編號T70T69T67T68內(nèi)外溫差32.3433.1033.8933.10大體積混凝土施工規(guī)范要求混凝土的內(nèi)外溫差應控制在不大于25℃的范圍內(nèi)，所以要對大體積混凝土采取保溫措施。（6）入模溫度取35℃計算結(jié)果考慮到巨型樁樁芯混凝土澆注當天最高溫度可能會突破30℃，取當天最高溫度為32℃，混凝土入模溫度取35℃進行計算，計算結(jié)果如下。表3-35入模溫度35℃不同齡期混凝土中心最高溫度（℃）齡期(d)136912151821242730中心最高溫度T703570.069.669.667.463.862.954.550.548.347.9T693570.970.470.468.264.563.655.050.948.648.2T673571.871.471.469.065.364.455.551.349.048.9T683570.970.470.468.264.563.655.050.948.648.2注：1d為混凝土澆筑溫度。入模溫度35℃時，其絕熱溫升、溫度應力計算、抗裂計算結(jié)果同入模溫度取33℃的計算結(jié)果。入模溫度35℃時，混凝土表面溫度、中心最高溫度、內(nèi)外溫差計算結(jié)果如下：表3-36入模溫度35℃混凝土表層溫度(℃)試配編號T70T69T67T68混凝土表層溫度37.6637.9337.9337.93表3-37入模溫度35℃混凝土中心最高溫度(℃)試配編號T70T69T67T68混凝土中心最高溫度7070.971.870.9表3-38入模溫度35℃混凝土內(nèi)外溫差(℃)試配編號T70T69T67T68內(nèi)外溫差32.3432.9733.8732.97（7）混凝土配合比確定根據(jù)試配試驗結(jié)果，T70、T69、T67、T68四個配合比混凝土的抗壓強度都能滿足要求，在此前提下，為減小混凝土由于降溫而產(chǎn)生的溫度應力，優(yōu)選混凝土放熱量小的配比。從前面的計算結(jié)果可以看出，直卸配合比T70水化熱小于T68，泵送配合比T69水化熱小于T67，固當巨型樁大體積混凝土采用直卸的方式澆灌時，選用T70作為本工程大體積混凝土的配合比，當采用泵送進行澆灌時，選用T69作為大體積混凝土的配合比。大體積混凝土施工澆筑前施工準備1、澆筑前應將孔內(nèi)的垃圾，泥土等雜物及鋼筋上的油污清除干凈，并檢查鋼筋的保護層墊塊是否墊好，鋼筋的保護層墊塊是否符合規(guī)范要求。2、由商品混凝土攪拌站試驗室確定配合比及外加劑用量。3、澆筑砼用架子、走道及工作平臺，安全穩(wěn)固，能夠滿足澆筑要求。（一）孔內(nèi)澆筑操作平臺布設(shè)澆筑前應在孔內(nèi)搭設(shè)臨時操作平臺，操作平臺垂直間距2m。平臺采用100×100方木搭設(shè)于主筋上，搭設(shè)長度不小于200mm，方木間距900mm，上鋪250×900竹膠板。當混凝澆筑面距離操作平臺約500mm時，拆卸下一級施工平臺，澆筑工人上移至上一操作平臺澆筑振搗施工。澆筑平臺搭設(shè)示意圖如下圖。圖4-1巨型樁灌注砼剖面圖圖4-2巨型樁灌注砼俯視圖（二）澆筑設(shè)備準備及人員安排1、巨型樁澆筑前應根據(jù)混凝土澆筑強度，配備足夠的澆筑設(shè)備。首先計算出每條巨型樁樁芯混凝土方量：，為保證混凝土能連續(xù)澆筑，根據(jù)不同樁徑的巨型樁配置的人員及主要設(shè)備如下表：表4-1巨型樁砼澆灌主要設(shè)備配備表樁號樁徑（m）預估樁長（m）砼用量（m3）砼供應量地泵(30m3砼運輸車(7m3Φ100震動棒（臺）澆灌用時（h）直卸（m3/h）泵送（m3/h）臺數(shù)輛次/hN15.720.2550.2206021356.8N25.723.9644.6206021358.1N35.723.9644.6206021358.1N45.724.7664.9206021358.1N55.723.7639.5206021358.0N65.725.7690.5206021358.6N75.721.7588.4206021357.4N85.723.4631.7206021357.9N95.727.8743.9206021359.3N105.725.5685.3206021358.6N115.729.1777.2206021359.7N125.717.0468.5206021355.9N135.733.5889.32060213511.1N145.735.3935.22060213511.7N155.720.5557.8206021357.0N165.713.9389.5206021354.9N178.035.11813.42060213922.7N188.021.71140.22060213914.3N198.024.61285.92060213916.1N208.013.2713.2206021398.9N218.016.1858.92060213910.7N228.030.91602.42060213920.0N238.027.91451.72060213918.1N248.022.01155.32060213914.4兩家混凝土供應商從攪拌站到達工地的往返運輸時間均需1h，每臺砼車從進場到出場的灌注時間需20分鐘，由于塞車以及現(xiàn)場各種不利因素的影響考慮耗時10分鐘，所以每臺砼車從攪拌站到工地的往返總耗時為1.5h。上表計算出的砼車為每小時灌注80m3混凝土所需的砼運輸車輛次，考慮到運距、塞車、現(xiàn)場排隊等候等因素的影響，從混凝土攪拌站發(fā)出的砼運輸車需要1.5×13=20輛次由于部分巨型樁混凝土澆灌方量大，澆灌時間最長達23h，為保證樁芯砼的灌注質(zhì)量，現(xiàn)場管理人員分為2組，具體人員及崗位安排見表4-2。2、現(xiàn)場另外準備狀態(tài)良好的卷揚機5套，發(fā)電機1臺，以應急施工過程中出現(xiàn)的問題。3、澆筑樁芯混凝土時，采用3個串筒澆灌，其中2個用2臺30m3/h的地泵供應混凝土，另外一個采用直澆方式（混凝土車在孔樁邊直接向串筒送料）。為了合理安排混凝土車的進出順序，委派專人指揮車輛，泵送料砼車統(tǒng)一由2#門進場，直卸料砼車統(tǒng)一由4#門進場，所有砼車由4#門出場。根據(jù)基坑第一道支撐限載分布圖確定現(xiàn)場砼車排隊的排隊位置，砼車在現(xiàn)場的排隊等候區(qū)域及行駛路線圖4-3巨型樁混凝土車分流示意圖4-2巨型樁澆注人員配備組號現(xiàn)場管理人員組號現(xiàn)場管理人員人員崗位人員崗位1組史新鵬組長2組周贊良組長榮科副組長李永輝副組長謝軍邦技術(shù)員易恒技術(shù)員陳俊生安全員張寧曉安全員王浩然施工員徐勝和施工員王旭施工員李光勇施工員李冠華施工員湯斌施工員何平實驗員洪永峰實驗員供應商實驗員供應商實驗員湯新軍物資供應部丘秉祥物資供應部張祖芳砼車進出場指揮丘少文砼車進出場指揮張祖榮砼車現(xiàn)場線路指揮李大林砼車現(xiàn)場線路指揮4、混凝土澆筑前，仔細清理泵管內(nèi)殘留物，確保泵管暢通，仔細檢查井字架加固情況。5、提前簽訂商品混凝土供貨合同，簽訂時需說明具體供應時間、標號、所需車輛數(shù)量及間隔時間，特殊要求如抗?jié)B、防凍劑、入模溫度、坍落度、水泥及預防混凝土堿集料反應所需提供的資料等。6、施工工具準備齊全，用電設(shè)備進入施工面。7、混凝土澆筑前，對混凝土澆筑班組做施工方案學習及技術(shù)交底，對重點部位單獨交底。（三）巨型樁混凝土澆筑前的地下水處理根據(jù)地質(zhì)報告顯示：挖孔樁主要穿越的地層為全風化、強風化、中風化及微風化，而強風化為相對較強的透水層。前期完成的基坑支護已經(jīng)將止水帷幕打入了中風化，在強風化中基本形成了第一道止水屏障，巨型樁樁端進入微風化后，強風化地層中的孔樁護壁形成了第二道止水屏障，大大降低了強風化的滲水量。澆筑前的孔內(nèi)排水可以采用明排抽水。根據(jù)現(xiàn)場情況，在澆筑前將孔內(nèi)水引至低洼處，并設(shè)置2-3臺30m3潛水泵抽水，抽水完成后便可澆筑混凝土。（四）封底混凝土與樁芯混凝土的接縫處理樁芯混凝土澆筑前對封底混凝土的接縫的處理，應采取以下措施：(1)對封底表面混凝土先應清除澆筑表面的浮漿、軟弱混凝土層及松動的石子，使其表面均勻的露出粗骨料；(2)為確保接縫處混凝土的粘結(jié)質(zhì)量，在澆筑樁芯混凝土時，必須先將封底混凝土鑿毛，使接縫處粗糙，清除鑿出的砼碎塊后再進行樁芯混凝土的澆筑，以保證接縫處的粘結(jié)質(zhì)量。巨型樁混凝土澆筑的難點分析巨型樁是本工程的是主要施工難點，巨型樁最大樁身直徑達8.0m，預計最長樁長約35米，在如此巨大的孔樁中澆筑混凝土也成為本工程混凝土澆筑的一大難點。巨型樁與普通樁身混凝土相比具有體型大，鋼筋密，混凝土數(shù)量多，工程條件復雜和施工技術(shù)要求高的特點。除了必須滿足混凝土的強度、剛度、整體性和耐久性等要求，如何控制溫度變形裂縫的發(fā)生和發(fā)展外還表現(xiàn)在以下幾點：如何在巨大的孔樁中安全的澆筑混凝土；如何配置相應的人工及設(shè)備，保證混凝土連續(xù)澆筑。巨型樁混凝土澆注（1）混凝土的分層澆筑大體積混凝土采用分層澆筑的方法，每層厚度約500mm，從下至上依次澆筑，混凝土澆筑時必須保證第一層混凝土初凝前進行第二層混凝土澆筑。攪拌車在卸料之前，要求高速運轉(zhuǎn)1分鐘，確保進入地泵受料斗的混凝土質(zhì)量均勻?；炷翝仓駬v分層示意圖如圖4-4所示。（2）混凝土的振搗混凝土振搗采用振動棒振搗，要做到“快插慢拔”，上下抽動，均勻振搗，插點要均勻排列，插點采用并列式和交錯式均可；插點間距為300～400mm，插入到下層尚未初凝的混凝土中約50～100mm，振搗時應依次進行，不要跳躍式振搗，以防發(fā)生漏振。每一振點的振搗延續(xù)時間15～30秒，使砼表面水分不再顯著下沉、不出現(xiàn)氣泡、表面泛出灰漿為止。每臺泵車進料量要及時反映到調(diào)度室，按澆搗總量及時平衡攪拌車進入各泵位，基本做到澆搗速度相同，齊頭并進。為使砼振搗密實，AZH1巨型樁每個串筒出料口各配備2臺振動棒，第二圈鋼筋以內(nèi)配備3臺振動棒；AZH2巨型樁每個串筒出料口各配備1臺振動棒，第二圈鋼筋以內(nèi)配備2臺振動棒。在振搗過程中要嚴格控制振搗時間、移動距離和插入深度)。圖4-4混凝土澆筑振搗分層示意圖混凝土由大斜面分層下料，分皮振搗，每皮厚度為50cm左右，采用“分段定點、一個坡度、薄層澆筑、循序推進、一次到頂”的方法確保避免出現(xiàn)施工冷縫。如下圖：后振搗棒中振搗棒后振搗棒中振搗棒前振搗棒圖4-5分段澆筑圖（3）砼表面處理大體積砼的表面水泥漿較厚，且泌水現(xiàn)象嚴重，應仔細處理。對于表面泌水，當每層混凝土澆筑接近尾聲時，應人為將水引向低洼邊部，處縮為小水潭，然后用小水泵將水抽至附近排水溝。如下圖所示。圖4-6澆筑表面處理圖圖4-6澆筑表面處理圖（4）取樣與試件留置根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》（GB50204-2002）第7.4.1條之規(guī)定：結(jié)構(gòu)混凝土的強度等級必須符合設(shè)計要求。用于檢查結(jié)構(gòu)構(gòu)件混凝土強度的試件，應在混凝土的澆筑地點隨機抽取。取樣與試件留置應符合下列規(guī)定：1、每拌制100盤且不超過100m32、每工作班拌制的同一配合比的混凝土不足100盤時，取樣不得少于一次；3、當一次連續(xù)澆筑超過1000m3時，同一配合比的混凝土每200m4、每一樓層、同一配合比的混凝土，取樣不得少于一次；5、每次取樣應至少留置一組標準養(yǎng)護試件，同條件養(yǎng)護試件的留置組數(shù)應根據(jù)實際需要確定。同條件養(yǎng)護試件的留置組數(shù)除應考慮用于確定施工期間結(jié)構(gòu)構(gòu)件的混凝土強度外，還應根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》第10章及附錄D的規(guī)定：同一強度等級的同條件養(yǎng)護試件，其留置的數(shù)量應根據(jù)混凝土工程量和工程重要性決定，不宜少于10組，且不應少于3組。同條件養(yǎng)護試件拆模后，應放置在靠近相應結(jié)構(gòu)構(gòu)件或結(jié)構(gòu)部位的適當位置，并應采取相同的養(yǎng)護方法。表4-3巨型樁試件預留統(tǒng)計表樁號樁徑（m）預估樁長（m）砼用量（m3）試塊預留（組）標養(yǎng)試件同條件養(yǎng)護時間N15.720.2550.233N25.723.9644.644N35.723.9644.644N45.724.7664.944N55.723.7639.544N65.725.7690.544N75.721.7588.433N85.723.4631.744N95.727.8743.944N105.725.5685.344N115.729.1777.244N125.717.0468.533N135.733.5889.355N145.735.3935.255N155.720.5557.833N165.713.9389.522N178.035.11813.41010N188.021.71140.266N198.024.61285.977N208.013.2713.244N218.016.1858.955N228.030.91602.499N238.027.91451.788N248.022.01155.366施工溫度控制措施及溫度監(jiān)測方案混凝土施工過程溫度控制措施1、混凝土澆筑過程的溫度控制措施混凝土澆筑方法：由于孔樁工程要求一次澆筑完成，不能留施工縫，孔樁內(nèi)混凝土采用斜面分層方式澆筑，并符合下列規(guī)定：混凝土的攤鋪厚度應根據(jù)所用振搗器的作用深度及混凝土的和易性確定。本工程中采用500mm厚度進行澆筑，根據(jù)混凝土公司供應能力測算，500mm厚澆筑時間小于1小時，遠遠未超過混凝土初凝時間。要防止因間隔時間過長產(chǎn)生“冷縫”。2、混凝土的拌制、運輸為防止水泥水化熱峰值的提前上升，必須采用緩凝及降溫措施，冷水拌制混凝土是其中的一個措施，當夏季時，當外界氣溫炎熱時，應在砂石料堆上采用覆蓋材料遮擋陽光，以降低骨料的溫度，同時可采用其它的冷卻制度來降低混凝土的入模溫度，具體計算過程可參見《混凝土冬期施工規(guī)程》中的各種材料對混凝土出機溫度影響的公式，來確定各種材料的溫度，以達到控制本方案規(guī)定的入模溫度要求。必須滿足連續(xù)澆筑施工以及盡量降低混凝土出罐溫度的要求，并應符合下列規(guī)定：(1)本大體積混凝土施工時，混凝土的坍落度以工作性控制，在和易性較好的范圍內(nèi)取小值，泵送混凝土滿足泵送規(guī)范要求。(2)混凝土在不同時節(jié)澆筑時，均要采用緩凝型混凝土，應控制混凝土的初凝時間達到6h-8h之間或更長時間?；炷林芯從齽┑膿搅恳鶕?jù)施工時的氣溫確定，以現(xiàn)場實測試驗來確定不同澆筑溫度與環(huán)境溫度下混凝土的緩凝劑摻量，以達到規(guī)定的緩凝時間。不可超量使用。(3)當炎熱季節(jié)澆筑時，混凝土攪拌場、站應對砂、石骨料采取遮陽、降溫措施。3、振搗采用插入式機械振搗器內(nèi)部振搗的方法，注意兩個方面的操作要點，一是垂直振搗和斜向振搗；二是振搗器要“快插慢拔”。不可過振與漏振。振搗方向應與混凝土流動方向相反，防止同向時出現(xiàn)重復振搗現(xiàn)象。4、泌水處理在混凝土澆筑過程中，應及時清除混凝土表面的泌水。在大體積混凝土澆筑過程中，混凝土表面泌水現(xiàn)象普遍存在，為保證混凝土的澆筑質(zhì)量，要及時清除混凝土表面泌水的清除工作，不及時清除，將會降低混凝土的質(zhì)量。如出現(xiàn)嚴重的泌水現(xiàn)象，調(diào)整方法如下：①適當調(diào)整混凝土配合比；②改善施工工藝；③在相應位置設(shè)排水孔排除泌水。5、雨天施工由于個別巨型樁單樁澆筑的時間長達23h，在施工過程中可能會遇到雨天施工。澆筑過程中切不可使混凝土在受到雨水淋蝕，故采用以下措施：搭設(shè)遮雨棚，遮雨棚采用Φ48鋼管搭設(shè)，在頂處覆蓋帆布。搭設(shè)大樣如下圖所示：圖4-7遮雨棚簡圖在樁口邊設(shè)置排水溝，離樁口距離30cm以上；6、混凝土養(yǎng)護在盡量減少混凝土內(nèi)部溫升的前提下，大體積混凝土的養(yǎng)護是一項關(guān)鍵大工作，必須切實做好。養(yǎng)護主要是保持適宜的溫度和濕度條件，混凝土的保溫措施常常也起保濕的效果，因此兼收兩方面的效果。（1）保溫養(yǎng)護從溫度應力的觀點出發(fā)，保溫養(yǎng)護的目的有兩個，一是減少混凝土表面的擴散熱，減少混凝土表面的溫度梯度，防止產(chǎn)生表面裂縫；其二是延長散熱時間，充分發(fā)揮混凝土強度的潛力和材料的松弛特性，使平均總溫差對混凝土產(chǎn)生的拉應力小于混凝土的抗拉強度，防止產(chǎn)生貫穿性裂縫。在每次混凝土澆筑完畢后，應及時按溫控技術(shù)措施的要求進行保溫養(yǎng)護，并應符合下列規(guī)定：①保溫養(yǎng)護應使混凝土澆筑塊體的內(nèi)外溫差及降溫速度滿足溫控指標的要求；②保溫養(yǎng)護持續(xù)時間，應根據(jù)溫度加以控制、確定，但不得少于14d。保溫覆蓋層的拆除應分層逐步進行；③保溫養(yǎng)護過程中，應保持混凝土表面的濕潤；④保溫覆蓋層的拆除應分層逐步進行，當混凝土的表面溫度與環(huán)境最大溫差小于20℃時，可全部拆除；⑤樁芯混凝土的澆筑應該根據(jù)封底混凝土測溫結(jié)果決定澆筑時間，但不超過7d。樁芯混凝土澆筑應在封底混凝土表面溫度降至與上層混凝土入模溫度的溫差不超過（2）養(yǎng)護材料塑料薄膜、草袋、麻袋、土工布等材料可作為保溫材料覆蓋混凝土和模板，覆蓋層的厚度應根據(jù)溫控指標的要求計算，養(yǎng)護保溫材料厚度δ的計算如下。本工程保溫材料選用塑料薄膜+麻袋，采用在麻袋上下各鋪設(shè)一層塑料薄膜的形式進行保溫。δ=0.5Hλ1（Ta－Tb）Kb/λ(Tmax－Ta)式中：δ—保溫材料厚度（m）；λ1—保溫材料的導熱系數(shù)，見表4-4，用麻袋保溫，取λ1=0.1w/（m·k）；λ—砼的導熱系數(shù)，取λ=2.33w/（m·k）；Tmax—砼中心最高溫度，直卸配合比T70取Tmax=68.0℃，泵送配合比T69取Tmax=68.9℃Ta—砼與保溫材料接觸面處的溫度，Ta=Tmax－25；Tb—砼達到最高溫度時大氣平均溫度，取Tb=30℃；Kb—傳熱系數(shù)的修正值，取K=1.3，見表4-5；H—砼的實際厚度，取巨型樁直徑H=8.0m；0.5H—指中心最高溫度向邊界散熱的距離，其距離為砼實際厚度的1/2。表4-4保溫材料導熱系數(shù)材料名稱導熱系數(shù)λ材料名稱導熱系數(shù)λ建筑鋼材58礦棉、巖棉0.031-0.065鋼筋砼2.33油氈0.05水0.58泡沫塑料0.035-0.047木模板0.23膨脹珍珠巖0.019-0.065麻袋0.10空氣0.03草袋0.14保溫土工布0.187表4-5傳熱系數(shù)修正值保溫層種類K1K21純粹由容易透風的材料組成（如：草袋、稻草板、鋸末、砂子）2.63.02由易透風材料組成，但在砼面層上再鋪一層不透風材料2.02.33在易透風保溫材料上鋪一層不易透風材料1.61.94在易透風保溫材料上下各鋪一層不易透風材料1.31.55純粹由不易透風材料組成（如：油布、帆布、膠合板）1.31.5將數(shù)據(jù)代入式：δ=0.5Hλ1（Ta－Tb）Kb/λ(Tmax－Ta)得：配合比T70砼養(yǎng)護保溫材料厚度δ=0.116m，配合比T69砼養(yǎng)護保溫材料厚度δ=一層麻袋厚為2cm，所以當混凝土澆注完以后，采用6-7層麻袋加二層薄膜進行保溫養(yǎng)護，以確保保溫養(yǎng)護的效果。在實施過程中，保溫層的實際厚度應根據(jù)實時溫度監(jiān)測的結(jié)果視溫差大小而調(diào)整圖4-8巨型樁保溫養(yǎng)護剖面圖養(yǎng)護時，先在樁芯混凝土表面覆蓋一層塑料薄膜，然后再覆蓋麻袋，最后在麻袋上面再覆蓋一層塑料薄膜。塑料薄膜遮蓋要嚴密，搭接長度不得小于150mm，麻袋的搭接長度不得小于100mm，且上、下層麻袋之間的（3）保濕養(yǎng)護保濕養(yǎng)護的作用是：首先剛澆灌不久的混凝土，尚處于凝固硬化階段，水化的速度較快，適宜的潮濕條件可防止混凝土表面的脫水而產(chǎn)生干縮裂縫；其次混凝土在保溫（25-40℃）及潮濕條件下可使水泥的水化作用順利進行，提高混凝土極限拉伸和抗拉強度，早期抗拉能力上升很快?；炷翝矒v后，之所以能逐漸凝結(jié)硬化，主要是因為水泥水化作用的結(jié)果，而水化作用則需要適當?shù)臏囟群蜐穸葪l件，因此為了保證混凝土有適宜的硬化條件，使其強度不斷增長，必須對混凝土進行養(yǎng)護?；炷恋酿B(yǎng)護目的，一是創(chuàng)造各種條件使水泥充分水化，加速砼硬化；二是防止砼成型后暴曬、風吹、寒冷等條件而出現(xiàn)的不正常收縮、裂縫等破損現(xiàn)象。①養(yǎng)護方法混凝土養(yǎng)護方法和適用條件詳見表4-5。表4-5混凝土養(yǎng)護方法分類和適用條件方法分類適用（工作）條件灑水人工潑灑平面斜面均可，但耗水量大、用工多噴霧適用于平面，耗水量小，管理方便自流適用于斜坡面或側(cè)面蓄水只適于平面，養(yǎng)護效果較好覆蓋濕砂只適于平面，但增加清渣工作量濕草席、麻袋、土工布等平面、垂直面均可，可兼保溫效果在混凝土澆筑完畢初凝前，立即進行噴霧養(yǎng)護，噴霧工具采用農(nóng)用噴霧器。噴霧養(yǎng)護如下圖4-9所示。②養(yǎng)護檢查要求每隔2h檢查一次養(yǎng)護的情況，氣溫高時加密巡查，檢查內(nèi)容為：巨型樁樁芯混凝土表面濕潤狀態(tài)、混凝土表面發(fā)白面積、側(cè)面濕潤狀態(tài)、流水養(yǎng)護流水狀況。圖4-9混凝土噴霧養(yǎng)護示意圖（4）溫控在大體積混凝土養(yǎng)護過程中，應對混凝土塊體內(nèi)外溫差和降溫速度進行監(jiān)測，現(xiàn)場實測在大體積混凝土施工中是一重要環(huán)節(jié)，根據(jù)現(xiàn)場實測結(jié)果可隨時掌握與溫控施工控制數(shù)據(jù)有關(guān)的數(shù)據(jù)(內(nèi)外溫差、最高溫升及降溫速度等)，可根據(jù)這些實測結(jié)果調(diào)整保溫養(yǎng)護措施以滿足溫控指標的要求。溫度監(jiān)測方案大體積混凝土的溫控施工澆筑過程中應進行混凝土澆筑溫度的監(jiān)測，在養(yǎng)護過程中應進行混凝土澆筑塊體升降溫、內(nèi)外溫差、降溫速度及環(huán)境溫度等監(jiān)測，采用儀表測溫。監(jiān)測會給施工及時提供信息反映大體積混凝土澆筑塊體內(nèi)溫度變化的實際情況及所采取的施工技術(shù)措施效果，為在施工過程中及時準確采取溫控對策提供科學依據(jù)。1、測溫過程中的一般概念(1)混凝土的澆筑入模溫度：系指混凝土振搗完成后，位于澆筑層混凝土上表面以下50mm-100mm深處的溫度。(2)混凝土中部溫度：指混凝土結(jié)構(gòu)小尺寸斷面中部距側(cè)面大于2m以上處溫度。(3)混凝土澆筑塊體的外表面溫度(通常成為混凝土表面溫度)：系指混凝土外表面以內(nèi)50mm處的溫度為準。(4)混凝土澆筑塊體的底表面溫度(通常成為混凝土底部溫度)：系指混凝土澆筑塊體底表面以上50mm處的溫度為準。(5)混凝土環(huán)境溫度：規(guī)定為護壁外巖土環(huán)境中的溫度值。2、測溫系統(tǒng)測試方法采用熱電偶法及電阻測溫法，測溫元件及測溫儀表的選擇主要是保證測溫元件與儀表有足夠的精度和可靠性以滿足溫控施工的需要。根據(jù)以往的施工實踐經(jīng)驗，儀表的溫度記錄的誤差不大于±1℃，測溫元件的測溫誤差不大于±0.3℃，就可滿足大體積混凝土溫控施工過程中監(jiān)測的需要。但是在測溫元件的篩選及測溫元件的安裝應嚴格按照以下黑體雙橫線條文的規(guī)定執(zhí)行，否則將會引起測試誤差過大或元件失效而無法取得所需要的數(shù)據(jù)。另外，在混凝土澆筑過程中，要注意保護測溫元件及其引線，避免測溫元件失效。銅-康銅熱電偶型溫度傳感器及電阻型溫度傳感器技術(shù)要求：(1)溫度傳感器的測溫相對誤差應不大于0.3℃；(2)溫度傳感器安裝前，必須經(jīng)過浸水24h后，按本條一款的要求進行篩選；(3)溫度傳感器必須保證良好的絕緣性能。信號傳感器技術(shù)指標規(guī)定要求(1)溫度記錄的誤差應不大于±0.5℃；(2)測溫儀器應具有自動記錄功能，可與計算機連網(wǎng)，可進行數(shù)據(jù)時時傳輸任務(wù)；(3)必須具有強抗干擾性能，特別是強抗電磁信號干擾能力；(4)測溫儀表的性能和質(zhì)量應保證施工階段測試的要求，可長時間連續(xù)工作。圖4-8便攜式混凝土溫度測試3、大體積混凝土塊體溫度監(jiān)測點布置溫度監(jiān)測點的布置，以真實地反映出混凝土塊體的里外溫差、降溫速度及環(huán)境溫度為原則，一般原則是：混凝土的角、邊及混凝土的中心位置，所布置的測點應均勻分布，最好是等距離間隙，以便易于計算混凝土的降溫速度及其混凝土內(nèi)部的溫度場分布。測點的布置及測試制度應能概括混凝土內(nèi)部溫度場和溫度應力場以及內(nèi)表溫差，環(huán)境溫度等的變化情況，便于發(fā)現(xiàn)問題及時采取措施。本工程具體按下列方式布置溫度傳感器：(1)溫度監(jiān)測點布置范圍以所選混凝土澆筑塊體平面圖對稱軸線的半條軸線為測溫區(qū)，在測溫區(qū)內(nèi)溫度測點呈平面布置；(2)溫度監(jiān)測的位置與數(shù)量根據(jù)樁體內(nèi)溫度場的分布情況及溫控的要求確定；(3)較大尺寸樁身平面半條對稱軸線上，溫度監(jiān)測點的點位應不少于2處；(4)沿混凝土澆筑塊體厚度方向，每一點位的測點數(shù)量，宜不少于3點；(5)保溫養(yǎng)護效果及環(huán)境溫度監(jiān)測點數(shù)量應根據(jù)具體需要確定；根據(jù)以上布置原則，本工程的溫度監(jiān)控點布置如下：本工程，在每個巨型樁的每個截面布置一處測溫點，沿半徑方向劃分為3個斷面，每個斷面布置一個溫度監(jiān)測點，參見圖示。從混凝土澆筑層的下表面溫度測試點開始依次編號為：1、2、3。2號測點為本孔樁的中心點，1號測點為上表面溫度監(jiān)測點，埋設(shè)位置位于距離表層混凝土50-100mm，3號點為下表面溫度監(jiān)測點，距離封底混凝土約50-100mm；1號測點與2號測點之間及2號測點與3號測點之間以5-6m等距離放置測點。樁身的3個測區(qū)的編號為：A、B、C，A測區(qū)為平面中部測區(qū)取在樁孔中心處，B取在樁半徑方向中心處，C為樁半徑方向距離護壁0.5m處。圖4-10巨型樁身砼溫度檢測點示意圖4、測溫傳感器的安裝及保護測溫傳感器的安裝及保護應符合下列規(guī)定：安裝與測試：(1)選用的溫度傳感器必須符合本方案規(guī)定選取原則，經(jīng)檢驗合格后，按布置圖進行編號，以3～5個熱電偶傳感器作為一個測區(qū)，編號可按方案確定編號方法對應編號。(2)測溫傳感器安裝位置應按要求準確布設(shè)，固定牢固；(3)固定后立即測試線路的通暢性；(4)測溫傳感器與導線連接良好，并進行絕緣處理，要確保絕緣質(zhì)量；(5)導線連接完畢再次進行線路工作性測試，確保線路的連接正確與通暢；(6)引出導線應集中布置，加鋼管保護措施進行保護，確保在整個測試過程中線路的安全性，防止斷路、短路問題出現(xiàn)；(7)溫度傳感器必須混凝土澆筑前完成安裝；(8)整個安裝完成后應進行聯(lián)機驗證測試，調(diào)試整個測溫系統(tǒng)的工作情況。線路保護：混凝土澆筑過程中，混凝土下料時不得直接沖擊溫度傳感器及其引出線；振搗時，振搗器不得觸及溫度傳感器及其引線。5、測溫結(jié)果的處理測溫工作應指派專人負責，24小時連續(xù)測溫，尤其是夜間當班的測溫人員，更要認真負責，因為溫差峰值往往出現(xiàn)在夜間。每次測溫結(jié)束后，應立刻整理、分析測溫結(jié)果并給出結(jié)論。在混凝土澆筑的7天以內(nèi)，測溫負責人應每天向業(yè)主、監(jiān)理、現(xiàn)場技術(shù)組報送測溫記錄表，7天以后可2天報送一次。在測溫過程中，一旦發(fā)現(xiàn)混凝土內(nèi)外溫差大于25℃，立即在巨型樁樁芯混凝土上面搭設(shè)腳手架，用碘鎢燈加溫。6、測溫記錄要求表4-6測溫記錄要求表序號時間測溫要求1第1天~第5天每2小時測溫一次2第6天~第9天每4小時測溫一次3第10天~第14天每8小時測溫一次4第15天~第28天每24小時測溫一次7、各齡期實測內(nèi)部溫度值與理論最大內(nèi)部溫度比較表表4-7溫度比較表齡期（d）比值36912151821242730TtTmax實測值理論值8、樁基中心與樁基上表面保溫養(yǎng)護內(nèi)外升降溫變化表表4-8溫變化表齡期（d）123456789101112131415混凝土中心溫度（℃）表面溫度（℃）大氣溫度（℃）混凝土中心與上部溫差（℃）混凝土上部與表面溫差（℃）表面與大氣溫差（℃）齡期（d）161718192021222324252627282930混凝土中心溫度（℃）表面溫度（℃）大氣溫度（℃）混凝土中心與上部溫差（℃）混凝土上部與表面溫差（℃）表面與大氣溫差（℃）9、測試結(jié)果分析與控制方法(1)溫度控制處理系統(tǒng)根據(jù)溫度測試結(jié)果分析混凝土內(nèi)部溫度變化情況，可根據(jù)施工現(xiàn)場需要，生成溫度場隨齡期變化全過程曲線，供工程人員參考。(2)控制指標：溫控指標宜不大于下列數(shù)值：①混凝土澆筑塊體在混凝土入模溫度基礎(chǔ)上最大溫升值為35℃；②混凝土澆筑塊體的內(nèi)表溫差（不含混凝土收縮的當量溫度）為25℃；③混凝土澆筑塊體的降溫速率為1.0℃/d；10、測溫制度(1)澆筑完畢的混凝土在10h后開始測試，測溫一直持續(xù)到該混凝土溫度開始下降穩(wěn)定時刻為止，約7d左右。在澆筑期間及澆筑后4d，每2h測讀一次，4d之后每4h測讀一次，如需持續(xù)到14d，則以后每24h測讀一次。(2)測試時間7d，可根據(jù)工程實際降溫情況調(diào)整。(3)在混凝土的澆筑過程中每8h測試一次混凝土的入模溫度，做好記錄工作。大體積混凝土施工質(zhì)量管理及安全措施施工質(zhì)量保證措施質(zhì)量控制體系科技為先、管理為重、質(zhì)量為首、信譽為上。建立以項目經(jīng)理負責制為中心的質(zhì)量保證體系（見下圖），按照ISO-9002質(zhì)量保證模式及初檢→復檢→終檢的三級檢驗制度對本標工程的施工質(zhì)量進行全過程控制。項目經(jīng)理部設(shè)質(zhì)量管理辦公室負責整個工程的質(zhì)量控制，施工區(qū)設(shè)專職質(zhì)檢員，專門負責發(fā)現(xiàn)和解決本工程在各項目施工中存在的質(zhì)量問題，并及時上報質(zhì)量管理辦公室。以此對整個施工過程進行質(zhì)量控制，并對工程質(zhì)量進行初檢。項目質(zhì)量管理領(lǐng)導小組下設(shè)質(zhì)量管理辦公室對工程質(zhì)量進行復檢。對復檢合格的工程項目報請監(jiān)理工程師對工程質(zhì)量進行終檢?？偣こ處熆偣こ處熃?jīng)理項目經(jīng)理目質(zhì)量管理領(lǐng)導小組執(zhí)行經(jīng)理質(zhì)檢員工程技術(shù)部綜合部計劃合同部物資供應部勞資財務(wù)部工人作業(yè)組作業(yè)組作業(yè)組工人工人圖5-1質(zhì)量管理機構(gòu)框圖質(zhì)量管理機構(gòu)各主要單元的具體職能：項目經(jīng)理全面負責忠實地履行施工合同中有關(guān)施工質(zhì)量的義務(wù)和責任，對施工質(zhì)量負直接責任。對聘用人員有指揮、解聘和因質(zhì)量目標完成情況進行獎懲的權(quán)力。執(zhí)行項目經(jīng)理協(xié)助經(jīng)理工作，在項目經(jīng)理離開現(xiàn)場期間，全權(quán)負責工程的施工質(zhì)量控制，代理行使項目經(jīng)理的相關(guān)權(quán)力。項目總工負責組織及實施本合同的質(zhì)量管理，審查、修訂有關(guān)質(zhì)量的各類計劃及報表，直接深入施工現(xiàn)場，隨時發(fā)現(xiàn)和解決施工中存在的問題，對施工全過程的質(zhì)量負責。項目質(zhì)量管理領(lǐng)導小組為保證工程質(zhì)量，項目經(jīng)理部成立以總工為組長的質(zhì)量領(lǐng)導小組，從宏觀上對施工質(zhì)量進行控制。項目質(zhì)量管理領(lǐng)導小組下設(shè)質(zhì)管辦。質(zhì)管辦以總工程師為主任，工程技術(shù)部部長為副主任，具體執(zhí)行質(zhì)量領(lǐng)導小組對各分項項目的質(zhì)量目標要求和實施。工程部在總工程師領(lǐng)導下，按規(guī)定貫徹質(zhì)量標準，具體負責本合同項目質(zhì)量的制訂與執(zhí)行，對施工質(zhì)量進行監(jiān)督，負責內(nèi)部施工程序的檢查，收集整理匯總與質(zhì)量有關(guān)的資料。有權(quán)對單元質(zhì)量提出獎懲意見和處理意見，負責保持與質(zhì)量、安全工程師的聯(lián)系、協(xié)調(diào)。物供部在總工程師領(lǐng)導下，負責本合同范圍內(nèi)的物資，器材、設(shè)備的詢價及經(jīng)理審批購貨合同的鑒定與采購，負責進貨的質(zhì)量控制、管理、倉儲、保管、物資的發(fā)放與使用監(jiān)督，做好相應的各種試驗與記錄，隨時提交總工程師與監(jiān)理工程師審查，保證材料質(zhì)量與設(shè)備完好率。各作業(yè)班組按照經(jīng)理部提出的質(zhì)量、進度目標和要求，保質(zhì)高效地完成工程施工。施工過程質(zhì)量控制程序1、施工過程控制的一般程序圖5-2施工過程控制一般程序圖2、質(zhì)量監(jiān)督檢查程序施工班組自檢施工班組自檢下一工序互檢技術(shù)負責人檢查質(zhì)檢負責檢查簽認記錄符合要求隱蔽工程驗收質(zhì)量評定進行下一工序圖5-3質(zhì)量監(jiān)督檢查程序圖巨型樁澆筑質(zhì)量措施本工程人工挖孔巨型樁樁身混凝土強度為C45，樁孔AZH2直徑為5700mm、AZH1直徑為8000mm，這決定了單樁施工要求一次性無間斷澆筑混凝土上千立方，屬于巨型樁混凝土施工。由于其特殊的工程結(jié)構(gòu)特點，控制的主要難點在于混凝土收縮、裂縫的控制與樁身成型的均勻性。根據(jù)這些特點，制定以下針對性方案。配合比設(shè)計方針根據(jù)大量工程實踐，大體積混凝土產(chǎn)生裂縫的主要因素可以劃分為材料、結(jié)構(gòu)、施工技術(shù)三大方面。從材料方面來說，引起裂縫的主要原因是膠凝材料水化反應和收縮。必須采取有效措施降低水化溫升、減小混凝土芯表溫差，合理較小混凝土收縮變形引起的應力。從樁身均勻性的控制方面，采取較小的施工塌落度，盡量減小砂率，采用低水灰比是配合比設(shè)計中需要重點考慮的因素。綜合以上，采取如下措施：1、優(yōu)化配合比，減少水泥用量；2、通過雙摻粉煤灰與礦渣粉取代部分水泥，并可改善混凝土的塑性和可泵性，降低水化熱，延緩溫升峰值的出現(xiàn)，提高混凝土密實度；3、使用緩凝高效減水劑，降低單方用水量，減少混凝土收縮并可適當延長混凝土的凝結(jié)時間，防止混凝土早期強度快速增長，延緩溫升峰值出現(xiàn)時間；4、適當降低混凝土的入模溫度；5、嚴格砂、碎石的含泥量，并盡量采用大石生產(chǎn)，因為其比表面積較小，膠凝材料的用量相對較低；6、在滿足施工性能的情況下，盡量降低砂率，以保證樁身均勻性。原材料的選擇與控制1、水泥：選用P.042.5水泥，質(zhì)量穩(wěn)定，水化熱低;2、粉煤灰：選用深圳媽灣電廠的II級以上粉煤灰，需水量小，28天活性指數(shù)75%以上。3、礦粉：選用S95級礦渣粉，需水量低，28天活性指數(shù)100%以上；4、選用混合砂：目前深圳攪拌站基本采用河砂，但河砂質(zhì)量有時波動較大，特別是含泥量和氯離子含量。為了確?；炷劣蒙百|(zhì)量的穩(wěn)定，充分發(fā)揮混凝土供應商自有的人工砂資源，人工砂含泥量、氯離子含量為零，并含有一定量的對混凝土和易性和密實性有利的石粉，因此采用河砂與人工砂比例為7：3的混合砂，大大降低了混凝土用砂的含泥量和氯離子含量，更能保證混凝土質(zhì)量。堆場有頂棚遮蓋，可防日曬雨淋，有利于材料溫度、質(zhì)量的穩(wěn)定；5、碎石：選用采用5-25mm粒徑碎石復配，使其達到連續(xù)級配，堆場同樣有頂棚遮蓋，必要時向骨料噴射水霧或者使用前用冷水沖洗。由于是砼供應商自有的碎石生產(chǎn)線，故可調(diào)整碎石的生產(chǎn)工藝生產(chǎn)顆粒級配很好的碎石。也可根據(jù)工地實際施工的需要，調(diào)整碎石的生產(chǎn)工藝生產(chǎn)適合工程需要的各種規(guī)格的碎石。6、外加劑：采用深圳產(chǎn)的緩凝高效減水劑，降低混凝土的用水量，減少游離水，減少毛細孔隙使砼致密提高從而提高混凝土的強度。生產(chǎn)控制以及質(zhì)量檢測與控制1、原材料計量膠凝材料、砂、石子、外加劑、水必須經(jīng)過計量后才能投入攪拌機。計量器具經(jīng)深圳市計量所強制計量檢定，每半年一次。計量誤差符合標準GB14902-94要求。2、原材料質(zhì)量控制1）水泥嚴格按國家標準進行批量檢測，對檢測資料做到實時統(tǒng)計分析，即使是水泥個別指針的小幅度波動，也會直接反映到質(zhì)控人員，對主要指針建立了相應的質(zhì)量波動因素，能夠直觀地反映出來。定期進行水泥生產(chǎn)砼的試驗試配驗證工作，考查水泥與其它原材料的適應性情況以及配合比的實用性。使用過程中，嚴格控制水泥的庫存周期，按照先到先用的原則，確保水泥能夠在有效期內(nèi)，質(zhì)量變化最小的情況下用于生產(chǎn)。水泥每批取樣時均留有封存樣品，以便于質(zhì)量問題追溯。2）減水劑每批減水劑均取樣進行規(guī)定項目試驗，并存樣備查。定期進行減水劑減水效果砼試配驗證，從最終產(chǎn)品考查減水劑性能。3）粉煤灰、礦粉每車粉煤灰均取樣檢測細度并存樣備查，合格后方可入庫。粉煤灰氣力輸送入庫過程中進行兩次抽檢復驗