三跨連續(xù)梁支架方案計算書

x連續(xù)梁支架計算書x特大橋跨匝道的連續(xù)梁為1-（32+48+32）m的現(xiàn)澆梁，設計采用支架現(xiàn)澆施工。邊跨和中跨采取鋼管樁+貝雷架施工?；A采用砼條形擴大基礎（C30），邊跨原狀土處的條形基礎下采取挖除換填壓實進行處理，路面部分條形基礎直接澆筑在原路面上，條形基礎平面尺寸為1.5X9m，支撐鋼管樁規(guī)格為0630X8mm，鋼管樁立于相應的條形基礎和承臺上。鋼管上部橫向設置雙拼工字鋼作為枕梁，枕梁上部設置縱向貝雷梁，腹板底貝雷梁間距為22.5cm，翼緣板和底板底貝雷梁間距為90cm?？v向貝雷梁上部沿橋橫向設置10X15cm方木分配梁，間距60cm,在橫向方木分配梁上安裝底托搭設碗扣支架作為脫模構(gòu)件，在碗扣頂托上部橫橋向鋪設10X15cm方木，間距60cm,再在其上部縱向設置12X12方木，底板及翼緣板間距30cm，腹板處間距24cm，最后滿鋪竹膠板；翼緣板處、墩中心處4m范圍內(nèi)側(cè)模采用鋼模，其余均采用木模，側(cè)模直線段采用1.5cm厚的竹膠板，內(nèi)模和底模采用1.2cm的竹膠板。一、計算參數(shù)：1） 、梁體混凝土容重：26.0kN/m3；2） 、混凝土超重系數(shù)：1.05；3） 、鋼材彈性模量?。?.1X105MPa；4） 、方木彈性模量?。?X103MPa；5） 、竹膠板彈性模量?。?.1X103MPa；6） 、每片貝雷梁自重:2.7KN;7） 、桿件承擔混凝土重的彈性撓度取構(gòu)件跨度的L/400；8） 、沖擊系數(shù)?。?.2；9） 、施工荷載?。?.5kN/m2；10） 、C30素混凝土容重：24.0kN/m3；11） 、貝雷梁安全系數(shù)?。?.512） 、應力取值：A3鋼：［。軸］=140MPa，［。彎］=145MPa，［t］=85MPa;方木：［o彎］=9MPa,［t］=4.1MPa;竹膠板：［o彎］=55MPa,［t］=12.1MPa。二、上部支架結(jié)構(gòu)計算：主要承受的荷載：底模、內(nèi)模支架及內(nèi)模自重取1.5KN/m2,側(cè)模自重取2KN/m，施工荷載取：2.5KN/m2。1、底模強度計算（1.2cm厚竹膠板）：竹膠板取1m計算，厚度1.2cm，竹膠板的截面參數(shù)：,bh3100x1.23 ”,bh2 100x1.22I= = =14.4cm4,W= = =24cm3,A=100x1.2=120cm212 12 6 61）、腹板處竹膠板強度驗算:腹板處方木肋中心距為24cm，凈距12cm，按簡支梁偏于安全計算，則腹板底竹膠板均布荷載為q=（6.05X26X1.05+2.5）X0.12m=20.61kN/mM=—ql2=—x20.61x0.122=0.03KN-m;max10 1011Q=^ql=^x20.61x0.12=1.24KN,q =1.2Mmax=12x0"3x1000=1.5MPa<55MPa（滿足要求）;maxW 24

.二ymaxA1.2.二ymaxA1.2xL24x10=Qi?MP。v12.1MPa120（滿足要求）;ql4_ 20.16x1000x0.124'_128EI—128x3.1x109x14.4x10-8_0.07x10-3m_0.07mmv-1—=0.3mm4002）、底板處竹膠板強度驗算:底板處方木肋中心距為30cm,（凈距為18cm）按簡支梁偏于安全計算，則底板底竹膠板均布荷載為q=（（0.5+0.8）X26X1.05+1.5+2.5）X0.18=7.11kN/m；M =—ql2=—x7.11x0.182_0.023KN-m；TOC\o"1-5"\h\zmax10 1011Q=2ql=2x7.11x0.18=0.64KN；.=1Mx="x°.023x1000=1.2MPav55MPa（滿足要求）;maxW 24T =L2Qmax=1.2x0.64x10=0.064MPav12.1MPa（滿足要求）;maxA 1206.62x1000x0.184f__^___6.62x1000x0.184 =0.12x10-3m=6.62x1000x0.184128EI128x3.1x109x14.4x10-8 4002、縱向分配梁計算：（口12頷乂12頷方木）截面特性如下:bh312x123 bh212x122I_——_ _1728如，W_——_ _288cm3,A_12x12_144cm212 12 6 61）、腹板處縱向分配梁強度驗算：腹板底縱向分配梁跨度取60cm,間距為24cm（凈距12cm）,按簡支梁偏于安全計算，縱向分配橫梁均布荷載為：q=（6.05X26X1.05+2.5）X0.24=40.24KN/m應力計算：11M_-ql2_-x40.24x0.62_1.81KN-m11Q_-ql_^x40.24x0.6_12.07KN

Q =1.2^max=1.2X1.81X100。=7.54"。<9Mpa；（滿足要求）maxW 288T 二些max=L2X12.°7X10=1.01MPa<4.1MPa；（滿足要求）岫a 144變形計算：/max=0.44x10-3m=0.44mm<^—=1.5mm4005ql4_5x40.24x1000x/max=0.44x10-3m=0.44mm<^—=1.5mm4002）、底板處縱向分配梁強度驗算:底板縱向分配梁跨度取60cm，間距為30cm（凈距18cm），按簡支梁偏于安全計算，縱向分配橫梁均布荷載為：q=（（0.4+1）X26X1.05+1.5+2.5）X0.3=12.67kN/m；應力計算:11M =-ql2=-x12.67x0.62=0.57KN-m；11Q=方ql=2x12.67x0.6=3.8KN；Q =1.2Mmax=1.2x0.57x1000=2.38MPa<9MPa；（滿足要求）maxW 288t =1.2Qmax=1.2X3.8X10=0.32MPa<4.1MPa；（滿足要求）maxA144變形計算：/max=0.14x10-3m=0.14mm<^—=1.5mm4005ql4_5X12.67x1000x/max=0.14x10-3m=0.14mm<^—=1.5mm4003、橫向分配橫梁計算（口10乂15傾方木）:□10X15cm方木截面特性如下:A=15x10=150cm2,bh310A=15x10=150cm2I= = =2812.5cm4,W= = =375cm312 12 6 6分配橫梁縱向排列間距為60cm，則分配橫梁所受的荷載為:腹板底均布荷載：q=（6.05X26X1.05+2.5）X0.6=100.6KN/m底板底均布荷載:

q=（（0.5+0.8）X26X1.05+1.5+2.5）X0.6=23.7KN/m；計算按最不利考慮，對腹板底、底板底分別按簡支梁計算:1）、腹板底分配橫梁下碗扣立桿間距為0.3m。應力計算：1 1M=§ql2=§x100.6x0.32=1.13KN-mQ=1ql=-x100.6x0.3=15.09KNmax2 2bmax1.2M maxw1.2xbmax1.2M maxw1.2x1.13x1000375=3.61MP。v9MPa;（滿足要求）T=1.2QmaxmaxA1.2x15.09x101^=1.21MPav4.1MPa；（滿足要求）變形計算:/max5/max5ql4_ 5x100.6x1000x0.34384EI—384x9x109x2812.5x10-8=0.04x10-3m=0.04mmv——=0.75mm4002）、底板底分配橫梁下碗扣立桿間距為0.6m。應力計算：1 1_…M=-ql2=-x23.7x0.62=1.1KN-m；11Q=方ql=2x23.7x0.6=7.11KN；max yy1.2QT—max

max Ab=1.2Mmax=1.2x1.1x1000=max yy1.2QT—max

max A1.2x6.62xlO=0.53MPav4.1MPa；（滿足要求）

150變形計算：/ 5ql/ 5ql4 5x25.33x1000x0.64f= — max384EI384x9x109x2812.5x10-8=0.15x10-3m=0.15mmv———1.5mm4004、碗扣支架立桿強度計算:由前分配橫梁計算知，腹板處最大的立桿軸力為Rmax=100.6x0.3=30.18KN[n]=0.6xbxA=0.6x140x（丸x482-4—丸x412-4）=41.1KN軸R <[n]（滿足要求）；鋼管穩(wěn)定性檢算：鋼管回轉(zhuǎn)半徑.=互王=15.78皿；面積A=偵」"'=489mm24 4長細比：牛L=182°=114.07；i15.78兀2E兀2x2.1x105臨界應力：b= = =159.12MPacr人2 114.072b>[b]，說明鋼管先發(fā)生破壞后發(fā)生失穩(wěn)，只需進行強度檢算鋼管軸向應力：b=1.5Rmax=1.5x30.18x1000=92.6MPa<[b]=140MPa（滿足要求）A 4895、底托分配橫梁計算（□10X15cm方木）：□10X15cm方木截面特性如下：,bh3 10x153 bh2 10x152I= = =2812.5cm4,W= = =375cm3,A=15x10=150cm212 12 6 61）、腹板底貝雷梁間距為45cm,^10X15cm方木縱向間距為60cm,按簡支梁偏于安全計算。q二30.18 q二30.18」 1q=(6.05X26X1.05+4)X0.6=101.5KN/m應力計算：

… 1, 1-M=gql2=gx101.5x0.452=2.57KN-m；11Q=2ql=2x101.5x0.45=22.84KN；bmax1.2M maxw1.2x2.57bmax1.2M maxw1.2x2.57x1000375=8.2MPav9MPaTmax1.2Qmax1.2x22.64x10

1^=1.81MPav4.1MPa（滿足要求）（滿足要求）變形計算:匕 5ql4 5x100.6x1000x0.454 lf= = =0.21x10-3m=0.21mmv =1.13mmmax384EI 384x9x109x2812.5x10-8 4002）、底板底:底板底貝雷梁間距為0.9m,O10X15cm方木縱向間距為60cm，按簡支梁偏于安全計算。q=((0.4+0.8)X26X1.05+1.5+2.5)X0.6=22.06KN/m；11M=-ql2=11M=-ql2=-x22.06x0.92=2.23KN-m；11=—ql=x22.06x0.9=9.93KN；2 21.2Mmaxw1.2Q maxAQmaxbmaxTmax1.2x2.23x1000=7.13MPav9MPa(滿足要求)；3751.2x9.93x10=0.79MPa<4.1MPa(滿足要求);150fmax5fmax5ql4_ 5x22.06x1000x09384EI—384x9x109x2812.5x10-8=0.74x10-3m=0.74mmv——=2.25mm4006、縱向貝雷梁計算單層單排貝雷梁截面特性如下:A=625.48cm2,I=250500cm4,W=3570cm3,尤 尤1、第一種工況，根據(jù)如圖布置，當在2-2截面到3-3截面時，貝雷梁跨度最大為6m。則：對腹板底、底板底、翼緣板底分別按簡支梁計算：

1)、腹板底貝雷梁：腹板底貝雷梁每層橫向間距為45cm，則其所受荷載為:q=(6.05X26X1.05+4)X0.45+2.7/3=77KN/m2)、底板底貝雷梁：底板底貝雷梁每層橫向間距為90cm，則其所受荷載為:q=((0.4+0.8)X26X1.05+1.5+2.5)X0.9+2.7/3=33.98KN/m、翼緣板底貝雷梁：翼緣板底貝雷梁橫向間距為90cm,則其所受荷載q=(0.715X26X1.05+1.5+2.5)X0.9+2.7/3=22.06KN根據(jù)上面計算，知：腹板處的貝雷梁受力最大，為最不利桿件，則：M=1ql2M=1ql2=^x77x62=346.5KN-m；（滿足要求）11Q=—ql=x77x6=231KN；max2 21.5Mmax=L5x346.5x1000=145MPav273MPa；（滿足要求）W1.5Q maxAbmaxTmax35701.5x231x10=68MPa<208MPa；（滿足要求）25.48x2變形計算:5x77x1000x64匕 5ql4 5x5x77x1000x64f= = =2.47m-3=2.47mmv =26.25mmmax384EI384x2.1x1011x250500x10-8 4002、第二種工況，根據(jù)如圖布置，當在3-3截面到4-4截面時，貝雷梁跨度最大為9m，以梁高4.5米作為計算高度。則：1)、腹板底貝雷梁：腹板底貝雷梁每層橫向間距為45cm，則其所受荷載為:q=(4.5X26X1.05+4)X0.45+2.7/3=58KN/m2)、底板底貝雷梁：底板底貝雷梁每層橫向間距為90cm，則其所受荷載為：q=((0.4+0.7)X26X1.05+1.5+2.5)X0.9+2.7/3=31.53KN/m、翼緣板底貝雷梁：翼緣板底貝雷梁橫向間距為90cm,則其所受荷載q=(0.715X26X1.05+1.5+2.5)X0.9+2.7/3=22.06KN

根據(jù)上面計算，知：腹板處的貝雷梁受力最大，為最不利桿件，則：M =1ql2=8x58x92=587.3KN-m；（滿足要求）八1,1Q=^ql=2x58x9=261KN；b=1.5Mmax=15x587.3x1000=246MPa<273MPa；（滿足要求）maxw 3570t =L5Qmax=L5x247,5x10=73MPa<208MPa；（滿足要求）maxA 25.48x2變形計算：/max5/max5ql4_ 5x55x1000x94384EI—384x2.1x10nx250500x10-8=8.9m-3=8.9mm< —=26.25mm4003、第三種工況，根據(jù)如圖布置，當在4-4截面到5-5截面時，貝雷梁跨度最大為10m，以梁高3.6米作為計算高度。則：1)、腹板底貝雷梁：腹板底貝雷梁每層橫向間距為45cm，則其所受荷載為:q=(3.6X26X1.05+4)X0.45+2.7/3=47KN/m根據(jù)上面計算，知：腹板處的貝雷梁受力最大，為最不利桿件，則：M=1M=1ql2=1x47x102=587.5KN-m；（滿足要求）11Q=2ql=2x47x10=235KN；L5Mmax=15x587.5x1000=246.9MPa<273MPa；（滿足要求）w1.5QmaxAbmaxtmax35701.5x235x10=69MPa<208MPa；（滿足要求）25.48x2變形計算：=11.6m-3=11.6mm<—=26.25=11.6m-3=11.6mm<—=26.25mm400f= = max384EI384x2.1x10nx250500x10-84、第四種工況，根據(jù)如圖布置，當在5-5截面到6-6截面時，貝

雷梁跨度最大為11m,以梁高3.2米作為計算高度。則:1)、腹板底貝雷梁：腹板底貝雷梁每層橫向間距為45cm，則其所受荷載為:q=(3.2X26X1.05+4)X0.45+2.7/3=42KN/m根據(jù)上面計算，知：腹板處的貝雷梁受力最大，為最不利桿件，則：M=1ql2=1x42x112=635.25KN-m；（滿足要求）11Q=-ql=x42x11=231KN；TOC\o"1-5"\h\zmax2 2bmax1.5Mmax=L5x635.3x1000=267MPav273MPa；（滿足要求）WbmaxTmaxL5Qmax=1.5x231x10=68MPav208MPa；TmaxA25.48x2變形計算:5x42x1000x114匕 5ql4 5x5x42x1000x114f= = =15.22m-3=15.2mmv =26.25mmmax384EI384x2.1x1011x250500x10-8 4007、橫向工字鋼計算橫向工字鋼為雙拼，截面特性如下:慣矩I=65576x2=131152cm4，截面模量W=2342x2=4684cm3，截面面積A=135.38x2=270.76cm2查《路橋施工計算手冊》，在6米跨時，梁高6.05米截面時。q=(0.284x26x1.05+4+2.7/3)x6=75.9KN/m；iq=(0.715x26x1.05+4+2.7/3)x6=146.5KN/mq=(6.12x26x1.05+4+2.7/3)x6=1031.9KN/m；3q=(1.9x26x1.05+4+2.7/3)x6=340.6KN/m4q=(1.27x26x1.05+4+2.7/3)x6=237.4KN/m5用sap2000軟件計算得:M =450KN-m；Q=773KN；Ra=%=1130KN,Rb=645.3KN,a =Fx=L5x450x1000=144MPa<185MPa；(滿足要求)TOC\o"1-5"\h\zmaxW 4684T =L5Qmax=1.5x773x10=43MPa<85MPa；(滿足要求)maxA 270.76￡ 5ql4 5x733.9x1000x34 lf= = =5.34m-3=5.34mm< =7.5mmmax384EI384x2.1x1011x131152x10-8 400為了方便檢算，使結(jié)構(gòu)更安全，取梁高4.5米，跨度10米作為檢算跨徑，三根管樁支柱。q=(0.284x26x1.05+4+2.7/3)x10=\26.5KN/m；iq=(0.715x26x1.05+4+2.7/3)x10=244.2KN/miq3=(4.57x26x1.05+4+2.7/3)x10=1296.6KN/m；q=(1.75x26x1.05+4+2.7/3)x10=526.75KN/m4q=(1.15x26x1.05+4+2.7/3)x10=362.95KN/m5用sap2000軟件計算得:M =563.8KN-m；Q=1331.3KN；Ra=%=1788KN,Rb=1263KN,a =L2、x=L2x563.8x1000=144.5MPa<185MPa；(滿足要求)TOC\o"1-5"\h\zmaxW 4684T=1.2Qmax=1.2x1788x10=79MPa<85MPa；(滿足要求)maxA 270.76￡ 5ql4 5x1296x1000x104 lf= = =5.34m-3=5.34mm< =7.5mmmax384EI384x2.1x1011x131152x10-8 4008、<p630X10mm鋼管樁計算鋼管樁主要承受由雙拼工字鋼枕梁傳遞的軸向壓力。由計算得知，鋼管樁受到的最大壓力為1788KN，施工時，靠近采用雙拼鋼管樁內(nèi)灌砂、水墜。鋼管樁的允許承載為：In]=0.9xaxA=0.9x140x（丸x6302-4-丸x6102-4）=2454KN1788KN<2454KN（滿足要求）9、滿堂支架計算1）碗扣支架立桿強度計算：由前分配橫梁計算知，步距間距60cm,最大的立桿軸力為R =30.18KN，max鋼管回轉(zhuǎn)半徑：，?=32+d2=i5.78mm；面積A=0T2"=489mm24