地鐵車站結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

地鐵車站結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

車站是旅客上、下車的集散地，也是列車始發(fā)和折返的場(chǎng)所，是地下鐵道路

網(wǎng)中的重要建筑。

在使用方面，車站供旅客乘降，是旅客集中處所，故應(yīng)保證使用方便、安

全、迅速進(jìn)出車站。為此，要求車站有良好的通風(fēng)、照明、衛(wèi)生設(shè)備，以提供旅

客正常的清潔衛(wèi)生環(huán)境。

地下鐵道車站又是一種宏偉的建筑物，它是城市建筑藝術(shù)整體的一個(gè)有機(jī)

部分，一條線路中各站在結(jié)構(gòu)或建筑藝術(shù)上都應(yīng)有獨(dú)特的特點(diǎn)。

車站設(shè)計(jì)時(shí)，首先要確定車站在現(xiàn)有城市路網(wǎng)中的確切位置，這涉及到城

市規(guī)范和現(xiàn)有地面建筑狀況，地下鐵道車站不比地面建筑，一但修建要改移位置

則比較困難，因此確定車站的位置時(shí)，必須詳細(xì)調(diào)查研究，作經(jīng)濟(jì)技術(shù)比較。車站

位置確定后，進(jìn)行選型，然后根據(jù)客流及其特點(diǎn)確定車站規(guī)模，平面位置,斷面結(jié)

構(gòu)形式等。然后進(jìn)行車站構(gòu)造設(shè)計(jì)，內(nèi)力計(jì)算，配筋計(jì)算等等。

一、工程概況：

長(zhǎng)沙市五一廣場(chǎng)站設(shè)計(jì)為兩層三跨島式車站，車站全長(zhǎng)134.6m,寬度為

21.8m,上層為站廳層，下層為站臺(tái)層。車站底板埋深16m,采用明挖法施工，

用地下連續(xù)墻圍護(hù)。

二、設(shè)計(jì)依據(jù)：

地鐵設(shè)計(jì)規(guī)范(GB50157-2003)；

地鐵施工技術(shù)規(guī)范。

三、地鐵車站結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

3.1設(shè)計(jì)選用矩形框架結(jié)構(gòu)。

設(shè)計(jì)為島式車站，采用兩層三跨結(jié)構(gòu)。地鐵車站采用明挖法。車站其矩形框

架由底板、側(cè)墻、頂板和樓板、梁、柱組合而成。頂板和樓板采用單向板，底板

按受力和功能要求，采用以縱梁和側(cè)墻為支承的梁式板結(jié)構(gòu)。采用地下連續(xù)墻和

鉆孔樁護(hù)壁，采用鋼管和鋼板樁作基坑的臨時(shí)支護(hù)。臨時(shí)立柱采用鋼管混凝土，

柱下基礎(chǔ)采用樁基，樁基采用灌注樁。

3.2車站開挖圍護(hù)結(jié)構(gòu)

地鐵車站圍護(hù)結(jié)構(gòu)采用0.8m厚、30m深地下連續(xù)墻，入土深度比為

2=0.875,其中基坑開挖深度H為16m,入土深度D為14m。

四、側(cè)壓力計(jì)算：

土分層及土的鉆孔柱狀圖如圖4.1：

圖4.1土分層及土的鉆孔柱狀圖（單位，m）

計(jì)算主動(dòng)土壓力：P“=K“％-2c卮

其中P”.................主動(dòng)土壓力

K?.................主動(dòng)土壓力系數(shù)

Y.................沙土的容重

Z.................土層的深度

c.................土的黏聚力

各層土壓力系數(shù)：

Z\??凡=靖(45_^)=0.41

Z?：K〃=fg2(45一升0.33

Z3：2以45號(hào)卜。.31

Z4：以=吆2(45_3=0.26

Z5：Ka=rg^45-y^=0.22

各層土壓力：

a：P“=K,〃—2%k；=。

b：P〃卜=KM=0.41X13.2X6.5=35.2kpa

P〃下=K?TZ2=0.33X13.2X6.5=28.3kpa

c：Pb=Ka^Z2=0.33X(13.2X6.5+19.8X2.0)=41.4kpa

PcT=K?TZ3=0.31X(13.2X6.5+19.8X2.0)=38.9kpa

d：Pm=KM=0.31X(13.2X6.5+19.8X2.0+26.7X9)=113.4kpa

仃

P=K?TBZ4=0.26X(13.2X6.5+19.8X2.0+26.7X9)=95.1kpa

e：Pe|=K^4=0.26X(13.2X6.5+19.8X2.0+26.7X9+26.5X

1.2)=103.5kpa

P?下=K“乃$=0.22X(13.2X6.5+19.8X2.0+26.7X9+26.5X

1.2)=87.6kpa

f：Pf=0.22X(13.2X6.5+19.8X2.0+26.7X9.0+26.5X1.2+27

Xll.3)=154.7kpa

由于黏聚力C=0，所以臨界深度為0。

其主動(dòng)土壓力（水土和算）分布圖如圖4.2所示:

154.7kpc

圖4.2土壓力分布圖（單位，m）

簡(jiǎn)化計(jì)算：

沙土層廣。夕的平均直如下:

X/,/?,13.2x6.5+l9.8x2.0+26.7x9+26.5x1.2+27x11.3

v=__=_____________________________=

>30

kpa

C二0

13.2x25+19.8x30+26.7x32+26.5x34+27x36

(P=----=----------------------------------------------------------------------------=32

刀，30

仁=火245-§=0.31行=0.55

用;=吆2(45+,=3.25區(qū)=1.80

五、車站結(jié)構(gòu)分析計(jì)算：

5.1車站框架設(shè)計(jì)

車站站臺(tái)建筑設(shè)計(jì)長(zhǎng)度為134600mm,車站寬度21800mm,站臺(tái)層凈高4200

mm,站廳層凈高5600mm,站臺(tái)至軌道凈高2000mm,頂板厚800mm,中板厚

400mm車站基礎(chǔ)厚1000mm,車站總高12000mm。

車站框架設(shè)計(jì)圖如圖5.1所示:

u

o3a

9

9

U

U

寸

U

U

Q

q

圖5.1車站框架設(shè)計(jì)圖（單位：mm）

5.2受力分析：

①頂板荷載計(jì)算

線荷載：

20mm厚水泥沙漿面層：0.02X20=0.4KN/m2

800mm鋼筋混凝土板：0.8X25=20KN/m2

20mm厚沙漿抹灰：0.02X17=0.34KN/m2

上部填土荷載（從地下4m開始開挖）：4X13.2=52.8KN/m2

總荷載：73.54KN/m2

線恒荷載設(shè)計(jì)值（取1m寬度）：g=1X1.2X73.54=88.248

KN.m/m

地面活荷載：q=20KN/m2

地面活荷載設(shè)計(jì)值（取1m寬度）q=20X1.4=28KN.m/m

總的線荷載:g+q=110.248+28=110.248KN.m/m

②中板荷載計(jì)算

恒載：

20mm厚水泥沙漿面層：0.02X20=0.4KN/m2

400mm鋼筋混凝土板：0.4X25=10KN/m2

20mm厚沙漿抹灰：0.02X17=0.34KN/m2

總荷載：10.74KN/m2

線恒荷載設(shè)計(jì)值（取1m寬度）：g=1.2X10.74X1=13.0KN.m/m

樓面荷載：10.0KN/m2

線活荷載設(shè)計(jì)值（取1m寬度）：1X1.4X10=14KN/m2

線活荷載總設(shè)計(jì)值：g+q=27KN.m/m

車站橫向荷載為土壓力，取1m寬度進(jìn)行計(jì)算，受力分析如圖5.2所示:

q=110kN/m

圖5.2車站框架受力簡(jiǎn)圖（單位：m）

等效簡(jiǎn)化荷載：

=46+21.73385(wm/m)

3，2

43+69.1

69.1(KN.m/m)

2

等效簡(jiǎn)化荷載受力分析如圖5.3說示:

圖5.3車站框架等效簡(jiǎn)化后受力圖（單位：m）

六、橫向框架內(nèi)力計(jì)算：

計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖6.1所示:

q2=27kN/m

圖6.1豎向均布荷載作用下的橫向框架計(jì)算簡(jiǎn)圖

①第一層桿件計(jì)算

由于對(duì)稱性，可取半結(jié)構(gòu)進(jìn)行計(jì)算，計(jì)算圖如圖6.2所示:

ql=UOkN/m

AB

圖6.2站廳層半結(jié)構(gòu)受力簡(jiǎn)圖

-------1,1,

Mm=—M"=—?,/=—x110.248x7.262=483.0KN//〃

BAAB1212

----1,21,2

MflC=--<7,/=x110.248x3.63=-483.0KN/m

----1,

MCB=-%qJ=—241.5KN/加

4

05

NAB=MAD=M=ABE=3NBC=0?

注：較支座傳遞系數(shù)為L(zhǎng)O；固定端傳遞系數(shù)為0.5,滑動(dòng)支座傳遞系數(shù)為

-1.0,假定材料均勻，線剛度與桿件成反比，u為分配系數(shù)。

由力矩分配法計(jì)算結(jié)果如圖6.3：

AB

圖6.3站廳層半結(jié)構(gòu)計(jì)算結(jié)果

②第二層桿件計(jì)算

同①取半結(jié)構(gòu)進(jìn)行分析計(jì)算如圖6.4：

AB

圖6.4站臺(tái)層半結(jié)構(gòu)受力計(jì)算簡(jiǎn)圖

22

M￡D=-MDE=—^r2/=—x27x7.26=118.60KN?mlm

-----1719

=--q2^=--x27x3.63"=-118.60KM?mlm

==-59.30KN?L

=〃EG=4/13〃e%=l/1340A=即廣=1/3

計(jì)算結(jié)果如圖6.5所示:

AB

3.75-14.35

7.43-14.85132-31.75

D

7.43-29：E

3.75-14,E5

圖6.5站臺(tái)層半結(jié)構(gòu)受力計(jì)算結(jié)果（單位：kN?m）

由站廳層和站臺(tái)層受力圖畫彎矩圖，豎向均布荷載作用下的橫向框架彎矩圖

如圖6.6所示:

543.4

圖6.6豎向均布荷載作用下的橫向框架彎矩圖6.6（單位：kN?m）

豎向均布荷載（土壓力等效簡(jiǎn)化后）作用下的橫向框架計(jì)算;

同樣的取半結(jié)構(gòu)計(jì)算，計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖6.7所示:

AB

G

F

----------1,1，

MM2

Ma=—=五%/=—x33.85x5=—70.5KN?/〃/加

-----1,I，

M----xq/-----x69.lx6.84'--269.4KN?m/m

CFE12412

==—538.8KN?，〃/m

—4AB_0.5NBA=°.25HCD=-〃CE—1/3

NDB=KDC=NDA=0.2NBD=0.25NBG=0?5

HDH=0-4

計(jì)算結(jié)果如圖6.8所示：

圖6.8橫向均布荷載作用下的橫向半框架計(jì)算結(jié)果（單位：kN?m）

將豎向荷載和橫向荷載作用下的彎矩疊加，彎矩圖如圖6.9所示:

543.47

圖6.9豎向荷載和橫向荷載作用下的彎矩疊加的彎矩圖（單位：kN?m）

七、車站配筋計(jì)算：

7.1站廳層頂板配筋計(jì)算

￡=14.3N/〃"〃2,b=1000mm,%=800—35=765mm(按單排布筋

考慮)，由圖6.9知：站廳層頂板的邊跨跨中彎矩乂1=483訃?相，中間跨支座

彎M2=543.47KN?相，中間跨跨中彎矩=197.2KN?機(jī)，站廳層頂板配筋計(jì)

算如下表7-1示：

表7-1站廳層頂板配筋計(jì)算：

截面位置邊跨跨中中間跨支座中間跨跨中

M482543.47197.2

M

a,—90.0580.0650.024

)

Ys=g(l+Jl-2a50.970.9660.988

AM

A=21702452870

Yshofy

實(shí)配鋼筋5025@2005025@2003020@200

2

(mm)24542454942

圖7.1站廳層頂板配筋圖

7.2站臺(tái)層中板配筋計(jì)算

2

fc=14.3N//?/??b=1000mmhQ=400-35=365irun,由圖6.9知：中

板的邊跨跨中彎矩M,=70.5KN?m,中間跨支座M2=⑵.OKN?m,中間跨

跨中彎矩M3=64.7KN?m,站臺(tái)層中板配筋計(jì)算表如表7-2所示：

表7-2站臺(tái)層中板配筋計(jì)算表

截面位置邊跨跨中中間跨支座中間跨跨中

M70.5121.064.7

M

a5-0.0370.0640.034

■9

K=g(l+Jl-2as)

0.9820.9670.983

AM

A=6561143602

Ysh0fy

實(shí)配鋼筋2022@2004①22@2002022@200

2

(mm)7601520760

7.3站廳層頂板次、主梁配筋計(jì)算

(1)站廳層次梁配筋計(jì)算：

次梁截面尺寸bXh=600X1200mm/M/M2l=7260mm

①荷載計(jì)算

恒載

由板傳來：88.248X2.5=220.6KN/m

次梁自重：2X25X0.6X(1.2-0.8)=12KN/m

次梁抹灰:17X0.02X(1.2-0.8)X2=0.027KN/m

總恒荷載：g=232.627KN/m

活荷載：q=28X2.5=70KN/m

總荷載：g+q=302.7KN/m

②內(nèi)力計(jì)算

主梁尺寸：bXh=800mmX1600

計(jì)算跨度：

邊跨4]=7106mm

中間跨

Z02=7260nun

7260—7160

由跨度差=1.37%<10%

7260

故可按等跨連續(xù)梁計(jì)算。

次梁計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖7.3所示:

q+g=302,7kN/m

圖7.3站廳層頂板次梁計(jì)算簡(jiǎn)圖（單位:mm）

連續(xù)次梁彎矩計(jì)算如下表7-3所示：

表7-3站廳層頂板次梁彎矩計(jì)算

截面位置彎矩系數(shù)aM=aplo（kN?m）

11,

邊跨跨中—X302.7X7.262=1450.4

T711

1,

B支座--x302.7x7.262=-1450.4

7711

1

中間跨跨中--x302.7x7.262=997.2

-1616

次梁的剪力計(jì)算如表7-4

表7-4站廳層頂板次梁剪力計(jì)算

截面位置彎矩系數(shù)0V=Pp[o（kN）

邊支座0.40.4X302.7X7.26=879

B支座（左）0.60.6X302.7X7.26=1318.6

B支座（右）0.50.5X302.7X7.26=1098.8

中間C支座0.50.5X302.7X7.26=1098.8

③站廳層頂板次梁正截面承載力計(jì)算

次梁跨中截面按T型截面計(jì)算，其翼緣寬度為:

邊跨：bf=—x7160=2442mm（b+5n=600H---=3020mm

中跨：bf=-x7260=2420mms+=600+=3020mm

h=1200mm,h0=1200mm-35mm=l165mmhf=800mm

h==11.9x3020x800xl1165-I=21990KN/m2>1450.4kN/m2

fcfhf%

故次梁跨中截面均按第一類T型截面計(jì)算。

站廳層頂板次梁正截面配筋計(jì)算如表7-5：

表7-5站廳層頂板次梁正截面配筋計(jì)算

截面M實(shí)配鋼筋

b'fMA加h。

as=ig=1-Jl-2as

■SG

位置（kN*m）(mm2)

邊跨6032

1450.430200.0340.0304257

中4826

B支6①32

-1450.46000.1240.1504520

座4826

中間4032

997.230200.0240.0202792

跨中3217

C支5①32

997.26000.0850.1033882

座4021

其中J均小于0.35,符合塑性內(nèi)力重分布的情況。

3217f127

P=0.45%=Pmin>0?2%及0.45，=0.45x=0.19%

600x1200f300

所以截面合適!

④站廳層頂板次梁斜截面受剪承載力計(jì)算

b=600mm,h0=1165mm,9%川2，￡=1L

f，=300%2，%=翳0.67<4

O25pcfcbho=0.25x11.9x600x1165=2079.5>V,截面合適

O.7f,bho=0.7x1.27x600x1165=621.4kN

斜截面配筋計(jì)算如表7-6：

表7-6站廳層頂板次梁斜截面配筋計(jì)算

nA.

VVcs=0.7ftbho+1.25fy—^h0實(shí)配鋼筋

截面位置

(rnn?)

（kN）（kN）

4）6-2OO

邊支座A879（|）6-200

621.4+308x2=1237.4

（|）6@200

B支座(左1318.6（|）6@200

621.4+308x2=1237.4

（t>6@200

B支座(右)1098.8（|）6@200

621.4+308x2=1237.4

中間C支（|）6@200

1098.8<|）6@200

座621.4+308x2=1237.4

(2)站廳層頂板主梁配筋計(jì)算

截面尺寸：bXh=800mmX1600mml=7500mm

主梁按彈性理論計(jì)算：

bh3_0.8xl.63

主梁線剛度：=0.036/773

127-12x7.5

加0.6x0.63

柱線剛度=O.OO98/772

10一⑵（）-12x1.1

主梁的實(shí)際剛度為單獨(dú)梁的2倍.

所以=2x0.03%Oggs=7.35

故主梁視為較支在柱頂上的連續(xù)梁，其計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖7.4所示:

1~I?~r

L_」一

G=2U9.4kN

Q=6825KN

L7500」［7500」.7500

圖7.4站廳層頂板主梁配筋計(jì)算簡(jiǎn)圖(單位:nun)

①荷載計(jì)算

恒載：

由次梁傳來：232.73KN.mX7.5m=1745.2KN

主梁自重：25X0.4X(1.6-0.8)X2.5=20KN

主梁側(cè)抹灰:0.65KN

恒載標(biāo)準(zhǔn)值：(1745.5+20+0.65)=1766.2KN

恒載設(shè)計(jì)值:G=1766.2X1.2=2119.4KN

活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：70X2.5=525KN

活荷載設(shè)計(jì)值：Q=525X1.4=682.5KN

②內(nèi)力計(jì)算

計(jì)算邊跨：=7500+(400-300)=7600tnm

中間跨：/“2=7500mm

由跨度差匕二幺=7m0二7500=13%<10%,可按等跨連續(xù)梁計(jì)算

,7600

所以，站廳層主梁彎矩和剪力計(jì)算結(jié)果如表7-7所示:

表7-7站廳層頂板主梁彎矩和剪力計(jì)算

彎矩(kN?m)剪力(kN)

邊跨跨中B支座中間跨跨中A支座B支座

項(xiàng)次荷載簡(jiǎn)圖

kkkkkkkk

MMMVB左VB右

M,234M5VA

G=2119.4KN/n0.2440.155-0.2670.0670.0670.733-L2671.000

①.1________

ABCD3878.52464-42441065106515542685.32119.4

Q-682.5KN/ra0.2890.244-0.133-0.133-0.1330.866-1.1340

②J一-止、

*噤,5不

p14991265.6-689.9-689.9-689.9591.0774.00

Q=682,5KN/i,-0.044-0.089-0.1330.2000.200-0.133-0.1331.000

JU

③rTr=

'-228.2-461.4-680.81023.81023.8-90.77-90.77682.5

聲燙.0.2290.125-0.3110.0960.1700.689-1.3111.222

④**12"3聲3R

A9cD118.78648.38-1592.0491.4870.0472.0894834

Q-682SKN/”-0.030-0.059-0.0890.1700.096-0.089-0.0890.778

⑤

f2飛"5電

ABC55.6-306.0-455.6870491.6-60.7460.74531.0

①+②5377.53729.6-4933.9375.137521453459.32119.4

內(nèi)力①+③3650.32002.9-4924.92088.82088.81463.232494.52801.9

不利

組合①+④3997.33112.85836.01556.4193520163579.32953.4

①+⑤3722.92158-4699.619351556.41493.262624.62650.4

站廳層頂板主梁彎矩包絡(luò)圖如圖7.5所示:

5136.0kN/n

圖7.5站廳層頂板主梁彎矩包絡(luò)圖

③站廳層頂板主梁配筋

1)正截面承載力計(jì)算

主梁跨中截面按T型截面計(jì)算，其翼緣寬度為：

b.=-x7500=2500h；=800mmh=1600mm%=1560mm

f30

C,■\

h

Lf1560-^

febfhf%—一=11.9x2500x800=27608KN〉3579.3KN

判別T型截面類型，按第一類T型截面試算,跨內(nèi)截面a,=』工=0.08

輔在

e=(1-yj\-2as)=0.083<h.-f/h0=800/1560=0.511

站廳層頂板主梁正截面配筋計(jì)算結(jié)果如表7-8所示：

表7-8站廳層主梁正截面配筋計(jì)算

截面MM帥。實(shí)配鋼筋

b；a=-----y&=1-，1-2asA.9

s西S4

位置(kN-m)(mm2)

邊跨16①32

5377.525000.0780.08112209.4

中12868

B支6032

3729.68000.0280.0284331.6

座4826

中間

16中32

跨跨5836.025000.0800.08312840

12868

中

2)主梁斜截面受剪承載力計(jì)算

f300

b=800mm,h°=1560mm,fc=11.9%皿2，￡=L27%刈2'y=%皿2

0.25X11.9X800X1560=3712.8>3579.3，截面合適

0.7f,bho=0.7x1.27x800x1560=1109.5kN

站廳層頂板主梁斜截面受剪承載力配筋計(jì)算如表7-9：

表7-9站廳層主梁斜截面受剪承載力配筋計(jì)算

V實(shí)配鋼筋

匕=0.7加為+1.255g/%

截面位置

(kN)（mm2）

08@200幗@200

邊支座A2145

1109.5+1468.4=2577.9251

B支座。8@150(|>8@200

3579.3

（左）1109.5+2613=3722.5251

B支座。8@200於@200

2953.4

（右）1109.5+1468.4=2577.9251

7.4站臺(tái)層次、主梁配筋計(jì)算

1）站臺(tái)層次梁配筋計(jì)算：

①荷載計(jì)算

截面尺寸：bXh=600mmX800mm,l=7500mm

站臺(tái)層頂板次梁計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖7.6所示：

139,38kN/m

圖7.6站臺(tái)層頂板次梁計(jì)算簡(jiǎn)圖（單位：mm）

由板傳來：10.74X7.26=78.0KN/m

次梁自重：0.6X(0.8-0.4)X25=6.0KN/m

梁側(cè)抹灰:17X0.02X(0.8-0.4)X2.4X2=0.65KN/m

g=84.65KN/m

活荷載p=27KN

q=1.2X84.65+1.4X2.7=139.38KN/m

內(nèi)力計(jì)算（只對(duì)次梁正截面內(nèi)力計(jì)算和配筋，斜截面內(nèi)力計(jì)算和配筋省略,

方法跟步驟同頂板次梁計(jì)算和配筋）。

站臺(tái)層頂板次梁內(nèi)力計(jì)算及配筋如表7-10所示:

表7-10站臺(tái)層頂板次梁內(nèi)力計(jì)算及配筋計(jì)算

截面位置邊跨中離端第二支座中間跨中中間支座

1(m)6.06.06.06.0

1,11

a,”

H111614

M=aql2

m667.9-667.9459.2524.7

(kN?m/m)

b(bf)(mm)25007002500700

M

a=o0.0240.0860.0160.067

sfcbhj

4=2as0.0240.0860.0160.069

A=鼠bh。

1820.71911.71213.81423.2

sf

y

實(shí)配鋼筋40)28402830283028

2

mm2463246318471847

2）站臺(tái)層頂板主梁配筋計(jì)算

主梁尺寸：600mmx1OOOmm,1=7200mm

按彈性理論計(jì)算：

3

主梁線剛度：。=—=06XL61=00273m

121b12x7.5

=0.8x083

柱線剛度:=0.0072//

_

―12/012x1.25

考慮現(xiàn)澆樓板的作用，主梁的實(shí)際剛度為單獨(dú)梁的2倍。

所以：廣就黑=7.58

故主梁視為錢支在拄頂上的連續(xù)梁。

站臺(tái)層頂板主梁計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖7.7所示:

1~r1r

LJI__IO

P500,|.P500

G=790.0kN

Q=187.2KN

L75。0」一7500」.750Q」

圖7.7站臺(tái)層頂板主梁計(jì)算簡(jiǎn)圖

①計(jì)算荷載

恒載：

由次梁傳84.65X7.5=634.9KN

主梁自重25X0.6X(1-0.4)X2.5=22.5KN

主梁側(cè)抹灰6.5kN

恒載標(biāo)準(zhǔn)值：658.05KN

恒載設(shè)計(jì)值：G=658.05X1.2=790.0KN

活載標(biāo)準(zhǔn)值：144KN

活載設(shè)計(jì)值：2=144xl.3=187.2kN

②內(nèi)力計(jì)算

計(jì)算跨度:

邊跨1nl=7300mm

中間跨102=7200mm

跨度差=7300-7200=013%<10%

7200

故按等連續(xù)梁計(jì)算。

站臺(tái)層頂板主梁彎矩和剪力計(jì)算結(jié)果如表7-11所示:

表7-11站臺(tái)層頂板主梁彎矩和剪力計(jì)算

彎矩（kN?m）剪力（kN）

項(xiàng)邊跨跨中B支座中間跨跨中A支座B支座

荷載簡(jiǎn)圖

次

kkkkkkk6

M?M7M7M7X

二D/T.

0.2440.155-0.2670.0670.0670.733-1.2671.000

①樹4^3

ABC?

1465.0930.6-1582.0397.0397.0579.1-1001.0790.0

Q=187.2kN0.2890.244-0.133-0.133-0.1330.866-1.1340

②A134cD

411.2347.1-186.7-186.7-186.7162.1-212.30

-0.044-0.089-0.1330.2000.200-0.133-0.1331.000

Q=187.2kN

③

A?2B3?CD

-62.6-126.6-186.7280.8280.8-25.0-25.0187.2

0.2290.125-0.3110.0960.1700.689-1.3111.222

Q=187.2kN

④

力2髀公S

425.4177.8-436.6134.8238.7129.0-245.4228.8

-0.030-0.059-0.0890.1700.096-0.089-0.0890.778

0=187.2kN

⑤1111

”2”在D

-42.7-83.95-125.0238.7134.8-16.7-16.7145.6

續(xù)表7-11

內(nèi)①+②1876.21277.1-1768.7210.3210.3741.2-1213.3790.0

力

①+③1402.4804-1768.7677.8677.8554.1-1026.4977.2

不

利

①+④1890.41108.4-2018.6531.8635.7708.1-1017.71018.8

組

合①+⑤1422.3846.7-1707635.7531.85362.4-1256.3935.6

站臺(tái)層頂板主梁彎矩包絡(luò)圖如圖7.8所示:

2018.6KN

7.8站臺(tái)層頂板主梁彎矩包絡(luò)圖

③站臺(tái)層頂板主梁配筋

主梁跨中截面按T型截面計(jì)算，其翼緣寬度為：

bf-2500mmh,=800mmh=1000mmh0=960mm

.hf\(800、

fcbfh,\/?0=11.9x2500x800x1000-^=14280X^)1246KN

：.主梁跨中截面均按第一類T型截面計(jì)算。

站臺(tái)層頂板主梁正截面配筋計(jì)算如表7-12所示:

表7-12站臺(tái)層頂板主梁正截面配筋計(jì)算

截面實(shí)配鋼筋

MMA.皺附。

a,-&=7l-2as

bffW

位置(kN?m)(mm2)

邊跨12028

1890.425000.0690.071668616.3

中