高支模計算書及附圖

高支模計算書及附圖1樓板支架計算計算依據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ130-2011）。計算參數(shù):鋼管強度為205.0N/mm2，鋼管強度折減系數(shù)取1.00。模板支架搭設高度為8.0m，立桿的縱距b=0.80m，立桿的橫距l(xiāng)=0.80m，立桿的步距h=1.70m。面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方40×90mm，間距300mm，木方剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。模板自重0.50kN/m2，混凝土鋼筋自重25.50kN/m3，施工活荷載3.00kN/m2?？奂嬎阏蹨p系數(shù)取1.00。圖樓板支撐架立面簡圖圖樓板支撐架立桿穩(wěn)定性荷載計算單元按照扣件新規(guī)范中規(guī)定并參照模板規(guī)范，確定荷載組合分項系數(shù)如下：由可變荷載效應控制的組合S=1.2×(25.50×0.12+0.50)+1.40×3.00=8.472kN/m2由永久荷載效應控制的組合S=1.35×25.50×0.12+0.7×1.40×3.00=7.071kN/m2由于可變荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數(shù)取1.2，可變荷載分項系數(shù)取1.40采用的鋼管類型為φ48×3.0。一、模板面板計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。靜荷載標準值q1=25.500×0.120×0.800+0.500×0.800=2.848kN/m活荷載標準值q2=(0.000+3.000)×0.800=2.400kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=80.00×1.80×1.80/6=43.20cm3；I=80.00×1.80×1.80×1.80/12=38.88cm4；(1)抗彎強度計算f=M/W<[f]其中f——面板的抗彎強度計算值(N/mm2)；M——面板的最大彎距(N.mm)；W——面板的凈截面抵抗矩；[f]——面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷載設計值(kN/m)；經(jīng)計算得到M=0.100×(1.20×2.848+1.40×2.400)×0.300×0.300=0.061kN.m經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值f=0.061×1000×1000/43200=1.412N/mm2面板的抗彎強度驗算f<[f],滿足要求!(2)抗剪計算T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.20×2.848+1.4×2.400)×0.300=1.220kN截面抗剪強度計算值T=3×1220.0/(2×800.000×18.000)=0.127N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算T<[T]，滿足要求!(3)撓度計算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大撓度計算值v=0.677×2.848×3004/(100×6000×388800)=0.067mm面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求!二、支撐木方的計算木方按照均布荷載計算。1.荷載的計算(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.500×0.120×0.300=0.918kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q12=0.500×0.300=0.150kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN/m)：經(jīng)計算得到，活荷載標準值q2=(3.000+0.000)×0.300=0.900kN/m靜荷載q1=1.20×0.918+1.20×0.150=1.282kN/m活荷載q2=1.40×0.900=1.260kN/m計算單元內(nèi)的木方集中力為(1.260+1.282)×0.800=2.034kN2.木方的計算按照三跨連續(xù)梁計算，計算公式如下:均布荷載q=2.033/0.800=2.542kN/m最大彎矩M=0.1ql2=0.1×2.54×0.80×0.80=0.163kN.m最大剪力Q=0.6×0.800×2.542=1.220kN最大支座力N=1.1×0.800×2.542=2.237kN木方的截面力學參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=4.00×9.00×9.00/6=54.00cm3；I=4.00×9.00×9.00×9.00/12=243.00cm4；(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度f=M/W=0.163×106/54000.0=3.01N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)木方抗剪計算最大剪力的計算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪強度必須滿足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪強度計算值T=3×1220/(2×40×90)=0.508N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.30N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求!(3)木方撓度計算撓度計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，各支座力如下：變形計算支座力圖均布荷載通過變形受力計算的最大支座力除以木方計算跨度(即木方下小橫桿間距)得到q=1.068kN/m最大變形v=0.677ql4/100EI=0.677×1.068×800.04/(100×9000.00×2430000.0)=0.135mm木方的最大撓度小于800.0/250,滿足要求!三、橫向支撐鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載P取木方支撐傳遞力。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN.m)支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結(jié)果如下：支撐鋼管變形計算受力圖支撐鋼管變形圖(mm)經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到最大彎矩Mmax=0.484kN.m最大變形vmax=0.363mm最大支座力Qmax=6.477kN抗彎計算強度f=M/W=0.484×106/4491.0=107.85N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于800.0/150與10mm,滿足要求!四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算:R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN；R——縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，R=6.48kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!五、立桿的穩(wěn)定性計算荷載標準值作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內(nèi)容：(1)腳手架鋼管的自重(kN)：NG1=0.106×8.000=0.851kN鋼管的自重計算參照《扣件式規(guī)范》附錄A滿堂架自重標準值，設計人員可根據(jù)情況修改。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.500×0.800×0.800=0.320kN(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3=25.500×0.120×0.800×0.800=1.958kN經(jīng)計算得到，靜荷載標準值NG=(NG1+NG2+NG3)=3.130kN。2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載。經(jīng)計算得到，活荷載標準值NQ=(3.000+0.000)×0.800×0.800=1.920kN3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.20NG+1.40NQ六、立桿的穩(wěn)定性計算不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式其中N——立桿的軸心壓力設計值，N=6.44kNφ——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比l0/i查表得到；i——計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)；i=1.60A——立桿凈截面面積(cm2)；A=4.24W——立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W=4.49σ——鋼管立桿抗壓強度計算值(N/mm2)；[f]——鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=205.00N/mm2；l0——計算長度(m)；參照《扣件式規(guī)范》2011，由公式計算頂部立桿段：l0=ku1(h+2a)(1)非頂部立桿段：l0=ku2h(2)k——計算長度附加系數(shù)，按照表5.4.6取值為1.155；u1，u2——計算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》附錄C表；a——立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.20m；頂部立桿段：a=0.2m時，u1=1.439,l0=3.489m；λ=3489/16.0=218.777,φ=0.153σ=5665/(0.153×423.9)=87.152N/mm2a=0.5m時，u1=1.159,l0=3.614m；λ=3614/16.0=226.604,φ=0.143σ=5665/(0.143×423.9)=93.668N/mm2依據(jù)規(guī)范做承載力插值計算a=0.200時，σ=87.152N/mm2,立桿的穩(wěn)定性計算σ<[f],滿足要求!非頂部立桿段：u2=1.782,l0=3.498m；λ=3498/16.0=219.329,φ=0.152σ=6444/(0.152×423.9)=100.006N/mm2,立桿的穩(wěn)定性計算σ<[f],滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為：風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩MW依據(jù)扣件腳手架規(guī)范計算公式5.2.9MW=0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——風荷載標準值(kN/m2)；Wk=uz×us×w0=0.400×1.250×0.127=0.064kN/m2h——立桿的步距，1.70m；la——立桿迎風面的間距，0.80m；lb——與迎風面垂直方向的立桿間距，0.80m；風荷載產(chǎn)生的彎矩Mw=0.9×1.4×0.064×0.800×1.700×1.700/10=0.018kN.m；Nw——考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值；頂部立桿Nw=1.200×2.481+1.400×1.920+0.9×1.400×0.018/0.800=5.694kN非頂部立桿Nw=1.200×3.130+1.400×1.920+0.9×1.400×0.018/0.800=6.473kN頂部立桿段：a=0.2m時，u1=1.439,l0=3.489m；λ=3489/16.0=218.777,φ=0.153σ=5694/(0.153×423.9)+18000/4491=91.719N/mm2a=0.5m時，u1=1.159,l0=3.614m；λ=3614/16.0=226.604,φ=0.143σ=5694/(0.143×423.9)+18000/4491=98.269N/mm2依據(jù)規(guī)范做承載力插值計算a=0.200時，σ=91.719N/mm2,立桿的穩(wěn)定性計算σ<[f],滿足要求!非頂部立桿段：u2=1.782,l0=3.498m；λ=3498/16.0=219.329,φ=0.152σ=6473/(0.152×423.9)+18000/4491=104.578N/mm2,立桿的穩(wěn)定性計算σ<[f],滿足要求!模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。模板支撐架計算滿足要求！2300*900梁模板扣件鋼管高支撐架計算書計算依據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ130-2011）。計算參數(shù):鋼管強度為205.0N/mm2，鋼管強度折減系數(shù)取1.00。模板支架搭設高度為7.1m，梁截面B×D=300mm×900mm，立桿的縱距(跨度方向)l=0.40m，立桿的步距h=1.70m，梁底增加1道承重立桿。面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方40×90mm，剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。梁兩側(cè)立桿間距0.90m。梁底按照均勻布置承重桿3根計算。模板自重0.50kN/m2，混凝土鋼筋自重26.50kN/m3，施工活荷載3.00kN/m2?？奂嬎阏蹨p系數(shù)取1.00。圖1梁模板支撐架立面簡圖按照模板規(guī)范4.3.1條規(guī)定確定荷載組合分項系數(shù)如下：由可變荷載效應控制的組合S=1.2×(26.50×0.90+0.50)+1.40×2.00=32.020kN/m2由永久荷載效應控制的組合S=1.35×26.50×0.90+0.7×1.40×2.00=34.158kN/m2由于永久荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數(shù)取1.35，可變荷載分項系數(shù)取0.7×1.40=0.98采用的鋼管類型為φ48×3.0。一、模板面板計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續(xù)梁計算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=26.500×0.900×0.400=9.540kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2=0.500×0.400×(2×0.900+0.300)/0.300=1.400kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN)：經(jīng)計算得到，活荷載標準值P1=(1.000+2.000)×0.300×0.400=0.360kN均布荷載q=1.35×9.540+1.35×1.400=14.769kN/m集中荷載P=0.98×0.360=0.353kN面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=40.00×1.80×1.80/6=21.60cm3；I=40.00×1.80×1.80×1.80/12=19.44cm4；計算簡圖彎矩圖(kN.m)剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結(jié)果如下：變形計算受力圖變形圖(mm)經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為N1=2.392kNN2=2.392kN最大彎矩M=0.192kN.m最大變形V=0.973mm(1)抗彎強度計算經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值f=M/W=0.192×1000×1000/21600=8.889N/mm2面板的抗彎強度設計值[f]，取15.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算f<[f],滿足要求!(2)抗剪計算截面抗剪強度計算值T=3Q/2bh=3×2391.0/(2×400.000×18.000)=0.498N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算T<[T]，滿足要求!(3)撓度計算面板最大撓度計算值v=0.973mm面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求!二、梁底支撐木方的計算梁底木方計算按照三跨連續(xù)梁計算，計算公式如下:均布荷載q=2.392/0.400=5.979kN/m最大彎矩M=0.1ql2=0.1×5.98×0.40×0.40=0.096kN.m最大剪力Q=0.6×0.400×5.979=1.435kN最大支座力N=1.1×0.400×5.979=2.631kN木方的截面力學參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=4.00×9.00×9.00/6=54.00cm3；I=4.00×9.00×9.00×9.00/12=243.00cm4；(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度f=M/W=0.096×106/54000.0=1.77N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)木方抗剪計算最大剪力的計算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪強度必須滿足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪強度計算值T=3×1435/(2×40×90)=0.598N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.30N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求!(3)木方撓度計算撓度計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，各支座力如下：變形計算支座力圖均布荷載通過變形受力計算的最大支座力除以木方計算跨度(即木方下小橫桿間距)得到q=4.102kN/m最大變形v=0.677ql4/100EI=0.677×4.102×400.04/(100×9000.00×2430000.0)=0.033mm木方的最大撓度小于400.0/250,滿足要求!三、梁底支撐鋼管計算(一)梁底支撐橫向鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載P取木方支撐傳遞力。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN.m)支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結(jié)果如下：支撐鋼管變形計算受力圖支撐鋼管變形圖(mm)經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到最大彎矩Mmax=0.199kN.m最大變形vmax=0.041mm最大支座力Qmax=4.075kN抗彎計算強度f=M/W=0.199×106/4491.0=44.38N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于450.0/150與10mm,滿足要求!(二)梁底支撐縱向鋼管計算梁底支撐縱向鋼管只起構(gòu)造作用，無需要計算。四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算:R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN；R——縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，R=4.08kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!五、立桿的穩(wěn)定性計算不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式其中N——立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫桿的最大支座反力N1=4.08kN(已經(jīng)包括組合系數(shù))腳手架鋼管的自重N2=1.35×0.704=0.951kN頂部立桿段，腳手架鋼管的自重N2=1.35×0.189=0.254kN非頂部立桿段N=4.075+0.951=5.026kN頂部立桿段N=4.075+0.254=4.329kNφ——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比l0/i查表得到；i——計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)；i=1.60A——立桿凈截面面積(cm2)；A=4.24W——立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W=4.49σ——鋼管立桿抗壓強度計算值(N/mm2)；[f]——鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=205.00N/mm2；l0——計算長度(m)；參照《扣件式規(guī)范》2011，由公式計算頂部立桿段：l0=ku1(h+2a)(1)非頂部立桿段：l0=ku2h(2)k——計算長度附加系數(shù)，按照表5.4.6取值為1.155；u1，u2——計算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》附錄C表；a——立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.20m；頂部立桿段：a=0.2m時，u1=1.439,l0=3.489m；λ=3489/16.0=218.777,φ=0.153σ=4329/(0.153×423.9)=66.607N/mm2a=0.5m時，u1=1.159,l0=3.614m；λ=3614/16.0=226.604,φ=0.143σ=4329/(0.143×423.9)=71.587N/mm2依據(jù)規(guī)范做承載力插值計算a=0.200時，σ=66.607N/mm2,立桿的穩(wěn)定性計算σ<[f],滿足要求!非頂部立桿段：u2=1.782,l0=3.498m；λ=3498/16.0=219.329,φ=0.152σ=5026/(0.152×423.9)=78.001N/mm2,立桿的穩(wěn)定性計算σ<[f],滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為：風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩MW依據(jù)扣件腳手架規(guī)范計算公式5.2.9MW=0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——風荷載標準值(kN/m2)；Wk=uz×us×w0=0.400×1.000×0.127=0.051kN/m2h——立桿的步距，1.70m；la——立桿迎風面的間距，0.90m；lb——與迎風面垂直方向的立桿間距，0.40m；風荷載產(chǎn)生的彎矩Mw=0.9×1.4×0.051×0.900×1.700×1.700/10=0.017kN.m；Nw——考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值；頂部立桿Nw=4.075+1.350×0.189+0.9×0.980×0.017/0.400=4.366kN非頂部立桿Nw=4.075+1.350×0.704+0.9×0.980×0.017/0.400=5.063kN頂部立桿段：a=0.2m時，u1=1.439,l0=3.489m；λ=3489/16.0=218.777,φ=0.153σ=4366/(0.153×423.9)+17000/4491=70.879N/mm2a=0.5m時，u1=1.159,l0=3.614m；λ=3614/16.0=226.604,φ=0.143σ=4366/(0.143×423.9)+17000/4491=75.901N/mm2依據(jù)規(guī)范做承載力插值計算a=0.200時，σ=70.879N/mm2,立桿的穩(wěn)定性計算σ<[f],滿足要求!非頂部立桿段：u2=1.782,l0=3.498m；λ=3498/16.0=219.329,φ=0.152σ=5063/(0.152×423.9)+17000/4491=82.277N/mm2,立桿的穩(wěn)定性計算σ<[f],滿足要求!模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。模板支撐架計算滿足要求！3400*1400梁模板扣件鋼管高支撐架計算書計算依據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ130-2011）。計算參數(shù):鋼管強度為205.0N/mm2，鋼管強度折減系數(shù)取1.00。模板支架搭設高度為7.1m，梁截面B×D=400mm×1400mm，立桿的縱距(跨度方向)l=0.40m，立桿的步距h=1.70m，梁底增加2道承重立桿。面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方40×90mm，剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。梁底支撐頂托梁長度0.80m。梁頂托采用雙鋼管48×3.0mm。梁底承重桿按照布置間距250,300mm計算。模板自重0.50kN/m2，混凝土鋼筋自重26.50kN/m3，施工活荷載3.00kN/m2。扣件計算折減系數(shù)取1.00。圖1梁模板支撐架立面簡圖按照模板規(guī)范4.3.1條規(guī)定確定荷載組合分項系數(shù)如下：由可變荷載效應控制的組合S=1.2×(26.50×1.40+0.50)+1.40×2.00=47.920kN/m2由永久荷載效應控制的組合S=1.35×26.50×1.40+0.7×1.40×2.00=52.045kN/m2由于永久荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數(shù)取1.35，可變荷載分項系數(shù)取0.7×1.40=0.98采用的鋼管類型為φ48×3.0。一、模板面板計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續(xù)梁計算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=26.500×1.400×0.400=14.840kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2=0.500×0.400×(2×1.400+0.400)/0.400=1.600kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN)：經(jīng)計算得到，活荷載標準值P1=(1.000+2.000)×0.400×0.400=0.480kN均布荷載q=1.35×14.840+1.35×1.600=22.194kN/m集中荷載P=0.98×0.480=0.470kN面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=40.00×1.80×1.80/6=21.60cm3；I=40.00×1.80×1.80×1.80/12=19.44cm4；計算簡圖彎矩圖(kN.m)剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結(jié)果如下：變形計算受力圖變形圖(mm)經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為N1=1.148kNN2=3.526kNN3=3.526kNN4=1.148kN最大彎矩M=0.044kN.m最大變形V=0.030mm(1)抗彎強度計算經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值f=M/W=0.044×1000×1000/21600=2.037N/mm2面板的抗彎強度設計值[f]，取15.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算f<[f],滿足要求!(2)抗剪計算截面抗剪強度計算值T=3Q/2bh=3×1810.0/(2×400.000×18.000)=0.377N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算T<[T]，滿足要求!(3)撓度計算面板最大撓度計算值v=0.030mm面板的最大撓度小于133.3/250,滿足要求!二、梁底支撐木方的計算梁底木方計算按照三跨連續(xù)梁計算，計算公式如下:均布荷載q=3.526/0.400=8.814kN/m最大彎矩M=0.1ql2=0.1×8.81×0.40×0.40=0.141kN.m最大剪力Q=0.6×0.400×8.814=2.115kN最大支座力N=1.1×0.400×8.814=3.878kN木方的截面力學參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=4.00×9.00×9.00/6=54.00cm3；I=4.00×9.00×9.00×9.00/12=243.00cm4；(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度f=M/W=0.141×106/54000.0=2.61N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)木方抗剪計算最大剪力的計算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪強度必須滿足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪強度計算值T=3×2115/(2×40×90)=0.881N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.30N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求!(3)木方撓度計算撓度計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，各支座力如下：變形計算支座力圖均布荷載通過變形受力計算的最大支座力除以木方計算跨度(即木方下小橫桿間距)得到q=6.028kN/m最大變形v=0.677ql4/100EI=0.677×6.028×400.04/(100×9000.00×2430000.0)=0.048mm木方的最大撓度小于400.0/250,滿足要求!三、托梁的計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續(xù)梁計算。均布荷載取托梁的自重q=0.090kN/m。托梁計算簡圖托梁彎矩圖(kN.m)托梁剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結(jié)果如下：托梁變形計算受力圖托梁變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩M=0.234kN.m經(jīng)過計算得到最大支座F=4.710kN經(jīng)過計算得到最大變形V=0.034mm頂托梁的截面力學參數(shù)為截面抵抗矩W=8.98cm3；截面慣性矩I=21.56cm4；(1)頂托梁抗彎強度計算抗彎計算強度f=M/W=0.234×106/1.05/8982.0=24.81N/mm2頂托梁的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!(2)頂托梁撓度計算最大變形v=0.034mm頂托梁的最大撓度小于300.0/400,滿足要求!三、立桿的穩(wěn)定性計算不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式其中N——立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫桿的最大支座反力N1=4.71kN(已經(jīng)包括組合系數(shù))腳手架鋼管的自重N2=1.35×0.668=0.902kN頂部立桿段，腳手架鋼管的自重N2=1.35×0.179=0.241kN非頂部立桿段N=4.710+0.902=5.612kN頂部立桿段N=4.710+0.241=4.951kNφ——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比l0/i查表得到；i——計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)；i=1.60A——立桿凈截面面積(cm2)；A=4.24W——立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W=4.49σ——鋼管立桿抗壓強度計算值(N/mm2)；[f]——鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=205.00N/mm2；l0——計算長度(m)；參照《扣件式規(guī)范》2011，由公式計算頂部立桿段：l0=ku1(h+2a)(1)非頂部立桿段：l0=ku2h(2)k——計算長度附加系數(shù)，按照表5.4.6取值為1.155；u1，u2——計算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》附錄C表；a——立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.20m；頂部立桿段：a=0.2m時，u1=1.439,l0=3.489m；λ=3489/16.0=218.777,φ=0.153σ=4951/(0.153×423.9)=76.175N/mm2a=0.5m時，u1=1.159,l0=3.614m；λ=3614/16.0=226.604,φ=0.143σ=4951/(0.143×423.9)=81.871N/mm2依據(jù)規(guī)范做承載力插值計算a=0.200時，σ=76.175N/mm2,立桿的穩(wěn)定性計算σ<[f],滿足要求!非頂部立桿段：u2=1.782,l0=3.498m；λ=3498/16.0=219.329,φ=0.152σ=5612/(0.152×423.9)=87.094N/mm2,立桿的穩(wěn)定性計算σ<[f],滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為：風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩MW依據(jù)扣件腳手架規(guī)范計算公式5.2.9MW=0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——風荷載標準值(kN/m2)；Wk=uz×us×w0=0.400×1.000×0.127=0.051kN/m2h——立桿的步距，1.70m；la——立桿迎風面的間距，0.80m；lb——與迎風面垂直方向的立桿間距，0.40m；風荷載產(chǎn)生的彎矩Mw=0.9×1.4×0.051×0.800×1.700×1.700/10=0.015kN.m；Nw——考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值；頂部立桿Nw=4.710+1.350×0.179+0.9×0.980×0.015/0.400=4.984kN非頂部立桿Nw=4.710+1.350×0.668+0.9×0.980×0.015/0.400=5.644kN頂部立桿段：a=0.2m時，u1=1.439,l0=3.489m；λ=3489/16.0=218.777,φ=0.153σ=4984/(0.153×423.9)+15000/4491=79.973N/mm2a=0.5m時，u1=1.159,l0=3.614m；λ=3614/16.0=226.604,φ=0.143σ=4984/(0.143×423.9)+15000/4491=85.706N/mm2依據(jù)規(guī)范做承載力插值計算a=0.200時，σ=79.973N/mm2,立桿的穩(wěn)定性計算σ<[f],滿足要求!非頂部立桿段：u2=1.782,l0=3.498m；λ=3498/16.0=219.329,φ=0.152σ=5644/(0.152×423.9)+15000/4491=90.895N/mm2,立桿的穩(wěn)定性計算σ<[f],滿足要求!模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。模板支撐架計算滿足要求！4600*1400梁模板扣件鋼管高支撐架計算書計算依據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ130-2011）。計算參數(shù):鋼管強度為205.0N/mm2，鋼管強度折減系數(shù)取1.00。模板支架搭設高度為6.6m，梁截面B×D=600mm×1400mm，立桿的縱距(跨度方向)l=0.40m，立桿的步距h=1.70m，梁底增加2道承重立桿。面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方40×90mm，剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。梁底支撐頂托梁長度1.00m。梁頂托采用雙鋼管48×3.0mm。梁底承重桿按照布置間距350,300mm計算。模板自重0.50kN/m2，混凝土鋼筋自重26.50kN/m3，施工活荷載3.00kN/m2?？奂嬎阏蹨p系數(shù)取1.00。圖1梁模板支撐架立面簡圖按照模板規(guī)范4.3.1條規(guī)定確定荷載組合分項系數(shù)如下：由可變荷載效應控制的組合S=1.2×(26.50×1.40+0.50)+1.40×2.00=47.920kN/m2由永久荷載效應控制的組合S=1.35×26.50×1.40+0.7×1.40×2.00=52.045kN/m2由于永久荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數(shù)取1.35，可變荷載分項系數(shù)取0.7×1.40=0.98采用的鋼管類型為φ48×3.0。一、模板面板計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續(xù)梁計算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=26.500×1.400×0.400=14.840kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2=0.500×0.400×(2×1.400+0.600)/0.600=1.133kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN)：經(jīng)計算得到，活荷載標準值P1=(1.000+2.000)×0.600×0.400=0.720kN均布荷載q=1.35×14.840+1.35×1.133=21.564kN/m集中荷載P=0.98×0.720=0.706kN面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=40.00×1.80×1.80/6=21.60cm3；I=40.00×1.80×1.80×1.80/12=19.44cm4；計算簡圖彎矩圖(kN.m)剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結(jié)果如下：變形計算受力圖變形圖(mm)經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為N1=1.672kNN2=5.150kNN3=5.150kNN4=1.672kN最大彎矩M=0.096kN.m最大變形V=0.148mm(1)抗彎強度計算經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值f=M/W=0.096×1000×1000/21600=4.444N/mm2面板的抗彎強度設計值[f]，取15.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算f<[f],滿足要求!(2)抗剪計算截面抗剪強度計算值T=3Q/2bh=3×2640.0/(2×400.000×18.000)=0.550N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算T<[T]，滿足要求!(3)撓度計算面板最大撓度計算值v=0.148mm面板的最大撓度小于200.0/250,滿足要求!二、梁底支撐木方的計算梁底木方計算按照三跨連續(xù)梁計算，計算公式如下:均布荷載q=5.150/0.400=12.875kN/m最大彎矩M=0.1ql2=0.1×12.88×0.40×0.40=0.206kN.m最大剪力Q=0.6×0.400×12.875=3.090kN最大支座力N=1.1×0.400×12.875=5.665kN木方的截面力學參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=4.00×9.00×9.00/6=54.00cm3；I=4.00×9.00×9.00×9.00/12=243.00cm4；(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度f=M/W=0.206×106/54000.0=3.82N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)木方抗剪計算最大剪力的計算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪強度必須滿足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪強度計算值T=3×3090/(2×40×90)=1.287N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.30N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求!(3)木方撓度計算撓度計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，各支座力如下：變形計算支座力圖均布荷載通過變形受力計算的最大支座力除以木方計算跨度(即木方下小橫桿間距)得到q=8.785kN/m最大變形v=0.677ql4/100EI=0.677×8.785×400.04/(100×9000.00×2430000.0)=0.070mm木方的最大撓度小于400.0/250,滿足要求!三、托梁的計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續(xù)梁計算。均布荷載取托梁的自重q=0.090kN/m。托梁計算簡圖托梁彎矩圖(kN.m)托梁剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結(jié)果如下：托梁變形計算受力圖托梁變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩M=0.256kN.m經(jīng)過計算得到最大支座F=6.867kN經(jīng)過計算得到最大變形V=0.095mm頂托梁的截面力學參數(shù)為截面抵抗矩W=8.98cm3；截面慣性矩I=21.56cm4；(1)頂托梁抗彎強度計算抗彎計算強度f=M/W=0.256×106/1.05/8982.0=27.14N/mm2頂托梁的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!(2)頂托梁撓度計算最大變形v=0.095mm頂托梁的最大撓度小于350.0/400,滿足要求!三、立桿的穩(wěn)定性計算不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式其中N——立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫桿的最大支座反力N1=6.87kN(已經(jīng)包括組合系數(shù))腳手架鋼管的自重N2=1.35×0.678=0.915kN頂部立桿段，腳手架鋼管的自重N2=1.35×0.195=0.263kN非頂部立桿段N=6.867+0.915=7.782kN頂部立桿段N=6.867+0.263=7.130kNφ——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比l0/i查表得到；i——計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)；i=1.60A——立桿凈截面面積(cm2)；A=4.24W——立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W=4.49σ——鋼管立桿抗壓強度計算值(N/mm2)；[f]——鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=205.00N/mm2；l0——計算長度(m)；參照《扣件式規(guī)范》2011，由公式計算頂部立桿段：l0=ku1(h+2a)(1)非頂部立桿段：l0=ku2h(2)k——計算長度附加系數(shù)，按照表5.4.6取值為1.155；u1，u2——計算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》附錄C表；a——立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.20m；頂部立桿段：a=0.2m時，u1=1.479,l0=3.588m；λ=3588/16.0=224.961,φ=0.145σ=7130/(0.145×423.9)=115.917N/mm2a=0.5m時，u1=1.190,l0=3.712m；λ=3712/16.0=232.731,φ=0.136σ=7130/(0.136×423.9)=123.885N/mm2依據(jù)規(guī)范做承載力插值計算a=0.200時，σ=115.917N/mm2,立桿的穩(wěn)定性計算σ<[f],滿足要求!非頂部立桿段：u2=1.831,l0=3.595m；λ=3595/16.0=225.402,φ=0.144σ=7782/(0.144×423.9)=127.584N/mm2,立桿的穩(wěn)定性計算σ<[f],滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為：風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩MW依據(jù)扣件腳手架規(guī)范計算公式5.2.9MW=0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——風荷載標準值(kN/m2)；Wk=uz×us×w0=0.400×1.000×0.127=0.051kN/m2h——立桿的步距，1.70m；la——立桿迎風面的間距，1.00m；lb——與迎風面垂直方向的立桿間距，0.40m；風荷載產(chǎn)生的彎矩Mw=0.9×1.4×0.051×1.000×1.700×1.700/10=0.018kN.m；Nw——考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值；頂部立桿Nw=6.867+1.350×0.195+0.9×0.980×0.018/0.400=7.171kN非頂部立桿Nw=6.867+1.350×0.678+0.9×0.980×0.018/0.400=7.823kN頂部立桿段：a=0.2m時，u1=1.479,l0=3.588m；λ=3588/16.0=224.961,φ=0.145σ=7171/(0.145×423.9)+18000/4491=120.699N/mm2a=0.5m時，u1=1.190,l0=3.712m；λ=3712/16.0=232.731,φ=0.136σ=7171/(0.136×423.9)+18000/4491=128.712N/mm2依據(jù)規(guī)范做承載力插值計算a=0.200時，σ=120.699N/mm2,立桿的穩(wěn)定性計算σ<[f],滿足要求!非頂部立桿段：u2=1.831,l0=3.595m；λ=3595/16.0=225.402,φ=0.144σ=7823/(0.144×423.9)+18000/4491=132.371N/mm2,立桿的穩(wěn)定性計算σ<[f],滿足要求!模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。模板支撐架計算滿足要求！5800*1500梁模板扣件鋼管高支撐架計算書計算依據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ130-2011）。計算參數(shù):鋼管強度為205.0N/mm2，鋼管強度折減系數(shù)取1.00。模板支架搭設高度為6.5m，梁截面B×D=800mm×1500mm，立桿的縱距(跨度方向)l=0.40m，立桿的步距h=1.70m，梁底增加3道承重立桿。面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方40×90mm，剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。梁底支撐頂托梁長度1.00m。梁頂托采用雙鋼管48×3.0mm。梁底承重桿按照布置間距250,250,250mm計算。模板自重0.50kN/m2，混凝土鋼筋自重26.50kN/m3，施工活荷載3.00kN/m2?？奂嬎阏蹨p系數(shù)取1.00。圖1梁模板支撐架立面簡圖按照模板規(guī)范4.3.1條規(guī)定確定荷載組合分項系數(shù)如下：由可變荷載效應控制的組合S=1.2×(26.50×1.50+0.50)+1.40×2.00=51.100kN/m2由永久荷載效應控制的組合S=1.35×26.50×1.50+0.7×1.40×2.00=55.623kN/m2由于永久荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數(shù)取1.35，可變荷載分項系數(shù)取0.7×1.40=0.98采用的鋼管類型為φ48×3.0。一、模板面板計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續(xù)梁計算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=26.500×1.500×0.400=15.900kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2=0.500×0.400×(2×1.500+0.800)/0.800=0.950kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN)：經(jīng)計算得到，活荷載標準值P1=(1.000+2.000)×0.800×0.400=0.960kN均布荷載q=1.35×15.900+1.35×0.950=22.748kN/m集中荷載P=0.98×0.960=0.941kN面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=40.00×1.80×1.80/6=21.60cm3；I=40.00×1.80×1.80×1.80/12=19.44cm4；計算簡圖彎矩圖(kN.m)剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結(jié)果如下：變形計算受力圖變形圖(mm)經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為N1=1.455kNN2=4.007kNN3=4.107kNN4=4.107kNN5=4.007kNN6=1.455kN最大彎矩M=0.058kN.m最大變形V=0.061mm(1)抗彎強度計算經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值f=M/W=0.058×1000×1000/21600=2.685N/mm2面板的抗彎強度設計值[f]，取15.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算f<[f],滿足要求!(2)抗剪計算截面抗剪強度計算值T=3Q/2bh=3×2290.0/(2×400.000×18.000)=0.477N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算T<[T]，滿足要求!(3)撓度計算面板最大撓度計算值v=0.061mm面板的最大撓度小于160.0/250,滿足要求!二、梁底支撐木方的計算梁底木方計算按照三跨連續(xù)梁計算，計算公式如下:均布荷載q=4.107/0.400=10.268kN/m最大彎矩M=0.1ql2=0.1×10.27×0.40×0.40=0.164kN.m最大剪力Q=0.6×0.400×10.268=2.464kN最大支座力N=1.1×0.400×10.268=4.518kN木方的截面力學參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=4.00×9.00×9.00/6=54.00cm3；I=4.00×9.00×9.00×9.00/12=243.00cm4；(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度f=M/W=0.164×106/54000.0=3.04N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)木方抗剪計算最大剪力的計算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪強度必須滿足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪強度計算值T=3×2464/(2×40×90)=1.027N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.30N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求!(3)木方撓度計算撓度計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，各支座力如下：變形計算支座力圖均布荷載通過變形受力計算的最大支座力除以木方計算跨度(即木方下小橫桿間距)得到q=7.627kN/m最大變形v=0.677ql4/100EI=0.677×7.627×400.04/(100×9000.00×2430000.0)=0.060mm木方的最大撓度小于400.0/250,滿足要求!三、托梁的計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續(xù)梁計算。均布荷載取托梁的自重q=0.090kN/m。托梁計算簡圖托梁彎矩圖(kN.m)托梁剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結(jié)果如下：托梁變形計算受力圖托梁變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩M=0.221kN.m經(jīng)過計算得到最大支座F=7.143kN經(jīng)過計算得到最大變形V=0.051mm頂托梁的截面力學參數(shù)為截面抵抗矩W=8.98cm3；截面慣性矩I=21.56cm4；(1)頂托梁抗彎強度計算抗彎計算強度f=M/W=0.221×106/1.05/8982.0=23.43N/mm2頂托梁的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!(2)頂托梁撓度計算最大變形v=0.051mm頂托梁的最大撓度小于250.0/400,滿足要求!三、立桿的穩(wěn)定性計算不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式其中N——立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫桿的最大支座反力N1=7.14kN(已經(jīng)包括組合系數(shù))腳手架鋼管的自重N2=1.35×0.667=0.901kN頂部立桿段，腳手架鋼管的自重N2=1.35×0.195=0.263kN非頂部立桿段N=7.143+0.901=8.044kN頂部立桿段N=7.143+0.263=7.406kNφ——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比l0/i查表得到；i——計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)；i=1.60A——立桿凈截面面積(cm2)；A=4.24W——立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W=4.49σ——鋼管立桿抗壓強度計算值(N/mm2)；[f]——鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=205.00N/mm2；l0——計算長度(m)；參照《扣件式規(guī)范》2011，由公式計算頂部立桿段：l0=ku1(h+2a)(1)非頂部立桿段：l0=ku2h(2)k——計算長度附加系數(shù)，按照表5.4.6取值為1.155；u1，u2——計算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》附錄C表；a——立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.20m；頂部立桿段：a=0.2m時，u1=1.479,l0=3.588m；λ=3588/16.0=224.961,φ=0.145σ=7406/(0.145×423.9)=120.406N/mm2a=0.5m時，u1=1.190,l0=3.712m；λ=3712/16.0=232.731,φ=0.136σ=7406/(0.136×423.9)=128.682N/mm2依據(jù)規(guī)范做承載力插值計算a=0.200時，σ=120.406N/mm2,立桿的穩(wěn)定性計算σ<[f],滿足要求!非頂部立桿段：u2=1.831,l0=3.595m；λ=3595/16.0=225.402,φ=0.144σ=8044/(0.144×423.9)=131.884N/mm2,立桿的穩(wěn)定性計算σ<[f],滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為：風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩MW依據(jù)扣件腳手架規(guī)范計算公式5.2.9MW=0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——風荷載標準值(kN/m2)；Wk=uz×us×w0=0.400×1.000×0.127=0.051kN/m2h——立桿的步距，1.70m；la——立桿迎風面的間距，1.00m；lb——與迎風面垂直方向的立桿間距，0.40m；風荷載產(chǎn)生的彎矩Mw=0.9×1.4×0.051×1.000×1.700×1.700/10=0.018kN.m；Nw——考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值；頂部立桿Nw=7.143+1.350×0.195+0.9×0.980×0.018/0.400=7.447kN非頂部立桿Nw=7.143+1.350×0.667+0.9×0.980×0.018/0.400=8.085kN頂部立桿段：a=0.2m時，u1=1.479,l0=3.588m；λ=3588/16.0=224.961,φ=0.145σ=7447/(0.145×423.9)+18000/4491=125.188N/mm2a=0.5m時，u1=1.190,l0=3.712m；λ=3712/16.0=232.731,φ=0.136σ=7447/(0.136×423.9)+18000/4491=133.510N/mm2依據(jù)規(guī)范做承載力插值計算a=0.200時，σ=125.188N/mm2,立桿的穩(wěn)定性計算σ<[f],滿足要求!非頂部立桿段：u2=1.831,l0=3.595m；λ=3595/16.0=225.402,φ=0.144σ=8085/(0.144×423.9)+18000/4491=136.671N/mm2,立桿的穩(wěn)定性計算σ<[f],滿足要求!模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。模板支撐架計算滿足要求！6800*2800梁模板扣件鋼管高支撐架計算書計算依據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ130-2011）。計算參數(shù):鋼管強度為205.0N/mm2，鋼管強度折減系數(shù)取1.00。模板支架搭設高度為5.2m，梁截面B×D=800mm×2800mm，立桿的縱距(跨度方向)l=0.27m，立桿的步距h=1.70m，梁底增加5道承重立桿。面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方40×90mm，剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。梁底支撐頂托梁長度1.20m。梁頂托采用雙鋼管48×3.0mm。梁底承重桿按照布置間距200,200,200,200,200mm計算。模板自重0.50kN/m2，混凝土鋼筋自重26.50kN/m3，施工活荷載3.00kN/m2?？奂嬎阏蹨p系數(shù)取1.00。圖1梁模板支撐架立面簡圖按照模板規(guī)范4.3.1條規(guī)定確定荷載組合分項系數(shù)如下：由可變荷載效應控制的組合S=1.2×(26.50×2.80+0.50)+1.40×2.00=92.440kN/m2由永久荷載效應控制的組合S=1.35×26.50×2.80+0.7×1.40×2.00=102.130kN/m2由于永久荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數(shù)取1.35，可變荷載分項系數(shù)取0.7×1.40=0.98采用的鋼管類型為φ48×3.0。一、模板面板計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續(xù)梁計算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=26.500×2.800×0.270=20.034kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2=0.500×0.270×(2×2.800+0.800)/0.800=1.080kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN)：經(jīng)計算得到，活荷載標準值P1=(1.000+2.000)×0.800×0.270=0.648kN均布荷載q=1.35×20.034+1.35×1.080=28.504kN/m集中荷載P=0.98×0.648=0.635kN面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=27.00×1.80×1.80/6=14.58cm3；I=27.00×1.80×1.80×1.80/12=13.12cm4；計算簡圖彎矩圖(kN.m)剪力圖(