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文檔簡(jiǎn)介
異形坯連鑄誕生于1968年,從那時(shí)起到現(xiàn)在已經(jīng)安裝了約60套異形坯連鑄機(jī),本文展示異形坯缺陷文獻(xiàn)回顧,主要集中在缺陷的形成機(jī)理,提出降低缺陷的解決措施。表面缺陷包括縱向裂紋和橫向裂紋,內(nèi)部缺陷是氣泡和凝固過(guò)程產(chǎn)生的裂紋,展望包括調(diào)查缺陷使用的技術(shù):金相組織調(diào)查,計(jì)算流體動(dòng)力學(xué),熱力學(xué)和熱機(jī)模型等。連鑄工序采取的措施,改進(jìn)浸入式水口(SEN)設(shè)計(jì),二冷修改和校準(zhǔn)儀器儀表,弧形段支撐等。異形坯可以敞開(kāi)澆鑄,準(zhǔn)保護(hù)澆鑄和保護(hù)澆鑄,這三種形式澆鑄方式見(jiàn)圖1所示,每一種方式都有其優(yōu)缺點(diǎn),見(jiàn)表1。敞開(kāi)澆鑄一般用于小斷面異形坯,盡管也有使用單水口澆鑄方式,但是通常每個(gè)結(jié)晶器采用兩個(gè)定徑水口來(lái)澆鑄。對(duì)于敞開(kāi)澆鑄的定徑水口已經(jīng)可以進(jìn)行自動(dòng)快速更換。敞開(kāi)澆鑄簡(jiǎn)單,生產(chǎn)效率較高,但是敞開(kāi)澆鑄遇到的問(wèn)題是鋼水中的硅和錳的二次氧化,也有在結(jié)晶器使用喂入鋁絲來(lái)加強(qiáng)脫氧形成的氧化鋁。敞開(kāi)澆鑄遇到的質(zhì)量問(wèn)題見(jiàn)表1。圖1
a是敞開(kāi)澆鑄;b是準(zhǔn)保護(hù)澆鑄;c是使用浸入式雙水口保護(hù)澆鑄;d單浸入式水口澆鑄
表1
3種澆鑄模式優(yōu)缺點(diǎn)絕大多數(shù)異形坯連鑄使用準(zhǔn)保護(hù)澆鑄,這種方式組合了敞開(kāi)澆鑄和保護(hù)澆鑄的優(yōu)點(diǎn),使用兩個(gè)水口將鋼水引入到結(jié)晶器內(nèi),這樣就可以使用結(jié)晶器保護(hù)渣。雖然也有試驗(yàn)使用的橫向水口,但是通常都是使用垂直水口進(jìn)入結(jié)晶器內(nèi)。當(dāng)澆鑄大型斷面異形坯和鋁鎮(zhèn)靜鋼的時(shí)候,使用塞棒機(jī)構(gòu)或者滑板機(jī)構(gòu)組合浸入式水口澆鑄方式??紤]到結(jié)晶器空間的限制,單個(gè)進(jìn)入水口也進(jìn)行了試驗(yàn)。異形坯結(jié)晶器可以采用銅管結(jié)構(gòu),即與通常小方坯一樣,也可采用像板坯結(jié)晶器那樣的四塊板結(jié)構(gòu),見(jiàn)圖2所示。通常銅管用于小斷面和中型斷面的異形坯生產(chǎn),四塊板結(jié)構(gòu)的結(jié)晶器由兩個(gè)窄面和兩個(gè)寬面組合而成,也可以在組合式異形坯結(jié)晶器中設(shè)計(jì)成插入異形坯銅管,這樣就可使用兩種方法組織生產(chǎn),這個(gè)方案已經(jīng)使用在中型斷面的結(jié)晶器上。圖2
異形坯結(jié)晶器:a管式銅管;b是四塊板組合式結(jié)晶器
典型的板式異形坯結(jié)晶器的寬面銅板使用一排圓孔進(jìn)行冷卻,窄面的銅板采用水槽冷卻,見(jiàn)圖3。圖3
典型的異形坯結(jié)晶器窄面和寬面冷卻水路設(shè)計(jì)
板式異形坯結(jié)晶器具有下列特點(diǎn):(a)有幾種冷卻水空腔方式來(lái)帶走熱量:銅板背后水槽,銅板打冷卻水孔環(huán),完全的冷卻水孔。冷卻槽或孔之間間隔一定距離,在銅板位置上偏向熱面;(b)組合結(jié)晶器剛度大;(c)冷卻水通道橫向幾何尺寸穩(wěn)定;(d)容易達(dá)到不同的錐度模式;(e)成本較高。相對(duì)于方坯連鑄機(jī),由于異形坯結(jié)晶器結(jié)構(gòu)上的復(fù)雜性,特別是橫向斷面不規(guī)則,所以廣泛地采用流體流動(dòng)和熱力學(xué)模型進(jìn)行傳熱計(jì)算。1
表面缺陷異形坯的表面缺陷與方坯缺陷基本相像,但有一些特別的地方,這些缺陷有針孔、裹渣和縱向裂紋。1.1
針孔這種缺陷主要發(fā)生在使用定徑水口油潤(rùn)滑的澆鑄方式上,針孔出現(xiàn)造成最終軋制H型鋼出現(xiàn)質(zhì)量問(wèn)題,特別是在腹板和翼緣對(duì)接窩巢處,軋鋼加熱過(guò)程并不能消除這個(gè)缺陷,異形坯軋制前幾個(gè)道次在一些部位是自由寬展(沒(méi)有約束來(lái)限制寬展),針孔缺陷在連鑄坯階段其內(nèi)部沒(méi)有氧化鐵皮,經(jīng)過(guò)軋鋼加熱爐后就充滿(mǎn)了氧化鐵皮。針孔形成的原因是潤(rùn)滑油中的水分(或者是在供油管路中吸入潮氣)、過(guò)多的供油量、潤(rùn)滑油分布不均勻、油槽間隙太厚(大于0.5mm)、由于噴濺造成油路的堵塞、鋼水液面突然變化、使用沖棒措施、鋼水脫氧不良等原因造成的,使用結(jié)晶器電磁攪拌有助于針孔的消除。1.2
疤痕在鑄坯上出現(xiàn)小的漏鋼,但是馬上冷卻愈合,沒(méi)有形成事故和金屬損失。發(fā)生在異形坯這個(gè)缺陷的例子見(jiàn)圖4,這是由于結(jié)晶器內(nèi)異形坯熱區(qū)環(huán)狀應(yīng)變所致,或者粘結(jié)導(dǎo)致。在油潤(rùn)滑敞開(kāi)發(fā)生的機(jī)理見(jiàn)圖5所示。圖4
異形坯670mm寬度翼緣內(nèi)弧表面結(jié)疤
圖5
結(jié)晶器內(nèi)局部漏鋼愈合機(jī)理(左1
結(jié)晶器液面溫度;左2
結(jié)晶器內(nèi)液面上升,熱面潤(rùn)滑油干枯,造成缺乏潤(rùn)滑區(qū)域;左3
結(jié)晶器液面下降通過(guò)缺油區(qū)域,坯殼粘結(jié)到銅板上,拉矯機(jī)仍然工作鑄坯下行;左4
拉矯機(jī)的作用使得此處變薄撕裂;左5
鋼水溢出,然后在銅管壁上冷卻凝固愈合)
1.3
裹渣在敞開(kāi)澆鑄鋼水和大氣以及氧化渣接觸形成泡沫浮渣,這個(gè)浮渣內(nèi)通常含有硅酸錳,如果硅含量過(guò)高(由于低的Mn/Si比),發(fā)生氧化硅的析出,導(dǎo)致高的黏度,浮渣進(jìn)入異形坯表面的危險(xiǎn)增加,特別嚴(yán)重情況下將發(fā)生漏鋼事故。另外向結(jié)晶器內(nèi)喂入鋁絲也造成浮渣的高黏度,高黏度浮渣不能避免,難以達(dá)到理想正確的位置上,這兩種情況概況在圖6中的SiO2-MnO-Al2O3三元相圖中。圖6
紅圈部分:固相析出危險(xiǎn)區(qū)域(由于較低的Mn/Si比造成氧化硅析出,或者由于結(jié)晶器喂入的鋁線不恰當(dāng)造成了氧化鋁夾雜析出),位于敞開(kāi)澆鑄的彎月面位置上液面浮渣
采用保護(hù)澆鑄(使用漏斗或浸入式水口)的方式也有類(lèi)似的情況發(fā)生,保護(hù)渣吸收氧化鋁造成黏度升高,或者在鋼水中的元素和保護(hù)渣的氧化物起還原反應(yīng)造成黏度升高(例如,鋼中溶解鈦和渣中的氧化硅反應(yīng))。鋼水注流形成的紊流、過(guò)度攪拌功率和浸入式水口或漏斗插入深度太淺這些因素會(huì)造成保護(hù)渣的裹入到鋼中。1.4
網(wǎng)狀裂紋這些裂紋與鋼中的銅含量相關(guān),用高比例廢鋼冶煉鑄坯一般銅含量偏高,在坯殼與銅板或銅管之間的氣隙增大,晶粒尺寸變大,假如銅含量高,這個(gè)地方會(huì)產(chǎn)生裂紋。圖7所示是Dragon鋼廠軋制后的H型鋼表面網(wǎng)狀裂紋。在這個(gè)鋼廠銅含量控制<0.15%,為了達(dá)到這個(gè)要求,電爐冶煉中使用較高比例的鐵水,鋼中的銅含量與加入的廢鋼類(lèi)型和品質(zhì)有關(guān),見(jiàn)圖7裝入比例示意。圖7
在Dragon鋼廠熱軋后的H型鋼表面網(wǎng)狀裂紋
1.5
縱向裂紋這個(gè)缺陷在異形坯中相當(dāng)普遍,缺陷在結(jié)晶器內(nèi)形成,與板坯和大斷面矩形坯的縱向裂紋是類(lèi)似的(見(jiàn)圖8),觀察軋制產(chǎn)品的金相高倍照片,發(fā)現(xiàn)內(nèi)部存在氧化現(xiàn)象(試樣經(jīng)過(guò)拋光處理,不需要腐蝕),脫碳現(xiàn)象(使用2%苦味酸腐蝕試樣),看到氧貫穿進(jìn)入(使用堿性鉻酸鈉熱腐蝕)。造成縱向裂紋缺陷的因素有液態(tài)鋼水化學(xué)成分、保護(hù)渣性質(zhì)、連鑄機(jī)結(jié)晶器振動(dòng)偏擺、結(jié)晶器冷卻水流量和溫度上變化、二冷流量不正確等等。圖8
異形坯1050mm寬度,翼緣和腹板交界處的縱向裂紋
鋼的化學(xué)成分:從早期的研究看,硫含量對(duì)縱裂的影響較多(見(jiàn)圖9),另外一個(gè)相關(guān)的元素是碳含量,需要避免包晶相變的發(fā)生,在板坯連鑄上對(duì)縱裂缺陷有很多經(jīng)驗(yàn),例如韓國(guó)浦項(xiàng)專(zhuān)家展示了2000多爐修磨清理的異形坯的裂紋,他們發(fā)現(xiàn)碳含量在0.12~0.13%范圍內(nèi)縱裂敏感性強(qiáng),對(duì)應(yīng)的就是包晶鋼包晶反應(yīng)重的緣故。StahwerkeThuringen以前建議碳含量最大為0.08%來(lái)避免包晶區(qū),為了達(dá)到需要的機(jī)械強(qiáng)度,將錳含量下線定為0.60%。最近,包晶反應(yīng)的碳含量范圍的計(jì)算已經(jīng)開(kāi)始使用熱力學(xué)商用軟件FactSage和ThermoCalc進(jìn)行計(jì)算。圖9
異形坯腹板處鋼中硫含量對(duì)縱向裂紋指數(shù)的影響
保護(hù)渣:使用漏斗和浸入式水口可以使用保護(hù)渣,出現(xiàn)的縱向裂紋已經(jīng)知曉,例如,在StahlwerkeThüringen鋼廠中,使用高堿度低黏度保護(hù)渣對(duì)于低拉速(<1m/min)澆鑄小斷面異形坯效果很好,見(jiàn)圖10。在彎月面使用弱冷可以得到流動(dòng)的保護(hù)渣,哪怕較低的液態(tài)保護(hù)渣滲透能力和潤(rùn)滑能力就可以部分抵消低黏度造成的縱裂的危險(xiǎn),在另外的條件中,JFESteelMitzushima鋼廠發(fā)現(xiàn)相反的現(xiàn)象,低黏度保護(hù)渣并沒(méi)有解決縱裂問(wèn)題(當(dāng)然縱裂還有其它的原因共同作用)。在彎月面的冷區(qū)(例如靠近水口區(qū)域),保護(hù)渣達(dá)到了它的性能的極限,不能對(duì)縱裂有所幫助,見(jiàn)圖11。圖10
在StahlwerkeThuringen鋼廠使用不同保護(hù)渣,小斷面異形坯低拉速(低于1m/min),檢驗(yàn)對(duì)縱向裂紋形成的影響
圖11
在1050mm寬度異形坯中的縱向表面裂紋和保護(hù)渣卷入[11]
連鑄拉速:前面提到的韓國(guó)浦項(xiàng)的研究,展示了一個(gè)線性關(guān)系,當(dāng)連鑄拉速增加,固態(tài)坯殼變薄,熱流量增加,應(yīng)變?cè)龃?,結(jié)果產(chǎn)生較多的裂紋。二冷過(guò)程:增加二冷強(qiáng)度反而增加了縱裂形成的傾向,在Kawasaki鋼廠(現(xiàn)在的JFE鋼廠)表明這個(gè)關(guān)系,對(duì)于硫含量的影響也已經(jīng)進(jìn)行了討論,見(jiàn)圖12。圖12
在不同的二冷流量制度下,硫含量對(duì)縱裂形成的影響
廣泛使用數(shù)學(xué)模型來(lái)發(fā)現(xiàn)和解決缺陷問(wèn)題,例如,JinYi鋼鐵公司使用模型來(lái)優(yōu)化二冷以避免這些裂紋,他們使用的是ANSYS軟件進(jìn)行熱機(jī)模型計(jì)算,用MATLAB軟件優(yōu)化參數(shù)。中國(guó)的馬鞍山鋼鐵公司考慮到所有的傳熱機(jī)理,完全使用優(yōu)化的二冷模型來(lái)達(dá)到避免縱裂產(chǎn)生(見(jiàn)圖13)。這些經(jīng)驗(yàn)概況在表2中,它們的作用可以劃分為:(a)冶金因素:較低硫含量;避免包晶相變的成分;(b)保護(hù)渣:使用高堿度保護(hù)渣和均勻傳熱效果;(c)結(jié)晶器設(shè)計(jì):避免腹板和翼緣連接處的縱向裂紋;(d)二冷過(guò)程:二冷一段采用弱冷;良好的橫向噴嘴分布。圖13
中國(guó)馬鋼二冷傳熱機(jī)理示意,使用數(shù)模優(yōu)化二冷避免縱裂
表2
異形坯縱向表面裂紋缺陷概括2
內(nèi)部缺陷異形坯內(nèi)部缺陷類(lèi)似于方坯,氣泡,中芯網(wǎng)狀裂紋和在翼緣邊部?jī)?nèi)裂在下面都進(jìn)行了討論。2.1
氣泡這個(gè)缺陷靠近鑄坯表面,并垂直于表面,如果鑄坯內(nèi)部該缺陷嚴(yán)重,可以在火焰切割機(jī)后端面肉眼可見(jiàn),這個(gè)缺陷往往發(fā)生在中間包澆次中的第一爐鑄坯上,或者某些有問(wèn)題的爐次上,或者所有的爐號(hào)都有,當(dāng)枝晶之間的氣體偏析足夠多的時(shí)候,冷卻過(guò)程中離開(kāi)靠近了異形坯的表面,他們到達(dá)彎月面下面停止,此時(shí)鋼水的靜壓大于氣泡壓力而不能上浮停留在鋼中(見(jiàn)圖14)。圖14
異形坯氣泡:a是橫向低倍,b是放射探傷照片[21]
氣泡是由于鋼中溶解過(guò)多的氣體所致(氧,氮,氫),這個(gè)現(xiàn)象在早期的連鑄機(jī)就已經(jīng)進(jìn)行了模擬,從二次氧化的觀點(diǎn)看,采用Mn-Si鎮(zhèn)靜脫氧對(duì)于解決水口堵塞(假如二次氧化不是非常強(qiáng)烈)和氣泡缺陷是一種妥協(xié)的解決方案,見(jiàn)圖15。圖15
在Mn-Si鎮(zhèn)靜鋼中優(yōu)化脫氧制度減少氣泡和防止水口堵塞,見(jiàn)參考文獻(xiàn)18
Dragon鋼廠報(bào)告一例使用定徑水口澆鑄異形坯出現(xiàn)氣泡情況[21],出鋼時(shí)刻脫氧采用80kg鋁和40kg的CaFe,使其氧含量低于10pp,如果由于鋼水溫度過(guò)低,中間包水口需要燒氧導(dǎo)致局部氧含量上升。從生產(chǎn)的異形坯進(jìn)行修磨清理檢查,見(jiàn)圖16,對(duì)精煉爐和連鑄工序變化進(jìn)行全方位的研究,結(jié)論是中間包修補(bǔ)使用的耐火材料濕度太大,于是在異形坯上產(chǎn)生了氣泡缺陷。圖16
在Dragon鋼廠清理異形坯氣泡
2.2
網(wǎng)狀中芯裂紋這個(gè)缺陷與板坯中心線偏析發(fā)生的缺陷是等同的。二冷支撐長(zhǎng)度不足或者二冷過(guò)程冷卻不足造成鑄坯鼓肚,其嚴(yán)重時(shí)候腹板內(nèi)部鼓肚開(kāi)裂,見(jiàn)圖17a。中心偏析級(jí)別高和裂紋形成可以在軋制過(guò)程中顯現(xiàn)出來(lái),避免這種鼓肚缺陷的措施是檢查輥?zhàn)拥募映肿饔煤蜕刃味卧O(shè)備對(duì)中檢查。日本Mitzushima鋼廠和Kawasaki鋼廠報(bào)告了一種中心裂紋案例,該鑄機(jī)基本半徑是12.5m,采用漏斗水口保護(hù)渣澆鑄400x460x120mm異形坯和287x560x120mm異形坯,圖17b給出了硫含量和拉速的影響,通過(guò)強(qiáng)化腹板處的冷卻和嚴(yán)格加持輥縫檢查解決了這個(gè)問(wèn)題。圖17
a是腹板中心開(kāi)裂,b是硫含量和拉速對(duì)腹板中心裂紋的形成的影響
2.3
翼緣邊部?jī)?nèi)部裂紋對(duì)這個(gè)特殊的缺陷進(jìn)行了研究,因?yàn)樗鼘?dǎo)致了漏鋼事故,在JFE公司的Kurashiki鋼廠進(jìn)行了改進(jìn)從而解決這個(gè)問(wèn)題,表3給出了研究和解決的方案。正常的澆鑄中還有一定的裂紋發(fā)現(xiàn)在翼緣端部附件,這與方坯和板坯角部附近的
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