2022鋼管混凝土束組合結構技術標準

鋼管混凝土束組合結構技術標準前 言3總則 1術語和符號 2術語 2符號 3基本規(guī)定 5一般規(guī)定 5材料 6構件承載力設計 7水平位移限值和舒適度要求 8抗震等級 8結構體系 10鋼管混凝土束剪力墻結構 10框架-鋼管混凝土束剪力墻結構 11框架-鋼管混凝土束核心筒結構 13混合剪力墻結構 14結構計算分析 16一般規(guī)定 16彈性分析 17彈塑性分析 18鋼管混凝土束剪力墻構件設計 19一般規(guī)定 19承載力計算 20構造要求 27節(jié)點設計 32一般規(guī)定 32鋼管混凝土束剪力墻的拼接節(jié)點 32鋼管混凝土束剪力墻的墻腳節(jié)點 34鋼梁與鋼管混凝土束剪力墻的連接節(jié)點 37樓板與鋼管混凝土束剪力墻的連接節(jié)點 47防護設計 49防腐保護設計 49防火保護設計 51制作和施工 60鋼管束構件制作 60鋼管束構件安裝 60鋼管束內(nèi)混凝土澆筑 6110驗收 63一般規(guī)定 63原材料及成品進場 63零部件加工工程 65焊接工程 70安裝工程 7310.6 鋼管束內(nèi)混凝土工程 78附錄A鋼管混凝土束材料恢復力模型 80PAGEPAGE661總則【說明：鋼管混凝土束組合結構技術成熟以來，已經(jīng)在浙江、內(nèi)蒙、湖北、江蘇、河北、河南、新疆、山東、寧夏、重慶、天津、安徽、山西、廣東、陜西等地建有多幢多、高層民用建筑示范工程，取得了顯著的經(jīng)濟效益，也為鋼管混凝土束組合結構的設計、施工積累了經(jīng)驗。同時，進行了大量的試驗研究，包括鋼管束內(nèi)混凝土澆筑試驗，鋼管束拼接和焊接工藝試驗，鋼管束制作設備試驗，鋼管混凝土束剪力墻抗震性能試驗、鋼管混凝土束構件軸壓和穩(wěn)定性能試驗，上、下鋼構混凝土束墻體對接軸壓試驗，鋼管束內(nèi)混凝土推出試驗，各種鋼管混凝土束剪力墻與鋼梁剛接節(jié)點抗震性能試驗，鋼管混凝土束剪力墻面外與鋼梁鉸接節(jié)點承載力試驗、鋼管混凝土束組合構件的抗火試驗等，并進行了大量的數(shù)值分析。這些工程經(jīng)驗和試驗研究成果為標準制定提供了依據(jù)】術語和符號術語Multicellularsteeltube(MCST)由若干鋼帶冷彎而成的UULTConcrete-filledmulticellularsteeltubemember(CF-MCST).由鋼管束與混凝土組合，能夠整體受力的結構構件。Shearwallformedbyconcrete-filledmulticellularsteeltube由鋼管束與內(nèi)填混凝土組合而成的剪力墻，屬鋼管混凝土束組合構件中的一種構件形式。Shearwallstructureconsistingofandsteelbeams鋼管混凝土束剪力墻與鋼梁組成的承受豎向和水平作用的結構，屬鋼管混凝土束組合結構中的一種結構體系?？蚣蹻rame—CF-MCSTshearwallstructure由鋼管混凝土框架和鋼管混凝土束剪力墻共同承受豎向和水平作用的結構，屬鋼管混凝土束組合結構中的一種結構體系?？蚣蹻rame—CF-MCSTcorewallstructure由鋼管混凝土束剪力墻圍成的核心筒與外圍的鋼管混凝土框架組成的筒體結構，屬鋼管混凝土束組合結構中的一種結構體系?；旒魤?Mixedshearwallstructure同一樓層處，由鋼管混凝土束剪力墻與鋼筋混凝土剪力墻組成的承受豎向和水平作用的結構。Width-thicknessratioofaplateelementineachcellofmulticellularsteeltube.指鋼管束豎向空腔長邊壁板的凈長與壁板厚度之比。Percentageofload-carryingcapacitysharedbyconcrete在鋼管混凝土束軸心受壓構件中，管內(nèi)混凝土抗壓承載力占全部截面抗壓承載力的百分數(shù)。符號Ec—混凝土的彈性模量；Es—鋼材的彈性模量；f—鋼材的抗拉、抗壓和抗彎強度設計值；fv—鋼材的抗剪強度設計值；fc—混凝土的抗壓強度設計值；fck—混凝土的抗壓強度標準值；ft—混凝土的抗拉強度設計值；fy—鋼材的屈服強度；fu—鋼材的抗拉強度最小值；ffw—角焊縫的抗拉、抗剪、抗壓強度設計值；GαM—彎矩設計值；Mu—截面受彎承載力設計值；N—軸心拉（壓）力設計值；Nu—截面受壓承載力設計值；R—承載力設計值；S—不考慮地震作用時的荷載效應組合設計值；SE—考慮多遇地震作用時，荷載和地震作用效應組合的設計值；V—剪力設計值。b，h—墻厚，墻肢長度；Is—鋼管束外圍鋼管的截面慣性矩；t—鋼板的厚度；βcγ—系數(shù)；γ0—結構重要性系數(shù)；γRE—承載力抗震調整系數(shù)。基本規(guī)定一般規(guī)定【說明：本標準僅對這些已經(jīng)通過實際工程檢驗的結構體系的設計進行基本規(guī)定。除此之外的鋼管混凝土束組合結構的設計工作，應通過試驗驗證或組織專家評審按照有關法規(guī)及規(guī)程進行實施。】GB50011JGJ3JGJ993.1.3表3.1.3鋼管混凝土組合結構的最大適用高度 （m）結構體系抗震設防烈度6度或7（0.10g）7度（0.15g）8度（0.2g）8度（0.3g）9度鋼管混凝土束剪力墻結構18015013011080框架-鋼管混凝土束剪力墻結構框架-鋼管混凝土束核心筒結構260220180150100注：1甲類建筑，6、7、8度時宜按本地區(qū)抗震設防烈度提高一度后符合本表的要求，9度時應專門研究；（；（GB500JJ93.1.4表3.1.4鋼管混凝土束組合結構的最大適用高寬比烈度6度、7度8度9度最大高寬比765注：1計算高寬比的高度一般從室外地面算起；2當塔形建筑底部有大底盤時，計算高寬比的高度從大底盤頂部算起。50m的框架鋼750m【說明：本條直接引用《建筑抗震設計規(guī)范》GB50011-2010第8.1.8條第2款和《高層民用建筑鋼結構技術規(guī)程》JGJ99-2015第3.3.8條第2款的規(guī)定。鋼筋桁架樓承樓板屬于免支模式的現(xiàn)澆混凝土樓板?！俊菊f明：鋼管混凝土束剪力墻若下部轉換為鋼筋混凝土剪力墻，剪力墻內(nèi)配筋和鋼管束底部預埋錨筋之間的間距小，混凝土澆筑質量不易保證，故鋼管混凝土束剪力墻宜延伸至基礎。?！縅GJ99的相JGJ993.3.51.5材料GB50017GBJGJ99鋼管束鋼材牌號宜采用Q235Q345BGB/T700GB/T1591冷彎成型的UJG/T380矩形鋼管可采用冷彎成型的直縫或熱軋管，也可采用冷彎型鋼或熱軋鋼板、型鋼焊接成型的矩形管。焊縫可采用高頻焊、自動或半自動焊和手工對接焊縫。當采用冷彎成型的矩形鋼管時應滿足《建筑結構用冷彎矩形鋼管》JG/T178中I級產(chǎn)品的規(guī)定。UGB/T709，BGB509363.1.2冷彎成型的UGB50018【說明：3.2.3《冷彎型鋼結構技術規(guī)范》GB50018-2002第4.1.4條：冷彎薄壁型鋼結構的抗力分項系數(shù)取1.165（JGJ99GB50017C30JGJ/T283的規(guī)定。當采用C80構件承載力設計持久設計狀況、短暫設計狀況

γ0Sd≤R 3.311)地震設計狀況

Sd≤d/γE

(3.3.1-2)式中：γ011.0；SdRd—構件承載力設計值；γEGB50011JGJ3JGJ990.851.0。JGJ509364.2.40.8，斜截0.85宜大于1/400（：135；（：10；當采用有較高變形限制的非結構構件和裝飾材料時，在多遇地震作用下的層間相對位移與層高之比宜適當減小。JGJ99抗震等級GB50223和《建筑抗震設計規(guī)范》GB50011的相關規(guī)定。3.5.2表3.5.2鋼管混凝土束組合結構的抗震等級結構類型烈度6度7度8度9度框架-鋼管混凝土束剪力墻高度（m）--≦2425~80>80≦2425~80>80≦80框架四四三二三二一一鋼管混凝土束剪力墻四四三三二一鋼管混凝土束剪力墻鋼管混凝土束剪力墻四三二一框架-鋼管混凝束核心筒高度（m）≦150>150≦130>130≦100>100≦100框架四三三二二一一鋼管混凝土束核心筒三三二二一一注：1本標準中“一、二、三、四級”即“抗震等級為一、二、三、四級”的簡稱；27～94結構體系）縱橫剪力墻宜組成L形、T［30%；24m1/1024mJGJ33.【說明：一字形剪力墻的面外穩(wěn)定性較差，應盡量避免，無法避免時需提高其設計要求】1.21.3。（4.1.5-1）9V=vw

(4.1.5-1)V=/Mw

(4.1.5-2)式中：V—底部加強部位剪力墻截面剪力設計值；Vw—底部加強部位剪力墻截面考慮地震作用組合的剪力計算值；Mwua—剪力墻抗震受彎承載力，應考慮承載力抗震調整系數(shù)γRE、采用材料強度標準值和組合的軸力設計值；Mw—底部加強部位剪力墻底截面彎矩的組合計算值；vw1.61..2；,;1.23.1.350%;框架框架（）（）【說明：框架是指由鋼管混凝土柱和鋼梁組成。在框架結構中內(nèi)嵌鋼管混凝土束剪力墻時，剪力墻每層均需斷開與鋼梁焊接，施工復雜，不建議采用。】框架10%10%50%50%80%GB50936GB5093680%GB50936GB50936框架（4.2.3）（4.1.3）0.25V01.8VfmaxVf0.25V0

(4.2.3)式中：V0—對框架柱數(shù)量從下至上基本不變的結構，應取對應于地震作用標準值的結構底層總剪力；對框架柱數(shù)量從下至上分段有規(guī)律變化的結構，應取每段底層結構對應于地震作用標準值的總剪力；Vf—對應于地震作用標準值且未經(jīng)調整的各層（或某一段內(nèi)各層）框架承擔的地震總剪力；Vfmax—對框架柱數(shù)量從下至上基本不變的結構，應取對應于地震作用標準值且未經(jīng)調整的各層框架承11GB500114.2.4表4.2.4剪力墻最大間距（m）樓蓋形式抗震設防烈度6度、7度8度9度（取較小值）（取較小值）（取較小值）現(xiàn)澆4.0B，503.0B，402.0B，30裝配整體3.0B，402.0B，30——注：1表中B為剪力墻之間的樓蓋寬度；2現(xiàn)澆層厚度大于60mm的疊合板可作為現(xiàn)澆板考慮；1/2.JGJ8.1.8框架框架60m的框架400mm。10%；10%15%25%10%25%1.823有加強層時，本條框架部分分配的樓層地震剪力標準值的最大值不應包括加強層及其上、下層的框架剪力。增強結構整體剛度的構件時，核心筒的寬度可適當減小。框架【說明：4.3.1-4.3.6條直接引用了《高層建筑混凝土結構技術規(guī)程》JGJ3的框架-核心筒的相關要求?！俊菊f明：剪切屈服型的鋼連梁，其腹板在整個長度內(nèi)均可屈服耗能，優(yōu)于彎曲屈服型，應優(yōu)先采用。】混合剪力墻結構67度（0.1g）100m6725%。1/800。（的JGJ3【說明：混凝土的剪力墻的抗震等級不低于鋼管混凝土剪力墻的抗震等級，鋼管混凝土束剪力墻的延性良好，因此混合結構中的鋼筋混凝土剪力墻的抗震等級按照鋼筋混凝土框架-剪力墻結構取值】JGJ3結構計算分析一般規(guī)定GB500091.5倍；1.2JGJ996.1.3）1.20.91.0HG1.0HG式中：

n2EJd i21

(5.1.6)dJN22dHi—第i（N，取1.214的組合值。彈性分析JGJ99結彈階的和位計時鋼混土束力的面度值應合列定：組合向度：EA=EsAs+EcAc (5.2.3-1)組合抗彎剛度：EI=EsIs+EcIcGA+Gc式中：

(5.2.3-2)(5.2.3-3)Gs、Is、Ic

——組合構件外圍鋼管、內(nèi)部區(qū)域的截面慣性矩；——組合構件外圍鋼管、內(nèi)部區(qū)域的截面面積；【說明：現(xiàn)行國家、行業(yè)標準對于鋼-混凝土組合構件的計算剛度均取鋼部分的剛度與混凝土部分的剛度之和，本標準亦采用相同原則。】50m0.0450m200m0.035；200m0.03；.0~0.30010.0。彈塑性分析A0.05。GB50011鋼管混凝土束剪力墻構件設計一般規(guī)定U（6.1.1）123圖6.1.1鋼管束形式1——冷彎U型鋼；2——冷彎矩形管；3——鋼板；4——豎隔板；56——邊緣腔長度；7——腹板厚度；89——翼緣厚度；800mmCECS159：20044.4.1L形、T。1/30。LT130mm500mm150mm。（4mm1/20LT【說明：根據(jù)理論分析和混凝土剪力墻計算經(jīng)驗，將異形墻肢截面簡化為各個一字形截面進行驗算，雖然理論上有所欠缺，但具體工程實踐中，通過各墻肢控制應力比等措施可以保證結構安全?！砍休d力計算6.2.1彎矩作用在一個主平面內(nèi)（繞x軸）的一字形鋼管混凝土束剪力墻壓彎墻肢，其承載力應滿足下式要求：N(1)Mx

1/

(6.2.1-1)N cMu ux同時應滿足下式要求：MxMux

1/

(6.2.1-2)其中：端部未加強時：NufAsfcAc

(6.2.1-3)Mux(hdnx)(tsdnxf

(6.2.1-4)dnx

2bts(b2t)fc4t

(6.2.1-5)s f sNufAsfcAc(ffc)As1

(6.2.1-6)Mux(hdnx)(tsdnxftsd1)

(6.2.1-7)dnx

2bts(b2t)fc4t

(6.2.1-8)s f sNufAsfcAc(ffc)As1

(6.2.1-9)Mux(hdnx)(tsdnxfts1d1)

(6.2.1-10)dnx

2bts(b2t)fc4t

(6.2.1-11)s f s兩側端部加強時：NufAsfcAc2(ffc)As1

(6.2.1-12)Mux(hdnx)(tsdnxf2d1)

(6.2.1-13)dnx

2bts(b2t)fc4t

(6.2.1-14)s f sc fcc

(6.2.1-15)fAsfcAcAs1(ts1ts)(2lsb2ts12ts)

(6.2.1-16)(t2t2)(0.5bt)(l2t2)(tt)1ds1 s s s s1 s1 s1As1

(6.2.1-17)式中：—系數(shù)，無地震作用組合時，0；地震作用組合時，RE，按第3.7.1條、3.7.2條取用；N Nu Mx c Mux—只有彎矩作用時墻肢平面內(nèi)的受彎承載力設計值，在鋼管束上局部開孔削弱部位，應取凈截面計算；f—鋼材抗彎強度設計值，在鋼管束上局部開孔削弱部位，應取f=0.7fu，fu為鋼材抗拉強度最小值；b、h ——別墻截的度和度；ts dnx

——沿墻肢平面內(nèi)方向，鋼管束內(nèi)混凝土受壓區(qū)高度；fc As1

——鋼管束端部加強增加的鋼管面積；ts1

——鋼管束端部加強區(qū)的鋼管壁厚；ls 6.2.2x剪力墻壓彎墻肢，其平面內(nèi)的穩(wěn)定性應滿足下式要求：N) Mx

1/

(6.2.2-1)xNu

c(10.8N)MuxNux并應滿足下式要求：NMN(10.8N)M

1/

(6.2.2-2)其中：N

uxExNEx

(6.2.2-3)1.12ENExNu

sx2fx

(6.2.2-4)式中：x—墻肢平面內(nèi)的軸心受壓穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)6.2.5條確定的墻肢平面內(nèi)的正則化長細比，按式(6.2.4-1、6.2.4-2)計算；x—墻肢平面內(nèi)的長細比，按式(6.2.5-2)計算；NEx—歐拉臨界力；Nu—軸心受壓時全截面受壓承載力設計值，取毛截面特性按式（6.2.1-4）計算；Mux—只有彎矩作用時墻肢平面內(nèi)的全截面受彎承載力設計值，取毛截面特性按式（6.2.1-5）計算；Es—鋼材的彈性模量；x軸足下式要求：NyNu

txMx1.4M

1/

(6.2.3)y6.2.5(6.2.4-1、6.2.4-2)計算；當010.6520當00.215時：

(6.2.4-1)1[(0.9650.300

2)

(0.965

2)22]020

0 0 0 0 0(6.2.4-2)式中：—軸心受壓構件在所計算方向上的穩(wěn)定系數(shù)；0—軸心受壓構件在所計算方向上的正則化長細比，按6.2.5計算；fyfy

(6.2.5-1)0=l0r0IsIsIcEc/EsAsAcfc/f

(6.2.5-2)(6.2.5-3)式中：0—軸心受壓構件在所計算方向上的正則化長細比；fy—鋼材的屈服強度；—軸心受壓構件在所計算方向上的長細比；l0—軸心受壓構件在所計算方向上的計算長度，為該方向上支承點之間的距離，一般取所在樓層的層高；r0—軸心受壓構件在所計算方向上的截面當量回轉半徑；Is—組合構件中，外圍鋼管在所計算方向上對組合構件形心軸的慣性矩；Ic—組合構件中，除外圍鋼管以外的內(nèi)部區(qū)域在所計算方向上對組合構件形心軸的慣性矩；Ac—組合構件中，除外圍鋼管以外的內(nèi)部區(qū)域的截面面積；Ec—混凝土的彈性模量；L形、T［p6.2.6p6.2.66.2.7定性。p6.2.9條取受壓狀態(tài)下的屈曲系數(shù)k6.2.8表6.2.6三邊、四邊支承墻肢正則化寬厚比界限值墻肢類型抗震等級四級三級一、二級三邊支承墻肢0.50.450.4四邊支承墻肢0.50.450.4注：三邊支承墻肢指L形、T形、［形、工形截面的翼緣墻肢以及T形截面的腹板墻肢。四邊支承墻肢指［形和工形截面的腹板墻肢。四邊支承墻肢：N M 2 0.85MNNu

xMMux

Muy

y1/

(6.2.7-1)三邊支承墻肢：NNNu

MxMMux

0.85My1/Muy

(6.2.7-2)其中：N

1 1pN10.522pN

(6.2.7-3)M

1 1pM10.522pM

(6.2.7-4)My5sbtwdy)tw(twtfdy]f

(6.2.7-5)dny

As2htwf

(6.2.7-6)式中：

(h2t

)cf My—墻肢平面外的彎矩設計值；Muy—只有彎矩作用時墻肢平面外的全截面受彎承載力設計值；dny—沿墻肢平面外方向，鋼管束內(nèi)混凝土受壓區(qū)高度；N—純壓荷載作用下墻肢穩(wěn)定系數(shù)；M—純彎荷載作用下墻肢穩(wěn)定系數(shù)；6.2.9k6.2.8條計算；6.2.9k6.2.8條計算；NukNcrNukNcr

(6.2.8-1)其中：Nuk=fyAsfckAc

(6.2.8-2)Ncr=

k2Dhb

(6.2.8-3)E(b)3 Ett)2D=c wsw w c 2) 2c

(6.2.8-4)式中：Nuk—墻肢的軸心受壓承載力標準值；Ncr—墻肢軸心受壓時的臨界壓力；fck、fy——混凝土、鋼材的抗壓強度標準值；D—墻肢平面外單位長度的抗彎剛度；bb1或b2bw圖62.8s

——鋼材、混凝土的泊松比；k 6.2.9圖6.2.8鋼管束混凝土剪力墻腹板墻肢和翼緣墻肢的寬度示意k受壓：

h2h2k=0.4255+bh2s

(6.2.9-1)受彎：

h2h2k=2(0.4255+b)h2s

(6.2.9-2)四邊支承墻肢：受壓：1

hhh2 h2hh當 時：

k=2+b+s

(6.2.9-3)hb當hs1時：hb

2 2s bk=4

(6.2.9-4)受彎：

k=23.9

(6.2.9-5)式中：

——墻肢平面外的計算高度，取平面外上下支承邊的間距；Nt

MxM

1/

(6.2.10)式中：Nt—軸心拉力設計值；V≤0.5fv/γ (6.2.11)式中：V—墻肢的剪力設計值；Anw—墻肢中與受力方向平行的鋼板凈截面面積；fv—鋼板抗剪強度設計值?！菊f明：6.2.11墻肢抗剪承載力僅考慮與受力方向一致的鋼板抗剪承載力，不考慮混凝土的抗剪承載力。同時，參考歐洲規(guī)范Eurocode46.2.2.450%6.3構造要求上的正則化長細比0.2156.2.542當不能滿足上述條件時，視為無翼墻或無端柱。λ00.215時，0.97JGJ3-20107.2.1521，但是穿層墻體還需要按照條件1進行復核。】c6.3.2表6.3.2混凝土工作承擔系數(shù)限值長細比λ軸壓比≤0.40.50.6≤200.70.60.5300.650.550.45400.60.50.4500.550.450.35≥600.50.40.3注：1表中長細比取墻肢兩個方向較大的長細比。Ef=Ef6.3.3表6.3.3鋼管混凝土束剪力墻軸壓比限值抗震等級一級二級、三級四級軸壓比限值0.50.550.6注：墻肢軸壓比是指重力荷載代表值作用下墻肢承受的軸壓力設計值與墻肢的全截面抗壓強度設計值之比。6.3.30.1；235/fy一墻長比可式（6.2.5-2）算其應大于235/fyGB509364.1.74mm6.3.5表6.3.5鋼管束壁板寬厚比限值抗震等級四級二級、三級一級軸壓比≥0.3：邊緣腔；軸壓比≥0.5且墻肢截面長度≤1m：所有腔；其他情況或部位≤60≤50≤60≤50235/fy注：表數(shù)適于Q235，其他號材，235/fy【說明：邊緣腔是指鋼管混凝土束墻肢最邊緣的端部鋼管。例如一字形墻體兩端的兩個鋼管、L形墻體端部TL形、T1m的墻要求：

AsifyAcifckfw

(6.3.6)2Hh fie式中：Asi

——計算截面外側鋼截面的面積；Aci

——計算截面外側混凝土截面的面積；Hi 3t45mm68mm1mm實焊縫 縫意圖與墻肢兩端的凈距及洞口與洞口之間的凈距不小于洞口的直徑或最大邊長；在每層層高范圍內(nèi)，洞口立面面積不大于墻肢立面面積的15%。500m圖6.37 （a）圓形洞口貼板補強 （b）圓形洞口套管和貼板補強 （c）矩形洞口貼板補強圖6.3.7鋼管束洞口補強1——套管；2——貼板；3——封邊板；(6.3.8-1)3~52MP/a0.58Awfy

(6.3.8-1)MPfyWp

(6.3.8-2)式中：fy (6.3.8-1)(6.3.8-2)MP Wp a 345MPa0.8100MPa6.3.8表6.3.8鋼連梁的板件寬厚比限值板件名稱寬厚比限值翼緣外伸部分8腹板90235/fy注：表中數(shù)值適用于235/fy（30tw-h/5）h≤640mmh＞640mm0.5bf-twtw。注：tw為梁腹板厚度，bf為梁翼緣寬度，h為梁高。節(jié)點設計一般規(guī)定GB50017GB50661JGJ99GB50661《高層民用建筑鋼結構技術規(guī)程》JGJ99的規(guī)定進行計算。UU【說明：7.2.1若矩形管、U型鋼組成鋼管束后再拼接，內(nèi)部豎隔板無法連接，形成截面削弱。因此要求工廠拼接時先對單根矩形管、U型鋼進行拼接，再組裝成鋼管束。】S50mm7.2.2-1上下墻外壁之間的間距S0＜S≤25mm7.2.2-2的方式，其中隔板厚度應滿足式（7.2.2）的要求；當接頭上下墻外壁之間的間距S25＜S≤50mm7.2.2-3+2mm16mm板外側貼板加強，并應符合7.2.3條的要求。tSt2，且于16mm 式中：t S t2 圖7.2.2-1鋼管束對接做法（S=0）1——端板；2——豎隔板處貼板；3——下節(jié)鋼管束；4——上節(jié)鋼管束；5——灌漿孔；圖7.2.2-2鋼管束對接做法 圖7.2.2-3鋼管束對接做法（0＜S≤25mm） （25＜S≤50mm）1——端板；2——豎隔板處貼板；3——下節(jié)鋼管束；4——上節(jié)鋼管束；5——通長支承板；圖7.2LL≥2b2，L≥b1+b21/2Q235或Q3451.251.2圖7.2.3鋼管束對接處的貼板加強做法1——上節(jié)鋼管束；2——下節(jié)鋼管束；3——端板；4——貼板；2圖7.2.4鋼管混凝土束剪力墻的現(xiàn)場拼接加強方式【說明：采用7.2.3條貼板加強有困難時，也可采用本條插筋補強?！俊菊f明：7.3.1本條基于第7.1.2條的規(guī)定，認為無地下室或僅有一層地下室時，強震作用下墻底可能會出現(xiàn)塑性鉸，需按構件的塑性抗彎承載力驗算連接的極限抗彎承載力；其余情況考慮到為了保證墻腳連接的剛度，規(guī)定按照構件的抗彎承載力設計值驗算連接的抗彎承載力設計值?！繄D7.3。當剪力墻墻體厚度小于180mm時，應采用1-1節(jié)點形式；當剪力墻墻體厚度不小于180mm時，應采用2-2節(jié)點形式。并應符合以下規(guī)定：圖7.3.2墻腳節(jié)點1——分離鋼筋；2——底板；3——端部型鋼；4——鋼管束；5——通長貼板；6——插筋；frAr型鋼承載力fAs1n

(7.3.2-1)式中：fr f As1n

——鋼管束的凈截面面積；furAr型鋼承載力1.2fyAs1

(7.3.2-2)式中：fur

——分離鋼筋、插筋的極限抗拉強度；fy As1

——鋼管束的毛截面面積；0.85LfcjALNu1

(7.3.2-3)式中：L

——混凝土局部受壓強度提高系數(shù)，取1.732；fcj

——基礎凝土抗壓強度設計值；Nu1

——鋼管混凝土束單個腔的抗壓承載力設計值；0.41fA

V0.4N

(7.3.2-8)vpp式中：Ap fvp

——抗剪鋼板、型鋼的抗剪承載力設計值；V 5.2.2N ——與剪力設計值VN=0；5HRB4003d底板宜采用Q235Q345d。分離鋼筋與底板應采用T20mm20mm40d150mm1.3b,bGB50661235/f235/fy計算假定為：在軸力N2-3）（7.3.2-3）D.5.1【條文說明：7.4.1本條基于第7.1.2條的規(guī)定，認為強震作用下梁端可能會出現(xiàn)塑性鉸，除按照構件的抗彎承載力設計值驗算連接的抗彎承載力設計值外，尚需按構件的塑形抗彎承載力驗算連接的極限抗彎承載力?！繄D7.4.3圖7.4.3梁墻側板式剛接節(jié)點1——鋼梁；2——牛腿；3——牛腿端板；4——鋼管束；5——翼緣連接板；2AdfdNf

（7.4.3-1）其中：NfMe/hb

（7.4.3-2）式中：fdNfMe

——單塊翼緣連接板的截面面積；——翼緣連接板的抗拉承載力設計值；——鋼梁達到抗彎承載力設計值時，翼緣連接板的軸力；——鋼梁抗彎承載力設計值；——鋼梁上下翼緣中心的距離；NwffNw

（7.4.3-3）式中：he1——翼緣連接板與牛腿翼緣之間角焊縫的計算厚度；L1——翼緣連接板與牛腿翼緣之間每條角焊縫的計算長度；ff1w—翼緣連接板與牛腿翼緣之間角焊縫的抗剪承載力設計值；4hLfw2*1.22hhfwN

（7.4.3-4）e22f2 e2df2 f式中：fwff2

——翼緣連接板與鋼管束之間角焊縫的計算厚度；——翼緣連接板與鋼管束之間每條側面角焊縫的計算長度；——翼緣連接板與鋼管束之間每條端面角焊縫的計算長度，即翼緣連接板的寬度；—翼緣連接板與鋼管束之間角焊縫的抗剪承載力設計值；4tsL2fv2tshdfNf

（7.4.3-5）式中：tsfv

——鋼管束壁板厚度；——鋼管束鋼板抗剪強度設計值；f w2he3L3fw

（7.4.3-6）式中：he3—牛腿腹板與牛腿端板之間角焊縫的計算厚度；f3fw——腿板牛端板之間焊的剪載設計；V ——端力計，不小梁剪載設值的1/2；6）腿板鋼束角焊的f32hLfw2*1.22hb

wV

（7.4.3-7）e44f4 e4nf4式中：L4

——牛腿端板與鋼管束之間角焊縫的計算厚度；——牛腿端板與鋼管束之間每條側面角焊縫的計算長度；ffwf7）剪力作用下鋼管束壁板的承載力2tsL4fv2tsbnfV

（7.4.3-8）2AdfduNfp

（7.4.3-9）其中：NfpjMp/hb

（7.4.3-10）式中：fduNMj

——翼緣連接板的抗拉強度最小值；——鋼梁達到全塑性抗彎承載力時，翼緣連接板的軸力；——鋼梁全塑性抗彎承載力；——連接系數(shù)，當鋼梁材質為Q235時，取1.4；當鋼梁材質為Q345時，取1.3；4he1L10.58fu1Nfp

（7.4.3-11）式中：fu1

——翼緣連接板鋼材的抗拉強度最小值或牛腿翼緣鋼材的抗拉強度最小值，取較小者；fu22*1.22fu2

（7.4.3-12）式中：fu2

——翼緣連接板鋼材的抗拉強度最小值或鋼管束壁板鋼材的抗拉強度最小值，取較小者；4tsL20.58fu

2tshdfuNfp

（7.4.3-13）式中：fu

——鋼管束壁板鋼材的抗拉強度最小值；2he3L30.58fu3Vp

（7.4.3-14）其中：Vp1.22Mp/Ln

VGb或Vp1.2(0.58Awfy)

取小值 （7.4.3-15）式中：fu3

——牛腿腹板鋼材的抗拉強度最小值或牛腿端板鋼材的抗拉強度最小值，取較小者；Vpfy

——梁端抗彎屈服或抗剪屈服時的剪力；——梁凈跨；——在重力荷載代表值（9度時高層建筑尚應包括豎向地震作用標準值）作用下，按簡支梁分析的梁端截面剪力設計值；——梁腹板截面面積；——梁腹板鋼材的屈服強度；fu421.22fu4

（7.4.3-16）式中：fu4

——牛腿端板鋼材的抗拉強度最小值或鋼管束壁板鋼材的抗拉強度最小值，取較小者；2tsL4fu

fuVp

（7.4.3-17）tf2mm50mm。20mm。3.5150mm80mm；其與墻體30mmc1c215mm1.5tmin，tmin【說明：7.3.3Vp的計算參照《建筑抗震設計規(guī)范》8.2.8條，同時根據(jù)鋼連梁的設計要求，可能發(fā)生梁端剪切屈服先于彎曲屈服的情況，因此在《建筑抗震設計規(guī)范》8.2.8條的基礎上增加了剪切屈服控制的梁端受剪承載力的計算?！浚▓D7.4.4圖7.4.4梁墻端板式剛接節(jié)點1——鋼梁；2——端板；3——鋼管束；4——翼緣連接板；AfAffbfptp

（7.4.4-1）其中：1/221/2221/

（7.4.4-2）tfb

（7.4.4-3）2bf

（7.4.4-4）式中：tpttwb

——端板厚度；bf fb fp 2hLfw2*1.22hbf

wV

（7.4.4-5）e f epf

——端板與鋼管束之間角焊縫的計算厚度；L—端板與鋼管束之間每條側面角焊縫的計算長度，應考慮翼緣連接板高度范圍內(nèi)端板與鋼管束之間可能無法施焊的影響；ffw—端板與鋼管束之間角焊縫的抗剪承載力設計值；fbp—端板與鋼管束之間每條端面角焊縫的計算長度；V—梁端剪力設計值，且不小于梁抗剪承載力設計值的1/2；7.4.3條1款進行計算。33jAffyb2fypfuptp

（7.4.4-6）式中：

——鋼梁翼緣鋼材的屈服強度；——端板鋼材的屈服強度；——端板鋼材的抗拉強度最小值；j—連接系數(shù)，當鋼梁材質為Q235時，取1.4；當鋼梁材質為Q345時，取1.3；L0.58fup2*1.22hebp0.58fupVp

（7.4.4-7）其中：Vp1.22Mp/Ln

或Vpfy)取小值 （7.4.4-8）式中：

——梁端抗彎屈服或抗剪屈服時的剪力；（9fy 7.4.3條2款進行計算。3.55且不小于100mm；其長度應不小于緊鄰墻體邊緣的一個鋼管長度+30mm，不大于緊鄰墻體邊緣的30mm210mm3不應大于1.5tmin，tminc215mmL形或T（圖7.4.7.4.3條第1款第567 圖7.4.5梁墻鉸接節(jié)點1——鋼梁；2——鋼管束；3——連接件；7.4.37.4.4圖7.4.6墻頂處梁墻剛接節(jié)點1——鋼梁；2——牛腿；3——牛腿端板；4——鋼管束；5——頂板；6——梁翼緣連接板；7——端板；在有效傳力長度范圍內(nèi)，頂板的凈截面抗拉承載力應不小于梁翼緣截面的抗拉承載力；在有效傳力長度范圍外，頂板厚度可取鋼管束壁板厚度+2mm，且不小于16mm。有效傳力長度按下式確定：2tsLwfvNf

（7.4.6-1）式中：ts fv Nf 按照（7.4.3-2）2tsLwfu

（7.4.6-2）式中：fu Nfp

按照（7.4.3-10）式計算7.4LL圖7.4.7（7.4.6-1）L圖74.（a）墻厚度較大時 （b）墻厚度較小時圖7.4.7L形墻轉角處兩方向剛接梁形式1——剛接梁；2——水平隔板；3——灌漿孔；4——鋼管混凝土柱；5——鋼管束；當鋼梁與厚度不小于300mm（a）鋼管混凝土束剪力墻作為樓板邊支座（b）鋼管混凝土束剪力墻作為樓板中間支座圖7.5.2現(xiàn)澆樓板與墻連接節(jié)點1——現(xiàn)澆樓板；2——鋼管混凝土束剪力墻；3——下層支座鋼筋；4——上層支座鋼筋；5——鋼管束上預開孔；6——T型抗剪件；25d200mm，d樓板混凝土強度為C30HRB40035d200mm0.724.5d25d1012300mm）7.5.1（a）]8mm大于200mm，且宜伸過墻體厚度。采用分離式配筋時，上層支座鋼筋伸入樓板內(nèi)長度宜為35d和不小于L/4（L【說明：鋼管混凝土束剪力墻作為現(xiàn)澆樓板邊支座時，應按簡支邊計算樓板，上層支座鋼筋也為非受力鋼筋?？紤]到施工方便和樓板抗裂縫要求，采用兩種長度伸入樓板內(nèi)，并長、短間隔布置，以利于施工。）7.5.1（b）]確定。墻兩側上層支座鋼筋應連續(xù)。當采用分離式配筋時，上層支座鋼筋伸入樓板內(nèi)的長度應根據(jù)負彎矩圖確定，并滿足鋼筋的錨固要求；當采用鋼筋桁架樓承板時，沿鋼筋桁架方向的上層支座鋼筋可與鋼筋桁架面筋搭接。支座處應設置T2/335mm550mm。防護設計防腐保護設計GB50017GB/T30790GB50755【說明：鋼結構標準18.2.7條?！縂B/T8923D要求?！菊f明：《鋼結構設計標準》GB50017》第18.2.5條】腐蝕性等級低碳鋼的單位面積質量損失/厚度損失（經(jīng)過第一年暴露后）溫和氣候下典型的環(huán)境示例質量損失厚度損失um腐蝕性等級低碳鋼的單位面積質量損失/厚度損失（經(jīng)過第一年暴露后）溫和氣候下典型的環(huán)境示例質量損失厚度損失um外部內(nèi)部C1很低≤10≤1.3C2低＞10且≤200＞1.3且≤25低污染水平的村地區(qū)可能發(fā)生凝露的不保體育館城市和工業(yè)大高濕度和存在一定空C3中等＞200且≤400＞25且≤50氣污染的生產(chǎn)場所，例如食品加工廠、釀酒的沿海地區(qū)廠、牛奶場C4高＞400且≤650＞50且≤80工業(yè)區(qū)和中鹽度的沿海地區(qū)化工廠、游泳池、沿海船舶和造船廠C1C1C2GB892370%。30mm100mmGB500464.2.530mm100mm。150mm?！菊f明：將鋼管混凝土束剪力墻與室外地面直接接觸處采用細石混凝土、水泥砂漿等材料進行保護，以防止此處發(fā)生腐蝕。】防火保護設計GB50016GB50016JGJ99-201511.1.9GB/T9978巖棉氈等M5JGJ/T38010.1.24.5.19.1.1nfλgnf8.2.5N fNN

(8.2.5)uk,f式中：nf——鋼管混凝土束組合構件火災下的荷載比；Nf——火災下鋼管混凝土束組合構件的軸心壓力值；Nuk,f——常溫下鋼管混凝土束組合構件的軸心受壓承載力?！菊f明：火災下鋼管混凝土束組合構件的軸心壓力應覆蓋最不利工況，對應的承載力應考慮彎矩、剪力等的影響?！?.0h(8.2.6)8.2.6指其在火災下保持穩(wěn)定性的能力。

tR0.0006nfgb

(8.2.6-1)n164.286n2

125.857

(8.2.6-2)f f f0.004420.197

(8.2.6-3)g g g式中：（n

b

(8.2.6-4)nf——鋼管混凝土束組合構件火災下的荷載比，由式8.2.5計算；λg——繞弱軸方向的幾何長細比，g23le/b，其中，le為構件的計算長度；b（nf、g、b——計算參數(shù)。表8.2.6無防火保護下鋼管混凝土束組合構件的耐火極限長細比高寬比腔體高度腔體寬度耐火極限tR(min)荷載比nλgd/bb(mm)d(mm)0.20.30.40.50.6201.01001007656422921130130956747332315015010774503424200200148936041252502501801036844273003002241137648291.610016078584228191302089466483121150240104725133222003201418153352325040017191603624300480204100653925401.01001006549382819130130795441292115015087584330212002001056750332325025012378553625300300148895938271.6100160675037251713020879574128191502408761442820200320103634630202504001187347312230048013682503224601.010010052402921161301305845322217150150614833231720020073543724182502508862412721300300105704731241.6100160554331221513020864503524171502407054382418200320765435251825040087613726203004809966432922801.01001004131221510130130433322161115015044332216112002004835241712250250523826191430030058402821161.6100160463726201313020852412821141502405543292214200320644631231425040070493224153004807450332515UkT(8.2.7)計算，也可查表8.2.7確定；對于非標準火災，式(8.9.9)中的受火時間t應取等效曝火時間。0,Tk0.8500,T

(8.2.7-1)

0.7236.087103125.857t,t

(8.2.7-2),t.4

t t0.0006g

(8.2.7-3)0.004420.197

(8.2.7-4)g g gb0.113b24.857

(8.2.7-5)式中：kT——火災下鋼管混凝土束組合構件的承載力系數(shù)；nnf——鋼管混凝土束組合構件火災下的荷載比，由式8.2.6計算；λg——繞弱軸方向的幾何長細比，g23le/b，其中，le為構件的計算長度；b（、t、g、b——計算參數(shù)。表8.2.7-1標準火災雙面受火下鋼管混凝土束組合構件的承載力系數(shù)長細比墻體厚度承載力系數(shù)kT受火時間（h）λgb(mm)0.51.01.52.02.53.0201000.500.310.170.060.000.001300.520.330.200.100.000.001500.530.350.220.120.020.002000.560.390.270.170.080.002500.580.420.300.210.120.053000.600.450.330.240.160.09401000.450.240.090.000.000.001300.470.270.120.010.000.001500.480.290.150.030.000.002000.510.330.200.090.000.002500.540.360.240.130.040.003000.560.390.270.170.080.00601000.350.110.000.000.000.001300.370.140.000.000.000.001500.390.160.000.000.000.002000.420.210.050.000.000.002500.450.250.100.000.000.003000.480.280.140.020.000.00801000.040.000.000.000.000.001300.080.000.000.000.000.001500.100.000.000.000.000.002000.150.000.000.000.000.002500.190.000.000.000.000.003000.230.000.000.000.000.00【說明：由于推導公式所覆蓋的算例中荷載范圍有限，實際工程中若構件的火災荷載比大于0.85，則不適用該公式進行計算?！繕藴驶馂南履突饦O限3.0h的鋼管混凝土束組合構件，其防火保護層的設計厚度可查表8.2.8-18.2.8-2M5B068.2.8-18.2.8-2表8.2.8-1穩(wěn)定性要求下雙面受火鋼管混凝土束組合構件防火保護層厚度長細比高寬比腔體高度腔體寬度防火保護層最小厚度(mm)λgd/bbd水泥砂漿加氣混凝土巖棉(mm)(mm)n=0.2n=0.4n=0.6n=0.2n=0.4n=0.6n=0.2n=0.4n=0.6201.01001002035556142423613013014304951222136150150102745411211362002003203918181352502501173617171353003000153306150251.61001601936606142524713020814315451224136150240112851411231362003204244721022136250400122441920136300480018400819025401.01001002739579152535813013021365571424236150150173454614242362002001229484122223625025092541310191353003006233829181351.610016026436981729358130208203967715282481502401736666142724820032013335841325237250400103053312231363004807294821121136601.01001004155801322344591301303651751120324591501503348721019313592002002644668182835725025019385561524247300300133147412222461.61001603952871220364510130208344882111934459150240304679101832359200320254275817313592504001939666162824830048015345951325247801.0100100466811816304758131301304466116152946471315015043641141428464713200200396010012264147112502503555861123364610300300305177921333591.610016041569313233846111302083653871121353510150240325082102033359200320264578819323592504002243727173035830048020416871629248表8.2.8-2絕熱性要求下單面受火鋼管混凝土束組合構件防火保護層厚度腔體高度防火保護層最小厚度（mm）加氣混凝土巖棉水泥砂漿b最高平均最高平均最高平均10015147645391301110543127150884322192000000002500000003000000002.0h2.5h3.0h8.2.9-18.2.9-28.2.9-18.2.9-2中的較大值。表8.2.9-1穩(wěn)定性要求下雙面受火鋼管混凝土束組合構件防火保護層厚度（防火涂料）長細比高寬比腔體腔體防火保護層最小厚度(mm)高度寬度λgd/bbdtR=2.0htR=2.5htR=3.0h(mm)(mm)nf=0.2nf=0.4nf=0.6nf=0.2nf=0.4nf=0.6nf=0.2nf=0.4nf=0.6201100100251137134816130130141026123714150150149251227142002000391411151325025002803111412300300028031004121.6100160251237144817130208141126133716150240141025132715200320041015121614250400039041215143004800390411051340110010036124814591713013025113713491615015015112613381620020014102812271425025003915112613300300038141115121.610016036134816510191302082512371449171502401511261438162003201411261427162504000410161327153004800491512171460110010048145101771320130130371359166111915015037134916611192002002612381541018250250151127133916300300149261227141.61001604715510186122113020836134816510191502402612381551018200320261238154101825040016112714391630048015102613381580110010061121714259173013013051119714239172715015051119714239172720020041118614228172525025049165121971422300300381451117613201.61001605917612208142413020848165111971322150240481651019613222003203716410195122225040027153918511213004802715391841121表8.3.2-9絕熱性要求下雙面受火鋼管混凝土束組合構件防火保護層厚度（防火涂料）腔體高b防火保護層最小厚度（mm）tR=2.0htR=2.5htR=3.0h（mm）最高平均最高平均最高平均100879810913063869715020426225mm（8.3.1114mm250mm100mm處，16m6m。圖8.2.10排氣孔的構造8..220168201742護，保護層厚度為35mm，測得的耐火極限在180分鐘和210分鐘以上。同時也進行了1個工字鋼梁的耐火極限試驗，耐火極限在150分鐘以上。同濟大學出具的《新型防火漿料（石膏混合料）開發(fā)隔熱性能測試分析報告》表明，采用石膏混合料加掛網(wǎng)的防火保護層能夠滿足火災下的完整性要求?！俊菊f明：本條直接引用《建筑鋼結構防火技術規(guī)程》CECS200:2006第4.5.1條?！恐谱骱褪┕や摴苁鴺嫾谱?須明確保證焊接質量的措施；2須考慮減少薄鋼板焊接變形措施；3應考慮控制出廠構件幾何尺寸的保證措施；45【條文說明：本條強調了施工圖深化設計文件的審查程序，把好工程設計關，使深化設計更易于操作，趨于完善合理?！縐量等級不低于二級的全熔透焊縫。超聲波探傷的質量等級、缺陷分級、探傷比例按照《鋼結構工程施工質量驗收規(guī)范》GB50205中表5.2.4和《鋼結構超聲波探傷及質量分級法》JG/T203執(zhí)行。鋼管束構件安裝構件吊裝就位后宜同步進行校正。鋼管束內(nèi)混凝土澆筑20mm550~655mm【說明：本條對鋼管束內(nèi)混凝土的相關要求做了基本規(guī)定。自密實混凝土施工工藝目前已經(jīng)很成熟，適用于鋼管混凝土束組合結構中束內(nèi)混凝土的施工。由于項目條件的不同，為保證束內(nèi)混凝土的澆筑質量，應結合各方面的條件進行現(xiàn)場澆筑工藝試驗，確定好施工工藝參數(shù)后方可大面積進行施工?！?00-500mm24GB50107的規(guī)定分批檢驗評定。GB50204GBJ1071每一鋼管束段、同一配合比的混凝土，取樣不得少于一次；2當一節(jié)鋼管束段內(nèi)混凝土用量超過100立方米時，同配合比的混凝土每100立方米取樣次數(shù)不得少于1次；3每次取樣應至少留置一組標準養(yǎng)護試件，同條件養(yǎng)護試件的留置組數(shù)應根據(jù)實際需要確定。JGJ1049m9m【說明：由于鋼管束澆筑混凝土的拋落高度較高，為了防止離析對自密實混凝土的擴展度和粗骨料粒徑做了指標推薦，具體的自密實混凝土性能指標應結合工程實際條件和當?shù)鼗炷凉糖闆r通過試驗制定和調整?！俊菊f明：混凝土澆筑完成后，鋼管束頂須進行封閉處理，主要目的是防止雜物、雨水等落入鋼管束內(nèi)而影響后續(xù)施工或質量?！恳话阋?guī)定GB50755GB50205GB50661GB50936GB50204GB50666JGJ/T283【條文說明：焊接工程是所有鋼結構工程施工中重要的一環(huán)，本條對焊接作業(yè)相關人員的資格做了規(guī)定，是保證構件焊接質量的基本條件，并借以加強對各類人員的管理。具體的相關要求可參考《鋼結構焊接規(guī)范》GB50661的相關規(guī)定?！浚ńㄔOGB50300鋼管混凝土束組合結構是鋼結構工程子分部的一部分，其分項工程的劃分參照《建筑工程施工質量GB50300GB50205原材料及成品進場I 主控項目檢驗方法：檢查質量合格證明文件，中文標志及出廠檢驗報告等。GB507555.2.35.2.5GB507555.2.5GB507555.2.35.2.5GB507555.2.5焊接材料應按照《鋼結構工程施工質量驗收規(guī)范》GB50205及《鋼結構工程施工規(guī)范》GB檢查數(shù)量：按照《鋼結構施工規(guī)范》GB50755第5.3.2條規(guī)定的頻次。檢驗方法：見證取樣、送樣，檢查復驗報告。" （PT.B）10%（100）3卷每張（）5檢驗方法：用游標卡尺量測或超聲波測厚儀量測。2mm檢查數(shù)量：每一品種、規(guī)格的鋼板檢測5處。檢驗方法：鋼尺量測。1033用于制作U≤L/100010mm10331當鋼材的表面有銹蝕、麻點或劃痕等缺陷時，其深度不得大于該鋼材厚度負允許偏差值的1/2；21GB/T8923.1級及C級以上；3鋼材端部或斷口處不應有分層、夾渣等缺陷。檢查數(shù)量：全數(shù)檢查。檢驗方法：尺量檢查、觀察檢查。103310.1.1.4檢驗方法：觀察檢查。零部件加工工Ⅰ 控目-12檢驗數(shù)量：全數(shù)檢查。檢驗方法：檢查制作工藝報告和施工記錄。UGB502055.2.4JG/T203檢查數(shù)量：全數(shù)檢查。檢驗方法：檢查超聲波探傷報告。10.3.310%310.3.3。表10.3.3鋼管束構件組焊后允許偏差(mm)項目允許偏差檢驗方法圖例連接處平≤1m2.0用鋼直尺檢查項目允許偏差檢驗方法圖例整度△＞1m3.0-5.0用鋼直尺檢查寬度測量-3,+5用鋼尺檢查局部平面度△長度方向每米不大于3.01m截面垂直度△L≤5002.0用靠模加鋼尺檢查500＜L≤10003.0L＞10005.0總長L-3~0用鋼尺檢查項目允許偏差檢驗方法圖例焊后直線度（側彎f）L/1000；且不大于10用鋼尺、拉線檢查端部對軸線垂直度△b/500；且不大于2.0用鋼直尺檢查項目允許偏差檢驗方法圖例連接板樓層間距L±3.0用鋼尺檢查 10.3.4的規(guī)定。檢10%3檢驗方法：用鋼尺量測。表10.3.4預埋件尺寸的允許偏差(mm)項目允許偏差圖例預埋件外形尺寸±10.0錨筋長度±10.0錨筋位置2.0" U10.3.5103檢驗方法：見表10.3.5。10.3.5U（mm）項目允許偏差檢驗方法圖例折彎角外圓弧半徑R外徑R等于2.4～3.0t(t為板厚)R翼板高度h-0.5~1.0兩翼板高度差｜h1-h2｜≤1開口內(nèi)折邊段夾角-5°～0量規(guī)檢查項目允許偏差檢驗方法圖例翼板單側張口寬度K1、K2b/2＜K1、K2≤b/2+1.5%*h用鋼尺檢查腹板寬度b±1.0用鋼尺檢查彎曲度（直線度）每米彎曲0.5；總長偏差L/1250，且不大于8mm；拉線加鋼尺檢查平面凹凸度每米2.01查焊接工程Ⅰ GB50661檢查數(shù)量：全數(shù)檢查。檢驗方法：檢查質量證明書和烘焙記錄。檢驗方法：檢查焊工合格證及其認可范圍、有效期。GB50661GB50755檢查數(shù)量：全數(shù)檢查。檢驗方法：檢查焊接工藝評定報告、焊接工藝規(guī)程和焊接作業(yè)記錄。設計要求全熔透的一、二級焊縫應按照國家現(xiàn)行標準《鋼結構工程施工質量驗收規(guī)范》GB50205、GB50661JG/T203檢查數(shù)量：按規(guī)范要求執(zhí)行。檢驗方法：檢查超聲波探傷記錄。TGB5020510310%35%，1110檢驗方法：觀察檢查或使用放大鏡、焊縫量規(guī)和鋼尺檢查，當存在疑義時，采用滲透或磁粉探傷檢查。" 10.4.7表10.4.7焊縫外觀質量標準（mm）項目允許偏差缺陷類型一級二級三級未焊滿（不允許≤0.2+0.02t，且≤1.0≤ 0.2+0.04t≤2.0每100mm焊縫內(nèi)缺陷總長≤25.0根部收縮不允許≤0.2+0.02t，且≤1.0≤0.2+0.04t≤2.0長度不限咬邊不允許≤0.05t,且≤0.5；連續(xù)長度≤100.0，且焊縫兩側咬邊總長≤10%焊縫全長≤0.1t且≤1.0，長度不限弧坑裂紋不允許允許存在個別長度≤5.0的弧坑裂紋電弧擦傷不允許允許存在個別電弧擦傷接頭不良不允許缺口深度0.05t,且≤0.5缺口深度0.1t,且≤1.0每1000.0焊縫不應超過1處表面夾渣不允許深≤0.2t長≤0.5t,且≤20.0表面氣孔不允許502≥6倍孔徑注：表內(nèi)t為連接處較薄的板厚35%，1110檢驗方法：觀察檢查或使用放大鏡、焊縫量規(guī)和鋼尺檢查。10.4.80～10～1U型鋼連接焊縫有效厚度h允許偏差（mm）圖例項目10351210檢驗方法：觀察檢查、焊縫量規(guī)及超聲波檢查。103檢驗方法：觀察檢查。10355檢驗方法：觀察檢查。安裝工Ⅰ 控目103檢驗方法:檢查構件出廠驗收記錄、尺量檢查、觀察檢查。檢驗方法:按照安裝工序清單清點構件、配件的數(shù)量。10%，檢驗方法:尺量檢查、觀察檢查及檢查出廠驗收記錄。檢查數(shù)量：按鋼管束構件基礎數(shù)抽查10%，且不少于3處。檢驗方法:采用經(jīng)緯儀、水準儀、全站儀和鋼尺實測。表10.5.4建筑物定位軸線、基礎上鋼管束構件的定位軸線和標高的允許偏差(mm)項目允許偏差圖例建筑物定位軸線L/20000,且不應大于3.0基礎上鋼管束混凝土構件的定位軸線1.0基礎上鋼管束混凝土構件的底標高±2.010.5.510%3個。檢驗方法：用經(jīng)緯儀、水準儀、全站儀、水平尺和鋼尺檢查。表10.5.5預埋件安裝的允許偏差(mm)項目允許偏差圖例平整度每米內(nèi)不大于3.0預埋件定位5.010.0預留孔中心偏移±3.0預埋件標高10.5.6的規(guī)定。10%10.0預留孔中心偏移±3.0預埋件標高表10.5.6鋼管束構件安裝的允許偏差項目允許偏差（mm）圖例鋼管束構件定位軸線1.0首節(jié)鋼管束構件軸線對定位軸線的偏差3.0單節(jié)鋼管束構件的垂直度X向：h/1000，且不大于10.0Y向：h/1000，且不大于10.010.5.7的規(guī)定。檢查數(shù)量：對主要立面全部檢查。對每個所檢查的立面，除兩列角部構件外，尚應至少選取一列中間構件。檢驗方法：對于整體垂直度可采用激光經(jīng)緯儀、全站儀測量，也可根據(jù)各節(jié)鋼管束混凝土構件的垂直度允許偏差累計(代數(shù)和)計算。對于整體平面彎曲，可按產(chǎn)生的允許偏差累計(代數(shù)和)計算。表10.5.7整體垂直度和整體平面彎曲的允許偏差(mm)項目允許偏差（mm）圖例主體結構的整體平面彎曲L/1500，且不應大于25.0主體結構的整體垂直度H/2500+10，且不大于50.0"一般項目檢查數(shù)量：同批構件抽查10%，且不少于3件。檢驗方法：尺量檢查、觀察檢查。10%3檢驗方法：觀察檢查。10%3檢驗方法：觀察檢查。10.5.11檢查數(shù)量：按同類構件或節(jié)點數(shù)抽查10%，其中鋼管束構件和梁各不應少于3件，主梁與次梁連接節(jié)點不應少于3個，支承壓型金屬板的鋼梁長度不應少于5m。檢驗方法：用水準儀、全站儀、激光經(jīng)緯儀、直尺和鋼尺檢查。表10.5.11鋼構件安裝的允許偏差項目允許偏差（mm）圖例同一層各鋼管束構件頂標高差△±5.0上、下鋼管束構件對接處的錯口△2.0同一根梁兩端頂面的高差△l/1000，且不大于10.0主梁與次梁表面的高差△±2.0梁的跨中垂直度h/50010.5.12的規(guī)定。檢10%4表10.5.12鋼管混凝土束組合結構主體總高度的允許偏差(mm)項目允許偏差圖例用相對標高控制安裝±∑(△h+△z+△w)用設計標高控制安裝H/100030.0；注：l、△h3、△w為每節(jié)鋼管束構件接頭焊縫的收縮值。鋼管束內(nèi)混凝土Ⅰ 控目檢驗方法：檢查試件強度試驗報告。檢驗方法：觀察檢查、檢查施工記錄。檢驗方法：敲