2021鋁合金空間網(wǎng)格結構技術規(guī)程

PAGEPAGE58目 次總 則 5術語和符號 6術語 6符號 7基本規(guī)定 10結選型 10基設規(guī)定 材性指標 12撓容值 14結構計算 15一計原則 15靜計算 15穩(wěn)性算 16抗計算 16抗計算 18桿件與節(jié)點的設計與構造 195.1 桿件 19板節(jié)點 21螺球點 27轂節(jié)點 32鑄節(jié)點 35支節(jié)點 36螺環(huán)點 39制作安裝與防護 42一規(guī)定 42制與拼裝 42包與輸 496.4 安裝 496.5 防腐 516.6 防、熱 517 驗收 52一規(guī)定 52支面許差 52總和裝許差 537.4 交驗 55附錄A 常用材料性能指標 57本規(guī)程用詞說明 61附：文明 631 總 則先進、安全適用、經(jīng)濟合理、確保質(zhì)量，制定本規(guī)程。本規(guī)程適用于主要以鋁合金桿件組成的空間網(wǎng)格結構的設計、加工、安裝及驗收。本規(guī)程不適用于直接承載反復動力荷載作用并需要疲勞計算的結構。符合國家現(xiàn)行有關標準的規(guī)定。術語和符號術語空間網(wǎng)格結構 spaceframe，spacelatticedstructure按一定規(guī)律布置的桿件、構件通過節(jié)點連接而形成的空間結構，包括網(wǎng)架、曲面型網(wǎng)殼以及立體桁架等。網(wǎng)架 spacetruss，spacegird按一定規(guī)律布置的桿件通過節(jié)點連接而形成的平板型或微曲面型空間桿系結構。網(wǎng)殼 latticedshell，reticulatedshell按一定規(guī)律布置的桿件通過節(jié)點連接而形成的曲面狀空間桿系或梁系結構，主要承受整體薄膜內(nèi)力。正交正放網(wǎng)格由縱向與環(huán)向桿件互成直角連接而成的網(wǎng)格單元聯(lián)方網(wǎng)格 lamellagird由二向斜交桿件構成的菱形網(wǎng)格單元三向網(wǎng)格 three-waygird由三向桿件構成的類等邊三角形網(wǎng)格單元板式節(jié)點 gusset-typejoint由鋁合金節(jié)點板、桿件和緊固螺栓三部分組成的機械裝配式節(jié)點螺栓球節(jié)點 boltedsphericaljoint由鋁合金球、不銹鋼螺栓或鍍鋅高強度螺栓、套筒、緊固螺釘、錐頭或封板等零件組成的機械裝配式節(jié)點嵌入式轂節(jié)點 embededhubjoint由柱狀轂體、桿端嵌入件、上下蓋板、中心螺栓、平墊圈、彈簧墊圈等零部件組成的機械裝配式節(jié)點鑄鋁節(jié)點 castaluminumjoint以鑄造工藝制造的用于復雜形狀或受力條件的空間節(jié)點螺栓環(huán)節(jié)點 boltedhubjoint由中心環(huán)柱體、不銹鋼角碼、不銹鋼螺栓、虎克螺栓（抽芯鉚釘）、C形或H形鋁合金連接件等部件組成的機械裝配式節(jié)點。

符號F——鋁合金空間網(wǎng)格結構節(jié)點荷載向量；

——j振型，i節(jié)點分別沿x、y、z的地震作用標準值；——鋁合金空間網(wǎng)格結構第i點節(jié)點的重力荷載代表值；△t——溫差；σeq——折算應力；σ1、σ2、σ3——計算點處的第一、第二、第三主應力；u——平板鋁合金網(wǎng)格結構可不考慮溫度作用影響的支承柱柱頂在單位力作用下的水平位移；??、???、???——結構節(jié)點相對加速度向量、相對速度向量和相對位移向量；——地面運動加速度向量；Xji、YjiZ

——分別為j振型，i節(jié)點的x、y、z方向的相對位移；SEk——桿件地震作用標準值的效應；Sj、Sk

——分別為j、k振型地震作用標準值的效應；f——鋼材的抗拉強度設計值；fy——鑄造鋁合金的材料屈服強度標準值。計算指標fbft ——螺栓經(jīng)熱處理后的抗拉強度設計值；E——材料的彈性模量；α——材料的線膨脹系數(shù)；Rm——抗拉強度；Rp0.2——規(guī)定非比例延伸強度；A——斷后伸長率；A50mm——標距為50mm時斷后伸長率；K——空間鋁合金網(wǎng)格結構總彈性剛度矩陣；U——空間鋁合金網(wǎng)格結構節(jié)點位移向量；M——空間鋁合金網(wǎng)格結構質(zhì)量矩陣；Q——空間鋁合金網(wǎng)格結構阻尼矩陣。幾何參數(shù)L——空間鋁合金網(wǎng)格結構在驗算方向的跨度L——桿件幾何長度；A——支承(上承或下承)平面弦桿截面積的算術平均值；Aeff

——螺栓的有效截面積；D——鋁合金球直徑；??——兩相鄰螺栓之間的最小夾角；1????——兩相鄰螺栓的較大直徑；1??????——兩相鄰螺栓的較小直徑；??B——滑槽長度；d——螺栓伸入鋼球長度；m——n——滑槽頂部緊固螺釘中心至套筒頂部的距離；K——螺栓露出套筒距離；h——t——螺紋根部到滑槽附加余量；x——螺紋收尾長度；e——緊固螺釘?shù)陌霃?；Δ——滑槽預留量；r——球面或圓柱面網(wǎng)殼的曲率半徑；β——圓柱面網(wǎng)殼相鄰母線所對應的中心角lb——斜桿所對應的三角形網(wǎng)格底邊幾何長度θ0——相匯交二桿件的夾角；φ1、φ2——相匯交二桿件嵌入榫的中線與相應嵌入件（桿件）軸線的垂線之間的夾角（即桿端嵌入榫傾角）；H——環(huán)柱體高度；th——環(huán)柱體的厚度；Dh——環(huán)柱體外接圓直徑；S——螺栓間距計算系數(shù)jjj、kT

——相應于j振型自振周期的水平地震影響系數(shù)；——j振型參與系數(shù)；——j振型與k振型的耦聯(lián)系數(shù)；——j、k振型的阻尼比；——k振型與j振型的自振周期比；m——計算中考慮的振型數(shù)；??——螺栓擰入球體長度與螺栓直徑的比值；??——套筒外接圓直徑與螺栓直徑的比值；βf——材料強度修正系數(shù)；γRE——有地震作用組合時的節(jié)點承載力抗震調(diào)整系數(shù)基本規(guī)定結構選型層形式。網(wǎng)架結構可選用下列網(wǎng)格形式：三向網(wǎng)架；放四角錐網(wǎng)架、星形四角錐網(wǎng)架；由三角錐體系組成的三角錐網(wǎng)架、抽空三角錐網(wǎng)架、蜂窩形三角錐網(wǎng)架；組合曲面形式。單層網(wǎng)殼可選用下列網(wǎng)格形式：三向網(wǎng)格等形式。網(wǎng)格、短程線型等形式。正交網(wǎng)格，桿件沿主曲率方向布置，局部區(qū)域可加設斜桿。3.1.4條的方式布置。立體桁架可采用直線或曲線形式。構造、建筑設計等要求綜合分析確定。桿件布置及支承設置應保證結構體系幾何不變。單層網(wǎng)殼應采用剛接節(jié)點。錐體系、空腹桁架體系等結構單元組成。60m60m120m?；驹O計規(guī)定保證項目。濟效果。鋁合金結構應按下列承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)進行設計：構和構件喪失穩(wěn)定，結構轉變?yōu)闄C動體系和結構傾覆；正常使用的振動，影響正常使用或耐久性能的局部損壞。按承載能力極限狀態(tài)設計鋁合金結構時，應考慮荷載效應的基本組合，必要時尚應考鋁合金結構的計算模型和基本假定應與構件連接的實際性能相符合。90℃。安裝荷載、檢修荷載等及地震作用、溫度變化作用。設計鋁合金結構時，荷載的標準值、荷載分項系數(shù)、荷載組合值系數(shù)等，應按現(xiàn)行國家標準《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009的規(guī)定采用。結構的重要性系數(shù)??0應按現(xiàn)行國家標準《建筑結構可靠度設計統(tǒng)一標準》GB50068的規(guī)定采用，其中對設計年限為25年的結構構件，??0不應小于0.95。載力。材料性能指標鋁合金型材材料性能指標應符合以下要求：3.3.1-1的規(guī)定，表3.3.1-1中未列出的，應符合GB/T6892的規(guī)定。表3.3.1-1 牌號、供貨態(tài)及表面處理類別牌號供貨狀態(tài)表面處理類別6005A、6060、6061、6063、6082T4、T5、T6+注：1GB/T16475各類表面處理的膜層代號應符合GB/T6892GB/T14846—2014精級時，應在圖紙、訂貨單（或合同）中注明。對于表面處理的型材，因表面處理引起的尺寸變化應不影響其裝配和使用。3.3.1-23.3.1-2GB/T6892的規(guī)定。表3.3.1-2 室溫拉伸力學性能牌號狀態(tài)壁厚mm室溫拉伸試驗結果抗拉強度RmMPa規(guī)定非比例延伸強度Rp0.2MPa斷后伸長率%AA50mm不小于6060T4≤25.00120601614T5≤5.00160120－6＞5.00～25.0014010086T6≤3.00190150－6＞3.00～25.00170140866005AT4≤25.00180901513T5≤6.30250200－7牌號狀態(tài)壁厚mm室溫拉伸試驗結果抗拉強度RmMPa規(guī)定非比例延伸強度Rp0.2MPa斷后伸長率%AA50mm不小于＞6.30～25.0025020087T6實心型材≤5.00270225－6＞5.00～10.00260215－6＞10.00～50.0025020086空心型材≤5.00255215－6＞5.00~15.0025020086＞15.00～25.002502008－6061T4≤25.001801101513T5≤16.0024020597T6≤5.00260240－7＞5.00～25.002602401086063T4≤25.00130651412T5≤3.00175130－6＞3.00～25.0016011075T6≤10.00215170－6＞10.00～25.00195160866082T4≤25.002051101412T5≤5.00270230－6T6≤5.00290250－6＞5.00～50.00310260108注：1如無特殊要求或說明，A適用于壁厚大于12.50mm的型材，A50mm適用于壁厚不大于12.50mm的型材；1.60mm）狀態(tài)定義應符合GB/T16475GB/T6892規(guī)定，若需方有其他特殊要求，應由供需雙方協(xié)商確定，并在訂貨單（或合同）中注明。GB/T3880GB/T4437GB/T3191的規(guī)定。3.3.3的規(guī)定取值。表3.3.3 鋁合金的物理性能指標彈性模量E（N/mm2）泊松比γ剪變模量G（N/mm2）線膨脹系數(shù)α（以每℃計）ρ（kg/m3）700000.32700023×10-62700撓度容許值鋁合金空間網(wǎng)格結構在恒荷載與活荷載標準值作用下的最大撓度值不宜超過表3.4.1中的容許撓度值。表3.4.1 鋁合金空間網(wǎng)格結構的容許撓度值結構體系屋蓋結構（短向跨度）樓蓋結構（短向跨度）懸挑結構（懸挑跨度）網(wǎng)架1/2501/3001/125單層網(wǎng)殼1/400—1/2001/250—1/125注:對于設有懸掛起重設備的屋蓋結構，其最大撓度值不宜大于結構跨度的1/4001/300要求時，最大撓度可取恒荷載與活荷載標準值作用下?lián)隙葴p去起拱值。4 結構計算一般計算原則剛度，確定合理的邊界約束條件。鋁合金空間網(wǎng)格結構應進行重力荷載及風荷載作用下的位移、內(nèi)力計算，并應根據(jù)具合金網(wǎng)格結構的整體穩(wěn)定性計算應考慮結構的非線性影響。進行計算，在桿件截面及節(jié)點設計中，應按作用基本組合的效應確定內(nèi)力設計值；對抗震設計，地震組合的效應按現(xiàn)行國家標準《建筑抗震設計規(guī)范》GB50011應按作用標準組合的效應確定其撓度。點上。當桿件上作用有局部荷載時，應另行考慮局部彎曲內(nèi)力的影響。鋁合金網(wǎng)格結構分析時，應考慮上部網(wǎng)格結構與下部支承結構的相互影響。析計算施工安裝階段和使用階段在相應荷載作用下的結構位移和內(nèi)力。靜力計算按有限元法進行鋁合金空間網(wǎng)格結構靜力計算時可采用下列基本方程：UK=F (4.2.1)式中：K——鋁合金空間網(wǎng)格結構總彈性剛度矩陣；U——鋁合金空間網(wǎng)格結構節(jié)點位移向量；F——鋁合金空間網(wǎng)格結構節(jié)點荷載向量。鋁合金空間網(wǎng)格結構應經(jīng)過位移、內(nèi)力計算后進行桿件截面設計，如桿件截面需要調(diào)影響構件的驗算。當平板鋁合金網(wǎng)格結構符合下列條件之一時，可不考慮由于溫度變化而引起的內(nèi)力：該結構沿移動方向的溫度變形值；平板鋁合金網(wǎng)格結構周邊獨立柱支承、驗算方向跨度小于40m；在單位力作用下，支承柱柱頂水平位移大于或等于公式(4.2.3)的計算值：??=

??2????????

????????(

?1)

(4.2.3)式中：L——網(wǎng)架在驗算方向的跨度(m)；F——鋁合金的抗拉強度設計值(N/mm2)；E——材料的彈性模量(N/mm2)；Α——材料的線膨脹系數(shù)(1／℃)；△t——溫差(℃)；Am——支承(上承或下承)平面弦桿截面積的算術平均值(mm2)；——系數(shù)，支承平面弦桿為正交正放時取1.0；正交斜放時取√2，三向時取2.0。穩(wěn)定性計算定性分析。定分析時，單層網(wǎng)殼結構的每根桿件宜剖分為2至4個非線性空間梁單元。法取值，缺陷最大值可取L/300，L為網(wǎng)殼的最小跨度。性和材料非線性時，鋁合金單層網(wǎng)殼結構的整體穩(wěn)定系數(shù)應大于2.4?？赏ㄟ^精細化數(shù)值分析模型得到，亦可通過試驗得到?？拐鹩嬎銓τ米魑萆w的鋁合金網(wǎng)架結構，其抗震驗算應符合下列規(guī)定：在抗震設防烈度為8度的地區(qū)，對于周邊支承的中小跨度網(wǎng)架結構應進行豎向抗震驗算，對于其他網(wǎng)架結構均應進行豎向和水平抗震驗算；在抗震設防烈度為9度的地區(qū)，對各種網(wǎng)架結構應進行豎向和水平抗震驗算。對于鋁合金網(wǎng)殼結構，其抗震驗算應符合下列規(guī)定：在抗震設防烈度為71/5震驗算；當矢跨比小于1/5時，應進行豎向和水平抗震驗算；在抗震設防烈度為8度或9度的地區(qū)，對各種網(wǎng)殼結構應進行豎向和水平抗震驗算。在單維地震作用下，對鋁合金空間網(wǎng)格結構進行多遇地震作用下的效應計算時，可采遇地震的加速度時程曲線最大值進行調(diào)整，并應選擇足夠長的地震動持續(xù)時間。當采用振型分解反應譜法進行鋁合金空間網(wǎng)格結構地震效應分析時，對于鋁合金網(wǎng)架10—1525—30應組合；對于體型復雜或重要的大跨度鋁合金空間網(wǎng)格結構需要取更多振型進行效應組合。性支座，按彈性支承模型進行計算。0.03。進行多維地震效應計算時，可采用多維隨機振動分析方法、多維反應譜法或時程分析法。鋁合金空間網(wǎng)格結構宜按下列要求進行防連續(xù)倒塌的概念設計：采取減小偶然作用效應的措施；采取使重要構件及關鍵節(jié)點避免直接遭受偶然作用的措施；在結構容易遭受偶然作用影響的區(qū)域增加冗余約束，布置備用傳力路徑；增強重要構件及關鍵節(jié)點的承載力和變形性能；通過合理分區(qū)并加強邊緣構件，控制可能發(fā)生連續(xù)倒塌的范圍。重要結構的防連續(xù)倒塌設計可采用下列方法:局部加強法：對可能遭受偶然作用而發(fā)生局部破壞的重要構件和關鍵節(jié)點，可提高結構的安全儲備；也可直接考慮偶然作用進行結構設計。驗算剩余結構體系的極限承載力；也可采用受力-倒塌全過程分析，進行防倒塌設計?？癸L計算鋁合金空間網(wǎng)格結構設計時應考慮風荷載的靜力和動力效應。對鋁合金空間網(wǎng)格結構進行風靜力效應分析時，風載體型系數(shù)應按現(xiàn)行國家標準《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009結構，其風載體型系數(shù)宜通過風洞試驗或專門研究確定。對于基本自振周期大于0.25s力效應。桿件與節(jié)點的設計與構造桿件GB50429家標準《鋁合金結構設計規(guī)范》GB50429根據(jù)強度和穩(wěn)定性的要求計算確定。（用節(jié)點板與弦桿連接5.1.2的規(guī)定取值。表5.1.2桁架弦桿和單系腹桿的計算長度l0序號彎曲方向弦桿腹桿支座斜桿和支座豎桿其他腹桿1在桁架平面內(nèi)ll0.8l2在桁架平面外l1ll3斜平面—l0.9l注：1l為構件的幾何長度（節(jié)點中心間距離）；l1為桁架弦桿側向支承點之間的距離。（）。2（5.1.2）力不相同時，則該弦桿在桁架平面外的計算長度，應按下式確定（0.5）：ll(0.750.25N2

（5.1.2）N0 1N1式中：N1——較大的壓力，計算時取正值；N2——較小的或拉力，計算時壓力取正值，拉力取負值。圖5.1.2弦桿軸心壓力在側向支承點間有變化的桁架簡圖1——支撐；2——桁架K5.1.2（受拉主斜桿仍取桿件計算長度弦桿及支座腹桿l腹桿l殼體曲面內(nèi)桿0.9桿件計算長度弦桿及支座腹桿l腹桿l殼體曲面內(nèi)桿0.9l殼體曲面外桿1.6l注：l為桿件幾何長度（節(jié)點中心間距離）。5.1.4中規(guī)定的數(shù)值。表5.1.4桿件的容許長細比［λ］結構體系桿件形式桿件受拉桿件受壓桿件受壓與壓彎桿件受拉與拉彎網(wǎng)架一般桿件350150——支座附近桿件300單層網(wǎng)殼一般桿件——1503001（52。60m100150（承受靜力荷載），其受拉弦桿和腹桿的長細比不宜超過300（承受靜力荷載）。250。桿件截面的最小尺寸應根據(jù)結構的跨度與網(wǎng)格大小按計算確定，普通角鋁不宜小于∟50×3，鋁管不宜小于Φ48×3。鋁合金空間網(wǎng)格結構桿件分布應保證剛度的連續(xù)性，受力方向相鄰的弦桿其桿件截面1.8大截面。對于低應力、小規(guī)格的受拉桿件其長細比宜按受壓桿件控制。的死角與凹槽，鋁管端部應進行封閉。板式節(jié)點板式節(jié)點體系通常用于鋁合金桿件以軸向拉壓力為主的空間網(wǎng)格結構,金桿件以彎矩及剪力為主的結構中，設計時宜采用有限元分析驗證連接節(jié)點的安全性及有效性。條件允許時，宜進行試驗驗證。平方向的反力。該體系應宜采用鋁合金主結構與圍護系統(tǒng)一體化構造，可考慮屋面板的剛度貢獻。板式節(jié)點體系（圖5.2.4）成。a工型點面 b工節(jié)點面圖5.2.4 板式節(jié)點1——緊固件；2——節(jié)點板；3——鋁合金型材板式節(jié)點體系一體化圍護材料可采用鋁板、玻璃等（圖5.2.5）。a 圖5.2.5 板式節(jié)點體系一體化圍護系統(tǒng)節(jié)點節(jié)點板；2——緊固件；3——鋁合金型材；4——節(jié)點蓋板；5——鋁合金壓板；屋面鋁板/玻璃；7——屋面板；8——橡膠條；9——螺栓；10——硅酮密封膠；11——鋁合金副框；12——玻璃；13——硅酮結構膠；節(jié)點板最小的厚度應不小于8mm,且不應小于桿件翼緣厚度。節(jié)點蓋板最小的端部搭接長度應符合表5.2.7的規(guī)定。表5.2.7 節(jié)點蓋板最小的端部搭接長度la(mm)厚 度t屋面板坡度i1i16 4i14t≤25-14025<t<50230140t≥50230140節(jié)點板與緊固件的承載力應通過計算或試驗確定，試驗時應防止節(jié)點板撕裂、翹曲。（圖壞，雙連接區(qū)塊狀拉剪破壞，三連接區(qū)塊狀拉剪破壞。圖5.2.9 節(jié)點板塊狀拉剪破壞形式1——桿件L1；2——桿件L2；3——桿件L3單連接區(qū)塊狀拉剪破壞：330.5tfili30.583i1雙連接區(qū)塊狀拉剪破壞：

(5.2.10-1)V0.tf5lQQ)os1

(5.2.10-2)22 ii 1 22i1三連接區(qū)塊狀拉剪破壞：7V30.5tfiliQ1cos1Q2Q3cos27i1

(5.2.10-3)式中

——單連接區(qū)塊狀拉剪破壞承載力設計值；——雙連接區(qū)塊狀拉剪破壞承載力設計值；——三連接區(qū)塊狀拉剪破壞承載力設計值；t——節(jié)點板厚度；f——鋁合金抗拉強度設計值；i——第i條破壞邊的材料等效破壞強度系數(shù)，取值應符合表5.2.10規(guī)定；li——第i條破壞邊的凈長度；Qi——第i根桿件與節(jié)點板連接區(qū)所受螺栓群剪力；i——桿件間夾角；表5.2.10 等效破壞強度系數(shù)i連接區(qū)i40°45°50°55°60°65°70°75°80°85°90°雙連接區(qū)10.6410.6560.6730.6900.7070.7250.7430.7620.7800.7990.81620.9600.9500.9390.9260.9130.8990.8840.8680.8510.8340.81631.0001.0001.0001.0001.0001.0001.0001.0001.0001.0001.00040.9600.9500.9390.9260.9130.8990.8840.8680.8510.8340.81650.6410.6560.6730.6900.7070.7250.7430.7620.7800.7990.816三連接區(qū)10.7800.8160.8510.8840.9130.9380.9600.9770.9900.9971.00020.8510.8160.7800.7430.7070.6730.6410.6150.5950.5820.57730.9600.9500.9390.9260.9130.8990.8840.8680.8510.8340.81641.0001.0001.0001.0001.0001.0001.0001.0001.0001.0001.00050.9600.9500.9390.9260.9130.8990.8840.8680.8510.8340.81660.8510.8160.7800.7430.7070.6730.6410.6150.5950.5820.57770.7800.8160.8510.8840.9130.9380.9600.9770.9900.9971.000受壓節(jié)點的中心局部屈曲承載力設計值應按公式(5.211)1.2Et30VcrR(12)0

(5.2.11)式中Vcr——中心局部屈曲承載力設計值；E——彈性模量；t——節(jié)點蓋板厚度；R0——節(jié)點蓋板中心域半徑，即節(jié)點板中點到最內(nèi)排連接螺栓孔中心距離；——泊松比；節(jié)點板螺栓間距應按公式(5.2.12)計算取值：x4.10n0.71d

(5.2.12)0.71n1.410式中 x——螺栓孔中心間距；d0——螺栓或鉚釘?shù)目讖?；n——桿件與節(jié)點板單連接區(qū)域上的螺栓孔個數(shù)。節(jié)點板中心域半徑與厚度的比值應按公式(5.2.13)240f0.2R0240f0.2t

(5.2.13)式中f0.2——鋁合金名義屈服強度。鋁合金板式節(jié)點彎曲剛度可按照圖5.2.14采用四折線模型。圖5.2.14鋁合金板式節(jié)點彎曲剛度四折線模型彎矩作用下鋁合金板式節(jié)點的變形分為四個階段：螺栓嵌固階段，螺栓滑移階段，孔壁承壓階段和失效階段。各階段節(jié)點彎曲剛度和抗彎承載力設計值應按公式(5.2.14-1)~公式(5.2.14-7)計算取值：1Kf 1 t1f

(R

(5.2.14-1)0.76Eth2 0.00035Enh2

1.14EIMnPhf 10.5

pp e c

(5.2.14-2)Ks

10.76Eth2

1 h(4 hnPh2

(R)1.14EI

(5.2.14-3)MnPhs 10.5cKc

pp b1

(5.2.14-4)fpbp 1 fpbppp0.76Eth2ppMnfdth

2(tfEbtpEp)(0.00958d0.129)nh2ttE

(R1.14EbI

(5.2.14-5)(5.2.14-6)c 10.5K (0MMffMfMMf

orMf4dh

(MMM)K K K h f

(5.2.14-7)f s fM MM MMfs fs

(MsMMc)Kf Ks 失效

(McM)式中KfMfKsMKcMEtp

——嵌固剛度；——滑移彎矩；——滑移剛度；——承壓彎矩；——承壓剛度；——抗彎承載力設計值；——節(jié)點板彈性模量；——節(jié)點板厚度；h——桿件截面高度；tf——桿件翼緣厚度；Ee——等效彈性模量，取節(jié)點板彈性模量與桿件翼緣彈性模量平均值；——摩擦系數(shù)；n——連接區(qū)螺栓數(shù)量；Ac——桿件與截面接觸面積；R——節(jié)點板半徑；Rc——節(jié)點板中心距桿件端部距離；Eb——桿件彈性模量；I——桿件截面慣性矩；P——螺栓預緊力；——軸力和桿件截面高度的乘積與彎矩之比；dh——螺栓與螺栓孔的間隙；f——鋁合金抗拉強度設計值；d——螺栓有效直徑；t——連接板厚度；螺栓球節(jié)點（5.3.1）45321圖5.3.1螺栓球節(jié)點1——鋁合金球；2——不銹鋼螺栓或鍍鋅高強螺栓；3——套筒；4——封板；5——緊固螺釘（鋅高強螺栓上改在套筒上。45321圖5.3.2改進型螺栓球節(jié)點1——鋁合金球；2——不銹鋼螺栓或鍍鋅高強螺栓；3——套筒；4——封板；5——緊固螺釘5.3.3的規(guī)定選用，并應符合相應標準的技術條件。表5.3.3 螺栓球節(jié)點零件材料零件名稱推薦材料材料標準編號備注鋁合金球2A12-T5、T4《鋁及鋁合金擠壓棒材》GB/T3191選用擠壓棒材，機加工不銹鋼螺栓304(0Cr18Ni9)《緊固件機械性能不銹鋼緊定螺釘》GB/T3098.16螺紋規(guī)格M12~M36高強度螺栓20MnTiB，40Cr，35CrMo《合金結構鋼》GB/T3077螺紋規(guī)格M12~M24，外表面鍍鋅處理35VB，40Cr，35CrMo螺紋規(guī)格M27~M36，外表面鍍鋅處理套筒2A12-T5《鋁及鋁合金擠壓棒材》GB/T3191選用擠壓棒材，機加工緊固螺釘A1-50《緊固件機械性能不銹鋼緊定螺釘》GB/T3098.16錐頭或封板2A12-T5《鋁及鋁合金擠壓棒材》GB/T3191選用擠壓棒材，機加工（可分別按下列公式核算，并按計算結果中的較大者選用。D≥√(

?? ????+????cot??+2??????)??

+??2????2（5.3.4-1）D

sin?? 1

1 1（5.3.4-2）dbsdbssindcot db22b211??——兩相鄰螺栓之間的最小夾角(rad)；1????——兩相鄰螺栓的較大直徑(mm)；1??????——兩相鄰螺栓的較小直徑(mm)；????——螺栓擰入球體長度與螺栓直徑的比值，應取為1.5；??——套筒外接圓直徑與螺栓直徑的比值，可取為1.8。當相鄰桿件夾角??要求核算螺栓球直徑。此時可通過檢查可能相碰點至球心的連線與相鄰桿件軸線間的夾角不大于??的條件進行核算。DbDb不銹鋼螺栓的形式與尺寸應符合現(xiàn)行國家標準《緊固件機械性能不銹鋼緊定螺釘》tGB/T309816的要求。螺栓的直徑應由桿件內(nèi)力確定，螺栓的受拉承載力設計值Nb應按下式t計算：

Nb=A fb

（5.3.5）bd1bd1t efftbd1bd1f f 式中：t——抗拉強度設計值，對于304(0Cr18Ni9)不銹鋼材料，取185N/mm；Aeff——螺栓的有效截面積。當螺栓上鉆有鍵槽或鉆孔時，A值取螺紋處或鍵槽、鉆孔處二者中的較小值。10.9栓球節(jié)點用高強度螺栓》GB/T16939t強度螺栓的受拉承載力設計值Nb應按下式計算：tNb=A fb （5.3.6）t efftt式中：fb——高強度螺栓經(jīng)熱處理后的抗拉強度設計值，對10.9級，取430N/mm2；tAeff——高強度螺栓的有效截面積，可按表5.3.6選取。當螺栓上鉆有鍵槽或鉆孔時，Aeff值取螺紋處或鍵槽、鉆孔處二者中的較小值。表5.3.6 常用高強螺栓在螺紋處的有效截面面積A和承載力設計值Nbeff t性能等級螺紋規(guī)格d螺距p（mm）Aeff（mm2）Nb（kN）t10.9級M121.758436.1M14211549.5M16215767.5M202.5245105.3M222.5303130.5M243353151.5M273459197.5M303.5561241.2M333.5694298.4M364817351.3

d2p2/4。5.3.6的螺栓直徑系列減少1～3個級差。套筒（即六角形無紋螺母）外形尺寸應符合扳手開口系列，端部要求平整，內(nèi)孔徑可1mm部有效截面的局部承壓力。對于開設滑槽的套筒應驗算套筒端部到滑槽端部的距離，應使該1.5倍滑槽寬度。套筒長度ls(mm)和螺栓長度l(mm)可按下列公式計算（圖5.3.8）：lsmBnldlsh式中：B——滑槽長度(mm),BdK；

（5.3.8-1）（5.3.8-2）d——螺栓伸入鋁球長度(mm)，d為螺栓直徑，一般取1.5；m——滑槽端部緊固螺釘中心到套筒端部的距離(mm)；n——滑槽頂部緊固螺釘中心至套筒頂部的距離(mm)；K——螺栓露出套筒距離(mm),預留(4～5)mm，但不應少于2個絲扣；h——錐頭底板厚度或封板厚度(mm)。txe△d Ls htxe△d Ls hdd圖5.3.8套筒長度及螺栓長度圖中：t——螺紋根部到滑槽附加余量，取2個絲扣；x——螺紋收尾長度；e——緊固螺釘?shù)陌霃剑沪ぁ垲A留量，一般取4mm。桿件端部應采用錐頭或封板連接，采用焊接連接時其連接焊縫的承載力應不低于連接60（5.3.995錐頭任何截面的承載力應不低于連接管件，封板厚度應按實際受力大小計算確定，封板及錐5.3.9中數(shù)值。錐頭底板外徑宜較套筒外接圓直徑大(1～2)mm2mm40°。表5.3.9 封板及錐頭底板厚度螺紋規(guī)格封板/錐頭底厚（mm）螺紋規(guī)格錐頭底厚（mm）M12、M14M161214M20~M24M27~M361630（a）封連接 （b）錐連接圖5.3.9桿件端部擠壓連接1——未環(huán)壓部位；2——封板；3——環(huán)壓部位；4——錐頭0.16～0.183mmM5～M10。轂式節(jié)點（5.4.1）5.4.1選用，并應符合相應材料標準的技術條件。圖5.4.1 轂式節(jié)點示意圖名稱推薦材料材料標準備注柱體鋁合金6061-T6GBT6892-2006《一般工業(yè)用鋁及鋁合金擠壓型材》GBT14846-2014《鋁及鋁合金擠壓型材尺寸偏差》蓋板鋼材Q235、名稱推薦材料材料標準備注柱體鋁合金6061-T6GBT6892-2006《一般工業(yè)用鋁及鋁合金擠壓型材》GBT14846-2014《鋁及鋁合金擠壓型材尺寸偏差》蓋板鋼材Q235、Q345GB/T700-2006《碳素結構鋼》GB/T1591-2008《低合金高強度結構鋼》鍍鋅處理螺桿普通螺栓或高強螺栓GBT15389-1994GB/T901-1988《等長雙頭螺柱》GBT859-1987《輕型彈簧墊圈》GB/T6170-2015《1型六角螺母》鍍鋅處理桿件Q235、Q345鋼管或6061-T6鋁合金管材GBT13793-2016GBT8162-2008《結構用無縫鋼管》《鋁及鋁合金拉（軋）制無縫管》GB/T6893《鋁及鋁合金熱擠壓管》GB/T4437鋼管做鍍鋅處理612槽的節(jié)點等類型。35°。桿件采用鋼管時，鋼管端部通過冷加工成型，壓扁后桿件端部區(qū)域材料的屈服強度提桿件管材端部壓扁后，桿件截面面積減小，應乘以折減系數(shù)R=0.72。節(jié)點凹槽處齒的抗剪設計值應按公式（5.4.6）計算：,HubTeethfV,Al/)

（5.4.6）——

/cos()；ras——鋁合金齒抗剪承載力系數(shù)；——桿件端部壓扁傾角絕對值，不大于60°；fv,Al——鋁合金抗剪設計強度，fv,Al115Mpa。TT——桿件厚度；TR——鋁合金槽公稱厚度；Ag——圓管面積。桿件壓扁處局部受壓承載力設計值應按公式（5.4.7）CcripAgFcrip

（5.4.7）式中：FcripKcripf；Kcrip——屈曲強度折減系數(shù)（通過試驗獲得）：f——鋼材抗拉設計強度，f215Mpa；W——壓扁后的桿端長度。應進行桿件與節(jié)點連接處的抗拉、抗剪和抗彎承載力驗算。對于設有豎腹桿的網(wǎng)格結構，應對豎腹桿與節(jié)點連接處進行承載力驗算。應進行節(jié)點抗扭轉承載力驗算。蓋板和螺桿應根據(jù)承載力分析得到的內(nèi)力進行設計。螺母和蓋板之間可配套采用彈簧墊圈。鑄鋁節(jié)點設計、工藝設計和分析以及力學性能分析和節(jié)點校核計算。作用并需要疲勞計算的鑄鋁節(jié)點的設計應作專門研究。GB/T規(guī)定。式進行：

eqffy

（5.5.5-1）eq

12[(12[()(21 2)2()2]2 33 1式中： σeq——折算應力；σ1、σ2、σ3——計算點處的第一、第二、第三主應力；βf——材料強度修正系數(shù)。當計算點各主應力全部為壓應力時，βf1.0；當計算βf0.811f；其他情況時，βf0.9；fy——鑄造鋁合金的材料屈服強度標準值；γRE——有地震作用組合時的節(jié)點承載力抗震調(diào)整系數(shù)，取0.9。1/21/3。元尺寸分析模型的對比計算，以保證計算精度。鑄鋁節(jié)點屬于下列情況之一時，宜進行節(jié)點試驗：設計或建設方認為對鋁合金網(wǎng)格結構安全至關重要的節(jié)點；8度、9度抗震設防時，對鋁合金網(wǎng)格結構安全有重要影響的節(jié)點；鑄鋁節(jié)點與其他構件采用復雜連接方式的節(jié)點。1/2。鑄鋁節(jié)點的加工、檢測要求根據(jù)現(xiàn)行國家標準《鑄造鋁合金》GB/T執(zhí)行。范》GB50429的規(guī)定。支座節(jié)點簡單，并應符合計算假定。形式和要求可參照《空間網(wǎng)格結構技術規(guī)程》JGJ7的規(guī)定。鋁合金網(wǎng)殼支座節(jié)點及與支座相連的桿件可采用鋼結構。對于支座為單向受力的鉸接節(jié)點的鋁合金空間網(wǎng)格結構，可選用板式支座節(jié)點，如圖5.6.4-15.6.4-2。雙層桿件間使用不銹鋼螺栓連接,H鋼柱與連接盤連接使用不銹鋼螺栓，加強板、加勁肋與支座鋼結構焊接。 a b圖5.6.4-1 單層板式節(jié)點支座1——鋁合金型材；2——緊固件；3——節(jié)點盤；4——支座板；5——支座銷軸；6——支座加肋板；7——支座11374465圖5.6.4-2雙層板式支座節(jié)點1——虎克螺栓；2——螺栓；3——桿件；4——加強板；5——加強筋；6——支座；7——鋼柱支座節(jié)點的設計與構造應符合下列規(guī)定：點中心；支座球節(jié)點底部至支座底板間的距離應滿足支座斜腹桿與柱或邊梁不相碰的要求（圖5.6.5）；圖5.6.5支座球節(jié)點底部與支座底板間的構造高度1——柱；2——支座斜腹桿支座豎向支承板應保證其自由邊不發(fā)生側向屈曲，其厚度不宜小于10mm支座節(jié)點，支座豎向支承板的最小截面面積及連接焊縫應滿足強度要求；12mm；10mm移的要求；20mm~25mm2~425倍錨栓直徑，并應設置雙螺母；傳遞剪力；支座節(jié)點豎向支承板與螺栓球節(jié)點焊接時，應將螺栓球球體預熱至150℃~200℃小直徑焊條分層、對稱施焊，并應保溫緩慢冷卻。A確定。壓力支座節(jié)點中可增設與埋頭螺栓相連的過渡鋁板，并應與支座預埋鋁板焊接（圖5.6.6）。圖5.6.7采用過渡鋁板的壓力支座節(jié)點1——過渡鋁板螺栓環(huán)節(jié)點421356（5.7.1）（釘CH421356圖5.7.1螺栓環(huán)節(jié)點示意圖1——中心環(huán)柱體；2——不銹鋼角碼；3——不銹鋼螺栓；4——虎克螺栓；5——C形鋁合金板；6——矩形截面桿件螺栓環(huán)節(jié)點在空間網(wǎng)格結構中可傳遞桿件軸力、彎矩以及剪力。設計時宜采用有限元分析驗證連接節(jié)點的安全性及有效性，宜進行試驗驗證。中心環(huán)柱體與桿件應使用鋁合金材料，節(jié)點與桿件之間宜使用不銹鋼螺栓進行連接。用于制造螺栓環(huán)節(jié)點的中心環(huán)柱體、不銹鋼角碼、不銹鋼螺栓、虎克螺栓、CH形鋁合金連接件可按表5.7.4的規(guī)定選用，并應符合相應標準技術條件的要求。表5.7.4 螺栓環(huán)節(jié)點零件及桿件材料零件名稱推薦材料材料標準編號備注中心環(huán)柱體6061-T6《工業(yè)用鋁及鋁合金熱擠壓型材》GB/T6892《鋁及鋁合金擠壓型材尺寸偏差》GB/T14846選用厚壁鋁管，機加工不銹鋼角碼304(0Cr18Ni9)《不銹鋼冷軋鋼板和鋼帶》GB/T3280機加工打孔不銹鋼螺栓304(0Cr18Ni9)《緊固件機械性能不銹鋼螺栓》GB/T3098螺紋規(guī)格M10~M36虎克螺栓304(0Cr18Ni9)《緊固件機械性能抽芯鉚釘》GB/T3098.193mm鋁合金連接件6061-T6《鋁及鋁合金軋制板材》GB/T3880C形鋁合金連接件可由板材冷彎加工制作求。鋁合金環(huán)柱體的軸向承載力可按下式進行計算：N 2Ht2f/D

（5.7.5）hub h h式中：H——環(huán)柱體高度；th——環(huán)柱體的厚度；Dh——環(huán)柱體外接圓直徑；F——鋁合金材料抗拉強度設計值。鋁合金環(huán)柱體的平面外抗彎承載力可按下式進行計算：33H2S HS2 3Mhub

t2fSh3Dh

4SD

12

（5.7.6）式中：S——螺栓間距。

h h 向加勁肋。節(jié)點受壓時，環(huán)向加勁肋最大寬厚比應滿足《鋁合金結構設計規(guī)范》受壓板件寬厚比限值的相關規(guī)定。鋁合金環(huán)柱體的彈性軸向剛度和轉動剛度可分別按下式進行計算：N EHt33D323D32

（5.7.8-1）M EH3t39D329D32

（5.7.8-2）式中：E——鋁合金材料彈性模量。應對不銹鋼角碼進行抗拉強度及抗彎強度驗算。應按照《鋁合金結構設計規(guī)范》、《GB3098.19-2004-T緊固件機械性能抽芯鉚釘》的相關規(guī)定，對不銹鋼螺栓、虎克螺栓的連接強度進行驗算。CH形鋁合金連接按照與桿件等強度原則進行設計。節(jié)點受壓時，CH鋁合金連接件應滿足《鋁合金結構設計規(guī)范》受壓板件寬厚比限值的相關規(guī)定。規(guī)范》GB50429的規(guī)定。制作安裝與防護一般規(guī)定鋁合金空間網(wǎng)格結構使用材料的品種、規(guī)格、性能等應符合設計和國家現(xiàn)行標準的規(guī)定。材料的抽樣復驗應符合現(xiàn)行國家標準《鋁合金結構工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》GB50576規(guī)定。對安裝過程中結構的強度和穩(wěn)定性進行驗算。鋁合金空間網(wǎng)格結構零部件出廠應具備下列資料：設計圖紙、設計更改文件、施工詳圖、材料質(zhì)量證明書和試驗報告。零部件檢驗記錄，不銹鋼螺栓或鍍鋅高強度螺栓質(zhì)量檢驗資料。零部件產(chǎn)品合格證、試驗報告和分項工程質(zhì)量檢驗評定資料。試拼裝幾何尺寸檢查記錄。合進度、經(jīng)濟性及現(xiàn)場施工條件綜合確定。節(jié)點應進行調(diào)整。安裝用支架拆除前應對相應各拆除工況進行驗算。的擰緊情況逐一檢查，確保螺栓擰緊到位。構件的安裝，如確需提前安裝附件需進行安裝工況的分析計算。鋁合金空間網(wǎng)格結構在制作、運輸與安裝過程中應確保構件不變形、表面不受損傷。家有關計量法規(guī)的規(guī)定進行標定，且在有效期內(nèi)。制作與預拼裝向原設計單位申報，經(jīng)設計人簽字確認后才能修改。鋁合金空間網(wǎng)格結構桿件和節(jié)點應在專用設備或胎架上進行制作與組裝，其質(zhì)量應符合設計和現(xiàn)行國家標準《鋁合金結構工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》GB50576的規(guī)定。鋁合金空間網(wǎng)格結構的桿件不宜拼接，當桿件長度不足時，應重新下料。6.2.4的規(guī)定。表6.2.4桿件下料允許偏差（mm）項目允許偏差檢驗方法長度±1.0用測長機或標準量塊和游標卡尺檢查端面對管軸的垂直度0.005r用百分表和V形塊檢查彎曲矢高L/1500，且不應大于5.0用拉線、吊線和游標卡尺或測長機檢查管口曲線0.5用套模和游標卡尺檢查注：r為桿件半徑；L為桿件長度。螺栓球節(jié)點鋁合金空間網(wǎng)格結構制作應符合下列規(guī)定：或裂紋等缺陷。螺栓孔應采用數(shù)控車床或數(shù)控加工中心加工；螺紋應采用專用絲錐攻絲，螺紋尺寸應符合現(xiàn)行國家標準《普通螺紋基本尺寸》GB/T196準《普通螺紋公差》GB/T1976H6.2.5-1的規(guī)定。表6.2.5-1 螺栓球加工允許偏差項目允許偏差檢驗方法圖例直徑（mm）D≤120+1.0-0.5用卡尺和游標卡尺檢查 0.1-0.2D＞120+2.0-1.0圓度（mm）D≤1201.0用卡尺和游標卡尺檢查D＞1201.5同一軸線上兩銑平面平行度（mm）D≤1200.1用百分表和V形塊檢查D＞1200.2銑平面距球中心距離a（mm）±0.1用游標卡尺檢查相鄰兩螺紋孔夾角±30′用分度頭檢查銑平面與螺栓孔軸線垂直度（mm）0.5%r用百分表檢查螺栓球加工后應進行抗拉強度試驗，試驗方法應符合設計文件或可參照國家現(xiàn)行標準《鋼網(wǎng)架螺栓球節(jié)點》JG/T10的規(guī)定。GB/T3098.16栓球節(jié)點高強度螺栓》GB/T1693910.9S選用。不銹鋼螺栓和鍍鋅高強度螺栓的螺紋應符合《普通螺紋基本尺寸》GB/T196螺紋允許偏差應符合《普通螺紋公差》GB/T1976g級的規(guī)定。封板與鋁合金管宜采用擠壓或焊縫連接，連接強度應符合設計要求。桿件加工允許偏差應符合表6.2.5-2的規(guī)定。表6.2.5-2桿件加工允許偏差（mm）項目允許偏差檢驗方法長度±1.0用測長機或標準量塊和游標卡尺檢查端面對管軸的垂直度0.005r用百分表和V形塊檢查彎曲矢高L/1500，且不應大于5.0用拉線、吊線和游標卡尺或測長機檢查兩端孔中心與桿件軸線同軸度1.0用百分表和芯棒檢查注：r為桿件半徑；L為桿件（含封板）長度。桿件加工后，應進行抗拉強度試驗，試驗方法應符合設計文件或可參照國家現(xiàn)行標準《鋼網(wǎng)架螺栓球節(jié)點》JG/T10的規(guī)定。封板宜采用鋁棒機加工而成。與桿件擠壓連接的平行螺紋加工應滿足設計圖紙要求，加工后的封板表面不得有明顯的車削痕跡或裂紋等缺陷。封板加工尺寸允許偏差應符合表6.2.5-3的規(guī)定。表6.2.5-3封板加工允許偏差（mm）項目允許偏差檢驗方法大徑D+1.0-0.5用卡尺和游標卡尺檢查厚度h-0.2+0.5用卡尺和游標卡尺檢查同軸度0.2用百分表檢查圖例其余h CC平行螺紋D6.2.5-4的規(guī)定。D用百分表檢查±0.2兩端面平行度用百分表檢查0.5%r兩端平面與軸線垂直度用百分表檢查±0.2兩端面平行度用百分表檢查0.5%r兩端平面與軸線垂直度用卡尺和游標卡尺檢查±0.2長度圖例檢驗方法允許偏差項目0.2DSS其余mSS其余maCreM3，一般可取M5～M10。緊固螺釘宜采用數(shù)控儀表車床加工。板式節(jié)點鋁合金空間網(wǎng)格結構制作應符合下列規(guī)定：合金結構工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》GB50576的規(guī)定。0.5mm的缺棱。零部件切割尺寸允許偏差應符合表6.2.6-1的規(guī)定。表6.2.6-1切割尺寸允許偏差（mm）檢查項目允許偏差零部件的寬度、長度±0.5切割面平面度0.3割紋深度0.3局部缺口深度-2的規(guī)定。表6.2.6-2板式節(jié)點加工和組裝允許偏差項目允許偏差檢查方法零件寬度、長度(mm)±0.5用鋼卷尺或游標卡尺檢查節(jié)點板平面度(mm)B/1000且不應大于1.0用百分表檢查節(jié)點板不同面的夾角±30ˊ用分度頭或角度尺檢查節(jié)點板上的螺栓孔距離(mm)一組內(nèi)±0.2用游標卡尺檢查組與組之間±0.5用游標卡尺檢查注：B為節(jié)點板邊長。6.2.6-3的規(guī)定。表6.2.6-3桿件加工尺寸允許偏差項目允許偏差檢查方法長度(mm)±1.0用測長機或標準量塊和游標卡尺檢查孔距(mm)一組內(nèi)±0.2用游標卡尺檢查組與組之間±0.5用鋼卷尺或游標卡尺檢查桿端平面度(mm)0.3用百分表檢查桿端角度±30ˊ用分度頭或角度尺檢查彎曲矢高(mm)L/1500且不應大于5.0用拉線、吊線和游標卡尺或測長機檢查注：L為桿件長度。嵌入式轂節(jié)點鋁合金空間網(wǎng)格結構制作應符合下列規(guī)定：桿端嵌入件和轂體宜采用鋁棒并用數(shù)控機床進行加工。桿端嵌入件加工尺寸允許偏差應符合表6.2.7-1的規(guī)定；轂體加工尺寸允許偏差應符合表6.2.7-2的規(guī)定。表6.2.7-1桿端嵌入件加工允許偏差公差等級尺寸（mm）≤10>10～16≥16～25>25～40≥40～63>63～100≥100～160CT40.260.280.300.320.360.400.44CT60.520.540.580.640.700.780.88表6.2.7-2轂體加工允許偏差項 目允許偏差轂體直徑dh，轂體高度hh（mm）-0.5轂體嵌入槽圓孔直徑dt（）+0.2嵌入槽圓孔平行度（mm）?0.2±20′兩端面平行度（mm）0.5轂體端面跳動（mm）-3的規(guī)定。表6.2.7-3 桿件與桿端嵌入件組裝后允許偏差項 目允許偏差桿件組焊后長度（mm）±0.8桿端嵌入件傾角±20′桿件兩端桿端嵌入件扭角±20′桿件彎曲矢高（mm）L/1500，且不應大于5.0注：L為桿件長度。鑄鋁節(jié)點加工質(zhì)量應符合設計與現(xiàn)行國家標準《鋁合金結構工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》GB50576的規(guī)定。鋁合金空間網(wǎng)格結構支座與支托制作應符合下列規(guī)定：施工質(zhì)量驗收規(guī)范》GB50576的規(guī)定。支托板、筋板等零部件切割宜采用機械方法加工下料，鋁合金管宜采用鋁型材切割機程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》GB50576的規(guī)定。支座銷軸應采用數(shù)控機床加工，與之相配的支座板應采用機械方法加工，加工尺寸允許偏差應符合表6.2.9的規(guī)定。表6.2.9銷軸、支座板尺寸允許偏差(mm)項 目允許偏差銷軸直徑(d)±0.2銷軸長度±0.5支座板孔徑+1.0+0.2支座豎板孔同軸度(與銷軸相配)0.5支座豎板平行度0.5鋁合金空間網(wǎng)格結構試拼裝應符合下列規(guī)定：元試拼裝、部分結構試拼裝或整體結構試拼裝。試拼裝用的場地應平整，并應滿足拼裝承載力要求。試拼裝所用的胎架、支承凳或平臺應測量找平，檢測時應拆除全部臨時固定和拉緊裝置。所有進行試拼裝的構件應符合質(zhì)量要求，相同構件應可互換，并應在自由狀態(tài)下進行試拼裝。試拼裝時應采取措施保護好所有構件表面不損傷。6.2.10的規(guī)定。表6.2.10鋁合金空間網(wǎng)格結構試拼裝允許偏差（mm）構件類型項目允許偏差檢驗方法桁架跨度最外側支承面間距離±5.0用鋼尺檢查接口處截面錯位t/10且不應大于2.0用卡尺檢查拱度設計要求起拱±L/5000用拉線和鋼尺檢查設計未要求起拱+L/20000節(jié)點處桿件軸線錯位2.0用鋼尺檢查管構件構件長度±5.0用鋼尺檢查彎曲矢高L/1500，且不應大于5.0用拉線和鋼尺檢查對口錯邊t/10，且不應大于2.0用卡尺檢查空間單元單元長、寬±5.0用鋼尺檢查單元對角線±7.0用鋼尺檢查單元彎曲矢高L/1500，且不應大于5.0用拉線和鋼尺檢查接口錯邊t/10且不應大于2.0用卡尺檢查節(jié)點處桿件軸線錯位2.0用鋼尺檢查注：L為長度、跨度，h為截面高度，t為板、壁厚度。包裝與運輸零配件裝箱時，每個構件或零配件之間應鋪設軟性材料，并做好防水保護。包裝箱上應有標志，標志應準確、清晰，內(nèi)容應完整；隨箱應帶有裝箱清單。無特殊要求時，宜采用中、英文對照。鋁合金空間網(wǎng)格結構成品裝車時，應擺放平整，綁扎牢固。鋁合金空間網(wǎng)格結構成品運輸過程中應做好防變形、防丟失、防雨雪和防污染措施。安裝格證和試驗報告等資料進行檢查。應采取隔離保護措施，防止表面污染，如有污染，應在安裝前清除。安裝前應復核和驗收支座預埋板或預埋錨栓的平面位置、水平度和標高，并應符合表的規(guī)定。表6.4.3 支承面頂板、支座錨栓位置的允許偏差（mm）項目允許偏差檢驗方法支承面頂板軸線位置10.0經(jīng)緯儀和鋼尺頂面標高±2.0全站儀或水準儀和鋼尺頂面水平度L/1000，且不應大于2.0水準儀和鋼尺支座錨栓中心偏移5.0經(jīng)緯儀和鋼尺注：L為頂面測量水平度時兩個測點間的距離。鋁合金空間網(wǎng)格結構安裝時，應確保構件表面不受損傷。法進行安裝，具體安裝方法和要求可參照《空間網(wǎng)格結構技術規(guī)程》JGJ7的相關規(guī)定。工單位和監(jiān)理單位宜在相同的天氣條件和時間段進行測量驗收。規(guī)定。在臨時支承架拆除過程中，應保證結構內(nèi)力和變形滿足設計要求。鋁合金空間網(wǎng)格結構安裝應符合下列規(guī)定：裝腹桿及上弦球，最后安裝上弦桿。應確保單元安裝過程中的內(nèi)力和變形滿足設計要求。裝過程中結構或構件不受損傷。安裝用臨時支承架應平整、堅固，并應有可調(diào)節(jié)措施保證節(jié)點坐標符合設計要求。限值；或設計文件有預變形要求時，應在施工過程中采取預變形措施。應采取措施確保拼裝精度滿足設計和國家現(xiàn)行標準的規(guī)定。鋁合金空間網(wǎng)格結構安裝過程應及時形成空間穩(wěn)定體系，并應隨時進行校正與固定（或臨時固定）。鋁合金空間網(wǎng)格結構不得在六級及以上大風、冰雪等天氣情況下進行安裝。防腐鋁合金空間網(wǎng)格結構與其他金屬材料（不銹鋼和鍍鋅構件除外）金屬材料接觸、緊固時，宜采用隔離材料。當鋁合金空間網(wǎng)格結構構件表面進行防腐處理時，鋁合金構件宜采用陽極氧化、電泳GB5237GB50755結構工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》GB50205的規(guī)定。鋁合金空間網(wǎng)格結構構件表面進行維護清洗時應符合下列規(guī)定：不得使用對鋁合金保護膜有腐蝕作用的清洗劑，清洗劑應在有效期限內(nèi)。不宜用不同的清洗劑同時清洗同一鋁合金構件。不宜用滴、流等方式清洗鋁合金構件。不得在構件、節(jié)點等部位有殘留的清洗劑。防火、隔熱GB50016的規(guī)定。鋁合金空間網(wǎng)格結構防火可采用設置水噴淋系統(tǒng)等措施進行防護。鋁合金空間網(wǎng)格結構的表面長期受輻射熱溫度達100℃其他有效的隔熱措施。7 驗收一般規(guī)定驗應符合現(xiàn)行國家標準《鋁合金結構工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》GB50576的相關規(guī)定。個檢驗批。工程驗收合格的基礎上進行驗收。鋁合金空間網(wǎng)格結構安裝工程的竣工驗收，宜分兩個階段進行：程驗收；工程的竣工驗收。支承面允許偏差10%4處。檢驗方法：用經(jīng)緯儀和鋼尺實測。7.2.210%4處。檢驗方法：用全站儀或經(jīng)緯儀、水準儀、鋼尺實測。表7.2.2 支承面頂板、支座錨栓位置的允許偏差（mm）檢查項目允許偏差支承面頂板位置10.0頂面標高0-3.0頂面水平度L/1000且不大于2.0支座錨栓中心偏移5.0注：L為頂面測量水平度時兩個測點間的距離。規(guī)定。橡膠墊塊與剛性墊塊之間或不同類型剛性墊塊之間不得互換使用。10%4檢驗方法：觀察和用鋼尺實測。10%4處；檢驗方法：觀察檢查。7.2.510%4處。檢驗方法：觀察和用鋼尺實測。表7.2.5 支座錨栓尺寸的允許偏差（mm）項目允許偏差錨栓露出長度+30.00螺紋長度+30.00總拼和安裝允許偏差7.3.15%5個。檢驗方法用鋼尺和拉線等實測。表7.3.1小拼單元的允許偏差（mm）檢查項目允許偏差節(jié)點中心偏移2.0桿件交匯節(jié)點與桿件中心的偏移1.0桿件軸線的彎曲矢高L1/1000，且不應大于5.0節(jié)間距離±2.0高度±2.0上弦桿對角線長度±3.0注：L1為桿件長度。建筑結構安全等級為一級，且設計有要求時，應按下列項目進行節(jié)點承載力試驗：其試驗破壞荷載值大于或等于1.6倍設計承載力為合格；承載力時，螺孔、螺紋及螺帽仍完好無損為合格。檢查數(shù)量：每項試驗做3個試件。檢驗方法：檢查試驗報告。1.15倍。檢查數(shù)量:跨度24m及以下鋁合金空間網(wǎng)格結構測量下弦中央一點；跨度24m以上鋁合金空間網(wǎng)格結構測量下弦中央一點及各向下弦跨度的四等分點。檢查方法：用鋼尺和水準儀實測。和污垢等缺陷。5%10檢查方法：觀察檢查。7.3.5檢查數(shù)量：全數(shù)檢查。檢驗方法：用鋼尺、經(jīng)緯儀水準儀實測。表7.3.5 鋁合金空間網(wǎng)格結構安裝的允許偏差（mm）檢查項目允許偏差檢驗方法縱向、橫向長度L/2000，且不應大于30.0-L/2000，且不應大于-30.0用鋼尺實測支座中心偏移L/3000，且不應大于30.0用鋼尺和經(jīng)緯儀實測周邊支承結構相鄰支座高差L1/400，且不應大于15.0用鋼尺和水準儀實測支座最大高差30.0多點支承結構相鄰支座高差L1/800，且不應大于30.0注：L為縱向、橫向長度，L1為相鄰支座間距。交驗點、桿件、高強度螺栓及其他零配件均應有出廠合格證及檢驗記錄。7.3.5的規(guī)定。鋁合金空間網(wǎng)格結構安裝完成后，應對撓度進行測量。測量點的位置可由設計單位確24m24m應測量跨中及跨度方向四等分點的撓度。所測得的撓度值不應超過現(xiàn)荷載條件下?lián)隙扔嬎阒?.15倍。鋁合金空間網(wǎng)格結構工程驗收，應具備下列文件和記錄：鋁合金空間網(wǎng)格結構施工圖、設計變更文件、竣工圖；種技術文件；制作合格證；施工組織設計；所用鋁材及其他連接材料的質(zhì)量證明文件、試驗報告和技術資料；零部件產(chǎn)品合格證和試驗報告；焊接質(zhì)量檢驗資料；總拼就位后幾何尺寸偏差、支座高度偏差和撓度測量記錄；隱蔽工程驗收記錄；使用說明書。附錄A 常用材料性能指標表A.0.1 常用材料室溫拉伸力學性能牌號狀態(tài)壁厚mm室溫拉伸試驗結果抗拉強度RmMPa規(guī)定非比例延伸強度Rp0.2MPa斷后伸長率／%AA50mm不 小 于6A02T4－180－1210T6－2952301086101AT6≤50.002001701086101BT6≤15.00215160866005T1≤12.50170100－11T5≤6.30250200－7＞6.30～25.0025020087T4≤25.00180901513T6實心型材≤5.00270225－6＞5.00～10.00260215－6＞10.00～25.0025020086空心型材≤5.00255215－6＞5.00～15.00250200866005AT5≤6.30250200－7＞6.30～25.0025020087T4≤25.00180901513T6實心型材≤5.00270225－6＞5.00～10.00260215－6＞10.00～25.0025020086空心型材≤5.00255215－6＞5.00～15.00250200866106T6≤10.00250200－66008T4≤10.00180901513牌號狀態(tài)壁厚mm室溫拉伸試驗結果抗拉強度RmMPa規(guī)定非比例延伸強度Rp0.2MPa斷后伸長率／%AA50mm不 小 于T6實心型材≤5.00270225－6＞5.00～10.00260215－6空心型材≤5.00255215－6＞5.00～10.00250200－66351O－≤160≤1101412T4≤25.002051101412T5≤5.00270230－6T6≤5.00290250－6＞5.00～25.003002551086060T4≤25.00120601614T5≤5.00160120－6＞5.00～25.0014010086T6≤3.00190150－6＞3.00～25.0017014086T66≤3.00215160－6＞3.00～25.00195150866360T4≤25.00110501614T5≤25.0015011086T6≤25.0018514086T66≤25.00195150866061T4≤25.001801101513T5≤16.0024020597T6≤5.00260240－7＞5.00～25.002602401086261O－≤170≤1201412T4≤25.001801001412T5≤5.00270230－7＞5.00～25.0026022098牌號狀態(tài)壁厚mm室溫拉伸試驗結果抗拉強度RmMPa規(guī)定非比例延伸強度Rp0.2MPa斷后伸長率／%AA50mm不 小 于＞25.00～50.002502109－T6實心型材≤5.00290245－7＞5.00～10.00280235－7空心型材≤5.00290245－7＞5.00～10.00270230－86063T4≤25.00130651412T5≤3.00175130－6＞3.00～25.0016011075T6≤10.00215170－6＞10.00～25.0019516086T66c≤10.00245200－6＞10.00～25.00225180866063AT4≤25.00150901210T5≤10.00200160－5＞10.00～25.0019015064T6≤10.00230190－5＞10.00～25.00220180546463T4≤50.00125751412T5≤50.0015011086T6≤50.001951601086463AT1≤12.0011560－10T5≤12.00150110－6T6≤3.00205170－6＞3.00～12.00205170－86081T6≤25.00275240866082O、H111－≤160≤1101412T4≤25.002051101412T5≤5.00270230－6牌號狀態(tài)壁厚mm室溫拉伸試驗結果抗拉強度RmMPa規(guī)定非比例延伸強度Rp0.2MPa斷后伸長率／%AA50mm不 小 于T6≤5.00290250－6＞5.00～25.00310260108本規(guī)程用詞說明為了便于在執(zhí)行本規(guī)程條文時區(qū)別對待，對要求嚴格程度不同的用詞說明如下：表示很嚴格，非這樣做不可的：正面詞采用“必須”，反面詞采用“嚴禁”。表示嚴格，在正常情況下均應這樣做的：正面詞采用“應”，反面詞采用“不應”或“不得”正面詞采用“宜”，反面詞采用“不宜”。表示有選擇，在一定條件下可以這樣做的，采用“可”。條文中指明應按其他有關標準執(zhí)行寫法為“應符合……的規(guī)定”或“應按……執(zhí)行”。條文說明6767目 次1 總 則 69基本規(guī)定 70結選型 70基設規(guī)定 70材性指標 71撓容值 72結構計算 73一計原則 73靜計算 73穩(wěn)性算 74抗計算 75抗計算 77桿件與節(jié)點的設計與構造 785.1 桿件 78板節(jié)點 78螺球點 80轂節(jié)點 81支節(jié)點 84螺環(huán)點 86制作、安裝 88一規(guī)定 88制與拼裝 88包與輸 896.4 安裝 906.5 防腐 906.6 防、熱 927 驗收 93支面許差 93總和裝許差 937.4 交驗 93PAGEPAGE801 總 則1.0.1本條是鋁合金空間網(wǎng)格結構的設計與施工中必須遵循的原則。結構性能與施工制作安裝而確定，以取得良好的技術經(jīng)濟效果。門研究?；疽?guī)定結構選型3.1.1目前我國已建和在建的鋁合金結構常用的主要有三種類型:Ｈ型單層球面網(wǎng)殼結構、又稱鋁合金穹頂結構或鋁合金薄殼結構-結構、鋁合金空間桁架結構、雙層鋁合金網(wǎng)殼結構等。鋁合金網(wǎng)架結構包括螺栓球節(jié)點鋁合金網(wǎng)架結構、轂式節(jié)點鋁合金網(wǎng)架結構和體結點鋁合金網(wǎng)架結構。鋁合金單層網(wǎng)殼結構主要有轂式節(jié)點單層網(wǎng)殼結構、佛倫迪爾單層網(wǎng)殼結構、Ｈ型鋁單層網(wǎng)殼結構和裝配式預應力鋁合金單層網(wǎng)殼結構。雙層鋁合金網(wǎng)殼結構主要有螺栓裝配雙層鋁合金網(wǎng)殼結構和桁架式鋁合金雙層空間網(wǎng)格結構。鋁合金桁架結構主要有榫栓結點鋁合金平面桁架結構和植板式體結點鋁合金空間桁架結構。3.1.8按節(jié)點剛度分類，鋁合金網(wǎng)架和雙層網(wǎng)殼屬鉸接體系，鋁合金單層網(wǎng)殼屬剛接體系；若按單元組成分類，鋁合金空間網(wǎng)格結構均屬剛性單元結構，包括以梁單元作為基本構件的單層網(wǎng)殼和以桿單元作為基本構件的網(wǎng)架和雙層網(wǎng)殼。9以及雙層網(wǎng)殼中的螺栓連接節(jié)點?；驹O計規(guī)定狀態(tài)設計方法，用分項系數(shù)設計表達式進行計算。條提出的在設計文件中應注明的內(nèi)容，是與保證工程質(zhì)量密切相關的。其中鋁合金材有關鋁合金材料性能的各項要求。限狀態(tài)可理解為結構或構件達到使用功能上允許的某個限值的狀態(tài)。荷載效應的組合原則是根據(jù)《建筑結構可靠度設計統(tǒng)一標準》GB50068設計表達式及各種系數(shù)應符合專門規(guī)范的有關規(guī)定。對于正常使用極限狀態(tài)，鋁合金結構一當考慮長期效應時，可采用準永久組合。算模型應根據(jù)實際情況采用剛接、半剛性連接、鉸接等計算模擬方法。鋁合金材料具有優(yōu)良的負溫工作性能，在低溫條件下其強度及延性具有所提高，所以度，這也是可以通過擠壓工藝產(chǎn)生型材的主要原因。根據(jù)相關試驗數(shù)據(jù)，當溫度達到95%91%以內(nèi)時，鋁合金的力學參數(shù)基本保持與室溫相同。因此，本條對鋁合金結構的正常使用環(huán)境溫度進行了控制。3.2.10載力相對鋼結構偏低，實際工程往往是穩(wěn)定性對結構最終設計結果起到控制作用。材料性能指標鋁合金型材材料性能指標應符合以下要求：所列型材的主要牌號選自國家標準GB/T6892-2015《一般工業(yè)用鋁及鋁合金擠壓型GB/T34488-2017GB/T34489-2017鋁合金擠壓型材和板材》中所列牌號，并結合目前市場實際使用需求制訂。T5T6T4狀態(tài)也納入其中。目前，部分表面處理鋁型材在工業(yè)及建筑工程領域得到應用，故鋁合金型材的表面處理類別參照GB/T6892-2015《一般工業(yè)用鋁及鋁合金擠壓型材》相關規(guī)定執(zhí)行。GB/T2014GB/T6892《一般工業(yè)用鋁及鋁合金擠壓型材》中普通級的要求，能夠滿足空間網(wǎng)格結構工程使用要求。本標準所規(guī)定的鋁型材牌號性能與GB/T6892-2015《一般工業(yè)用鋁及鋁合金擠壓型GB/T34488-2017GB/T34489-2017鋁合金擠壓型材和板材》中所列牌號性能一致；T66005A6082合6005A-T6狀態(tài)空心型材增加了＞15.00～25.00T6狀態(tài)型材壁厚范圍由＞5.00～25.00增加至＞5.00～50.00GB/T標準可直接參考引用。GB/T6892GB/T6892時，應由供需雙方協(xié)商確定，并在訂貨單（或合同）中注明。考慮到鋁合金空間網(wǎng)格結構工程中除主要應用鋁合金型材外，同時有部分鋁合金板帶材、管材和棒材的使用，故保留鋁合金板帶、管、棒材的材料要求，其鋁合金板帶材應符合GB/T3880GB/T4437GB/T3191《鋁及鋁合金擠壓棒材》的規(guī)定。撓度容許值空間網(wǎng)格結構的計算容許撓度，是綜合近年國內(nèi)外的工程設計與使用經(jīng)驗而定的。對1/250。一般情況下，1/16），只要選擇恰當?shù)木W(wǎng)架形式，其撓度仍可滿足小于1/2501/3001/400，雙層不得超過短向跨度的1/2501/400。國內(nèi)已建成的網(wǎng)架，有的起拱，有的不起拱。起拱給網(wǎng)架制作增加麻煩，故一般網(wǎng)架跨度（立體桁架跨度）1/3000此時桿件內(nèi)力變化“較小”，設計時可按不起拱計算。結構計算一般計算原則分析雙層鋁合金網(wǎng)格結構時，可假定節(jié)點為鉸接，桿件只承受軸向力；分析鋁合金桁（或直徑主管支管可假定節(jié)點為鉸接；分析單層鋁合金結構時，應假定節(jié)點為剛接，桿件除承受軸向力外，還承受彎矩、扭矩、剪力等。鋁合金空間網(wǎng)格結構主要應對使用階段的外荷載（結構則包括豎向和水平向荷載）作用下的計算。荷載進行整體計算，然后考慮局部彎曲內(nèi)力的影響?？紤]兩者的相互作用而進行協(xié)同分析。鋁合金網(wǎng)格結構在施工安裝階段的支承條件往往與使用階段不一致，如采用懸挑拼裝施工的網(wǎng)殼結構，其支承邊界條件與使用狀態(tài)下網(wǎng)殼的邊界條件完全不同。此時應特別注意靜力計算構的主要方法。有限單元法可以用來分析不同類型、具有任意平面和幾何外形、具有不同的支承方式及不同的邊界條件、承受不同類型外荷載的網(wǎng)格結構。有限單元法不僅可用于網(wǎng)殼結構的靜力分析，還可用于動力分析、抗震分析以及穩(wěn)定分析。這種方法適合于在計算機上進行運算，目前我國相關單位已編制了一些網(wǎng)格結構分析與設計的計算機軟件可供使用。由于桿系和梁系有限元法在不少書本中已有詳盡的論述，本規(guī)程僅列出其基本方程。即增加了表征截面翹曲變形的翹曲角自由度，因此每個節(jié)點有七個自由度。目前的大多數(shù)分扭轉影響十分顯著的情況，可考慮采用七個自由度的空間梁單元。3～4鋁合金空間網(wǎng)格結構設計后，如由于備料困難等原因必須進行桿件替換時，應根據(jù)截面及剛度等效的原則進行，被替換的桿件應不是結構的主要受力桿件且數(shù)量不宜過多（通常不超過5%），否則應重新復核。桿的布置情況，可歸納為正交正放、正交斜放、三向等三類。其次，在平板鋁合金網(wǎng)架的不同區(qū)域中，支承平面弦桿的溫度應力也不同。計算表明，溫度應力驗算的依據(jù)，條文中的規(guī)定經(jīng)計算均滿足這一要求。穩(wěn)定性計算起控制作用，因而對這些網(wǎng)殼應進行穩(wěn)定性計算。以非線性有限元分析為基礎的結構荷載—定性問題。目前，考慮幾何及材料非線性的荷載—初始幾何缺陷、荷載分布方式等因素影響的分析方法也比較完善。因而現(xiàn)在完全有可能要求對實際大型網(wǎng)殼結構進行僅考慮幾何非線性的或考慮雙重非線性的荷載—在此基礎上確定其穩(wěn)定性承載力。桿件計算有關的缺陷。我們在分析網(wǎng)殼穩(wěn)定性時有一個前提，即在強度設計階段網(wǎng)殼所有桿件都已經(jīng)過強度和桿件穩(wěn)定驗算。這樣，與桿件有關的缺陷對網(wǎng)殼總體穩(wěn)定性（包括局部殼面失穩(wěn)問題）的影響就自然地被限制在一定范圍內(nèi)，而且在相當程度上可以由關于網(wǎng)殼初始幾何缺陷（節(jié)點位置偏差）的討論來覆蓋。節(jié)點安裝位置偏差沿殼面的分布是隨機的。通過實例進行的研究表明：當初始幾何缺陷按最低階屈曲模態(tài)分布時，求得的穩(wěn)定性承載力是可能的最不利值。這也就是本規(guī)程推薦采用的方法。至于缺陷的最大值，按理應采用施工中的容許最大安裝偏差；但大量算例表明，當缺陷達到跨度的L/300左右時，其影響往往才充分展現(xiàn)；從偏于安全角度考慮，本條規(guī)定了“按網(wǎng)殼跨度的L/300”作為理論計算的取值。K荷載等外部作用和結構抗力的不確定性可能帶來的不利影響；(2)分析模型或試驗研究得到節(jié)點剛度?？拐鹩嬎?.4.3 采用時程分析法計算空間鋁合金網(wǎng)格結構地震效應時，其動力平衡方程應為：gCKU& （1）g式中：M——Q——結構阻尼矩陣；K————結構節(jié)點相對加速度向量、相對速度向量和相對位移向量；——地面運動加速度向量。采用振型分解反應譜法進行單維地震效應分析時，空間網(wǎng)格結構j振型、i節(jié)點的水平或豎向地震作用標準值應按下式確定：jjXjjYjiGijjZjiGi

（2）式中：

j

——j振型，i節(jié)點分別沿x、y、z的地震作用標準值；——jGB50011zXji、Yji、Zji

向地震作用時，豎向地震影響系數(shù)取0.65j；——分別為j振型，i節(jié)點的x、y、z方向的相對位移；iG——鋁合金空間網(wǎng)格結構第i點節(jié)點的重力荷載代表值，其中i恒載取結構自重標準值；可變荷載取屋面雪荷載或積灰荷載標準值，組合值系數(shù)取0.5；j——j振型參與系數(shù)，應按公式（