傳熱學(xué)第四版課后題答案第四章匯總試題

與固體銅的物性相同且為常數(shù)；鑄件與鑄型之間接觸良好，不存在空氣隙；鑄型外兩表面與周圍環(huán)境間的散熱可用.012.758.52151.84.157.6211.10-7.7-3.262.598.43161.算成當(dāng)量的溫升值，即如設(shè)熔化潛熱為L，固體比熱容為c,則當(dāng)固體達(dá)到熔點ts后要繼續(xù)吸收相當(dāng)于使溫度升4-2如附圖所示，一矩形截面的空心電流母線的內(nèi)外表面分別與溫度為f1,f2與固體銅的物性相同且為常數(shù)；鑄件與鑄型之間接觸良好，不存在空氣隙；鑄型外兩表面與周圍環(huán)境間的散熱可用.012.758.52151.84.157.6211.10-7.7-3.262.598.43161.算成當(dāng)量的溫升值，即如設(shè)熔化潛熱為L，固體比熱容為c,則當(dāng)固體達(dá)到熔點ts后要繼續(xù)吸收相當(dāng)于使溫度升4-2如附圖所示，一矩形截面的空心電流母線的內(nèi)外表面分別與溫度為f1,f2的流體發(fā)生對流換熱，表面?zhèn)鱪復(fù)習(xí)題1、試簡要說明對導(dǎo)熱問題進(jìn)行有限差分?jǐn)?shù)值計算的基本思想與步驟。2、試說明用熱平衡法建立節(jié)點溫度離散方程的基本思想。3、推導(dǎo)導(dǎo)熱微分方程的步驟和過程與用熱平衡法建立節(jié)點溫度離散方程的過程十分相似，為什么前者得到的是精確描述，而后者解出的確實近似解。4、第三類邊界條件邊界節(jié)點的離散那方程，也可用將第三類邊界條件表達(dá)式中的一階導(dǎo)數(shù)5．對絕熱邊界條件的數(shù)值處理本章采用了哪些方法？試分析比較之．7．用高斯－塞德爾迭代法求解代數(shù)方程時是否一定可以得到收斂德解？不能得出收斂的解時是否因為初場的假設(shè)不合適而造成？8．有人對一階導(dǎo)數(shù)ttx2一般性數(shù)值計算4-1、采用計算機進(jìn)行數(shù)值計算不僅是求解偏微分方程的有力工具，而且對一些復(fù)雜的經(jīng)驗公式及用無窮級數(shù)表示的分析解，也常用計算機來獲得數(shù)值結(jié)果。試用數(shù)值方法對nn1μμμμμ34652第一項的值第一項的值前六和的值第一項的值第一項的值前六項和的值高（L/c）的熱量，但在這一吸熱過程中該溫度不變。這樣，附圖a所示問題就簡化為附圖b所示的一維穩(wěn)態(tài)導(dǎo)算成當(dāng)量的溫升值，即如設(shè)熔化潛熱為L高（L/c）的熱量，但在這一吸熱過程中該溫度不變。這樣，附圖a所示問題就簡化為附圖b所示的一維穩(wěn)態(tài)導(dǎo)算成當(dāng)量的溫升值，即如設(shè)熔化潛熱為L，固體比熱容為c,則當(dāng)固體達(dá)到熔點ts后要繼續(xù)吸收相當(dāng)于使溫度升斂的解時是否因為初場的假設(shè)不合適而造成？8．有人對一階導(dǎo)數(shù)ni5ti2x2你能否判斷這一表達(dá)式是否正32tk0.5tk2430.9773tk0.0227ttk0cd，時刻溫度相等這一情況。如取為上值之℃第一項的值第一項的值前六項的值第一項的值第一項的值前六項和的值4-2、試用數(shù)值計算證實，對方程組用高斯-賽德爾迭代法求解，其結(jié)果是發(fā)散的，并分析其原因。解：將上式寫成下列迭代形式x1x2x32x22x3x2x3x1迭代次數(shù)x1x2x3000012顯然，方程迭代過程發(fā)散因為迭代公式的選擇應(yīng)使每一個迭代變量的系數(shù)總大于或等于式中其他變量的系數(shù)絕對值4-3、試對附圖所示的常物性，無內(nèi)熱源的二維穩(wěn)態(tài)導(dǎo)熱問題用高斯-賽德爾迭代法計算1t2t3t4開始時假設(shè)取1得迭代值匯總于表2323迭代次數(shù)01230301554而對節(jié)點20.05511220.1483t0.1483tk0.5tk1320.1483tk0.148流入后的18s時截面上的溫度分布。已知鋼管的41W/(m.K)，7530kg/m3，而對節(jié)點20.05511220.1483t0.1483tk0.5tk1320.1483tk0.148流入后的18s時截面上的溫度分布。已知鋼管的41W/(m.K)，7530kg/m3，c=536J/(W/(m.K)，a1.333105m2/s。（提示：節(jié)點4的離散方程可按端面的對流散熱與從節(jié)點3到節(jié)015123030155t015421.562522.1093751514.8437515.11713456其中第五次與第六次相對偏差已小于104迭代終止。剖面面積A4cm剖面面積L20W/(m.K)節(jié)點2：x2234xt1t2t3ht3xxt2t1t22321t2hxH2t2 22hxH23x2hx2hhhhx2h1h2300.0222t24-5、試將直角坐標(biāo)中的常物性無內(nèi)熱源的二維穩(wěn)態(tài)導(dǎo)熱微分方程化為顯式差分格式，并指解：常物性無內(nèi)熱源二維非穩(wěn)態(tài)方程微分方程為薄，熱阻可忽略而不計。柜門外受空氣自然對流及與環(huán)境之間輻射的加熱。自然對流可按下式計算：h1.55t試計算：（1）截面中最高溫度及其位置；（2）單位長度通道上的熱量。解：根據(jù)對稱性選擇1/4區(qū)域為計算所示的雙層平板的一維導(dǎo)熱問題。試：（1）列出該問題的數(shù)學(xué)描寫；（2）在下列條件下計算使鋼板完全凝固所流入后的18s時截面上的溫度分布。已知鋼管的41W/(m.K)，7530kg/m3，c=536J/(nnn2n n薄，熱阻可忽略而不計。柜門外受空氣自然對流及與環(huán)境之間輻射的加熱。自然對流可按下式計算：h1.55t試計算：（1）截面中最高溫度及其位置；（2）單位長度通道上的熱量。解：根據(jù)對稱性選擇1/4區(qū)域為計算所示的雙層平板的一維導(dǎo)熱問題。試：（1）列出該問題的數(shù)學(xué)描寫；（2）在下列條件下計算使鋼板完全凝固所流入后的18s時截面上的溫度分布。已知鋼管的41W/(m.K)，7530kg/m3，c=536J/(nnn2n nkkc8穩(wěn)定性條件xy2。 x2y2擴散項取中心差分，非穩(wěn)態(tài)項取向前差分：n2n所以有x2y2iix2y2i為解：將控制方程中的各階導(dǎo)數(shù)用相應(yīng)的差分表示式代也可采用熱平衡法。對于圖中打陰影線的控制容積寫出熱平衡式得： rr 2rr 2對等式兩邊同除以rjr并簡化，可以得出與上式完全一樣相同的結(jié)果。4-7、一金屬短圓柱在爐內(nèi)受熱厚被豎直地移植到空氣中冷卻，底面可以認(rèn)為是絕熱的。為用數(shù)值法確定冷卻過程中柱解：應(yīng)用熱平衡法來建立四個節(jié)點點離散方程。k，，22.928.6112-10.785.329.87-6.8-2.852.878.58132.41.8708.49-6.6-2.443.158.7311-2.3-1.343.879.11-6.7-2.76，設(shè)升溫過程中烤箱外壁面與環(huán)境間的表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)可用h0ctwtf1/4計算，環(huán)境溫度tf仍保持為20穩(wěn)態(tài)時雙層圓解：采用計算機求解，答案從略。采用熱平衡法對兩層管子的各離散區(qū)域?qū)懗瞿芰糠匠?，進(jìn)行求解;m11m,1mm1mm2 2 2 2x 2 2y 22.928.6112-10.785.329.87-6.8-2.852.878.58132.41.8708.49-6.6-2.443.158.7311-2.3-1.343.879.11-6.7-2.76，設(shè)升溫過程中烤箱外壁面與環(huán)境間的表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)可用h0ctwtf1/4計算，環(huán)境溫度tf仍保持為20穩(wěn)態(tài)時雙層圓解：采用計算機求解，答案從略。采用熱平衡法對兩層管子的各離散區(qū)域?qū)懗瞿芰糠匠?，進(jìn)行求解;m11m,1mm1mm2 2 2 2x 2 2y 2 2 2 12解y； 2 614xty1212t x 2xy20；090，m節(jié)點（m，nrkkm2z22mn1mnmmn1mnm1mr2m2m24r2mm，mm，4-8、一個二維物體的豎直表面收液體自然對流冷卻，為考慮局部表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)的影響，表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)采用程提出你的看法。設(shè)網(wǎng)格均分。，M，nM，M，nMnf將h寫為M，nMMnT4T4T 4c 4一次迭代值，則方程即可線性化。面絕熱，一個界面等溫（包括節(jié)點4其余兩個界面與t試列出節(jié)點1，2，5，6，9，10的離散方程式。：x2節(jié)x點4xyyy xy xxxcm厚的黃銅板。設(shè)此問題可按一維問題處理，試確定達(dá)到銅版完全凝固所需的時間。計算時作以下簡化處理：液4.669.53-4.8-0.874.219.30-5.3-1.293.939.14多維穩(wěn)態(tài)導(dǎo)熱問題三個側(cè)面可以認(rèn)為絕熱，金屬板上安裝的發(fā)熱元件及其功耗如圖所示．假定通過玻璃纖維環(huán)氧樹脂板層的散熱可以cm厚的黃銅板。設(shè)此問題可按一維問題處理，試確定達(dá)到銅版完全凝固所需的時間。計算時作以下簡化處理：液4.669.53-4.8-0.874.219.30-5.3-1.293.939.14多維穩(wěn)態(tài)導(dǎo)熱問題三個側(cè)面可以認(rèn)為絕熱，金屬板上安裝的發(fā)熱元件及其功耗如圖所示．假定通過玻璃纖維環(huán)氧樹脂板層的散熱可以120℃，計算節(jié)點0肋端對流4一維穩(wěn)態(tài)導(dǎo)熱計算2y2y6tht0；y200；0），解：采用熱平衡法可列出節(jié)點2、3、4的離散方程為：x23x32x43x2h2h4x4xt4x4x3節(jié)點4：肋端絕熱t(yī)3肋端對流423ttt0Hx肋端絕熱324.669.53-4.8-0.874.219.30-5.3-1.293.939.14多維穩(wěn)態(tài)導(dǎo)熱問題下列兩種情況下通道壁面的溫度分布及每米長度上通過壁面的冷量損失：（1）內(nèi)外壁分別維持在10℃及30℃壁與燃?xì)忾g的表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)為2500W/(m.K)，外殼表面與大氣間的表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)為350W/(m2.熱系數(shù)分別為4.669.53-4.8-0.874.219.30-5.3-1.293.939.14多維穩(wěn)態(tài)導(dǎo)熱問題下列兩種情況下通道壁面的溫度分布及每米長度上通過壁面的冷量損失：（1）內(nèi)外壁分別維持在10℃及30℃壁與燃?xì)忾g的表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)為2500W/(m.K)，外殼表面與大氣間的表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)為350W/(m2.熱系數(shù)分別為h1,h2，且各自沿周界是均勻的，電流通過壁內(nèi)產(chǎn)生均勻熱源。今欲對母線中溫度分布進(jìn)行數(shù)值34肋端對流換熱的條件使肋端溫度更接近于流體溫度。4-11、復(fù)合材料在航空航天及化工等工業(yè)中日益得到廣泛的應(yīng)用。附圖所示為雙層圓筒壁，r12.5mm,r16mm,r筒壁截面上的溫度分布。18mm,150解：采用計算機求解，答案從略。值計算也需分兩區(qū)進(jìn)行，界面耦合。截面的溫度分布定性地示于上圖中。4-12、有一水平放置的等截面直桿，根部溫度t0100℃，其表面上有自然對流散熱，的大空間，試重新計算其導(dǎo)熱量。e2肋根溫度t0及內(nèi)熱源t輻射部分1.12tcf1/3ch4T2,TTT/2其中：tw,Tw為外表面溫度，tf,Tf為內(nèi)表面溫解：采用數(shù)值解法得出的結(jié)果如下表所示。時刻/h012345678環(huán)境溫度/0C外墻溫0C墻壁中心溫度751.2522.6250.4375-0.0625342.093752.6328125-1.1718輻射部分1.12tcf1/3ch4T2,TTT/2其中：tw,Tw為外表面溫度，tf,Tf為內(nèi)表面溫解：采用數(shù)值解法得出的結(jié)果如下表所示。時刻/h012345678環(huán)境溫度/0C外墻溫0C墻壁中心溫度751.2522.6250.4375-0.0625342.093752.6328125-1.1718c00,x00<x<H,t>0xH;>0;tx,xH>0。為了更好分辨熱源附近的溫度場宜采用非均分網(wǎng)2k3d H2ebhH綱參數(shù)t0tfHH下對上述控制方程進(jìn)行數(shù)量計算。確定無量綱溫度的分布。一維非穩(wěn)態(tài)導(dǎo)熱計算4-15、一直徑為1cm,長4cm的鋼制圓柱形肋片，初始溫度的氣流橫向掠過該肋片，肋端及兩側(cè)的表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)均為100W/(m2.K)。試將該肋片等分成兩段（見附圖），并用有限差分法顯式格式計算從開始加熱時刻起相鄰4個時刻上的散方程可按端面的對流散熱與從節(jié)點3到節(jié)點4的導(dǎo)熱相平衡節(jié)點2：24d24dx/2節(jié)點3：k23k23kxdd2x/2節(jié)點4：x/2d2dd4d24dd244d2d41m,熱擴散率a9.98106m2/s。解：數(shù)值方法解得部分結(jié)果如下表所示。汽包壁中的最大溫差，K啟衡式得：tktktktkr i，j1i，jrr r2tktkrr r2對等式兩邊同除以rjr并簡化，區(qū)域，采用6070網(wǎng)格，15W/mK等溫線分布如圖所示。截面中最高溫度發(fā)生在左上角，該處溫度為141處于穩(wěn)定運行狀態(tài)，箱內(nèi)空氣平均溫度ti傳熱系數(shù)1m,熱擴散率a9.98106m2/s。解：數(shù)值方法解得部分結(jié)果如下表所示。汽包壁中的最大溫差，K啟衡式得：tktktktkr i，j1i，jrr r2tktkrr r2對等式兩邊同除以rjr并簡化，區(qū)域，采用6070網(wǎng)格，15W/mK等溫線分布如圖所示。截面中最高溫度發(fā)生在左上角，該處溫度為141處于穩(wěn)定運行狀態(tài)，箱內(nèi)空氣平均溫度ti傳熱系數(shù)hi40W/(m2.K)。外壁面與20℃的周圍環(huán)境間的穩(wěn)定性要求出現(xiàn)了在4h及2x24h4x2cdtt2x2kk 1x2x230△12341在上述計算中，由于之值正好使因而對節(jié)點222430時刻溫度相等這一情況。如取為上值之半，則對于相鄰四個時層的計算結(jié)果如下表所示：對于相鄰四個時層的計算結(jié)果如下表所示：020025△20076.912△200102.863252532.7042.634/0C內(nèi)墻溫0C時刻/0C內(nèi)墻溫0C時刻/h環(huán)境溫0C外墻溫0C墻壁中心溫度/0C內(nèi)墻溫0C-5.9-1.703.658下列兩種情況下通道壁面的溫度分布及每米長度上通過壁面的冷量損失：（1）內(nèi)外壁分別維持在10℃及30℃930.574-1有一磚墻厚為0.3m，＝0.85W/(m.K)，c1.05106J/(m3.K)室室外溫度下降為f210℃，外墻表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)h235W/(m2.K)。如果認(rèn)為內(nèi)墻溫度下降0.1℃是可4-16、一厚為2.54cm的鋼板，初始溫度為650℃，后置于水中淬火，其表面溫度突然下降為93.5℃并保持不變。試用數(shù)值方法計算中心溫度下降到450℃所需的時間。已知計算的結(jié)果作比較。4-17、一火箭燃燒器，殼體內(nèi)徑為400mm,厚10mm,殼體內(nèi)壁上涂了一層厚為2mm的包裹層?；鸺l(fā)動時，推進(jìn)劑燃燒生成的溫度為3000℃的煙氣，經(jīng)燃燒器端部的噴管噴住大氣。大間的表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)為350W/(m2.K)，外殼材料的最高允許溫度為1500℃。試用數(shù)值法確定：為使外殼免受損壞，燃燒過程應(yīng)在多長時間內(nèi)完成。包裹材料的＝0.3W/(m.K)，解：數(shù)值方法解得部分結(jié)果如下表所示。汽包壁中的最大溫差，K溫升速率，K/min3rrzz22kk，rrcrrm，1m，1;4-一個二維物體的豎直表面收液體自然對流冷卻，為考慮局部表4-2如附圖所示，一矩形截面的空心電流母線的內(nèi)外表面分別與溫度為rrzz22kk，rrcrrm，1m，1;4-一個二維物體的豎直表面收液體自然對流冷卻，為考慮局部表4-2如附圖所示，一矩形截面的空心電流母線的內(nèi)外表面分別與溫度為f1,f2的流體發(fā)生對流換熱，表面?zhèn)鞯那樾?。已知T01700K,h01000W/(m2.K)，Ti400k,hi250W/(m2.K)。751.2522.6250.4375-0.0625342.093752.6328125-1.1718室外溫度下降為10℃，外墻表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)h235W/(m2.K)。如果認(rèn)為內(nèi)墻溫度下降0.1℃是可感到外界溫度起變化的一個定量判據(jù)，問寒潮入侵后多少時間內(nèi)墻才感知解：采用數(shù)值解法得t=7900s。熱。自然對流可按下式計算：其中H為門高。表面發(fā)射率0.8。通過柜門的導(dǎo)熱可看作為一維問題處理。試計算壓縮，＝傳熱系數(shù)為10W/(m2.K)，內(nèi)墻為6W/(m2.K)。試用數(shù)值方法確定一天之內(nèi)外墻，內(nèi)墻10：溫度18：19：20：21：22：解：采用數(shù)值解法得出的結(jié)果如下表所示。需的時間。已知：鑄型初溫t0120℃，液體銅初溫為1100℃，ts1000℃,h＝需的時間。已知：鑄型初溫t0120℃，液體銅初溫為1100℃，ts1000℃,h＝4W/(m2.K)2t410x2cd3a4hx2cd。a1/10.0999750.01248.89877s，如取此值為下。位置/cm溫度/0C位置/cm溫度/0C位置/cm溫度/0C216.01187.32141.02.815：001.816：001.617：000.5-1.6-2.8-3.5-4.3-4.8-5.3環(huán)境溫度/0C外墻溫0C墻壁中心溫度0C環(huán)境溫0C外墻溫0C墻壁中心溫度0C9-7-181050.01，0.1103。于是以上三式化成為：13f0.2966tk0.29662tk0.11/(m.K),re0.71cm7800kg/m3,c670J/kg.K,L=255kJ/kg,ts1限長的圓柱體，外表面絕熱，內(nèi)表面與水之間的對流換熱十分強烈。汽包的內(nèi)徑R10.9m,外半徑81050.01，0.1103。于是以上三式化成為：13f0.2966tk0.29662tk0.11/(m.K),re0.71cm7800kg/m3,c670J/kg.K,L=255kJ/kg,ts1限長的圓柱體，外表面絕熱，內(nèi)表面與水之間的對流換熱十分強烈。汽包的內(nèi)徑R10.9m,外半徑R21.0度，為簡化計算，設(shè)三種材料的導(dǎo)熱系數(shù)分別為240mm,121.6240mm,40mm3。0.80.0環(huán)境溫0C外墻溫度/0C墻壁中心溫度0C多維穩(wěn)態(tài)導(dǎo)熱問題對流換熱，表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)分別為h1,h2，且各自沿周界是均勻的，電流通過壁內(nèi)產(chǎn)生均勻熱源。今欲對母線中溫度分布進(jìn)行數(shù)值計算，試：（2）對該區(qū)域內(nèi)的溫度分布列出微分方程式及邊界條件；（3）對于圖中內(nèi)角頂外角頂及任一內(nèi)部節(jié)點列出離散方程式（xy設(shè)母線的導(dǎo)熱分布及每米長度上通過壁面的冷量損失：（1）內(nèi)外壁分別維持在10℃及30℃h4W/(m2.K)網(wǎng)格等）可以取得與實驗設(shè)備的參數(shù)相一致，以把計算結(jié)果與實測值作比較。感到外界溫度起變化的一個定量判據(jù)，問寒潮入侵后多少時間內(nèi)墻才感知到？解：采用數(shù)值解法得t=7900s桿直徑，m。桿高H=10cm，直徑d=1cm,＝50W/(m.K)，t25℃。不計輻射換熱。試用數(shù)值計算步長，則：a1.3331058.8987720.29664h41008.89877cd32.25in感到外界溫度起變化的一個定量判據(jù)，問寒潮入侵后多少時間內(nèi)墻才感知到？解：采用數(shù)值解法得t=7900s桿直徑，m。桿高H=10cm，直徑d=1cm,＝50W/(m.K)，t25℃。不計輻射換熱。試用數(shù)值計算步長，則：a1.3331058.8987720.29664h41008.89877cd32.25in時汽包內(nèi)壁截面中的溫度分布及截面中的最大溫差。啟動前，汽包處于100℃的均勻溫度。汽包可視為一無h00r0mmwf取壁面時得單位長度的傳熱量為987.8W，3W/(m.K)。試計算每平方爐墻每平方面積上由于粘貼了硅酸纖維氈而在爐子升溫w道的冷損失為39.84W，對于第三類邊界條件為30.97W（取壁面導(dǎo)熱系數(shù)0.53W/mK：（；（15W/mK等溫線分布如圖所示。截面中最高溫度發(fā)生在左上角，該處由于該兩種材料的導(dǎo)熱系數(shù)較大，散熱損失較嚴(yán)穩(wěn)態(tài)導(dǎo)熱簡化模型來評價黏貼硅酸纖維氈的收益：設(shè)爐墻原來處于與環(huán)境平衡的狀態(tài)，0s時內(nèi)壁表面突然上升到550℃并保持不變。這一非穩(wěn)態(tài)導(dǎo)熱過程一直進(jìn)行到爐墻外表面的對流，輻射熱損失與通過墻壁的導(dǎo)熱量相等為止。在爐墻升溫過程中外表面的總表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)由兩部分組成，即自然對流引起的部分cW/m2.K及輻射部分cf1/3ch4T2,TTT/2為簡化計算，設(shè)三種材料的導(dǎo)熱系數(shù)分別為240mm,240mm,40mm過程中節(jié)省的能量。線方程為：e2肋根溫度t0及內(nèi)熱源t0f。的控制方程；（2）在無量 H2ebhH綱參數(shù)t0tfHH線方程為：e2肋根溫度t0及內(nèi)熱源t0f。的控制方程；（2）在無量 H2ebhH綱參數(shù)t0tfHH下解：采用數(shù)值解法得出的結(jié)果如下表所示。時刻/h012345678環(huán)境溫度/0C外墻溫0C墻壁中心溫度壓縮機起動后2h內(nèi)的冷量損失。解：取保溫材料的，用數(shù)值計算方法得冷量損失為5.97104J。4-2一kg.K)。解：在鋼管壁厚方向上取27個點，以內(nèi)壁為坐標(biāo)原點，沿著壁厚方向為x正方向，數(shù)值計算結(jié)果如h4-26、空氣在附圖所示的一長方形截面的送風(fēng)管道中作充分發(fā)展的層流流動，其z方向的動量方程簡化為2w2wx2y2 dp 而且uv0。上式可看成是源項為0dpdp解：假設(shè)壁溫為常數(shù)，則不同a/b下?lián)Q熱充分發(fā)展時的fRe及Nu數(shù)的分析解為：1Nu傳熱系數(shù)hi40W/(m2.K)。外壁面與20℃的周圍環(huán)境間30mm,0.03W/(m.K),保溫層兩側(cè)的護板用金屬制成且很薄，分析中可不予考慮，然后，突然將烤箱調(diào)節(jié)器開大，風(fēng)扇加速，內(nèi)壁溫度突然上升到185℃，設(shè)升溫過程中烤箱外壁面與環(huán)境間的表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)可用h0ctwtf1/4計算，運行時一樣。試確定烤箱內(nèi)壁溫度躍升后到達(dá)新的穩(wěn)定狀態(tài)℃，氣體與內(nèi)壁間的表面小論文題目wW/m.Kh＝解：在鋼管壁厚方向上取27個點，以內(nèi)壁為坐標(biāo)原點，沿著壁厚方向為x正方向，數(shù)值計算結(jié)果如下。位置成。包裹材料的＝0.3W/(m.K)，a=2107m2/s。解：采用數(shù)值方法解得420s。4-1鍋爐成。包裹材料的＝0.3W/(m.K)，a=2107m2/s。解：采用數(shù)值方法解得420s。4-1鍋爐通道截面尺寸為150mm150mm,并在混凝土層中對稱布置，通道壁溫保持為t180℃。試計算單位長度汽包從冷態(tài)開始啟動時，汽包壁溫隨時間變化。為控制熱應(yīng)力，需要計算汽包內(nèi)壁的溫度場。試用數(shù)值方法計算：ttt4ty206132；hy619ft50；thyy200；010。4-一等截面直肋，高H,厚，肋me溫度位置溫度位置溫度12用圖形表示如下用圖形表示如下4-29、為對兩塊平板的對接焊過程（見附圖a）進(jìn)行計算，對其物理過程作以下簡化處理：鋼板中的溫度場僅是x及時間的函數(shù)；焊槍的熱源作用在鋼板上時鋼板吸收的熱流密度f計算，側(cè)面絕熱；平板的物性為常數(shù)，熔池液態(tài)金屬的物性與固體相同；固熱作用。已知：qm5024104W/m2，h=12.6W/(m2.K),＝0℃所需的時間。已知a1.16105m2/s。建議將平板8等分，取9個節(jié)點，并把數(shù)值計算的結(jié)果與按海4W。4-13在上題中考慮長桿與周圍環(huán)境的輻射換熱，其表面發(fā)射率為0.8，環(huán)境可作為溫度為t的大空間0℃所需的時間。已知a1.16