某塔吊計(jì)算書資料

塔吊計(jì)算書塔吊樁基礎(chǔ)的計(jì)算書.參數(shù)信息塔吊型號(hào):TC5613，自重（包括壓重）F1=548.70kN,最大起重荷載F2=60.00kN塔吊傾覆力距M=1766.00kN.m,塔吊起重高度H=40.00m,塔身寬度B=1.8m混凝土強(qiáng)度：C35,鋼筋級(jí)別：II級(jí)，承臺(tái)長(zhǎng)度Lc或?qū)挾菳c=5.00m樁直徑或方樁邊長(zhǎng)d=0.80m,樁間距a=2.40m承臺(tái)厚度Hc=1.50m基礎(chǔ)埋深D=1.50m,承臺(tái)箍筋間距S=200mm保護(hù)層厚度:40mm.塔吊基礎(chǔ)承臺(tái)頂面的豎向力與彎矩計(jì)算.塔吊自重（包括壓重）F1=548.70kN.塔吊最大起重荷載F2=60.00kN作用于樁基承臺(tái)頂面的豎向力 F=1.2X（F1+F2）=730.44kN塔吊的傾覆力矩M=1.4X1766.00=2472.40kN.m.矩形承臺(tái)彎矩的計(jì)算計(jì)算簡(jiǎn)圖：岡岡X珪圖中x軸的方向是隨機(jī)變化的，設(shè)計(jì)計(jì)算時(shí)應(yīng)按照傾覆力矩M最不利方向進(jìn)行驗(yàn)算.樁頂豎向力的計(jì)算（依據(jù)《建筑樁基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范》JGJ94-94的第5.1.1條）其中n 單樁個(gè)數(shù)，n=4；

F——F——作用于樁基承臺(tái)頂面的豎向力設(shè)計(jì)值F=1.2X608.70=730.44kN;G——樁基承臺(tái)的自重，G=1.2X(25.0XBcXBcXHc+20.0XBcXBcXD)=1500.00kN;Mx,My——承臺(tái)底面白彎矩設(shè)計(jì)值(kN.m);xi,yi——單樁相對(duì)承臺(tái)中心軸的XY方向距離(m);Ni——單樁樁頂豎向力設(shè)計(jì)值(kN)。經(jīng)計(jì)算得到單樁樁頂豎向力設(shè)計(jì)值:最大壓力：N=(730.44+1500.00)/4+2472.40X(2.40義1.414/2)/[2義(2.40義1.414/2)2]=1286.16kN最大拔力：N=(730.44+1500.00)/4-2472.40X(2.40義1.414/2)/[2義(2.40義1.414/2)2]=-170.94kN.矩形承臺(tái)彎矩的計(jì)算(依據(jù)《建筑樁基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范》JGJ94-94的第5.6.1條)"日=￡必再取山=/其中Mx1,My1——計(jì)算截面處XY方向的彎矩設(shè)計(jì)值(kN.m);xi,yi——單樁相對(duì)承臺(tái)中心軸的XY方向距離(m);Ni1——扣除承臺(tái)自重的單樁樁頂豎向力設(shè)計(jì)值(kN),Ni1=Ni-G/n。經(jīng)過(guò)計(jì)算得到彎矩設(shè)計(jì)值：N=(730.44+1500.00)/4+2472.40X(2.40/2)/[4乂(2.40/2)2]=1072.69kNMx1=My1=2X1072.69X(1.20-0.80)=858.15kN.m.矩形承臺(tái)截面主筋的計(jì)算依據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50010-2002)第7.2條受彎構(gòu)件承載力計(jì)算。M%三 7匕二1一夕2M

4f= 式中q1——系數(shù)，當(dāng)混凝土強(qiáng)度不超過(guò)C50時(shí)，|。|1取為1.0，當(dāng)混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C80時(shí)，◎1取為0.94，期間按線性內(nèi)插法確定；fc―混凝土抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；h0——承臺(tái)的計(jì)算高度。fy——鋼筋受拉弓S度設(shè)計(jì)值，fy=300N/mm2。經(jīng)過(guò)計(jì)算得承臺(tái)底面配筋同s=858.15X106/(1.00X16.70X5000.00X750.002)=0.018=1-(1-2X0.018)0.5=0.018.'s=1-0.018/2=0.991Asx=Asy=858.15乂106/(0.991乂750.00乂300.00)=3849.51mm2承臺(tái)頂面按構(gòu)造配筋。.矩形承臺(tái)截面抗剪切計(jì)算依據(jù)《建筑樁基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范》(JGJ94-94)的第5.6.8條和第5.6.11條。根據(jù)第二步的計(jì)算方案可以得到XY方向樁對(duì)矩形承臺(tái)的最大剪切力，考慮對(duì)稱性，記為V=1286.16kN我們考慮承臺(tái)配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式：九,￡然鳳%—瓦其中.-0——建筑樁基重要性系數(shù)，取1.0;”——剪切系數(shù)7=0.20;fc 混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值,fc=16.70N/mm2;b0——承臺(tái)計(jì)算截面處的計(jì)算寬度，b0=5000mm；h0——承臺(tái)計(jì)算截面處的計(jì)算高度，h0=750mm;fy——鋼筋受拉弓S度設(shè)計(jì)值，fy=300.00N/mm2;S——箍筋白間距，S=200mm。經(jīng)過(guò)計(jì)算承臺(tái)已滿足抗剪要求，只需構(gòu)造配箍筋！.樁承載力驗(yàn)算樁承載力計(jì)算依據(jù)《建筑樁基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范》 （JGJ94-94）的第4.1.1條根據(jù)第二步的計(jì)算方案可以得到樁的軸向壓力設(shè)計(jì)值，取其中最大值N=1286.16kN樁頂軸向壓力設(shè)計(jì)值應(yīng)滿足下面的公式：其中.-0——建筑樁基重要性系數(shù)，取1.0;fc 混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值,fc=16.70N/mm2;A——樁的截面面積,A=0.503m2。經(jīng)過(guò)計(jì)算得到樁頂軸向壓力設(shè)計(jì)值滿足要求，只需構(gòu)造配筋！.樁豎向極限承載力驗(yàn)算及樁長(zhǎng)計(jì)算樁承載力計(jì)算依據(jù)《建筑樁基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范》 （JGJ94-94）的第5.2.2-3條根據(jù)第二步的計(jì)算方案可以得到樁的軸向壓力設(shè)計(jì)值，取其中最大值N=1286.16kN樁豎向極限承載力驗(yàn)算應(yīng)滿足下面的公式：最大壓力：R=——卜力億十一盤/匕其中R——最大極限承載力；Qsk-單樁總極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值:Qjjt=口期汕口Qpk-單樁總極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值:Qck-相應(yīng)于任一復(fù)合基樁的承臺(tái)底地基土總極限阻力標(biāo)準(zhǔn)值 :Q諄二q昂畀qck—承臺(tái)底1/2承臺(tái)寬度深度范圍（05m）內(nèi)地基土極限阻力標(biāo)準(zhǔn)值;

"sjp——分別為樁側(cè)阻群樁效應(yīng)系數(shù)，樁端阻群樁效應(yīng)系數(shù);卜S,」卜S,」P；c——分別為樁側(cè)阻力分項(xiàng)系數(shù)，樁端阻抗力分項(xiàng)系數(shù)，承臺(tái)底土阻抗力分項(xiàng)系數(shù);qpkqsk—樁側(cè)第i層土的極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值，按下表取值;qpk一極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值，按下表取值;■樁身的周長(zhǎng)，u=2.513m；Ap 樁端面積，取Ap=0.50m2;li——第i層土層白^厚度，取值如下表;厚度及側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值表如下：在舁廳P土厚度(m)土側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值(kPa)土端阻力標(biāo)準(zhǔn)值(kPa)土名稱16.2720875粘性土22.0825875粘性土35.74501900粉土或砂土43.18451950粉土或砂土由于樁的入土深度為15m,所以樁端是在第4層土層。最大壓力驗(yàn)算：R=2.51X(6.27X20X.8+2.08X25X.8+5.74X50X1.2+.910000000000001X45X1.2)/1.67+1.30X1950.00X0.50/1.67+0.00X656.25/1.65=1568.85kN上式計(jì)算的1.2R的值大于最大壓力1286.16kN,所以滿足要求！.樁抗拔承載力驗(yàn)算樁抗拔承載力驗(yàn)算依據(jù)《建筑樁基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范》 (JGJ94-94)的第5.2.7條樁抗拔承載力應(yīng)滿足下列要求：九"0%九十%其中：-二4見洱吃4

行樂(lè)-二網(wǎng)￡及%居式中Uk——基樁抗拔極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值；力——抗拔系數(shù)；解得：5050Ugk=12.8義(6.27X20X.7+2.08X25X.7+5.74義義.75+.910000000000001X45X.75)/4=1184.46kN5050Ggp=12.8X15X22/4=1056.00kNUk=2.51義(6.27X20X.7+2.08X25X.7+5.74義義.75+.910000000000001X45X.75)=930.27kNGp=2.51義15X25=942.48kN由于：1184.46/1.67+1056.00>=170.94 滿足要求！由于:930.27/1.67+942.48>=170.937854785478 滿足要求!九.樁式基礎(chǔ)格構(gòu)柱計(jì)算依據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50017-2003)。.格構(gòu)柱截面的力學(xué)特性：格構(gòu)柱的截面尺寸為0.46X0.46m；主肢選用：16號(hào)角鋼bxdXr=160X16x16mm；綴板選用(mxm):0.36x0.36主肢的截面力學(xué)參數(shù)為A0=49.07cm2,Z0=4.55cmIx0=1175.08cm4,Iy0=1175.08cm4;格構(gòu)柱截面示意圖格構(gòu)柱的y-y格構(gòu)柱截面示意圖格構(gòu)柱的y-y軸截面總慣性矩:4二4。十4^一4尸］格構(gòu)柱的x-x軸截面總慣性矩：bJ經(jīng)過(guò)計(jì)算得到：Ix=4義[1175.08+49.07X(46/2-4.55)2]=71510.44cm4;Iy=4義[1175.08+49.07X(46/2-4.55)2]=71510.44cm4;.格構(gòu)柱的長(zhǎng)細(xì)比計(jì)算：格構(gòu)柱主肢的長(zhǎng)細(xì)比計(jì)算公式：丸=HJT7W其中H——格構(gòu)柱的總高度，取10.70m；I 格構(gòu)柱的截面慣性矩，取，Ix=71510.44cm4,Iy=71510.44cm4;A0——一個(gè)主肢的截面面積，取49.07cm2。經(jīng)過(guò)計(jì)算得到Jx=56.06,-y=56.06o格構(gòu)柱分肢對(duì)最小剛度軸1-1的長(zhǎng)細(xì)比計(jì)算公式：:十1/口工1=J 十一％[148 81其中b——綴板厚度，取b=0.36m。h 綴板長(zhǎng)度，取h=0.12m。al 格構(gòu)架截面長(zhǎng)，取a1=0.46mo經(jīng)過(guò)計(jì)算得i1=[(0.362+0.122)/48+5X0.462/8]0.5=0.37m。.'1=10.70/0.37=29.09=換算長(zhǎng)細(xì)比計(jì)算公式：鼠=經(jīng)過(guò)計(jì)算得到^kx=63.16，工ky=63.16。

.格構(gòu)柱的整體穩(wěn)定性計(jì)算:格構(gòu)柱在彎矩作用平面內(nèi)的整體穩(wěn)定性計(jì)算公式:—<[7]其中N軸心壓力的計(jì)算值(kN);取其中NA——格構(gòu)柱橫截面的毛截面面積，取4X49.07cm2;軸心受壓構(gòu)件彎矩作用平面內(nèi)的穩(wěn)定系數(shù);根據(jù)換算長(zhǎng)細(xì)比義0x=63.16，尤0y=63.16，查《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》得到'*x=0.79,Jy=0.79。經(jīng)過(guò)計(jì)算得到X方向的強(qiáng)度值為82.9N/mm2,不大于設(shè)計(jì)強(qiáng)度215N/mm2,所以滿足要求！Y方向的強(qiáng)度值為82.9N/mm2,不大于設(shè)計(jì)強(qiáng)度215N/mm2,所以滿足要求！5.2鋼平臺(tái)計(jì)算一、塔機(jī)基礎(chǔ)荷載載荷工況載荷工況基礎(chǔ)載荷Fv(KN)Fh(KN)M(KNmT(KNm)工作狀態(tài)548.718.51693342非工作狀態(tài)487.575.117660、鋼平臺(tái)受力及強(qiáng)度計(jì)算Mx=410.2KN.MMx=410.2KN.M=371.91KN.M=371.91KN.M格構(gòu)柱H.四MFv格構(gòu)柱H.四MFv4W4 2*T42TA490_142。_49。2400M417VM?Fv

一L42丁「2-112T4J」h43Q_14MD_J列

■J 4 ■L- ■. ■-1400a塔機(jī)大臂與設(shè)備梁成90。時(shí)設(shè)備梁受力分析b.設(shè)備鋼梁受力計(jì)算（二.塔機(jī)回轉(zhuǎn)」.a、b梁受力交替變化，只計(jì)算b梁即可）梁支座反力：R=M/2*1.42+Fv/4=1766/2.84+548.7/4=759KN設(shè)備梁最大彎矩：Mmax=R*0.49=759*0.49

Mmax=371.91KN.Mc.塔機(jī)大臂與設(shè)備梁成45。時(shí)設(shè)備梁受力分析廠 /490c.塔機(jī)大臂與設(shè)備梁成45。時(shí)設(shè)備梁受力分析廠 /49014￡Q4SQ2400M ―FyFvTL42*1.41414d.設(shè)備鋼梁受力計(jì)算(二.塔機(jī)回轉(zhuǎn)a、b梁受力交替變化，只計(jì)算b梁即可)R=(Fv/4*0.49)+((M/1.42*1.414+Fv/4)*1.91)/2.4=(67.22+11941.9)/2.4=837.13KNMmax=R*0.49=410.2KN.M(二)設(shè)備梁驗(yàn)算根據(jù)設(shè)備梁受力分析和計(jì)算，將在起重臂與設(shè)備梁成 45。時(shí)，梁受力彎矩和剪力最大所以只驗(yàn)算設(shè)備梁在塔機(jī)450工況下受力a.b梁受力工況(在塔機(jī)自重和彎矩作用下)及驗(yàn)算L42+L41414T梁受力簡(jiǎn)b.b梁受力工況（在塔機(jī)剪力作用下）及驗(yàn)算Fh4FhT400CD梁善面圖L42+L41414T梁受力簡(jiǎn)b.b梁受力工況（在塔機(jī)剪力作用下）及驗(yàn)算Fh4FhT400CD梁善面圖400A梁受力簡(jiǎn)圖13CD

a寸梁截面圖梁彎矩圖抗彎許用應(yīng)力[（r]=170N/mm26x=Mx/Wx==122.8N/mm2<[(r]=170N/mm2My=Fh/4*0.49=18.775*0.49=9.2KN.M(Ty=My/Wy=8.21N/mm2<[6]=170N/mm2抗剪許用應(yīng)力[r]=93.1N/mm2r=QS/I6=(837130*21)/(403000*13)=3.36N/mm2<[r]=93.1N/mm2折算應(yīng)力(T=V(rx2+(ry2+3r2=V16589.44+67.4+33.89=129.19N/mm2<[6]=170N/mm2三、塔機(jī)設(shè)備梁與