列管式固定管板換熱器設(shè)計要點(diǎn)

目錄TOC\o"1-5"\h\z\o"CurrentDocument"第1章工藝概述 1\o"CurrentDocument"1.1裝置概況 1\o"CurrentDocument"1.2工藝原理（催化裂化） 1\o"CurrentDocument"1.3工藝流程說明（吸收穩(wěn)定部分） 2\o"CurrentDocument"第2章工藝設(shè)計 3\o"CurrentDocument"2.1設(shè)計概述 3\o"CurrentDocument"2.2設(shè)計課題 3\o"CurrentDocument"2.3設(shè)計參數(shù)的確定 4\o"CurrentDocument"2.4初算換熱器的傳熱面積s0 42.4.1換熱器的熱流量（忽略熱損失） 42.4.2水蒸氣的消耗量（忽略熱損失） 42.4.3平均傳熱溫差 52.4.4計算傳熱面積 5\o"CurrentDocument"2.5主要工藝及結(jié)構(gòu)基本參數(shù)的計算 52.5.1換熱管選擇 5\o"CurrentDocument"2.5.2計算殼體內(nèi)直徑D 6\o"CurrentDocument"2.5.3畫出排管圖 62.5.4計算實際傳熱面積s0及過程的總傳熱系數(shù)K0（選） 72.5.5折流板直徑Dc數(shù)量及有關(guān)尺寸的確定 72.5.6拉桿的直徑和數(shù)量與定居管的選定 7\o"CurrentDocument"2.6換熱器核算 72.6.1換熱器內(nèi)流體的壓力降 72.6.2熱流量核算 8\o"CurrentDocument"第3章結(jié)構(gòu)設(shè)計 10\o"CurrentDocument"3.1折流擋板 10\o"CurrentDocument"3.2法蘭 10\o"CurrentDocument"3.3換熱管 11\o"CurrentDocument"3.4支座 11\o"CurrentDocument"3.5壓力容器選材原則 11\o"CurrentDocument"3.6墊片 12\o"CurrentDocument"第4章強(qiáng)度計算 13\o"CurrentDocument"4.1筒體壁厚計算 13\o"CurrentDocument"4.2流體進(jìn)、出口接管直徑 13\o"CurrentDocument"4.3其他結(jié)構(gòu)尺寸 14\o"CurrentDocument"4.4支座反力 144.5筒體彎矩 154.5.1圓筒中間處截面上的彎矩 154.5.2支座處橫截面間彎距 16\o"CurrentDocument"4.6系數(shù)計算 16\o"CurrentDocument"4.7筒體軸向應(yīng)力 164.7.1軸向應(yīng)力 164.7.2應(yīng)力校核 17\o"CurrentDocument"4.8鞍座處圓筒周向應(yīng)力 18\o"CurrentDocument"4.9鞍座應(yīng)力 18\o"CurrentDocument"第5章設(shè)計結(jié)果匯總 19\o"CurrentDocument"參考文獻(xiàn) 20第1章工藝概述1.1裝置概況180萬噸/年重油裂解裝置按規(guī)模180萬噸/年設(shè)計。裝置包括反應(yīng)-再生、分餾、吸收穩(wěn)定、氣壓機(jī)、能量回收及余熱鍋爐、產(chǎn)品精制幾部分組成，ARGG工藝以常壓渣油等重質(zhì)油為原料，采用重油轉(zhuǎn)化和抗金屬能力強(qiáng)，選擇性好的RAG催化劑，以生產(chǎn)富含丙烯、異丁烯、異丁烷的液化氣，并生產(chǎn)高辛烷值汽油。1.2工藝原理（催化裂化）催化裂化是煉油工業(yè)中重要的二次加工過程，是重油輕質(zhì)化的重要手段。它是使原料油在適宜的溫度、壓力和催化劑存在的條件下，進(jìn)行分解、異構(gòu)化、氫轉(zhuǎn)移、芳構(gòu)化、縮合等一系列化學(xué)反應(yīng)，原料油轉(zhuǎn)化成氣體、汽油、柴油等主要產(chǎn)品及油漿、焦炭的生產(chǎn)過程。催化裂化過程具有輕質(zhì)油收率高、汽油辛烷值較高、氣體產(chǎn)品中烯烴含量高等特點(diǎn)。催化裂化的生產(chǎn)過程包括以下幾個部分：反應(yīng)再生部分：其主要任務(wù)是完成原料油的轉(zhuǎn)化。原料油通過反應(yīng)器與催化劑接觸并反應(yīng)，不斷輸出反應(yīng)產(chǎn)物，催化劑則在反應(yīng)器和再生器之間不斷循環(huán)，在再生器中通入空氣燒去催化劑上的積炭，恢復(fù)催化劑的活性，是催化劑能夠循環(huán)使用。燒焦放出的熱量又以催化劑為載體，不斷帶回反應(yīng)器，供給反應(yīng)所需的熱量，過剩熱量由專門的取熱設(shè)施取出加以利用。分餾部分：主要任務(wù)是根據(jù)反應(yīng)油氣中各組分沸點(diǎn)的不同，將它們分離成富氣、粗汽油、回?zé)捰汀⒂蜐{，并保證汽油十點(diǎn)、輕柴油凝固點(diǎn)和閃電合格。吸收穩(wěn)定部分：利用各組分之間在液體中溶解度不同把富氣和粗汽油分離成干氣、液化氣、穩(wěn)定汽油?？刂坪酶蓺庵械腃3含量、液化氣中的C2和C5含量、穩(wěn)定汽油的10%點(diǎn)。1.3工藝流程說明（吸收穩(wěn)定部分）吸收塔頂操作壓力1.3MPa，從D-10301來的壓縮富氣進(jìn)入吸收塔C-10301自下而上逆流與來自D-10201來的粗汽油和補(bǔ)充吸收劑泵P-10304/1、2送來的穩(wěn)定汽油（補(bǔ)充吸收劑）逆相接觸。氣體中的C3和C3以上的更重組分大部分被吸收，剩下含有少量吸收劑的氣體（貧氣）去再吸收塔C-10303,為了取走吸收時放出的熱量，在吸收塔用P-10302/1-4分別抽出四個中段回流，經(jīng)中段回流冷卻器E-10307/1-8冷卻后再返回吸收塔。在D-10301中平衡汽化得到的凝縮油由凝縮油泵P-10301/1、2抽出后，經(jīng)脫吸塔進(jìn)料-穩(wěn)定汽油換熱器E-10302/1-2換熱至55。。，脫吸塔頂操作壓力1.4MPa，溫度50oC，脫吸塔底部由脫吸塔底重沸器提供熱量。用分餾部分中段回流作為熱載體，以脫除凝縮油中的C2組分。塔底脫出的脫乙烷汽油送至汽油穩(wěn)定系統(tǒng)。貧氣從吸收塔頂出來進(jìn)入在吸收塔C10303，操作壓力1.25MPa。與從分餾部分來的貧吸收油（輕柴油）逆流接觸，以脫除氣體中夾帶的輕汽油組份，經(jīng)吸收后的氣體送至脫硫裝置，富吸收油則靠再吸收塔的壓力自流至E-10205/1-2,與貧吸收油換熱后再返回分餾塔。汽油穩(wěn)定系統(tǒng)脫乙烷汽油從托吸收塔底出來，自壓進(jìn)入穩(wěn)定塔進(jìn)料換熱器E-10303/1-4，和穩(wěn)定汽油換熱后進(jìn)入穩(wěn)定塔C-10304.塔的操作壓力1.15MPa，T烷和更輕的組份從塔頂餾出，經(jīng)過塔頂冷凝冷卻器E-10308/1-8冷卻后進(jìn)入塔頂回流罐D(zhuǎn)-10302，液體產(chǎn)品-液化氣用穩(wěn)定塔頂回流泵升壓，大部分作為穩(wěn)定塔頂回流，另一部分作為化工原料送至脫硫裝置。穩(wěn)定汽油自塔底靠本身壓力依次進(jìn)入E-10304/1-4、E-10302/1-4，換熱后再進(jìn)入穩(wěn)定汽油-除鹽水換熱器E-10301/1-2、穩(wěn)定汽油空冷器EC-10302/1-4、穩(wěn)定汽油冷卻器E-10309/1-2，冷卻到40度。一部分作為補(bǔ)充吸收劑用P-10304/1.2送至吸收塔，其余部分送往脫硫裝置。穩(wěn)定塔底重沸器的熱源來自分餾部分第二中段循環(huán)回流。第2章工藝設(shè)計2.1設(shè)計概述換熱器是將熱流體的部分熱量傳遞給冷流體的設(shè)備，又稱熱交換器。換熱器是化工、石油、動力、食品及其它許多工業(yè)部門的通用設(shè)備，在生產(chǎn)中占有重要地位。在化工生產(chǎn)中換熱器可作為冷卻器、加熱器、蒸發(fā)器等，應(yīng)用更加廣泛。換熱器種類很多，但根據(jù)冷、熱流體熱量交換交換的原理和方式基本上可分三大類即：間壁式、混合式和蓄熱式。在三類換熱器中，間壁式換熱器應(yīng)用最多。換熱器在工業(yè)生產(chǎn)中的應(yīng)用極為普遍，例如動力工業(yè)中鍋爐設(shè)備的過熱器、省煤器、空氣預(yù)熱器，電廠熱力系統(tǒng)中的凝氣器、除氧器、給水加熱器、冷水塔;冶金工業(yè)中高爐的熱風(fēng)爐，煉鋼和軋鋼生產(chǎn)工藝中的空氣或煤氣預(yù)熱；制冷工業(yè)中蒸汽壓縮式制冷機(jī)或吸收式制冷機(jī)中的蒸發(fā)器、冷凝器；制糖工業(yè)和造紙工業(yè)的糖液蒸發(fā)器和紙漿蒸發(fā)器，都是換熱器的應(yīng)用實例。在化學(xué)工業(yè)和石油化學(xué)工業(yè)的生產(chǎn)過程中，換熱器也有較多的應(yīng)用。在航天工業(yè)中，為了及時取出發(fā)動機(jī)及其輔助動力裝置在運(yùn)行時所產(chǎn)生的大量熱量，換熱器也是不可缺少的重要部件。在化工廠，換熱器的費(fèi)用約占總費(fèi)用的10%?20%，在煉油廠約占總費(fèi)用35%?40%。換熱器在其他部門如動力、原子能、冶金、食品、交通、環(huán)保、家電等也有著廣泛的應(yīng)用。2.2設(shè)計課題設(shè)計一臺用飽和水蒸氣加熱水的列管式固定管板換熱器，水流量為45t/h，水溫由25OC加熱到65°C。水蒸氣入口溫度128.7。。，出口溫度128.7。。。允許壓強(qiáng)降管程不高于104Pa，殼程不高于105Pa。根據(jù)設(shè)計題目與介質(zhì)，選擇列管式固定管板換熱器，循環(huán)水走管程，水蒸氣走殼程。2.3設(shè)計參數(shù)的確定根據(jù)工藝條件查物性表可得：水蒸氣的定性溫度密度汽化潛熱黏度定壓比熱容熱導(dǎo)率循環(huán)水的定性溫度密度定壓比熱容熱導(dǎo)率黏度T=128.7°根據(jù)工藝條件查物性表可得：水蒸氣的定性溫度密度汽化潛熱黏度定壓比熱容熱導(dǎo)率循環(huán)水的定性溫度密度定壓比熱容熱導(dǎo)率黏度T=128.7°CP=1.443kg/m3y=2082.2KJ/m3r0=0.0133mPa-sC=4.267KJ/kg?K人0=0.0320W/m?KT=(25+65)/2=45°CP=990kg/m3C'=4.174KJ/kg?Kpv人=0.64W/m?Kr=0.5988mPa?s2.4初算換熱器的傳熱面積s02.4.1換熱器的熱流量（忽略熱損失）熱流量 Q=WCAT由公式（2-1）計算得"（2-1）45x103Q0=WCAT=3600x4.174x(65-25)=2087KW2.4.2水蒸氣的消耗量（忽略熱損失）冷卻劑（加熱劑）用量QC冷卻劑（加熱劑）用量QCAT（2-2）由公式（2-2）計算得水蒸氣的用量為20872082.220872082.2=1.0kg/s2.4.3平均傳熱溫差根據(jù)工藝條件，選取逆向流向，先按單殼程單管程考慮，計算出平均溫度差A(yù)t'2.4.3平均傳熱溫差根據(jù)工藝條件，選取逆向流向，先按單殼程單管程考慮，計算出平均溫度差A(yù)t'。m式中At=128.7-65=63.7。。,2由公式（2-3）算得入At-AtAt'=———1

m AtIn―2At1At=128.7—25=103.7°C1(2-3)人 At-AtAt'=—%——1 rm At 63.7ln―2 In—At 103.7163.7-103.7=82.1C溫度校正系數(shù)中攵＞0.8，故平均溫度差A(yù)t=At，=82.1°C2.4.4計算傳熱面積根據(jù)經(jīng)驗數(shù)值初選總傳熱系數(shù)K0=600W/m2?K,由氣值初算所需傳熱面積。傳熱面積 S=KA— （2-4）0m由式（2-4）得S=￡=2087小3=42.4m20K0At 600x82.12.5主要工藝及結(jié)構(gòu)基本參數(shù)的計算2.5.1換熱管選擇1、 換熱管選用025mmx2.5mm的鋼管，管內(nèi)流速取u=0.4m/s。2、換熱管數(shù)量及長度的確定 ’管數(shù)管長根據(jù)GB151,管數(shù)管長根據(jù)GB151,4V 4x45x1000/(3600x990)n= = =101(根)"兀d2 0.4x0.022x3.14l―=―424=5.3mnnd0 101x3.14x0.025標(biāo)準(zhǔn)傳熱管有1.0m、1.5m、2.0m、2.5m、3.0m、4.5m、6.0m、42.47.5m、9.0m、12.0m。根據(jù)計算結(jié)果取傳熱管長L=6.0m。l■ 53 一 則該換熱器的管程數(shù)為 N=1-=53=0.88（即為單管程）pL6.0所以傳熱管總根數(shù) N=101x1=101（根）3、管子的排列方式及管子與管板的連接方式的選定管子的排列方式采用正三角形排列；管子與管板的連接采用焊接法。2.5.2計算殼體內(nèi)直徑di殼體內(nèi)徑 D=t（n—1）+2b （2-5）式中管中心距 t=1.25幺=1.25x25=32mm橫過管束中心線的管數(shù)n=1.14n=1.1/101=11根管束中心線上最外層管的中心至殼體內(nèi)壁的距離b=1.5d0=37.5mm所以由式（2-5）得D=32（11—1）+2x37.5=395mm按殼體直徑標(biāo)準(zhǔn)系列尺寸圓整，取D=400mm2.5.3畫出排管圖根據(jù)殼體內(nèi)徑Di、管中心距t、橫過管中心線的管數(shù)匕及其排列方式，繪出排管圖。由圖可見，中心排有11根管，按三角形排列，可排119根，除去6根拉桿位置，實際排出113根。與上述計算相符。因此實際管數(shù)取N=113根。圖2-1換熱管排布圖2.5.4計算實際傳熱面積％及過程的總傳熱系數(shù)k妙傳熱面積由式（2-6）得總傳熱系數(shù)由式（2-7）得S=N兀d°(傳熱面積由式（2-6）得總傳熱系數(shù)由式（2-7）得S=N兀d°(/-0.1)S=N兀d°(l-0.1)=101x3.14x0.025(6-0.1)=46.7m2K°S匕0m泛Q 2087x103K=y^—=46^~82^=544W/(m2-K)0m(2-6)（2-7）2.5.5折流板直徑d數(shù)量及有關(guān)尺寸的確定c選取折流板與殼體間的間隙為3mm,因此折流板直徑切去弓形高度折流板數(shù)量取折流板間距。0取整得實際折流板間距D=400—2x3=394mmch=0.25D=0.25x400=100mmL-0.1iN= 一1Bh06000—100=300mm，那么N= —1=19塊B300N=19塊B7 6000—100h= =295mm19+12.5.6拉桿的直徑和數(shù)量與定居管的選定選用412mm鋼拉桿，數(shù)量6根，定距管采用^25mmx2.5mm鋼管。2.6換熱器核算2.6.1換熱器內(nèi)流體的壓力降1、管程壓力降計算：ZAP=（Ap】+Ap2）NNF （2-8）串聯(lián)殼程數(shù)N廣1，管程數(shù)N=1。對于025mmx2.5mm換熱管，結(jié)構(gòu)校正系數(shù)為Ft=1.4。換熱器為單程管Ap2=0。

=497.645x10=497.6——r^n3600x—x(0.02)2x8014)

dG0.02x497.6=―i—襯= =16620P 0.5988x10-3由Re=16620,傳熱管絕對粗糙度0.02，查莫狄圖得人.=0.027。（2-9）則流體流經(jīng)直管段的壓力為 Ap=（X-（2-9）1d2由式（2-9）得Ap=(X—+1.5)些=(0.027x-^+1.5)x°.42x990=332.64Pa1d2 0.02 2Sap=(§32.64+0)x1x1.4=465.7Pa<104Pai故管程流體阻力在允許范圍之內(nèi)。2、殼程壓力降計算SAP=(Ap'+Ap')FN (2-10)其中流體流經(jīng)管束的壓強(qiáng)降為AP'=FfN(N+1)竺 (2-11)1 0CB2其中，管子排列方式對壓強(qiáng)降的校正因子，F(xiàn)=0.5摩擦系數(shù)f0=5Re-0.228u= ^—s = =18.8m/s0 h(D—nd)1.443x0.295x(0.4-11x0.025)Re=3=0.0202x18.8x1.443=頃P 0.0135x10-3f0=5x(41203)-0.228=0.442AP、=FfN(N+1)的=0.5x0.442x11x20x1.443x(1&8)2=12398Pa1 0cb2 22h、pu2 3.5一2x0.295 (18.8)2AP'=N(3.5一*)^2^=19x( 04 )x1.443x'? =9811PaSap=(12398+9811)x1=22209Pa<105Pa0故殼程壓力降在允許范圍內(nèi)。2.6.2熱流量核算總傳熱系數(shù)K -!—=-!-+R+“0+*/0+ (2-12)0 KasoXddad

管程給熱系數(shù)aI殼程給熱系數(shù)a°由式（2-13）得，力a=管程給熱系數(shù)aI殼程給熱系數(shù)a°由式（2-13）得，力a=0.023彳Reo.8Pro.4ia=1.131/4（2-13）（2-14）a=0.023X064X(16620)0.8x(4.174乂°.5988)=3013W/m2?Ki 0.02 0.64由式（2-14）得a0=1.13P(P-P )gn3")w-14=1.13x-998x(998-1.443)x10x2082.2x103x(0.64)310-3x2x(128.7-45)0.5988x=1021.8W/m2.K由式(2-12)算得1 1 “bdRddk=a+1訂+~T+Od0 0 m i ii1 0.025x25 25 25 +0.26x10-3+ +0.26x10-3x—+ 1021.8 51.8x225 203013x20即K0=492.85W/m2?K由于即=點(diǎn)土Tm，在范圍之內(nèi)，所以本設(shè)計合理。K492.850（選）第3章結(jié)構(gòu)設(shè)計3.1折流擋板安裝折流擋板的目的是為提高管外對流傳熱系數(shù)，為取得良好效果，擋板的形狀和間距必須適當(dāng)。對常用的圓缺型擋板，弓形缺口的大小對殼程流體的流動情況有重要影響。弓形缺口太大或太小都會產(chǎn)生“死區(qū)”，太大不利于傳熱，太小又增加流體阻力。擋板的間距對殼程的流動亦有重要的影響。間距太大，不能保證流體垂直流過管束，使管外對流傳熱系數(shù)下降；間距太小，不便于制造和檢修，不便于制造和檢修，阻力損失亦大。一般取擋板間距為殼體內(nèi)徑的0.2?1.0倍。我國系列標(biāo)準(zhǔn)中采用的擋板間距為：固定管板式有100mm、150mm、200mm、300mm、450mm、600mm、700mm、7種；浮頭式有100mm、150mm、250mm、300mm、350mm、450mm、（或480mm）、600mm8種。3.2法蘭換熱器設(shè)備常用的法蘭分為設(shè)備法蘭和管法蘭兩類。設(shè)備法蘭標(biāo)準(zhǔn)有：JB4710甲型平焊法蘭，選用壓力范圍為0.25?1.6MPaJB4702乙形平焊法蘭，選用壓力范圍為0.25?4.0MPaJB4703長頸對焊法蘭，選用壓力范圍為0.6?6.4MPa本設(shè)計選用JB4701甲型平焊法蘭，選用壓力范圍為0.25?1.6MPa。甲型平焊法蘭只有法蘭環(huán)。一般采用鋼板制作，必要時也可以采用鍛件軋制，與圓筒體或封頭角焊連接。由于法蘭環(huán)與筒體或封頭連接的整體性差，即該法蘭的連接強(qiáng)度和剛度較小，因此只適用于溫度、壓力較低的場合。在現(xiàn)行的行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)中，甲型平焊法蘭只有四個壓力等級（PN0.25、0.6、1.0、1.6MPa），公稱直徑的適用范圍也較小（DN300?2000mm），所用工作溫度范圍為-20?300。。。3.3換熱管換熱管的規(guī)格包括管徑和管長。換熱管的直徑越小，換熱器單位體積的傳熱面積越大。因此，對于潔凈的流體管徑可取小些，但對于不潔凈或亦結(jié)垢的流體，管徑應(yīng)該取得大些，以免堵塞。目前我國試行的系列標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定采用①25X2.5和①19X2.5兩種規(guī)格，對于一般流體是適用的。此外還有①38X2.5，①57X2.5的無縫鋼管。本設(shè)計選用①25X2.5規(guī)格的換熱管。我國生產(chǎn)的鋼管系列標(biāo)準(zhǔn)中管長有1.5m、2m、3m、4.5m、6m、9m，按選定的管徑和流速確定管子數(shù)目，再根據(jù)所需傳熱面積，求得管長合理截取。同時管長又應(yīng)與殼徑相適應(yīng)，一般管長與殼徑之比，即L/D為3?4.5。本設(shè)計選用6m的管長。管子的排列方式有等邊三角形和正方形兩種。與正方形相比，等邊三角形排列比較緊湊管外流體湍流程度高，表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)大。正方形排列雖比較松散，傳熱效果也較差，但管外清洗方便，對亦結(jié)垢流體更為適用。本設(shè)計選用等邊三角形的排列方式。3.4支座化工壓力容器及設(shè)備都是通過支座固定在工藝流程中的某一位置上的。支座的形式主要分三大類：立式容器支座、臥式容器支座、球式容器支座。臥式容器支座又可分為鞍式支座、圈式支座和支腿式支座，尤以鞍式支座使用最為廣泛。鞍式支座的結(jié)構(gòu)特征：鞍式支座標(biāo)準(zhǔn)分輕型（代號A）和重型（代號B）兩種。輕型用于滿足一般臥式容器使用要求；重型用以滿足臥式換熱器、盛裝液體重度大和L/D大的臥式容器使用要求。根據(jù)安裝形式，鞍式支座分固定式（代號F）和滑動式（代號S）兩種。鞍式支座適用于臥式容器直徑DN300?450（用無縫管件筒體）、300?4000（用卷制筒體）的范圍內(nèi)。本設(shè)計選用鞍式支座。3.5壓力容器選材原則1、選用壓力容器材料時，必須考慮容器的工作條件，如溫度、壓力和介質(zhì)特征；材料的使用性能，如機(jī)械性能、物理性能和化學(xué)性能；加工性能，如材料的焊接性能和冷熱加工性能；經(jīng)濟(jì)合理性能，如材料的價格、制造費(fèi)用和使用壽命。剛制壓力容器用鋼材應(yīng)按照國家標(biāo)準(zhǔn)《鋼制壓力容器》中所列材料選用，標(biāo)準(zhǔn)中規(guī)定設(shè)計壓力不大于35MPa，對于超出規(guī)定的，應(yīng)進(jìn)行具體分析，并進(jìn)行試驗，經(jīng)過研究以后決定。鋼材的使用溫度不超過各鋼號許用應(yīng)力中所對應(yīng)的上限溫度。但要注意的是，碳素鋼和碳錳鋼在高于425C溫度下長期使用時，應(yīng)考慮鋼中碳化物的石墨化傾向。奧氏體剛的使用溫度高于525°C時，鋼中的含碳量不應(yīng)小于0.04%，對于W-20°C的低溫容器材料用鋼，還應(yīng)進(jìn)行夏比“V”型缺口沖擊試驗。壓力容器非受壓元件用鋼必須有良好的可焊性。在考慮壓力容器受壓元件有足夠強(qiáng)度的情況下，必須考慮他的韌性，以防止外加載荷作用下發(fā)生脆性破壞。3.6墊片設(shè)備墊片標(biāo)準(zhǔn)主要有：JB4704 非金屬軟墊片JB4705 纏繞墊片JB4706 金屬包墊片一般情況下，非金屬軟墊片適用于甲型平焊法蘭、乙型平焊法蘭、長頸對焊法蘭。法蘭密封面形式為光滑密封面或凹凸密封面。纏繞墊片適用于乙型平焊法蘭、長頸對焊法蘭。非金屬軟墊片厚度一般根據(jù)容器直徑選取：容器直徑DNW450mm時，厚度8=2mm；容器直徑DN〉4500mm時，厚度6=3mm。金屬平墊片厚度一般為3?6mm。墊片的選擇要綜合考慮操作介質(zhì)的性質(zhì)、操作壓力、操作溫度以及需要密封的程度；對墊片本身要考慮墊片性能，壓緊用的次數(shù)。對高溫高壓的情況一般多采用金屬墊片；中溫中壓可采用金屬和非金屬組合式或非金屬墊片；中低壓情況多采用非金屬墊片；高真空或深冷溫度下以采用金屬墊片為宜。第4章強(qiáng)度計算4.14.1筒體壁厚計算計算厚度x_PD2］招甲"8計算厚度x_PD2］招甲"8d=8+￡(4-1)設(shè)計厚度由工藝設(shè)計給定的設(shè)計溫度142°C，設(shè)計壓力pc=p=1.0MPa，選擇Q245卷制.材料在設(shè)計溫度下時的許用應(yīng)力31=141Mpa（假設(shè)厚度為6?16mm時），取焊縫系數(shù)4=0.85,腐蝕裕度C2=2mm.則由式（4-1）和式（4-2）得：8-■PD_ 1.0x400 _16inm2LbF甲一P—2x141x0.85-1.0—.mmc8—8+C—1.6+2-3.6mm鋼板負(fù)偏差C1—0，根據(jù)鋼板厚度標(biāo)準(zhǔn)取名義厚度8〃=12mm,計算厚度設(shè)計厚度對于Q245R8=10mm。（4-2）4.24.2流體進(jìn)、出口接管直徑管徑（管徑（4-3）水蒸氣進(jìn)出口接管《：根據(jù)殼程介質(zhì)取U]=35m/s，那么由式（4-3）得，4X頃.443—0.158m3.14x354x1.0經(jīng)圓整采用4159mmx4mm熱軋無縫鋼管4x1.0u— —38.7m/s11.443x3.14x0.1512循環(huán)水進(jìn)、出口接管d2:根據(jù)管程介質(zhì)取u2=1.5m/s，那么d—'4x(45000/3600)/990.0—gm2 3.14x1.5

經(jīng)圓整采用?108mmx4mm熱軋無縫鋼管，實際冷卻水進(jìn)、出口管內(nèi)流速為4x45000 1,,u= =1.6m/s23600x990.0x3.14x0.12根據(jù)計算結(jié)果，殼體進(jìn)出口接管選用?159mmx4mm熱軋無縫鋼管（YB231-64），官箱進(jìn)出口接管選用?108mmx4mm熱軋無縫鋼管。4.3其他結(jié)構(gòu)尺寸具體結(jié)構(gòu)尺寸從有關(guān)手冊所列標(biāo)準(zhǔn)中查取。表4-1結(jié)構(gòu)尺寸參數(shù)封頭名義厚度8,12mm^^"f封頭厚度附加量C.2mmfl兩封頭切線間距離L6050mm鞍座墊板名義厚度8一0mmr^n鞍座墊板有效厚度8…0mm鞍座軸向?qū)挾萣"40mm鞍座高度H200mm鞍座包角0120。鞍座地腳螺栓個數(shù)2鞍座地腳螺栓公稱直徑20mm鞍座軸線兩側(cè)的螺紋間距/330mm鞍座底板中心至封頭距離A150mm封頭曲面高度h150mm腹板與筋板（小端）組合截面積a9500mm2sO-圓筒平均半徑Ra245mm物料充裝系數(shù)?00.854.4支座反力圓筒質(zhì)量（兩曲線間）m=兀（D+8）Ly封頭質(zhì)量（曲面部分）”'容器容積（兩切線間）=3.14x(0.4+0.012)x6.05x0.012x7840=736.34kgm=兀（D+8）Ly封頭質(zhì)量（曲面部分）”'容器容積（兩切線間）V=-D2L=314x4002x6050=7.6x108mm34i4封頭容積（曲面部分）附件質(zhì)量進(jìn)出口接管質(zhì)量V=11.5x106mm3m=m'+m'+m'+m'3 12 3 4m1‘=§x(0.1592-0.1512)x0.25x7840x2（0.1082-0."0.25x7840x2=12.75kg換熱管質(zhì)量 m；=三x(0.0252-0.022)x2x7840x113=312.95kg拉桿質(zhì)量 m；=4x0.0122x2x7840x4=7.1kg法蘭質(zhì)量所以附件質(zhì)量容器總質(zhì)量容器內(nèi)充液質(zhì)量m4=23.7kgm3=12.75+312.95+7.1+23.7=356.5kgm=m+m+m=1125.84kgm'=—d2L'pn+Vp—D21p4i水h水4i水3.14~1~x0.022x6x990x113+0.015x990+3.14~1~x0.42x0.408x990=276.34kg支座反力也+276.34x9.8=26871N4.5筒體彎矩4.5.1圓筒中間處截面上的彎矩1+2偵2-H2)/L4AT~4H1+——i3L（4-4）由式（4-4）得FLT1+2(R2-H2)/L4A

r^H

1+i

3L6871x6.0541+2x(0.2062-0.1252)/6.0524x0.i :二— — 1+4x0.125 6.053x6.05=9441N-m4.5.2支座處橫截面間彎距M=—FA2由式（4-5）得M=—FA24.6系數(shù)計算AR2—H21 -L+1AL'1—1+——襯3L1—A+R2—H21 —~La2AL11預(yù)1+——A

3L=—6871x0.1x10.1+0.2062—0.12521 —6^05 2x0.1x6.0514x0.1251+ 3x6.05=—15.38N-m(4-5)K=1K2=1K3=0.879904K=0.401056K=0.760258K=0.0132129456K9=0.2035214表4-2系數(shù)計算表4.7筒體軸向應(yīng)力4.7.1軸向應(yīng)力兀R2daePRMb=―c——a+ 12d 兀R2de a ePR Mb=―c—a— 2 2d K兀R2de1 aeMb= 2——K兀R2d2ae（4-6）（4-7）（4-8）（4-9）由式（4-6）、（4-7）、（4-8）、（4-9）可得，9441b1=—兀R；8=-3.14x0.2062x0.01x106=-7.09MPaaePRM 1.0x0.206 9441b=~a+ 1——= + =17.38MPa228 兀R28 2x0.01 3.14x0.2062x0.01x106e aePR Mb ^3944115.381.0x0.206 + =10.31MPa2x0.01 1x3.14x0.2062x0.01x106~~a 2K兀R28e1aeM □.15.38b= 2—=- =-0.012MPa4K兀R28 1x3.14x0.2062x0.012ae4.7.2應(yīng)力校核1、許用壓縮應(yīng)力A=W=°.094x10=0.0047R200根據(jù)圓筒材料查GB150圖6-3和圖6-10得到B=585MPa[b}=minVb},B=141MPa卜]