《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵 設(shè)計(jì)規(guī)范》JTG D62-2004技術(shù)交流

《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》JTGD62-2004技術(shù)交流路橋集團(tuán)橋梁技術(shù)有限公司鮑衛(wèi)剛《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》JTGD62-2004的基本變化基本變化:1設(shè)計(jì)理論變化帶來的直接或間接的變化2安全度調(diào)整帶來的變化3公式、構(gòu)造等的完善修改4新增內(nèi)容

第1章總則

1.0.2適用范圍本規(guī)范的適用范圍與原規(guī)范相同，即僅適用于用硅酸鹽水泥、礦渣水泥、火山灰水泥配制的目前實(shí)際工程中大量使用的混凝土制作的一般的鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件的設(shè)計(jì)，不適用于特種混凝土如輕質(zhì)混凝土制作的橋涵結(jié)構(gòu)構(gòu)件設(shè)計(jì)。

第3章材料1混凝土材料混凝土強(qiáng)度等級上限由60號增加到C80，C50以下為普通強(qiáng)度混凝土，C50及以上為高強(qiáng)度混凝土。C50及以上高強(qiáng)的混凝土可用常規(guī)水泥、砂石料和常規(guī)工藝配制，具有高強(qiáng)、早強(qiáng)、工作度良好、變形小、抗?jié)B抗腐蝕性能優(yōu)良等特點(diǎn)；能大幅度提高結(jié)構(gòu)構(gòu)件的承載能力，減小尺寸和自重，加快施工進(jìn)度。高性能混凝土將成為橋梁建筑的基本材料。混凝土強(qiáng)度等級用150mm×150mm×150mm立方體抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值確定并冠以C表示?？箟簭?qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值系指試件用標(biāo)準(zhǔn)方法制作、養(yǎng)護(hù)至28天齡期，以標(biāo)準(zhǔn)試驗(yàn)方法測得的具有95%保證率的抗壓強(qiáng)度（以MPa計(jì)）。混凝土標(biāo)號系指齡期為28天、尺寸為200mm的標(biāo)準(zhǔn)立方體、標(biāo)準(zhǔn)值取85%保證率確定的混凝土抗壓強(qiáng)度。（規(guī)范中應(yīng)用的混凝土軸心抗壓強(qiáng)度是針對棱柱體的，并對高強(qiáng)混凝土有強(qiáng)度的脆性折減。）混凝土強(qiáng)度等級與原規(guī)范的混凝土標(biāo)號應(yīng)按下列公式進(jìn)行換算：混凝土的變異系數(shù)：混凝土強(qiáng)度C20C25C30C35C40C45C50C55C60變異系數(shù)0.180.160.140.130.120.120.110.110.10混凝土強(qiáng)度等級與原規(guī)范混凝土標(biāo)號變換關(guān)系：原標(biāo)號202530354045505560現(xiàn)強(qiáng)度C18C23C28C33C38C43C48C53C58

第3章材料3.1.2公路橋涵受力構(gòu)件的混凝土強(qiáng)度等級應(yīng)按下列規(guī)定采用：1鋼筋混凝土構(gòu)件不應(yīng)低于C20，當(dāng)用HRB400、KL400級鋼筋配筋時(shí)，不應(yīng)低于C25；2預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件不應(yīng)低于C40。原規(guī)范第2.1.1條：用于公路橋梁承重部分的混凝土標(biāo)號規(guī)定如下：15號、20號、25號、30號、40號、50號和60號。鋼筋混凝土構(gòu)件的混凝土標(biāo)號不宜低于12號；當(dāng)采用Ⅱ、Ⅲ級鋼筋時(shí)，混凝土標(biāo)號不宜低于20號；在預(yù)應(yīng)力混凝土組合梁中，鋼筋混凝土部分的混凝土標(biāo)號不宜低于25號。預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件的混凝土標(biāo)號不宜低于30號；當(dāng)采用碳素鋼絲、刻痕鋼絲、鋼鉸線、熱處理鋼筋（Ⅴ級鋼筋）作預(yù)應(yīng)力鋼筋時(shí)，混凝土標(biāo)號不宜低于40號。第3章材料2鋼筋

公路橋梁用普通鋼筋：R235（原Ⅰ級鋼筋）HRB335（原Ⅱ級鋼筋）HRB400和KL400（原Ⅲ級鋼筋和余熱鋼筋）鋼筋及其強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值均取自最新現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)，保證率不小于95%。取消了Ⅳ級鋼筋、5號鋼鋼筋

公路橋梁用預(yù)應(yīng)力鋼筋：鋼絞線鋼絲（應(yīng)力消除的光面鋼絲、刻痕鋼絲、螺旋肋鋼絲）

精軋螺紋鋼筋原規(guī)范中的冷拉鋼筋和冷拔低碳鋼絲均予刪去此外，本規(guī)范還規(guī)定可以采用環(huán)氧樹脂涂層鋼筋

鋼筋的強(qiáng)度指標(biāo)有微調(diào)，原因?yàn)橐苯鸬臉?biāo)準(zhǔn)及本規(guī)范的材料分項(xiàng)系數(shù)均有微調(diào)。第3章材料第4章橋梁計(jì)算的一般規(guī)定4.1.4斜板計(jì)算當(dāng)整體式斜板橋的斜交角（板的支承軸線的垂直線與橋縱軸線的夾角）不大于15°時(shí)，可按正交板計(jì)算，計(jì)算跨徑為：當(dāng)l/b≤1.3時(shí)，按兩支承軸線間垂直距離的正跨徑計(jì)算；當(dāng)l/b>1.3時(shí)，按順橋向縱軸線的斜跨徑計(jì)算；以上l為斜跨徑，b為垂直于橋縱軸線的板寬。裝配式鉸接斜板橋的預(yù)制板塊，可按寬為兩板邊垂直距離，計(jì)算跨徑為斜跨徑的正交板計(jì)算。原規(guī)范第4.1.9條：整體式或裝配式斜板橋，當(dāng)斜度等于或小于15°時(shí)，可按正交板計(jì)算。4.2.1效應(yīng)計(jì)算結(jié)構(gòu)的作用（或荷載）效應(yīng)可按彈性理論進(jìn)行計(jì)算。對超靜定結(jié)構(gòu)，在進(jìn)行作用（荷載）效應(yīng)分析時(shí)，結(jié)構(gòu)構(gòu)件的抗彎剛度可采用：允許開裂的構(gòu)件0.8EcI，不允許開裂的構(gòu)件EcI。其中的I為混凝土毛截面慣性矩。（75版橋規(guī)為EcI/1.5）（本條僅適用于作用效應(yīng)分析，不適用于正常使用極限狀態(tài)的撓度計(jì)算）原第3.2.1條取消：多梁式上部結(jié)構(gòu)無論整體式板或鉸接式板，有中橫隔梁或無中橫隔梁，計(jì)算行車系梁的活載內(nèi)力時(shí)，均宜采用彈性理論空間計(jì)算方法。第4章橋梁計(jì)算的一般規(guī)定4.2.2T梁截面翼緣有效寬度

2外梁翼緣的有效寬度取相鄰內(nèi)梁翼緣有效寬度的一半，加上腹板寬度的1/2，再加上外側(cè)懸臂板平均厚度的6倍或外側(cè)懸臂板實(shí)際寬度兩者中的較小者。預(yù)應(yīng)力混凝土梁在計(jì)算預(yù)加力引起的混凝土應(yīng)力時(shí)，預(yù)加力作為軸向力產(chǎn)生的應(yīng)力可按實(shí)際翼緣全寬計(jì)算；由預(yù)加力偏心引起的彎矩產(chǎn)生的應(yīng)力可按翼緣有效寬度計(jì)算。對超靜定結(jié)構(gòu)進(jìn)行作用（或荷載）效應(yīng)分析時(shí)，T形、箱形截面梁的翼緣寬度可取實(shí)際全寬。（各個(gè)國家的相關(guān)規(guī)定稍有差異，我們的規(guī)定偏于安全考慮）

第4章橋梁計(jì)算的一般規(guī)定4.2.3箱形截面梁翼緣有效寬度

箱形截面梁的翼緣有效寬度問題，其原理與T形截面梁一樣。箱形截面梁翼緣有效寬度，目前比較通用的是《德國規(guī)范DIN1075》推薦的方法。這個(gè)方法已為《德國鋼橋設(shè)計(jì)規(guī)范DIN1073》、《美國規(guī)范AASHTO-LRFD》所采用?！读簶颉返谄哒乱步榻B了這個(gè)方法。本規(guī)范編制時(shí)，委托湖南大學(xué)作了進(jìn)一步的驗(yàn)證分析計(jì)算，結(jié)果表明該方法可用，故本規(guī)范最終采納了這個(gè)方法。注意點(diǎn)：1當(dāng)梁高時(shí)，翼緣有效寬度應(yīng)采用翼緣實(shí)際寬度。2預(yù)應(yīng)力混凝土梁在計(jì)算預(yù)加力引起的混凝土應(yīng)力時(shí)，預(yù)加力作為軸向力產(chǎn)生的應(yīng)力可按實(shí)際翼緣全寬計(jì)算；由預(yù)加力偏心引起的彎矩產(chǎn)生的應(yīng)力可按翼緣有效寬度計(jì)算。3對超靜定結(jié)構(gòu)進(jìn)行作用（或荷載）效應(yīng)分析時(shí)，箱形截面梁的翼緣寬度可取實(shí)際全寬。第4章橋梁計(jì)算的一般規(guī)定

4.2.7為驗(yàn)算變高度預(yù)應(yīng)力混凝土梁斜截面抗裂的需要，本規(guī)范補(bǔ)充了該類梁考慮彎矩和軸向力引起的附加剪應(yīng)力的計(jì)算方法，列于附錄B-1983年《公路》雜志范家聰《預(yù)應(yīng)力變截面梁的剪應(yīng)力計(jì)算》一文。

第4章橋梁計(jì)算的一般規(guī)定

4.2.9混凝土的徐變系數(shù)和收縮應(yīng)變的計(jì)算公式采用的是CEB-FIP（1990）上的公式并作了適當(dāng)簡化。原規(guī)范采用的是CEB-FIP（1978）的公式。通常認(rèn)為，混凝土的應(yīng)力在不超過其強(qiáng)度的0.4-0.5（混凝土的軸心抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度小于其極限強(qiáng)度的5-%）時(shí)，應(yīng)力與應(yīng)變基本保持線形關(guān)系，應(yīng)變、應(yīng)力疊加原理成立。從而，出現(xiàn)了許多計(jì)算方法，常用的有老化理論、彈性徐變體理論、彈性模量修正法、按齡期調(diào)整的模量修正法（Trost法、金成棣法、范立礎(chǔ)法、Bazant法、Step-by-step法等）。第4章橋梁計(jì)算的一般規(guī)定原規(guī)范的：第3.2.12條（箱梁應(yīng)計(jì)算扭轉(zhuǎn)剪力）第3.2.13條（組合梁應(yīng)根據(jù)具體情況進(jìn)行換算計(jì)算）第3.2.14條（預(yù)制梁與現(xiàn)澆板的組合梁的徐變計(jì)算原則）第3.2.15條（組合梁組合面的剪應(yīng)力計(jì)算公式）第3.2.16條（組合面的容許剪應(yīng)力限值規(guī)定）第3.2.17條（組合梁應(yīng)設(shè)剪力鍵）修改后分別在相關(guān)章節(jié)中體現(xiàn)。第4章橋梁計(jì)算的一般規(guī)定4.3拱的計(jì)算（由原來的7條增加至14條）4.3.1無鉸拱和雙鉸拱的計(jì)算可不考慮拱上建筑與主拱圈的聯(lián)合作用。本節(jié)內(nèi)有關(guān)無鉸拱和雙鉸拱的計(jì)算規(guī)定,均適用于主拱圈裸拱受力而不考慮其與拱上建筑的聯(lián)合作用。拱的計(jì)算如考慮拱上建筑與主拱圈的聯(lián)合作用，拱上建筑的結(jié)構(gòu)應(yīng)符合計(jì)算所預(yù)設(shè)的條件。

計(jì)算由車道荷載引起的拱的正彎矩時(shí)，拱頂、拱跨1/4應(yīng)乘以折減系數(shù)0.7，拱腳應(yīng)乘以0.9，中間各個(gè)截面的正彎矩折減系數(shù)可用直線插入法確定。第4章橋梁計(jì)算的一般規(guī)定4.3.2特大跨徑和大跨徑拱橋應(yīng)優(yōu)選拱軸線，使拱在各種作用（或荷載）組合作用下，在各個(gè)受力階段，軸向力偏心較小。在優(yōu)選過程中，尚需考慮與施工方法相配合，適應(yīng)施工各階段受力特點(diǎn)，滿足施工受力的要求。中、小跨徑懸鏈線拱橋，可用不考慮彈性壓縮的結(jié)構(gòu)自重壓力線與拱軸線的五點(diǎn)重合（拱頂、1/4拱跨、拱腳），選擇拱軸系數(shù)。特大跨徑和大跨徑拱橋，如結(jié)構(gòu)自重壓力線與拱軸線偏離過大，或在結(jié)構(gòu)自重及其所引起的彈性壓縮和溫度下降、混凝土收縮等作用下，軸向力偏心距較大時(shí)，拱軸線及拱的幾何尺寸宜作適當(dāng)調(diào)整。第4章橋梁計(jì)算的一般規(guī)定4.3.10大跨徑拱橋應(yīng)驗(yàn)算拱頂、拱跨3/8、拱跨1/4和拱腳四個(gè)截面；對于中、小跨徑拱橋，拱跨1/4截面可不驗(yàn)算；特大跨徑拱橋，除上述4個(gè)截面外，需視截面配筋情況，另行選擇控制截面進(jìn)行驗(yàn)算。4.3.11多跨無鉸拱橋應(yīng)按連拱計(jì)算。連拱計(jì)算方法可以采用可靠的簡化方法。當(dāng)橋墩抗推剛度與主拱抗推剛度之比大于37時(shí)，可按單跨拱橋計(jì)算。4.3.12桁架拱計(jì)算4.3.13剛架拱計(jì)算4.3.14系桿拱計(jì)算（原規(guī)范的第4節(jié)-墩臺(tái)計(jì)算、第5節(jié)-鉸和支座計(jì)算分別轉(zhuǎn)入新規(guī)范的第8.2、8.3、8.4節(jié)）第4章橋梁計(jì)算的一般規(guī)定第5章持久狀況承載能力極限狀態(tài)計(jì)算

5.1.1公路橋涵的持久狀況設(shè)計(jì)應(yīng)按承載能力極限狀態(tài)的要求，對構(gòu)件進(jìn)行承載力及穩(wěn)定計(jì)算，必要時(shí)尚應(yīng)進(jìn)行結(jié)構(gòu)的傾覆和滑移的驗(yàn)算。在進(jìn)行承載能力極限狀態(tài)計(jì)算時(shí)，作用（或荷載）（其中汽車荷載應(yīng)計(jì)入沖擊系數(shù)）的效應(yīng)應(yīng)采用其組合設(shè)計(jì)值；結(jié)構(gòu)材料性能采用其強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。本節(jié)所談的承載能力極限狀態(tài)計(jì)算，均指對持久狀況下的結(jié)構(gòu)。這種狀況的承載能力極限狀態(tài)應(yīng)包括對構(gòu)件的抗彎、抗壓、抗拉、抗剪、抗扭等的強(qiáng)度及受壓構(gòu)件的穩(wěn)定進(jìn)行計(jì)算；當(dāng)有必要時(shí)還應(yīng)對結(jié)構(gòu)的傾覆和滑移進(jìn)行驗(yàn)算。這是結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)最主要的部分。計(jì)算時(shí)汽車荷載應(yīng)計(jì)入沖擊系數(shù)，在構(gòu)件進(jìn)行承載力及穩(wěn)定計(jì)算時(shí)，作用（或荷載）及結(jié)構(gòu)構(gòu)件的抗力均應(yīng)采用已考慮了分項(xiàng)系數(shù)的設(shè)計(jì)值；在多種作用（或荷載）情況下，應(yīng)將各設(shè)計(jì)值效應(yīng)進(jìn)行最不利組合，并根據(jù)參與組合的作用（或荷載）情況，取用不同的效應(yīng)組合系數(shù)。

第5章主要增加了以下內(nèi)容：

連續(xù)梁和懸臂梁斜截面抗剪承載力計(jì)算；普通鋼筋沿截面腹部均勻配置的鋼筋混凝土偏心受壓構(gòu)件的正截面抗壓承載力計(jì)算；鋼筋混凝土雙向偏心受壓構(gòu)件的正截面承載力計(jì)算；T形、I形、箱形截面鋼筋混凝土構(gòu)件（矩形截面原規(guī)范已有）的抗彎剪扭的承載力計(jì)算；混凝土板抗沖切承載力計(jì)算。第5章持久狀況承載能力極限狀態(tài)計(jì)算5.1.4構(gòu)件正截面的承載力應(yīng)按下列基本假定進(jìn)行計(jì)算：1構(gòu)件彎曲后，其截面仍保持為平面；2截面受壓混凝土的應(yīng)力圖形簡化為矩形，其壓力強(qiáng)度取混凝土的軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；截面受拉混凝土的抗拉強(qiáng)度不予考慮；3極限狀態(tài)計(jì)算時(shí)，受拉區(qū)鋼筋應(yīng)力取其抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值或（小偏壓構(gòu)件除外）；受壓區(qū)或受壓較大邊鋼筋應(yīng)力取其抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值或。4鋼筋應(yīng)力等于鋼筋應(yīng)變與其彈性模量的乘積，但不大于其強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。第5章持久狀況承載能力極限狀態(tài)計(jì)算

變化：1原規(guī)范的受壓區(qū)混凝土的極限壓應(yīng)變?yōu)?.003，新規(guī)范對普通強(qiáng)度混凝土取0.0033，高強(qiáng)度混凝土C50～C80取極限壓應(yīng)變?yōu)?.0033-0.0032受壓區(qū)混凝土應(yīng)力圖形仍維持等效矩形應(yīng)力塊，但矩形應(yīng)力圖形高度與實(shí)際受壓區(qū)高度之比，原對鋼筋混凝土構(gòu)件取0.9，對預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件取0.8；新規(guī)范對普通強(qiáng)度混凝土取0.8，高強(qiáng)度混凝土C50～C80取0.8-0.74；3矩形應(yīng)力塊的壓力強(qiáng)度，原規(guī)范給出混凝土抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度，再除以1.25系數(shù)；本規(guī)范直接給出混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。第5章持久狀況承載能力極限狀態(tài)計(jì)算5.1.5構(gòu)件承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)表達(dá)式新規(guī)范：預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁等超靜定結(jié)構(gòu)，在計(jì)算承載能力極限狀態(tài)時(shí)應(yīng)考慮由預(yù)應(yīng)力引起的次效應(yīng)。原規(guī)范對預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁等超靜定結(jié)構(gòu)，在承載能力極限狀態(tài)計(jì)算中是不考慮預(yù)應(yīng)力引起的次效應(yīng)的，該規(guī)范規(guī)定“對于預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁，在彈性階段的計(jì)算中尚應(yīng)計(jì)入由預(yù)加應(yīng)力引起的混凝土彈性變形的二次力，……但在塑性階段計(jì)算中則可不計(jì)由預(yù)加應(yīng)力引起的二次力”。第5章持久狀況承載能力極限狀態(tài)計(jì)算5.2受彎構(gòu)件

5.2.1受彎構(gòu)件的縱向受拉鋼筋和截面受壓區(qū)混凝土同時(shí)達(dá)到其強(qiáng)度設(shè)計(jì)值時(shí)，構(gòu)件的正截面相對界限受壓區(qū)高度（為縱向受拉鋼筋和受壓區(qū)混凝土同時(shí)達(dá)到其強(qiáng)度設(shè)計(jì)值時(shí)的受壓區(qū)高度）應(yīng)按表5.2.1采用。表5.2.1相對界限受壓區(qū)高度第5章持久狀況承載能力極限狀態(tài)計(jì)算混凝土強(qiáng)度等級鋼筋種類C50及以下C55C60C65C70C75C80R2350.620.600.58——HRB3350.560.540.52——HRB400、KL4000.530.510.49——鋼絞線、鋼絲0.400.380.360.35精軋螺紋鋼筋0.400.380.36——

5.2.2截面受壓區(qū)高度應(yīng)符合下列要求：

為防止受彎構(gòu)件的超筋設(shè)計(jì)，規(guī)范規(guī)定了截面受壓區(qū)高度的限制條件，其中相對界限受壓區(qū)高度，通過計(jì)算已于本規(guī)范表5.2.1中列出。當(dāng)給定鋼筋種類和混凝土強(qiáng)度等級，根據(jù)可求得相應(yīng)的受拉鋼筋配筋率，這個(gè)即為受彎構(gòu)件界限（最大）配筋率。因此，截面受壓區(qū)高度的限制條件也就是限制受彎構(gòu)件的配筋率。超過這個(gè)限制條件，受彎構(gòu)件有可能出現(xiàn)超筋，也有可能出現(xiàn)脆性破壞。一般地說，當(dāng)設(shè)計(jì)計(jì)算的受壓區(qū)高度不能滿足上述要求時(shí)，表明受拉區(qū)縱向鋼筋配置過多或構(gòu)件高度不足，需要進(jìn)行調(diào)整；當(dāng)構(gòu)件受拉區(qū)配置不同種類鋼筋時(shí)，應(yīng)選用相應(yīng)于各種鋼筋較小的，以使構(gòu)件維持更多的延性。但是，這個(gè)限制條件只是從理論上得到保證，當(dāng)接近或相等時(shí)，受彎構(gòu)件仍有可能發(fā)生具有明顯脆性破壞特征的界限破壞。因此，在實(shí)際工程中應(yīng)盡量避免出現(xiàn)兩者接近或相等的情況。（適筋梁與超筋梁的界限）

第5章持久狀況承載能力極限狀態(tài)計(jì)算

最小配筋率的限制（適筋梁與少筋梁的界限）9.1.12-2:受彎構(gòu)件、偏心受拉構(gòu)件及軸心受拉構(gòu)件的一側(cè)受拉鋼筋的配筋百分率不應(yīng)小于如下計(jì)算值，同時(shí)不應(yīng)小于0.20。45*混凝土抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值/鋼筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值部分預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件中普通受拉鋼筋的截面面積不應(yīng)小于0.003bh0。受拉構(gòu)件的受拉最小配筋率是根據(jù)鋼筋混凝土構(gòu)件破壞時(shí)，截面所能承受的彎矩不小于同一截面的素混凝土構(gòu)件所承受的彎矩的原則確定的，其目的是當(dāng)混凝土手拉邊緣出現(xiàn)裂縫時(shí)，梁不致因配筋過少而脆性破壞。第5章持久狀況承載能力極限狀態(tài)計(jì)算

5.2.7受彎構(gòu)件斜截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算，將原適用于預(yù)應(yīng)力混凝土簡支梁的兩項(xiàng)和（混凝土和箍筋分別抗剪）公式改為同時(shí)適用于鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土簡支梁的兩項(xiàng)積（混凝土和箍筋共同抗剪）公式，同時(shí)適用于連續(xù)梁和懸臂梁的驗(yàn)算：

(a)考慮縱向鋼筋的抗剪作用但適當(dāng)降低，將公式中的(2+p)改為（2+0.6p）；(b)采用提高系數(shù)考慮梁受壓翼緣對抗剪承載力的有利因素；(c)增加了連續(xù)梁正負(fù)彎矩區(qū)段的抗剪計(jì)算規(guī)定；(d)考慮預(yù)應(yīng)力對抗剪承載力的提高，按原蘇聯(lián)《建筑法規(guī)》取1.25;(e)考慮了豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng)力不均勻分布影響系數(shù)0.75。第5章持久狀況承載能力極限狀態(tài)計(jì)算鋼筋混凝土梁的斜截面剪切破壞主要模式：斜拉破壞、剪壓破壞、斜壓破壞5.2.9矩形、T形和I形截面的受彎構(gòu)件，其抗剪截面（上限）應(yīng)符合下列要求：（5.2.9）“抗剪上限值”公式維持了與原規(guī)范相同的水平，以防止鋼筋混凝土梁的斜裂縫開展過寬或出現(xiàn)斜壓破壞。在計(jì)算中如不能滿足該公式的要求，就應(yīng)加大梁的截面尺寸或提高混凝土的強(qiáng)度等級。

5.2.10矩形、T形和I形截面的受彎構(gòu)件，當(dāng)符合下列條件時(shí)

（5.2.10）可不進(jìn)行斜截面抗剪承載力的驗(yàn)算，僅需按本規(guī)范第9.3.13條構(gòu)造要求配置箍筋（下限）。第5章持久狀況承載能力極限狀態(tài)計(jì)算5.2.11本條規(guī)定了鋼筋混凝土簡支梁、等高度和變高度（承托）連續(xù)梁的抗剪配筋設(shè)計(jì)方法?；舅悸放c原規(guī)范相同?；舅悸放c原規(guī)范相同。但在梁的最大設(shè)計(jì)剪力分配上，對原規(guī)范作了修改。原規(guī)范規(guī)定混凝土和箍筋共同承擔(dān)最大設(shè)計(jì)剪力的60%，彎起鋼筋則承擔(dān)40%；本規(guī)范改為前者承擔(dān)不少于60%，后者承擔(dān)不超過40%。

預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件一般是不配置普通彎起鋼筋的，抗剪配筋設(shè)計(jì)也就只是確定箍筋間距。只要在由作用（或荷載）引起的最大設(shè)計(jì)剪力中減去由預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋引起的剪力設(shè)計(jì)值后，就可與鋼筋混凝土受彎構(gòu)件同樣計(jì)算。

第5章持久狀況承載能力極限狀態(tài)計(jì)算

5.3受壓構(gòu)件

5.3.1、5.3.2配有箍筋、螺旋式或焊接環(huán)式間接鋼筋的鋼筋混凝土軸心受壓構(gòu)件仍保留原規(guī)范的計(jì)算公式，但公式增加了系數(shù)0.9,適當(dāng)提高其安全度。此外,對配置螺旋式間接鋼筋的軸壓構(gòu)件，其套箍系數(shù)原規(guī)范取2.0。試驗(yàn)表明，螺旋箍筋對高強(qiáng)度混凝土的約束效果不如對普通強(qiáng)度混凝土，本規(guī)范適當(dāng)降低套箍系數(shù)，參照有關(guān)資料，對C55、C60、C65、C70，分別取1.95、1.90、1.85、1.80。第5章持久狀況承載能力極限狀態(tài)計(jì)算

5.3.8本條參照《GBJ10-89規(guī)范》新增的內(nèi)容。截面腹部均勻配置縱向鋼筋的偏心受壓構(gòu)件，其正截面的承載力由兩部分組成：一是由混凝土與上、下兩邊的縱向鋼筋構(gòu)成的承載力；二是由腹部均勻配置的縱向鋼筋構(gòu)成的承載力。沿截面腹部均勻配置縱向普通鋼筋且每排不少于4根的矩形、T形和I形截面鋼筋混凝土偏心受壓構(gòu)件正截面抗壓承載力的計(jì)算：

前者與一般鋼筋混凝土偏心受壓構(gòu)件同樣計(jì)算，利用本規(guī)范公式（5.3.6-1）、（5.3.6-2）并經(jīng)簡單轉(zhuǎn)化可得。后者可根據(jù)基本假定，并利用平衡方程和變形協(xié)調(diào)條件進(jìn)行計(jì)算，但計(jì)算過程繁瑣，不便于設(shè)計(jì)應(yīng)用。一般采用簡化的方法，要求腹部縱向鋼筋等直徑、等間距布置，且每排不少于4根，假定這些鋼筋的截面變換為一鋼帶而作計(jì)算。第5章持久狀況承載能力極限狀態(tài)計(jì)算

5.3.9和附錄C本規(guī)范有關(guān)圓截面鋼筋混凝土偏心受壓構(gòu)件正截面的承載力計(jì)算，僅適用于強(qiáng)度等級C50及以下混凝土制作的構(gòu)件，在原規(guī)范的基礎(chǔ)上作了以下改變：對影響承載力較小的計(jì)算參數(shù)進(jìn)行簡化，重新編制了計(jì)算表格，減少規(guī)范附表的篇幅。第5章持久狀況承載能力極限狀態(tài)計(jì)算

5.3.10偏心受壓構(gòu)件的偏心距增大系數(shù)，原規(guī)范是按彈性穩(wěn)定理論推導(dǎo)出來的，它本來適用于鋼壓桿，為了使其也適用于鋼筋混凝土構(gòu)件，將公式中按歐拉公式計(jì)算所得的臨界荷載，用鋼筋混凝土偏壓構(gòu)件截面剛度加以修正。由于鋼筋混凝土構(gòu)件系非均勻性材料，且出現(xiàn)裂縫，目前國際上一般不采用彈性穩(wěn)定理論來求解。本規(guī)范參照工民建的研究資料按極限轉(zhuǎn)動(dòng)曲率法求增大系數(shù)值，但第一個(gè)系數(shù)的計(jì)算公式不同。實(shí)際工程中受壓構(gòu)件的邊界約束條件多樣，需要視具體情況而定。

第5章持久狀況承載能力極限狀態(tài)計(jì)算

5.3.12增加了鋼筋混凝土雙向偏心受壓構(gòu)件承載力的計(jì)算公式，是尼克丁根據(jù)材料力學(xué)方法按單向偏心受壓構(gòu)件推導(dǎo)的近似公式，國內(nèi)外規(guī)范普遍采用，只適用于正截面承載力的驗(yàn)算。試驗(yàn)表明，雙向偏心受壓構(gòu)件的破壞形態(tài)與單向偏心受壓構(gòu)件的破壞形態(tài)相似，所以單向偏心受壓構(gòu)件正截面承載力計(jì)算的基本假定也適用于雙向偏心受壓構(gòu)件。但由于破壞時(shí)受壓區(qū)的形狀較為復(fù)雜，如用正截面承載力計(jì)算的基本假定來精確計(jì)算雙向偏心受壓構(gòu)件的承載力，過程勢必復(fù)雜繁瑣。目前各國規(guī)范均采用近似的計(jì)算方法。第5章持久狀況承載能力極限狀態(tài)計(jì)算

5.5受扭構(gòu)件

5.5.1矩形截面鋼筋混凝土受扭構(gòu)件的承載力計(jì)算，原規(guī)范只給出矩形截面構(gòu)件的計(jì)算公式，是假定破壞裂縫與構(gòu)件縱軸線成45°角推演出來的，且不考慮混凝土的抗扭作用。本規(guī)范按變角度空間桁架理論（或斜彎曲理論）建立抗扭承載力計(jì)算公式，破壞裂縫傾斜角也非僅45°，同時(shí)也考慮了混凝土的抗扭作用。在抗扭構(gòu)件中，矩形截面是其基本單元體，本規(guī)范把抗扭構(gòu)件計(jì)算擴(kuò)展到T形、I形和箱形截面構(gòu)件。純扭：第5章持久狀況承載能力極限狀態(tài)計(jì)算

5.5.3

矩形和箱形截面承受彎、剪、扭的構(gòu)件，其截面應(yīng)符合下列公式要求：當(dāng)符合下列條件時(shí)

可不進(jìn)行構(gòu)件的抗扭承載力計(jì)算，僅需按本規(guī)范第9.3.14條規(guī)定配置構(gòu)造鋼筋。受扭構(gòu)件當(dāng)抗扭鋼筋配置過多時(shí)，可能出現(xiàn)混凝土被壓壞而鋼筋達(dá)不到屈服強(qiáng)度，必須限制截面的最小尺寸。也就是使截面混凝土剪應(yīng)力不超過某一限值，類似構(gòu)件斜截面抗剪承載力計(jì)算時(shí)的上限值。對彎剪扭構(gòu)件，由于其受力的復(fù)雜性，目前只能將扭矩產(chǎn)生的剪應(yīng)力與彎剪產(chǎn)生的剪應(yīng)力疊加起來，使其總和不超過混凝土強(qiáng)度的規(guī)定限值。本條規(guī)定的限值基本維持原規(guī)范的水平。在設(shè)計(jì)中，當(dāng)由剪扭產(chǎn)生的剪應(yīng)力超過規(guī)范公式（5.5.3-1）規(guī)定的限值時(shí)，就應(yīng)修改構(gòu)件截面尺寸或提高混凝土強(qiáng)度等級。本條公式（5.5.3-2）類似于構(gòu)件斜截面抗剪計(jì)算的下限值，按該公式計(jì)算并滿足限值的要求時(shí)，構(gòu)件可不配置抗扭鋼筋。但為了防止脆斷和保證構(gòu)件破壞時(shí)具有一定延性，仍應(yīng)按本規(guī)范第9.3.14條構(gòu)造要求配筋。公式（5.5.3-2）規(guī)定的限值與原規(guī)范相近。第5章持久狀況承載能力極限狀態(tài)計(jì)算

5.5.4目前鋼筋混凝土剪扭構(gòu)件的承載力一般按受扭構(gòu)件承載力和受剪構(gòu)件承載力分別進(jìn)行計(jì)算，然后疊加起來。但是共同承受剪扭的構(gòu)件，其剪力和扭矩對構(gòu)件內(nèi)的混凝土和箍筋均有一定影響。如果采取簡單地疊加，對箍筋和混凝土尤其是混凝土是偏于不安全的。試驗(yàn)表明，構(gòu)件在剪扭共同作用下，其截面的某一受壓區(qū)域內(nèi)承受剪切和扭轉(zhuǎn)應(yīng)力的雙重作用，這必將降低構(gòu)件內(nèi)混凝土的抗剪和抗扭能力。由于受扭構(gòu)件受力情況比較復(fù)雜，目前采取箍筋所承擔(dān)的承載力進(jìn)行簡單疊加，而混凝土的承載力則在受剪構(gòu)件和受扭構(gòu)件承載力的計(jì)算公式中均引入一個(gè)剪扭構(gòu)件混凝土承載力的降低系數(shù)。第5章持久狀況承載能力極限狀態(tài)計(jì)算5.5.4矩形和箱形截面剪扭構(gòu)件，其抗剪扭承載力應(yīng)按下列公式計(jì)算：抗剪承載力抗扭承載力

第5章持久狀況承載能力極限狀態(tài)計(jì)算

5.5.5、5.5.6T形、工形和帶翼緣箱形截面的鋼筋混凝土受扭構(gòu)件，在承載力的計(jì)算中可將其截面劃分為幾個(gè)矩形截面。劃分的原則是：先按截面總高度劃出腹板或矩形箱體，然后再劃出受壓翼緣和受拉翼緣。在實(shí)際橋梁工程中，真正純扭構(gòu)件或剪扭構(gòu)件是很少的，大多是同時(shí)承受彎矩、剪力和扭矩的構(gòu)件。這些彎剪扭構(gòu)件的配筋按第5.5.5條規(guī)定，可劃分為幾個(gè)矩形截面分別計(jì)算和配置。第5章持久狀況承載能力極限狀態(tài)計(jì)算

5.6受沖切構(gòu)件增加了受沖切構(gòu)件的承載力計(jì)算內(nèi)容，計(jì)算考慮了板厚效應(yīng)和預(yù)應(yīng)力效應(yīng)，具體取值引自有關(guān)規(guī)范和試驗(yàn)資料。在集中反力作用下不配置抗沖切鋼筋的鋼筋混凝土板，其抗沖切承載力可按下列公式計(jì)算：在實(shí)際工程中當(dāng)單靠混凝土抗沖切不能滿足要求或增加板厚有困難時(shí)，僅提高混凝土強(qiáng)度等級并不能合理地解決沖切承載力的問題。此時(shí)需要設(shè)置抗沖切鋼筋。

第5章持久狀況承載能力極限狀態(tài)計(jì)算

5.7局部承壓承載力的計(jì)算

a.將原按劈裂拉力理論建立的局壓公式改為按套箍理論建立的局壓公式，并用混凝土局部承壓修正系數(shù)來限制高強(qiáng)度混凝土局部承壓應(yīng)力；b.計(jì)算局部承壓面積和計(jì)算底面積均不扣除孔洞面積；c.原規(guī)定，局部承壓承載力計(jì)算公式中由等號右邊第二項(xiàng)鋼筋承擔(dān)的承載力不得超過第一項(xiàng)由混凝土承擔(dān)的承載力的50%。本規(guī)范通過局壓區(qū)尺寸限制的計(jì)算，可控制局壓墊板下沉過大的問題，因而也就可取消原規(guī)范的這項(xiàng)規(guī)定。

第5章持久狀況承載能力極限狀態(tài)計(jì)算

5.7.3近年來，新修建的預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁和連續(xù)剛構(gòu)橋，在邊跨現(xiàn)澆段較普遍地發(fā)生了縱向裂縫或斜裂縫，為此，本規(guī)范增加了分析局壓區(qū)端塊局部應(yīng)力的規(guī)定。在該區(qū)域除了墊板附近配置間接鋼筋外，另應(yīng)根據(jù)局部應(yīng)力分析配置閉合式箍筋。本規(guī)范第9.4.2條對端塊的構(gòu)造箍筋作出了規(guī)定，原意在于分布這個(gè)區(qū)域可能出現(xiàn)的裂縫，端塊局部應(yīng)力分析所配置的箍筋可將構(gòu)造箍筋包括在內(nèi)。第5章持久狀況承載能力極限狀態(tài)計(jì)算第6章持久狀況正常使用極限狀態(tài)計(jì)算

6.1一般規(guī)定6.1.1公路橋涵的持久狀況設(shè)計(jì)應(yīng)按正常使用極限狀態(tài)的要求，采用作用（或荷載）的短期效應(yīng)組合、長期效應(yīng)組合或短期效應(yīng)組合并考慮長期效應(yīng)組合的影響，對構(gòu)件的抗裂、裂縫寬度和撓度進(jìn)行驗(yàn)算，并使各項(xiàng)計(jì)算值不超過本規(guī)范規(guī)定的各相應(yīng)限值。在上述各種組合中，汽車荷載效應(yīng)可不計(jì)沖擊系數(shù)。6.1.2預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件可根據(jù)橋梁使用和所處環(huán)境的要求，進(jìn)行下列構(gòu)件設(shè)計(jì)：1全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件。此類構(gòu)件在作用（或荷載）短期效應(yīng)組合下控制的正截面的受拉邊緣不允許出現(xiàn)拉應(yīng)力（不得消壓）；2部分預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件。此類構(gòu)件在作用（或荷載）短期效應(yīng)組合下控制的正截面受拉邊緣可出現(xiàn)拉應(yīng)力：當(dāng)拉應(yīng)力加以限制時(shí)，為A類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件；當(dāng)拉應(yīng)力超過限值時(shí)，為B類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件。

跨徑大于100m橋梁的主要受力構(gòu)件，不宜進(jìn)行部分預(yù)應(yīng)力混凝土設(shè)計(jì)。

第6章持久狀況正常使用極限狀態(tài)計(jì)算

6.1.3預(yù)應(yīng)力鋼筋張拉控制應(yīng)力6.1.4構(gòu)件截面性質(zhì)計(jì)算規(guī)定6.1.5由預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力及相應(yīng)階段預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力計(jì)算6.1.6預(yù)應(yīng)力鋼筋和普通鋼筋合力及其偏心距的計(jì)算6.1.7預(yù)應(yīng)力傳遞長度規(guī)定基本同原規(guī)范

第6章持久狀況正常使用極限狀態(tài)計(jì)算

6.2鋼筋預(yù)應(yīng)力損失a)增加了摩擦損失計(jì)算時(shí)的預(yù)埋波紋管的參數(shù)值（表6.2.2）；增加了計(jì)算錨具變形、鋼筋回縮損失時(shí)的夾片式錨具的變形和鋼筋回縮值（表6.2.3）

；給出了反摩擦計(jì)算的具體方法（附錄D）等；b)給出了預(yù)應(yīng)力鋼絲、鋼絞線松弛損失的計(jì)算公式（第6.2.6條，原為定值：一次張拉7%；超張拉4.5%）；c)改進(jìn)原規(guī)范混凝土收縮、徐變損失的計(jì)算公式,提供了新的混凝土收縮應(yīng)變和徐變系數(shù)值（CEB-FIP1990）。第6章持久狀況正常使用極限狀態(tài)計(jì)算混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件設(shè)計(jì)的計(jì)算內(nèi)容：1持久狀況承載能力極限狀態(tài)2持久狀況正常使用極限狀態(tài)抗裂計(jì)算（正截面—正應(yīng)力；斜截面—主拉應(yīng)力）裂縫計(jì)算變形（撓度）計(jì)算3持久狀況應(yīng)力計(jì)算（彈性階段）（分項(xiàng)系數(shù)均取1.0，計(jì)入沖擊系數(shù)；計(jì)算法向壓應(yīng)力、鋼筋拉應(yīng)力和斜截面上混凝土的主壓應(yīng)力）4短暫狀況應(yīng)力計(jì)算第6章持久狀況正常使用極限狀態(tài)計(jì)算

6.3抗裂驗(yàn)算

6.3.1（強(qiáng)制性條文）預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件應(yīng)按下列規(guī)定進(jìn)行正截面和斜截面抗裂驗(yàn)算：1正截面抗裂應(yīng)對構(gòu)件正截面混凝土的拉應(yīng)力進(jìn)行驗(yàn)算，并應(yīng)符合下列要求：1)全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在作用（或荷載）短期效應(yīng)組合下預(yù)制構(gòu)件分段澆筑或砂漿接縫的縱向分塊構(gòu)件作用短期效應(yīng)組合下構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣混凝土的法向拉應(yīng)力小于扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的預(yù)加力在構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣產(chǎn)生的混凝土預(yù)壓應(yīng)力。原規(guī)范第5.2.22條：截面受拉邊緣由預(yù)加力引起的預(yù)壓應(yīng)力必須大于或等于由使用荷載引起的拉應(yīng)力；對用砂漿（或混凝土）接縫的分塊拼裝結(jié)構(gòu)，系數(shù)為1.1;對干接縫的分塊拼裝結(jié)構(gòu)，系數(shù)為1.2。----由于作用效應(yīng)的減小而作的相應(yīng)調(diào)整第6章持久狀況正常使用極限狀態(tài)計(jì)算

2)A類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在作用（或荷載）短期效應(yīng)組合下

但在荷載長期效應(yīng)組合下作用長期效應(yīng)組合下構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣混凝土的法向拉應(yīng)力小于扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的預(yù)加力在構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣產(chǎn)生的混凝土預(yù)壓應(yīng)力。--比原規(guī)范嚴(yán)格了?。ńY(jié)構(gòu)重力之下不得消壓）原規(guī)范第5.2.23條：在使用荷載作用下，部分預(yù)應(yīng)力混凝土A類受彎構(gòu)件的法向拉應(yīng)力（扣除全部預(yù)應(yīng)力損失）應(yīng)符合下列規(guī)定：荷載組合1小于等于0.8倍的混凝土抗拉強(qiáng)度荷載組合2和3小于等于0.9倍的混凝土抗拉強(qiáng)度----由于作用效應(yīng)的減小而作的相應(yīng)調(diào)整第6章持久狀況正常使用極限狀態(tài)計(jì)算

2斜截面抗裂應(yīng)對構(gòu)件斜截面混凝土的主拉應(yīng)力進(jìn)行驗(yàn)算，并應(yīng)符合下列要求：（嚴(yán)格了！）1)全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在作用（或荷載）短期效應(yīng)組合下預(yù)制構(gòu)件

現(xiàn)場澆筑（包括預(yù)制拼裝）構(gòu)件

（對工地現(xiàn)澆的全預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁，基本目標(biāo)是將主拉應(yīng)力控制在1MPa左右。）第6章持久狀況正常使用極限狀態(tài)計(jì)算

2)A類和B類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在作用（或荷載）短期效應(yīng)組合下預(yù)制構(gòu)件

現(xiàn)場澆筑（包括預(yù)制拼裝）構(gòu)件近年來大量修建的T形截面預(yù)應(yīng)力混凝土預(yù)制梁，并未發(fā)現(xiàn)有規(guī)律的斜裂縫。因此，這些構(gòu)件的主拉應(yīng)力限值仍可維持較高的水平。第6章持久狀況正常使用極限狀態(tài)計(jì)算

6.3.3預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件由作用（或荷載）短期效應(yīng)組合和預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土主拉應(yīng)力和主壓應(yīng)力應(yīng)按下列公式計(jì)算：

第6章持久狀況正常使用極限狀態(tài)計(jì)算

6.4裂縫寬度驗(yàn)算

裂縫寬度限值規(guī)定與原規(guī)范基本持平，但實(shí)際因混凝土保護(hù)層厚度增加，要求嚴(yán)了。

本規(guī)范所列矩形、T形和I形截面鋼筋混凝土構(gòu)件的裂縫寬度計(jì)算公式，將原規(guī)范受彎構(gòu)件的計(jì)算公式，擴(kuò)展用于軸心受拉、偏心受拉和大偏心受壓構(gòu)件；同時(shí)也用于預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，只是此時(shí)式中的鋼筋應(yīng)力取用截面消壓后鋼筋的應(yīng)力增