第4章-巖石的變形與強(qiáng)度特性1課件

第四章

巖石的變形與強(qiáng)度特性

重慶交通大學(xué)土木建筑學(xué)院

隧道及巖土工程系第四章

巖石的變形與強(qiáng)度特性

重慶交通大學(xué)本章內(nèi)容：

§4-1概述

§4-2巖石的變形特性

§4-3巖石的蠕變特性

§4-4巖石的強(qiáng)度試驗(yàn)

§4-5

巖石的強(qiáng)度理論本章內(nèi)容：§4-1概述

1、巖石的單軸壓縮變形特性，應(yīng)力－應(yīng)變?nèi)^(guò)程曲線的工程意義；

2、巖石在三軸壓縮條件下的力學(xué)特性；

3、巖石的流變性。4、巖石的抗壓強(qiáng)度、抗拉強(qiáng)度、抗剪強(qiáng)度及其實(shí)驗(yàn)室測(cè)定方法5、巖石在三軸壓縮條件下的力學(xué)特性；6、莫爾強(qiáng)度理論、格里菲斯斷裂強(qiáng)度理論及判據(jù)；難點(diǎn)：巖石的流變性。重點(diǎn):1、巖石的單軸壓縮變形特性，應(yīng)力－應(yīng)變?nèi)^(guò)程曲線的工程意關(guān)鍵術(shù)語(yǔ):脆性、塑性、延性、粘性（流變性）；蠕變；松弛；彈性后效；巖石的變形；全應(yīng)力－應(yīng)變曲線；剛性壓力機(jī)；巖石的強(qiáng)度；抗壓強(qiáng)度；抗拉強(qiáng)度；抗剪強(qiáng)度；峰值強(qiáng)度；長(zhǎng)期強(qiáng)度；殘余強(qiáng)度；強(qiáng)度理論。要求：1、須掌握本章重點(diǎn)難點(diǎn)內(nèi)容；2、了解影響巖石力學(xué)性質(zhì)的因素；3、理解巖石流變本構(gòu)模型。4、了解影響巖石力學(xué)性質(zhì)的因素；關(guān)鍵術(shù)語(yǔ):脆性、塑性、延性、粘性（流變性）；蠕變；松弛；彈性§4-1概述彈性(elasticity)：指物體在外力作用下發(fā)生變形，當(dāng)外力撤出后變形能夠恢復(fù)的性質(zhì)。塑性(plasticity)：指物體在外力作用下發(fā)生變形，當(dāng)外力撤出后變形不能恢復(fù)的性質(zhì)。脆性(brittleness)：物體在外力作用下變形很小時(shí)就發(fā)生破壞的性質(zhì)。延性(ductility)：物體能夠承受較大的塑性變形而不喪失其承載能力的性質(zhì)。粘性（流變性）(viscosity)：物體受力后變形不能在瞬間完成，且應(yīng)變速度（dε/dt）隨應(yīng)力大小而變化的性質(zhì)。§4-1概述彈性(elasticity)：指物體在外力作用彈性變形塑性變形線彈性變形非線彈性變形變形彈性變形塑性變形線彈性變形非線彈性變形變形理想彈性體理想彈塑性體線性硬化彈塑性體理想粘性體幾種典型的材料變形形狀示意圖理想彈性體理想彈塑性體線性硬化彈塑性體理想粘性體幾種典型的材§4-2巖石的變形特性

◆

巖石的變形特性只有通過(guò)在應(yīng)力作用下的變形過(guò)程才能表現(xiàn)出來(lái)，這種變形過(guò)程可由巖石的應(yīng)力與應(yīng)變關(guān)系來(lái)描述◆

巖石的應(yīng)力應(yīng)變之間的關(guān)系一般采用由試驗(yàn)獲得的應(yīng)力-應(yīng)變曲線來(lái)表示強(qiáng)度特性：巖石抵抗外力作用的能力，巖石破壞時(shí)能夠承受的最大應(yīng)力。變形性質(zhì)：巖石在外力作用下發(fā)生形態(tài)（形狀、體積）變化。

力學(xué)性質(zhì)§4-2巖石的變形特性◆巖石的變形特性只有通過(guò)在應(yīng)力作變形性質(zhì)a.單向壓縮變形

b.反復(fù)加載變形

c.三軸壓縮變形強(qiáng)度特性單向抗壓強(qiáng)度單向抗拉強(qiáng)度剪切強(qiáng)度三軸壓縮變形性質(zhì)a.單向壓縮變形

b.反復(fù)加載變形

c.三軸壓縮變形單軸壓縮單軸壓縮云南騰沖

柱狀節(jié)理云南騰沖

柱狀節(jié)理第4章-巖石的變形與強(qiáng)度特性1課件第4章-巖石的變形與強(qiáng)度特性1課件林縣紅旗渠懸掛在山腰的輸水渠道真是不簡(jiǎn)單！林縣紅旗渠試樣試驗(yàn)機(jī)試樣第4章-巖石的變形與強(qiáng)度特性1課件第三節(jié)巖石的單軸抗壓強(qiáng)度和破壞形式圓柱試樣單軸壓縮強(qiáng)度是巖樣達(dá)到破壞過(guò)程中承載得的最大載荷與截面積的比值，是巖石材料的特征參數(shù)圓柱試樣正方形三角形六邊形圓柱試樣第三節(jié)巖石的單軸抗壓強(qiáng)度和破壞形式圓柱試樣單軸壓縮強(qiáng)度ResultsofsandstonespecimensinuniaxialcompressionResultsofsandstonespecimens一巖石的單軸抗壓強(qiáng)度1.定義：指巖石試件在無(wú)側(cè)限的條件下，受軸向壓力作用破壞時(shí)單位面積上承受的荷載。

式中：P——無(wú)側(cè)限的條件下的軸向破壞荷載A——試件界面積2.試件方法：圓柱形試件：φ4.8－5.2cm，高H=（2－2.5)φ長(zhǎng)方體試件：邊長(zhǎng)L=4.8－5.2cm,高H=（2－2.5)L

試件兩端不平度0.5mm；尺寸誤差±0.3mm;

兩端面垂直于軸線±0.25o（1）試件標(biāo)準(zhǔn)：一巖石的單軸抗壓強(qiáng)度1.定義：指巖石試件在無(wú)側(cè)限的條件下，4.影響單軸抗壓強(qiáng)度的主要因素（1）承壓板端部的摩擦力及其剛度（加墊塊的依據(jù)）（2）試件的形狀和尺寸形狀：圓形試件不易產(chǎn)生應(yīng)力集中，好加工尺寸：大于礦物顆粒的10倍；φ50的依據(jù)高徑比：研究表明；h/d≥(2－3)較合理（3）加載速度加載速度越大，表現(xiàn)強(qiáng)度越高(見(jiàn)圖2－5)我國(guó)規(guī)定加載速度為0.5－1.0MPa/s（4）環(huán)境含水量：含水量越大強(qiáng)度越低；巖石越軟越明顯，對(duì)泥巖、粘土等軟弱巖體，干燥強(qiáng)度是飽和強(qiáng)度的2－3倍。見(jiàn)表2－2溫度度：180℃以下部明顯：大于180℃，濕度越高強(qiáng)度越小。4.影響單軸抗壓強(qiáng)度的主要因素（1）承壓板端部的摩擦力及其剛第4章-巖石的變形與強(qiáng)度特性1課件第4章-巖石的變形與強(qiáng)度特性1課件一、巖石單軸壓縮條件下的變形特性

研究巖石最普遍的方法是單軸壓縮試驗(yàn)

在單軸壓縮試驗(yàn)時(shí)，試樣大多采用圓柱形，一般要求試樣的直徑為5cm，高度為10cm，兩端摩平光滑，按照實(shí)驗(yàn)要求，在側(cè)面粘貼電阻絲片，以便觀測(cè)變形，然后用壓力機(jī)對(duì)試樣加壓，見(jiàn)圖。在任何軸向壓力下都測(cè)量試樣的軸向應(yīng)變和側(cè)向應(yīng)變。設(shè)試樣的長(zhǎng)度為，直徑為，試樣在荷載P作用下軸向縮短，側(cè)向膨脹，則試樣的軸向應(yīng)變?yōu)椤?/p>

1單軸壓縮試驗(yàn)：一、巖石單軸壓縮條件下的變形特性研究巖石最普遍的方體積應(yīng)變？？

oABCDE(+)(-)

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即：任一點(diǎn)處的體積應(yīng)變與該點(diǎn)處的三個(gè)主應(yīng)力之和成正比。體積應(yīng)變？？oABCDE(+)(-)LV試樣試驗(yàn)機(jī)：剛性試驗(yàn)機(jī)伺服控制器伺服傳感器試樣第4章-巖石的變形與強(qiáng)度特性1課件伺服試驗(yàn)機(jī)

Servo-controlledtestmachine附加剛性組件伺服試驗(yàn)機(jī)

Servo-controlledtestm附加剛性組件附加剛性組件二、巖石的變形特性

（一）連續(xù)加載1、變形階段空隙壓密階段(OA)破壞后階段(DE)全過(guò)程曲線

前過(guò)程曲線非穩(wěn)定發(fā)展階段(CD)

D點(diǎn):峰值強(qiáng)度微裂隙穩(wěn)定發(fā)展階段(BC)

C點(diǎn):屈服強(qiáng)度彈性變形階段(AB)

B點(diǎn):彈性極限峰值前變形階段峰值后變形階段

oABCDE(+)(-)

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二、巖石的變形特性（一）連續(xù)加載1、變形階段破壞2、巖石變形曲線的基本形式（1）直線型：堅(jiān)硬、完整無(wú)裂隙巖體直線型下凹型上凹型S型（2）下凹型：節(jié)理裂隙發(fā)育，泥質(zhì)充填，巖性軟弱（3）上凹型：堅(jiān)硬但裂隙發(fā)育，多呈張開(kāi)而無(wú)充填物其它形式可看成是這三種形式的組合，如S型。2、巖石變形曲線的基本形式（1）直線型：堅(jiān)硬、完整無(wú)裂隙巖體第4章-巖石的變形與強(qiáng)度特性1課件3、峰值前巖塊的變形特征

（1）前過(guò)程曲線類(lèi)型及特征Miller.R.P彈性型彈-塑性型塑-彈-塑性型1塑-彈-塑性型2彈性-蠕變型塑-彈性型3、峰值前巖塊的變形特征

（1）前過(guò)程曲線類(lèi)型及特征Mi伺服機(jī)試驗(yàn)結(jié)果4.峰值后巖塊的變形特征脆性大的巖石塑性大的巖石伺服機(jī)試驗(yàn)結(jié)果4.峰值后巖塊的變形特征脆性大的巖石塑性大的變形參數(shù)變形參數(shù)

假如巖石服從虎克定律(線性彈性材料)，則壓縮時(shí)的彈性模量E由下式給出：泊松比為：假如巖石服從虎克定律(線性彈性材料)，則壓縮時(shí)的彈性模在實(shí)用上，還可定義以下幾種模量：1)變形模量（modulusofdeformation)是指單軸壓縮條件下，軸向壓應(yīng)力與軸向應(yīng)變之比。應(yīng)力-應(yīng)變曲線為直線型這時(shí)變形模量又稱(chēng)為彈性模量

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1

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i應(yīng)力-應(yīng)變曲線為“S”型

初始模量(Ei)指曲線原點(diǎn)處切線斜率切線模量(Et)指曲線上任一點(diǎn)處切線的斜率，在此特指中部直線段的斜率割線模量(Es)指曲線上某特定點(diǎn)與原點(diǎn)連線的斜率，通常取σc／２處的點(diǎn)與原點(diǎn)連線的斜率在實(shí)用上，還可定義以下幾種模量：1)變形模量（modulus2)泊松比(μ)（poisson`sratio）是指在單軸壓縮條件下，橫向應(yīng)變（εｄ）與軸向應(yīng)變（εＬ）之比

在實(shí)際工作中，常采用σｃ／２處的εｄ與εＬ來(lái)計(jì)算巖塊的泊松比。巖塊的變形模量和泊松比受巖石礦物組成、結(jié)構(gòu)構(gòu)造、風(fēng)化程度、空隙性、含水率、微結(jié)構(gòu)面及其與荷載方向的關(guān)系等多種因素的影響，變化較大。2)泊松比(μ)（poisson`sratio）是指在單軸常見(jiàn)巖石的變形模量和泊松比巖石名稱(chēng)變形模量（×104MPa）泊松比巖石名稱(chēng)變形模量（×104MPa）泊松比初始彈性初始彈性花崗巖2~65~100.2~0.3片麻巖1~81~100.22~0.35流紋巖2~85~100.1~0.25千枚巖、片巖0.2~51~80.2~0.4閃長(zhǎng)巖7~107~150.1~0.3板巖2~52~80.2~0.3安山巖5~105~120.2~0.3頁(yè)巖1~3.52~80.2~0.4輝長(zhǎng)巖7~117~150.12~0.2砂巖0.5~81~100.2~0.3輝綠巖8~118~150.1~0.3礫巖0.5~82~80.2~0.3玄武巖6~106~120.1~0.35灰?guī)r1~85~100.2~0.35石英巖6~206~200.1~0.25白云巖4~84~80.2~0.35大理巖1~91~90.2~0.35常見(jiàn)巖石的變形模量和泊松比巖石名稱(chēng)變形模量（×104MPa）3)其他變形參數(shù)剪切模量（Ｇ）拉梅常數(shù)（λ）體積模量（ＫV)彈性抗力系數(shù)（Ｋ）3)其他變形參數(shù)為什么要做三軸壓縮試驗(yàn)？單軸壓縮試驗(yàn)為什么要做三軸壓縮試驗(yàn)？單軸壓縮試驗(yàn)三軸壓縮試驗(yàn)

1)定義：巖石在三向壓縮荷載作用下，達(dá)到破壞時(shí)所能承受的最大壓應(yīng)力稱(chēng)為巖石的三軸抗壓強(qiáng)度(Triaxialcompressivestrength)。與單軸壓縮試驗(yàn)相比，試件除受軸向壓力外，還受側(cè)向壓力。側(cè)向壓力限制試件的橫向變形，因而三軸試驗(yàn)是限制性抗壓強(qiáng)度(confinedcompressivestrength)試驗(yàn)。三軸壓縮試驗(yàn)1)定義：巖石在三向壓縮荷2)實(shí)驗(yàn)加載方式：a.真三軸加載:試件為立方體，如圖所示。應(yīng)力狀態(tài)：σ1>σ2>

σ3這種加載方式試驗(yàn)裝置繁雜，且六個(gè)面均可受到由加壓鐵板所引起的摩擦力，對(duì)試驗(yàn)結(jié)果有很大影響，因而實(shí)用意義不大。故極少有人做這樣的三軸試驗(yàn)。b.假三軸試驗(yàn):，試件為圓柱體，試件直徑25~150mm，長(zhǎng)度與直徑之比為2：1或3：1。軸向壓力的加載方式與單軸壓縮試驗(yàn)時(shí)相同。但由于有了側(cè)向壓力，其加載上時(shí)的端部效應(yīng)比單軸加載時(shí)要輕微得多。應(yīng)力狀態(tài)：σ1>σ2=σ32)實(shí)驗(yàn)加載方式：3)假三軸試驗(yàn)裝置圖：由于試件側(cè)表面已被加壓油缸的橡皮套包住，液壓油不會(huì)在試件表面造成摩擦力，因而側(cè)向壓力可以均勻施加到試件中。其試驗(yàn)裝置示意圖如下。3)假三軸試驗(yàn)裝置圖：4)第一個(gè)經(jīng)典三軸試驗(yàn)a.試驗(yàn)者和時(shí)間：意大利人馮·卡門(mén)(Von·Karman)于1911年完成的。b.試驗(yàn)巖石：白色圓柱體大理石試件，該大理石具有很細(xì)的顆粒并且是非常均質(zhì)的。c.試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)：①在圍壓為零或較低時(shí)，大理石試件以脆性方式破壞，沿一組傾斜的裂隙破壞。②隨著圍壓的增加，試件的延性變形和強(qiáng)度都不斷增加，直至出現(xiàn)完全延性或塑性流動(dòng)變形，并伴隨硬化現(xiàn)象，試件也變成粗腰桶形的。③在試驗(yàn)開(kāi)始階段，試件體積減小，當(dāng)達(dá)到抗壓強(qiáng)度一半時(shí)，出現(xiàn)擴(kuò)容，泊松比迅速增大。4)第一個(gè)經(jīng)典三軸試驗(yàn)5)三軸試驗(yàn)與莫爾強(qiáng)度包絡(luò)線a.三軸壓縮試驗(yàn)的最重要的成果：就是對(duì)于同一種巖石的不同試件或不同的試驗(yàn)條件給出幾乎恒定的強(qiáng)度指標(biāo)值。這一強(qiáng)度指標(biāo)值以莫爾強(qiáng)度包絡(luò)線（Mohr’sstrengthenvelop）的形式給出。b.莫爾強(qiáng)度包絡(luò)線的繪制：須對(duì)該巖石的5~6個(gè)試件做三軸壓縮試驗(yàn)，每次試驗(yàn)的圍壓值不等，由小到大，得出每次試件破壞時(shí)的應(yīng)力莫爾圓，通常也將單軸壓縮試驗(yàn)和拉伸試驗(yàn)破壞時(shí)的應(yīng)力莫爾圓，用于繪制應(yīng)力莫爾強(qiáng)度包絡(luò)線。曲線形直線形5)三軸試驗(yàn)與莫爾強(qiáng)度包絡(luò)線曲線形直線形

(1)、巖石在常規(guī)三軸試驗(yàn)條件下的變形特性4、三軸壓縮狀態(tài)下的巖石變形特性

巖石在常規(guī)三軸試驗(yàn)條件下的變形特征通常用軸向應(yīng)變?chǔ)?與主應(yīng)力差(σ1-σ3)的關(guān)系曲線表示。日本學(xué)者：茂木清夫(1)、巖石在常規(guī)三軸試驗(yàn)條件下的變形特性4、三軸壓縮狀圖三軸應(yīng)力狀態(tài)下大理巖的應(yīng)力－應(yīng)變曲線

圍壓對(duì)巖石變形的影響圖三軸應(yīng)力狀態(tài)下大理巖的應(yīng)力－應(yīng)變曲線圍壓對(duì)巖石變形的圍壓對(duì)巖石剛度的影響砂巖：孔隙較多，巖性較軟，σ3增大，彈性模量變大。輝長(zhǎng)巖：致密堅(jiān)硬，σ3增大，彈性模量幾乎不變。圍壓對(duì)巖石剛度的影響砂巖：孔隙較多，巖性較軟，σ3增大，彈三軸應(yīng)力狀態(tài)下大理巖的應(yīng)力－應(yīng)變曲線圍壓對(duì)巖石強(qiáng)度的影響

三軸應(yīng)力狀態(tài)下大理巖的應(yīng)力－應(yīng)變曲線圍壓對(duì)巖石強(qiáng)度的影響

第4章-巖石的變形與強(qiáng)度特性1課件

從以上可以看出：圍壓對(duì)變形破壞的影響如下：1、巖石破壞前應(yīng)變隨

3增大而增大2、巖石的峰值強(qiáng)度隨

3增大而增大3、隨

3增大巖石變形模量增大，軟巖增大明顯，致密的硬巖增大不明顯4、隨

3增大，巖石的塑性不斷增大，隨

3增大到一定值時(shí)，巖石由彈脆性轉(zhuǎn)變?yōu)樗苄?。這時(shí)，3的大小稱(chēng)為“轉(zhuǎn)化壓力”。

5、隨

3的增大，巖塊從脆性劈裂破壞逐漸向塑性剪切及塑性流動(dòng)破壞方式過(guò)渡。從以上可以看出：圍壓對(duì)變形破壞的影響如下：1、巖石破壞前應(yīng)

2三軸壓縮試驗(yàn)：

用巖石三軸儀也可直接測(cè)定巖石試件的彈性模量。泊松比為：2三軸壓縮試驗(yàn)：用巖石三軸儀也可直接測(cè)定巖石試件的彈

(2)、巖石在真三軸試驗(yàn)條件下的變形特性

巖石的真三軸試驗(yàn)在20世紀(jì)60年代才開(kāi)始的。

（a）σ3＝常數(shù)，極限應(yīng)力σ1隨σ2增大而增大，但破壞前的塑性變形量卻減??；破壞形式從延性向脆性變化；（b）σ2＝常數(shù)，極限應(yīng)力σ1隨σ3增大而增大，破壞前的塑性變形量增大，但屈服極限未變。破壞形式從脆性向延性變化。(2)、巖石在真三軸試驗(yàn)條件下的變形特性巖石（二）

循環(huán)加載2.

卸荷點(diǎn)（P）的應(yīng)力高于巖石的彈性極限(A)1.卸荷點(diǎn)（P）的應(yīng)力低于巖石的彈性極限(A)（二）循環(huán)加載2.卸荷點(diǎn)（P）的應(yīng)力高于巖石的彈性極限(3.反復(fù)加卸荷(巖石記憶、回滯環(huán)、疲勞破壞）特點(diǎn)：①多次反復(fù)加、卸載，變形曲線與單調(diào)加載曲線上升總趨勢(shì)保持一致（巖石的“變形記憶功能”）。②卸載應(yīng)力(超過(guò)屈服點(diǎn)）越大，塑性滯回環(huán)越大（原因：裂隙的擴(kuò)大，能量的消耗）；3.反復(fù)加卸荷(巖石記憶、回滯環(huán)、疲勞破壞）特點(diǎn)：等荷載循環(huán)加、卸載時(shí)的應(yīng)力-應(yīng)變曲線特點(diǎn)：①隨著循環(huán)次數(shù)增多，塑性滯回環(huán)愈來(lái)愈窄，直到?jīng)]有塑性變形為止。②當(dāng)循環(huán)應(yīng)力峰值低于某一臨界應(yīng)力時(shí)，多次循環(huán)不會(huì)導(dǎo)致試件破壞；③當(dāng)超過(guò)臨界應(yīng)力時(shí)，會(huì)發(fā)生疲勞破壞。—（疲勞強(qiáng)度）等荷載循環(huán)加、卸載時(shí)的應(yīng)力-應(yīng)變曲線特點(diǎn)：①隨著循環(huán)次數(shù)增試驗(yàn)機(jī)：剛性試驗(yàn)機(jī)伺服控制器伺服傳感器試驗(yàn)機(jī)：三、剛性壓力機(jī)與全應(yīng)力-應(yīng)變曲線

◆普通壓力機(jī)，由于其剛度不夠，對(duì)于脆性較大、強(qiáng)度較高的材料來(lái)說(shuō)，可能無(wú)法體現(xiàn)材料自身的某些特性。

◆大量的試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)，對(duì)于巖石這種脆性材料在普通壓力機(jī)上試驗(yàn)時(shí)經(jīng)常出現(xiàn)這樣的現(xiàn)象，當(dāng)荷載到達(dá)貨剛好通過(guò)應(yīng)力-應(yīng)變曲線的峰值，巖石就會(huì)突然的崩解，試驗(yàn)終止，從而無(wú)法得到峰值后的應(yīng)力-應(yīng)變曲線。

◆為了研究巖石應(yīng)力-應(yīng)變曲線在峰值過(guò)后的特征，只有采用剛性壓力機(jī)進(jìn)行巖石試驗(yàn)，要求壓力機(jī)剛度大于巖石的剛度

◆當(dāng)提高壓力機(jī)的剛度有困難時(shí)，通常采用一定的控制方法，使巖石接近破壞時(shí)，壓力機(jī)能量的釋放逐步進(jìn)行，避免巖石破壞——采用私服控制系統(tǒng)，如美國(guó)的MTS、英國(guó)的INSTRON三、剛性壓力機(jī)與全應(yīng)力-應(yīng)變曲線◆普通壓力機(jī)，由于其2峰值后巖石的變形特征◆

巖石峰值后階段的變形特征的研究，是隨著剛性壓力機(jī)和伺服機(jī)的研制成功才逐漸開(kāi)展起來(lái)的峰值前變形階段峰值后變形階段

oABCDE(+)(-)

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◆

在剛性壓力機(jī)出現(xiàn)之前，一般以峰值前變形特征來(lái)表征巖石的變形特性，以峰值應(yīng)力代表巖石的強(qiáng)度，超過(guò)峰值就認(rèn)為巖石已破壞，無(wú)承載能力◆

大量試驗(yàn)和工程實(shí)踐發(fā)現(xiàn)，巖石即使在破裂且變形很大的情況下，也還具有一定的承載能力，在有側(cè)向壓力的情況下更是如此2峰值后巖石的變形特征◆巖石峰值后階段的變形特征的研究

瓦威爾西克（WawerSik,1968）對(duì)巖石開(kāi)始宏觀破壞后的性態(tài)做了仔細(xì)研究，所得結(jié)果如圖所示。

類(lèi)型1：試件仍有一定的強(qiáng)度。要使試件進(jìn)一步破壞，試驗(yàn)機(jī)必須進(jìn)一步作功，這種類(lèi)型為穩(wěn)定破壞型。應(yīng)力－應(yīng)變曲線的破壞后區(qū)斜率為負(fù)。這種類(lèi)型為穩(wěn)定破壞型；（孔隙率大的沉積巖和部分結(jié)晶巖）類(lèi)型2：試件受力達(dá)到其極限強(qiáng)度以前儲(chǔ)存的彈性變形能就足以使試件完全破壞，不但不需要試驗(yàn)機(jī)進(jìn)一步作功，還要逐步卸載，才能作出破壞后區(qū)應(yīng)力－應(yīng)變曲線。應(yīng)力－應(yīng)變曲線的破壞后區(qū)斜率為正。這種類(lèi)型為非穩(wěn)定破壞型；（細(xì)粒結(jié)晶巖）葛修潤(rùn)的成果。。。瓦威爾西克（WawerSik,1968）對(duì)巖石§4-3巖石的流變性彈性后效流動(dòng)粘性流動(dòng)塑性流動(dòng)應(yīng)變率P22§4-3巖石的流變性彈性后效應(yīng)變率導(dǎo)致巖石發(fā)生流變的原因是因?yàn)樵陂L(zhǎng)期環(huán)境力場(chǎng)作用下巖石礦物組構(gòu)（骨架）隨時(shí)間不斷調(diào)整。巖石流變力學(xué)主要探討巖石在一定的環(huán)境力場(chǎng)作用下與時(shí)間有關(guān)的變形、應(yīng)力和破壞的規(guī)律性。主要了解巖石的蠕變規(guī)律、松弛規(guī)律和長(zhǎng)期強(qiáng)度。4-3.1概念§4-3巖石的流變性（時(shí)效性、粘性）

導(dǎo)致巖石發(fā)生流變的原因是因?yàn)樵陂L(zhǎng)期環(huán)境力場(chǎng)作用下巖石1.2發(fā)展過(guò)程

1835年，Weber研究抽絲時(shí)發(fā)現(xiàn)彈性后效。

1865年，Kelvin發(fā)現(xiàn)金屬鋅具有粘性性質(zhì)。

1869年，Maxwell發(fā)現(xiàn)材料既可以是彈性的，又可以是粘性的。

1874年，Boltzmann發(fā)展了線性粘彈性理論。

1922年Bingham出版他的名著《流動(dòng)和塑性》和1929年美國(guó)創(chuàng)建流變協(xié)會(huì)，標(biāo)志著流變學(xué)成為一門(mén)獨(dú)立的學(xué)科。

20世紀(jì)50～60年代，形象化流變模型得到較大發(fā)展1.2發(fā)展過(guò)程1835年，Weber研究抽絲時(shí)發(fā)

巖石流變力學(xué)的創(chuàng)立是由材料流變學(xué)發(fā)展而來(lái)的，是材料流變學(xué)的一個(gè)重要分支。

1966年，在Lisbon召開(kāi)的首屆國(guó)際巖石力學(xué)會(huì)議上，有學(xué)者提出更適合巖土的流變本構(gòu)。

1979年，在第四屆國(guó)際巖石力學(xué)會(huì)議上，Langer教授作了題為“RheologicalBehaviorofRockMasses”的報(bào)告。陳宗基教授在20世紀(jì)50年代即將流變學(xué)用于土力學(xué)中，50年代末60年代初用于巖石力學(xué)和裂隙巖體。巖石流變力學(xué)的創(chuàng)立是由材料流變學(xué)發(fā)展而來(lái)的，孫鈞教授在流固耦合流變、三維流變、非線性流變、蠕變損傷與斷裂，以及流變參數(shù)與模型辨識(shí)和巖土流變細(xì)觀力學(xué)實(shí)驗(yàn)研究等復(fù)雜科學(xué)問(wèn)題均有相當(dāng)?shù)拈_(kāi)拓和進(jìn)取。陶振宇、劉雄、薛林等學(xué)者均在巖石流變方面做出了貢獻(xiàn)。1.3應(yīng)用領(lǐng)域水電大壩、各類(lèi)交通隧道、礦山軟巖巷道、高層建筑地基、各類(lèi)邊坡等。孫鈞教授在流固耦合流變、三維流變、非線性流§4-3巖石的流變性（時(shí)效性、粘性）

一、流變的概念巖石的流變性是指巖石應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系隨時(shí)間而變化的性質(zhì)。流變性（粘性）蠕變松弛彈性后效蠕變現(xiàn)象——當(dāng)應(yīng)力保持恒定時(shí)，應(yīng)變隨時(shí)間增長(zhǎng)而增大。松弛現(xiàn)象——當(dāng)應(yīng)變保持恒定時(shí)，應(yīng)力隨時(shí)間增長(zhǎng)而逐漸減小的現(xiàn)象。彈性后效——加載或卸載時(shí)，彈性應(yīng)變滯后于應(yīng)力的現(xiàn)象。§4-3巖石的流變性（時(shí)效性、粘性）一、流變的概念流變性2.2節(jié)理巖體的流變節(jié)理巖體的蠕變主要表現(xiàn)在沿節(jié)理面的剪切蠕變。尤其節(jié)理面有軟弱充填物，或受較高剪切應(yīng)力作用時(shí)，節(jié)理剪切蠕變相對(duì)于時(shí)間和應(yīng)力的非線性特性明顯，蠕變變形較大，呈現(xiàn)強(qiáng)烈的流動(dòng)特征，長(zhǎng)期強(qiáng)度較低。2.3巖體損傷、斷裂的時(shí)效特性節(jié)理巖體的破壞都具有顯著的時(shí)效特征。巖體由局部破壞到總體失穩(wěn)是損傷累積和斷裂發(fā)展的過(guò)程。損傷累積是隨時(shí)間增長(zhǎng)逐漸產(chǎn)生的。2.2節(jié)理巖體的流變節(jié)理巖體的蠕變主要表現(xiàn)在2.4巖石流變的溫度效應(yīng)一般地說(shuō)，當(dāng)巖石所受荷載恒定時(shí)，在蠕變時(shí)間相同的條件下，隨著溫度的增長(zhǎng)蠕變變形也增大。而對(duì)不同的巖石，溫度對(duì)流變的影響程度差別也很大。2.5巖石的膨脹和流變?cè)趹?yīng)力作用下，巖石的蠕變與膨脹有一定的相似性，膨脹應(yīng)變與時(shí)間的關(guān)系曲線與蠕變曲線也比較相似。但蠕變是在應(yīng)力保持恒定時(shí)應(yīng)變隨時(shí)間的增長(zhǎng)，而膨脹是在應(yīng)力隨時(shí)間增2.4巖石流變的溫度效應(yīng)一般地說(shuō)，當(dāng)巖石所含有高嶺石、蒙脫石和伊利石的巖石的吸水膨脹變形隨時(shí)間的增長(zhǎng)則與蠕變?cè)跈C(jī)理上是完全不相同。在實(shí)際巖石工程中巖體的膨脹變形與流變（蠕變）變形或膨脹壓力與流變壓力往往難以嚴(yán)格區(qū)分。長(zhǎng)的情況下產(chǎn)生膨脹應(yīng)變隨時(shí)間增長(zhǎng)。含有高嶺石、蒙脫石和伊利石的巖石的吸水膨脹變二、巖石的蠕變性能1、巖石的蠕變特性通常用蠕變曲線（ε-t曲線）表示巖石的蠕變特性。不同恒定荷載條件二、巖石的蠕變性能1、巖石的蠕變特性不同恒定荷載條3、巖石的蠕變曲線類(lèi)型類(lèi)型1：穩(wěn)定蠕變。曲線包含瞬時(shí)彈性變形、瞬態(tài)蠕變和穩(wěn)定蠕變3個(gè)階段（壓應(yīng)力10MPa，12.5MPa）類(lèi)型2：典型蠕變。曲線包含4個(gè)階段（壓應(yīng)力15MPa，18.1MPa）類(lèi)型3：加速蠕變。曲線幾乎無(wú)穩(wěn)定蠕變階段，應(yīng)變率很高（壓應(yīng)力20.5MPa，25MPa）3、巖石的蠕變曲線類(lèi)型類(lèi)型1：穩(wěn)定蠕變。曲線包含瞬時(shí)彈性變（1）穩(wěn)定蠕變：巖石在較小的恒定力作用下，變形隨時(shí)間增加到一定程度后就趨于穩(wěn)定，不再隨時(shí)間增加而變化，應(yīng)變保持為一個(gè)常數(shù)。穩(wěn)定蠕變一般不會(huì)導(dǎo)致巖體整體失穩(wěn)。（2）非穩(wěn)定蠕變：巖石承受的恒定荷載較大，當(dāng)巖石應(yīng)力超過(guò)某一臨界值時(shí)，變形隨時(shí)間增加而增大，其變形速率逐漸增大，最終導(dǎo)致巖體整體失穩(wěn)破壞。（3）巖石的長(zhǎng)期強(qiáng)度：巖石的蠕變形式取決于巖石應(yīng)力大小，當(dāng)應(yīng)力小于某一臨界值時(shí)，巖石產(chǎn)生穩(wěn)定蠕變；當(dāng)應(yīng)力大于該值時(shí)，巖石產(chǎn)生非穩(wěn)定蠕變。則將該臨界應(yīng)力稱(chēng)為巖石的長(zhǎng)期強(qiáng)度。（1）穩(wěn)定蠕變：巖石在較小的恒定力作用下，變形隨時(shí)間增加到一2、巖石的典型蠕變曲線及其特征典型的蠕變曲線可分為4個(gè)階段：(1)瞬時(shí)彈性變形階段（OA）：

(2)一次蠕變階段（AB）：（瞬態(tài)蠕變段）(3)二次蠕變階段（BC）：（等速或穩(wěn)定蠕變段）(4)三次蠕變階段（CD）：（加速蠕變段）蠕變變形總量：ε=ε0+ε1(t)+ε2(t)+ε3(t)式中：ε0為瞬時(shí)彈性應(yīng)變；ε1(t)，ε2(t)，ε3(t)為與時(shí)間有關(guān)的一次蠕變、二次蠕變、三次蠕變。εv為粘塑性應(yīng)變，εQ為粘彈性應(yīng)變。2、巖石的典型蠕變曲線及其特征典型的蠕變曲線可分為4個(gè)階段：三、巖石的流變模型

巖石的流變本構(gòu)模型：用于描述巖石應(yīng)力－應(yīng)變關(guān)系隨時(shí)間變化的規(guī)律。它是通過(guò)試驗(yàn)－理論－應(yīng)用證實(shí)而得到的。

本構(gòu)模型分類(lèi)：1、經(jīng)驗(yàn)公式模型：根據(jù)不同試驗(yàn)條件及不同巖石種類(lèi)求得的數(shù)學(xué)表達(dá)式，這種表達(dá)式通常采用冪函數(shù)、指數(shù)函數(shù)、對(duì)數(shù)函數(shù)的形式表達(dá)。2、積分模型：是在考慮施加的應(yīng)力不是一個(gè)常數(shù)時(shí)的更一般的情況下，采用積分的形式表示應(yīng)力－應(yīng)變－時(shí)間關(guān)系的本構(gòu)方程。3、組合模型：將巖石抽象成一系列簡(jiǎn)單元件（彈簧、阻尼器、摩擦塊），將其組合來(lái)模擬巖石的流變特性而建立的本構(gòu)方程。三、巖石的流變模型巖石的流變本構(gòu)模型：用于描述巖石應(yīng)3巖石流變本構(gòu)理論3.1經(jīng)驗(yàn)?zāi)Ｐ?.1.1冪函數(shù)型A、n——均為試驗(yàn)常數(shù)。3.1.2對(duì)數(shù)函數(shù)型在試驗(yàn)或?qū)崪y(cè)數(shù)據(jù)基礎(chǔ)上回歸得到。3巖石流變本構(gòu)理論3.1經(jīng)驗(yàn)?zāi)Ｐ?.1.1冪函第4章-巖石的變形與強(qiáng)度特性1課件1Hobbsg、k、f——均為試驗(yàn)常數(shù)。2RoberstsonA——蠕變系數(shù)。1Hobbsg、k、f——均為試驗(yàn)常數(shù)。2Rob3.1.3指數(shù)函數(shù)型A——試驗(yàn)常數(shù),f(t)——時(shí)間函數(shù)。1Evans2Hardy3.1.3指數(shù)函數(shù)型A——試驗(yàn)常數(shù),f(t)—第4章-巖石的變形與強(qiáng)度特性1課件（二）組合模型1、流變模型元件（1）彈性介質(zhì)及彈性元件（虎克體）：彈性介質(zhì)性質(zhì)：（1）具有瞬時(shí)變形性質(zhì)；（2）ε＝常數(shù)，則σ保持不變，故無(wú)應(yīng)力松弛性質(zhì)；（3）σ＝常數(shù)，則ε也保持不變，故無(wú)蠕變性質(zhì)；（4）σ＝0（卸載），則ε＝0，無(wú)彈性后效?？梢?jiàn)，σ、ε與時(shí)間t無(wú)關(guān)。（二）組合模型1、流變模型元件彈性介質(zhì)性質(zhì)：（2）粘性介質(zhì)及粘性元件（牛頓體）

加載瞬間，無(wú)變形即當(dāng)t=時(shí),σ=σ0,ε=0,則

c=0粘性介質(zhì)性質(zhì)：（1）當(dāng)σ＝σ0時(shí)，說(shuō)明在受應(yīng)力σ0作用，要產(chǎn)生相應(yīng)的變形必須經(jīng)過(guò)時(shí)間t，表明無(wú)瞬時(shí)變形，粘性元件具有蠕變性質(zhì)；（2）σ＝0（卸載），則ε＝常數(shù)，故無(wú)彈性后效，有永久變形。（3）ε＝常數(shù)，則σ＝0，粘性元件不受力，故無(wú)應(yīng)力松弛性質(zhì)。（2）粘性介質(zhì)及粘性元件（牛頓體）加載瞬間，無(wú)變形粘性介質(zhì)（3）塑性介質(zhì)及塑性元件（圣維南體）

當(dāng):σ＜σs

，ε=0σ≥σs,ε→∞

可模擬剛塑性體的變形性質(zhì)。

（3）塑性介質(zhì)及塑性元件（圣維南體）當(dāng):σ＜σs，ε=0牛頓體具有粘性流動(dòng)的特點(diǎn)。塑性元件具有剛塑性體變形（塑性變形也稱(chēng)塑性流動(dòng)）的特點(diǎn)。

粘性流動(dòng)：只要有微小的力就會(huì)發(fā)生流動(dòng)。塑性流動(dòng)：只有當(dāng)應(yīng)力σ達(dá)到或超過(guò)屈服極限σs才會(huì)產(chǎn)生流動(dòng)。粘彈性體：研究應(yīng)力小于屈服極限時(shí)的應(yīng)力、應(yīng)變與時(shí)間的關(guān)系；粘彈塑性體：研究應(yīng)力大于屈服極限時(shí)的應(yīng)力、應(yīng)變與時(shí)間的關(guān)系；

牛頓體具有粘性流動(dòng)的特點(diǎn)。塑性元件具有剛塑性體變形（塑性變形2、巖石的組合流變模型

（1）彈塑性介質(zhì)模型當(dāng):σ＜σs

，σ=σs,σ保持不變，ε持續(xù)增大，→∞。2、巖石的組合流變模型（1）彈塑性介質(zhì)模型當(dāng):σ＜σs，（2）馬克斯威爾模型（Maxwell）

該模型由彈性元件和粘性元件串聯(lián)而成，可模擬變形隨時(shí)間增長(zhǎng)而無(wú)限增大的力學(xué)介質(zhì)。

設(shè)彈簧和粘性元件的應(yīng)力、應(yīng)變分別為σ1,ε1和σ2,ε2，組合模型的總應(yīng)力為σ和ε。彈簧:由(b):粘性元件:則σ＝σ1＝σ2，(a)ε＝ε1＋ε2(b)馬克斯威爾模型本構(gòu)方程（2）馬克斯威爾模型（Maxwell）該模型由彈性元馬克斯威爾模型本構(gòu)方程：A、蠕變曲線：當(dāng)σ保持不變，即σ＝

σ0＝常數(shù)，dσ/dt=0,代入上式得：通解為：初始條件：加載瞬間得：c=ε0蠕變方程：馬克斯威爾模型本構(gòu)方程：A、蠕變曲線：當(dāng)σ保持不變，通解為：馬克斯威爾模型本構(gòu)方程：B、卸載曲線：當(dāng)t=t1時(shí)卸載，彈性變形ε0立即恢復(fù)，則卸載曲線為：這是不可恢復(fù)的塑性變形。蠕變方程：馬克斯威爾模型本構(gòu)方程：B、卸載曲線：當(dāng)t=t1時(shí)卸載，彈性C、松弛曲線：當(dāng)ε保持不變，即ε＝ε0＝常數(shù)，dε/dt=0,代入上式得：通解為：初始條件：得：c=lnσ0松弛方程：馬克斯威爾模型本構(gòu)方程：C、松弛曲線：當(dāng)ε保持不變，通解為：初始條件：得：c=l可見(jiàn)：馬克斯威爾模型具有瞬時(shí)變形、蠕變和松弛的性質(zhì)，可模擬變形隨時(shí)間增長(zhǎng)而無(wú)限增大的力學(xué)介質(zhì)?？梢?jiàn)：馬克斯威爾模型具有瞬時(shí)變形、蠕變和松弛的性質(zhì)，可模擬變（3）開(kāi)爾文－沃伊特模型（Kelvi-voige）

設(shè)彈簧和阻尼元件的應(yīng)力、應(yīng)變分別為σ1、ε1和σ2、ε2，組合模型的總應(yīng)力為σ和ε。彈簧:由(a):阻尼元件:則σ＝σ1+σ2，(a)ε＝ε1=ε2(b)開(kāi)爾文模型本構(gòu)方程(c)(d)（3）開(kāi)爾文－沃伊特模型（Kelvi-voige）設(shè)開(kāi)爾文模型本構(gòu)方程：A、蠕變曲線：當(dāng)σ保持不變，即σ＝

σ0＝常數(shù)，代入上式得：通解為：初始條件：加載瞬間，粘性元件不變形，即得：蠕變方程：

(c)開(kāi)爾文模型本構(gòu)方程：A、蠕變曲線：當(dāng)σ保持不變，通解為：初始可見(jiàn)：當(dāng)t=0時(shí),ε=0，當(dāng)t→∞時(shí)，ε＝ε0＝σ0/E,即彈性變形(彈性后效）

(d)蠕變方程凱爾文模型能模擬穩(wěn)定蠕變，不能模擬瞬時(shí)彈性變形?？梢?jiàn)：當(dāng)t=0時(shí),ε=0，當(dāng)t→∞時(shí)，ε＝ε0＝σ0/若在t＝t1時(shí)卸載，σ＝0，由本構(gòu)方程：B、卸載曲線方程得：通解為：若在t＝t1時(shí)卸載，σ＝0，B、卸載曲線方程得：通解為：得卸載曲線：當(dāng)卸載瞬間t=t1時(shí),ε=εt1，當(dāng)t→∞時(shí)，ε＝0,即卸載后，變形慢慢恢復(fù)到0（彈性后效）。通解為：初始條件：得:得卸載曲線：當(dāng)卸載瞬間t=t1時(shí),ε=εt1，當(dāng)t→∞時(shí)開(kāi)爾文模型本構(gòu)方程：C、松弛曲線：當(dāng)ε保持不變，即ε＝ε0＝常數(shù)，dε/dt=0,代入上式得：

可見(jiàn)，應(yīng)力最終由彈簧承擔(dān)后，應(yīng)變就停止發(fā)展了。該模型反映了彈性后效現(xiàn)象和穩(wěn)定蠕變性質(zhì)。開(kāi)爾文模型是一種粘彈性模型。開(kāi)爾文模型本構(gòu)方程：C、松弛曲線：當(dāng)ε保持不變，可見(jiàn)(三）模型識(shí)別與參數(shù)的確定1、模型識(shí)別模型識(shí)別即根據(jù)流變?cè)囼?yàn)曲線確定用何種組合流變模型來(lái)模擬這種巖石的流變特征。蠕變曲線有瞬時(shí)彈性應(yīng)變段——模型中則應(yīng)有彈性元件；蠕變曲線在瞬時(shí)彈性變形之后應(yīng)變隨時(shí)間發(fā)展——模型中則應(yīng)有粘性元件；如果隨時(shí)間發(fā)展的應(yīng)變能夠恢復(fù)——彈性元件與粘性元件并聯(lián)組合；如果巖石具有應(yīng)力松弛特征——彈性元件與粘性元件串聯(lián)組合；如果松弛是不完全松弛（應(yīng)力減小至σs）——模型中應(yīng)有塑性元件（賓漢模型）。(三）模型識(shí)別與參數(shù)的確定1、模型識(shí)別2、模型參數(shù)的確定

模型參數(shù)的確定一般要通過(guò)數(shù)值計(jì)算進(jìn)行，對(duì)于簡(jiǎn)單模型，可用試驗(yàn)數(shù)據(jù)直接確定模型參數(shù)。

例：馬克斯威爾模型有兩個(gè)參數(shù)E和η。E可由瞬時(shí)彈性應(yīng)變求出：

式中：σo是蠕變?cè)囼?yàn)所施加的常應(yīng)力，εo是瞬時(shí)彈性應(yīng)變。

2、模型參數(shù)的確定模型參數(shù)的確定一般要通過(guò)數(shù)值計(jì)算進(jìn)馬克斯威爾模型蠕變方程

在曲線上任取一點(diǎn)（t>0),可求得粘性系數(shù)η：馬克斯威爾模型蠕變方程在曲線上任取一點(diǎn)（t>0),可求最早的流變實(shí)驗(yàn)出現(xiàn)在1901年，研究灰?guī)r在靜水壓力作用下變形與破壞的時(shí)間效應(yīng)。隨著巖體工程中一些重大事故的發(fā)生，使人們認(rèn)識(shí)到巖石長(zhǎng)期變形流動(dòng)與時(shí)效強(qiáng)度的重要性，推動(dòng)了對(duì)巖石流變學(xué)的研究。國(guó)內(nèi)以陳宗基為代表的流變學(xué)派，先后在葛洲壩、三峽、大冶鐵礦、金川鎳礦進(jìn)行過(guò)大型現(xiàn)場(chǎng)剪切流變、三軸流變?cè)辉囼?yàn)。5巖石流變室內(nèi)試驗(yàn)5.1概述最早的流變實(shí)驗(yàn)出現(xiàn)在1901年，研究灰?guī)r在靜水5.3巖石流變?cè)囼?yàn)類(lèi)型及試驗(yàn)數(shù)據(jù)分析單軸壓縮蠕變?cè)囼?yàn)雙軸壓縮蠕變?cè)囼?yàn)三軸壓縮蠕變?cè)囼?yàn)剪切蠕變?cè)囼?yàn)扭轉(zhuǎn)蠕變?cè)囼?yàn)彎曲蠕變?cè)囼?yàn)松弛試驗(yàn)主要有兩大類(lèi)：蠕變?cè)囼?yàn)和松弛試驗(yàn)。5.3巖石流變?cè)囼?yàn)類(lèi)型及試驗(yàn)數(shù)據(jù)分析單軸壓縮蠕變?cè)?.3.1蠕變?cè)囼?yàn)1、單軸壓縮加恒載5.3.1蠕變?cè)囼?yàn)1、單軸壓縮加恒載1012、單軸壓縮比例加載（陳氏加載法）1）加下級(jí)載荷時(shí)，前級(jí)載荷已進(jìn)入穩(wěn)態(tài)蠕變；2）每級(jí)載荷等時(shí)間間隔。2、單軸壓縮比例加載（陳氏加載法）1）加下級(jí)載荷時(shí)，前級(jí)載荷3、三軸壓縮蠕變?cè)囼?yàn)3、三軸壓縮蠕變?cè)囼?yàn)5.5巖石流變?cè)囼?yàn)設(shè)備巖石流變?cè)囼?yàn)設(shè)備的關(guān)鍵是所加荷載（應(yīng)力或應(yīng)變）的長(zhǎng)期穩(wěn)定。加載方法主要有：砝碼——杠桿加載系統(tǒng)液壓千斤頂輔以手工增加補(bǔ)償壓力彈簧加載油——?dú)鈨?chǔ)能器穩(wěn)定載荷裝置閉環(huán)式伺服液壓加載

巖石的流變?cè)囼?yàn)設(shè)備主要有兩種類(lèi)型：蠕變儀和松弛儀。5.5巖石流變?cè)囼?yàn)設(shè)備巖石流變?cè)囼?yàn)設(shè)備的關(guān)鍵是單軸壓縮砝碼——杠桿加載原理示意圖單軸壓縮砝碼——杠桿加載原理示意圖原聯(lián)邦德國(guó)地學(xué)與自然資源研究所常溫下巖鹽單軸壓縮蠕變?cè)囼?yàn)支架。每一加載支架可進(jìn)行5個(gè)試樣的蠕變?cè)囼?yàn)。原聯(lián)邦德國(guó)地學(xué)與自然資源研究所常溫下巖鹽單軸壓縮蠕變?cè)囼?yàn)支架單軸壓縮彈簧加載試驗(yàn)