2023基于數(shù)值模擬和人工智能的噴氨優(yōu)化的預(yù)測(cè)控制系統(tǒng)可研報(bào)告

-21-基于數(shù)值模擬和人工智能的噴氨優(yōu)化的預(yù)測(cè)控制系統(tǒng)可行性研究報(bào)告2023

一、項(xiàng)目背景及必要性1.1項(xiàng)目背景隨著中國(guó)環(huán)保要求的日益嚴(yán)格以及執(zhí)法力度的加強(qiáng)，NOx的排放問(wèn)題越來(lái)越受到國(guó)家環(huán)保部門和公眾的重視，燃煤鍋爐NOx深度脫除控制勢(shì)在必行，而選擇性催化還原(SCR)煙氣脫硝技術(shù)是迄今為止脫除燃煤煙氣中NOx最有效的方法之一。然而在基于釩鈦型催化劑脫硝技術(shù)應(yīng)用以來(lái)，一些可能影響環(huán)保指標(biāo)的棘手現(xiàn)象更加凸顯。目前脫硝系統(tǒng)主要存在以下問(wèn)題：1、由于NOx測(cè)量的時(shí)變性和滯后性，傳統(tǒng)PID控制依靠NOx目標(biāo)值與設(shè)定值偏差指導(dǎo)噴氨閥調(diào)節(jié)總是會(huì)產(chǎn)生延遲，容易導(dǎo)致機(jī)組工況大幅變化時(shí)SCR出口NOx波動(dòng)劇烈引起環(huán)?？己恕楸苊馍鲜霈F(xiàn)象的發(fā)生，電廠運(yùn)行人員只能依靠“過(guò)量”調(diào)節(jié)使噴氨量盡可能跟上爐膛燃燒產(chǎn)生NOx量，維持氮氧化物不超標(biāo)，但同時(shí)會(huì)拉低NOx出口小時(shí)均值，給運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性和環(huán)保帶來(lái)壓力。2、由于煙氣濃度場(chǎng)、速度場(chǎng)分布不均勻，以及噴嘴堵塞、催化劑中毒等情況的存在，單一噴氨調(diào)閥為主的分布式格柵無(wú)法針對(duì)流場(chǎng)特性精細(xì)化噴氨，此種方式將引起局部區(qū)域氨逃逸偏大，逃逸的氨氣與煙氣中三氧化硫和水反應(yīng)生成具有高粘性和腐蝕性的硫酸氫氨，在上游粘結(jié)在催化劑表面影響脫硝效率，在下游引起空氣預(yù)熱器腐蝕和堵塞，導(dǎo)致引風(fēng)機(jī)不安全運(yùn)行，造成電耗增加和安全性降低。此外，由于出口NOx不均勻性的問(wèn)題，作為參與閉環(huán)控制的唯一點(diǎn)出口NOx濃度無(wú)法代表整個(gè)反應(yīng)器截面氮氧化物的濃度值，也對(duì)脫硝控制的品質(zhì)產(chǎn)生不利影響。1.2項(xiàng)目必要性因此，如何跟蹤爐膛燃燒變化進(jìn)行噴氨量預(yù)測(cè)的提前干預(yù)，解決SCR出口NOx波動(dòng)幅度過(guò)大以及提高SCR出口氮氧化物的均勻性，實(shí)現(xiàn)分區(qū)域精細(xì)化均衡噴氨控制是現(xiàn)階段脫硝系統(tǒng)面臨的亟待解決的兩大問(wèn)題。二、相關(guān)企業(yè)實(shí)踐現(xiàn)狀及發(fā)展趨勢(shì)2.1國(guó)內(nèi)外相關(guān)領(lǐng)域的業(yè)務(wù)現(xiàn)狀而目前來(lái)說(shuō)，國(guó)內(nèi)外長(zhǎng)期以來(lái)對(duì)SCR脫硝系統(tǒng)的研究主要集中在其物理原理、設(shè)備結(jié)構(gòu)和運(yùn)行方式方面，有效脫硝自動(dòng)控制策略的研究尚少，而事實(shí)上脫硝系統(tǒng)的自動(dòng)控制品質(zhì)與電廠的長(zhǎng)期運(yùn)行成本密切相關(guān)。由于脫硝被控對(duì)象（NH3流量-煙囪入口NOx濃度）的響應(yīng)純延遲時(shí)間較長(zhǎng)，在機(jī)組快速升降負(fù)荷的情況下，氮氧化物從爐膛燃燒產(chǎn)生時(shí)起至被檢測(cè)時(shí)整個(gè)過(guò)程長(zhǎng)達(dá)數(shù)分鐘，是典型的大滯后被控對(duì)象，而且SCR脫硝過(guò)程本身就是一個(gè)復(fù)雜的非線性化學(xué)反應(yīng)過(guò)程，脫硝被控過(guò)程的動(dòng)態(tài)特性會(huì)持續(xù)變化。因此，采用簡(jiǎn)單的PID控制方案很難取得理想的控制品質(zhì)。而針對(duì)均衡控制方面，主要運(yùn)用CFD數(shù)值模擬和實(shí)驗(yàn)研究等手段，通過(guò)在流場(chǎng)拐彎處設(shè)置導(dǎo)流板、在催化劑上游設(shè)置整流裝置以及AIG分區(qū)等具體措施，提高SCR裝置的流場(chǎng)均勻性和其中的NH3、NOx分布的均勻性。SCR的流場(chǎng)優(yōu)化后能在一定程度上降低出口NOx分布偏差，但該技術(shù)路線存在很大的局限性：（1）沒(méi)有考慮入口本身的不均衡性無(wú)論是數(shù)值模擬方法還是實(shí)驗(yàn)方法，均是在入口流場(chǎng)穩(wěn)定均勻的邊界條件下取得的。而實(shí)際的流場(chǎng)中，入口位置的流場(chǎng)分布本身就是不穩(wěn)定且不均勻。（2）無(wú)法適應(yīng)工況的變化結(jié)構(gòu)優(yōu)化方案一旦實(shí)施，很難進(jìn)行在線調(diào)節(jié)。不能針對(duì)鍋爐負(fù)荷、燃燒狀況引起的流場(chǎng)和NOx分布的變化，采取最優(yōu)的措施。（3）缺乏廣泛適應(yīng)性無(wú)論是數(shù)值模擬方法還是實(shí)驗(yàn)方法，均是針對(duì)某一固定的裝置結(jié)構(gòu)。當(dāng)裝置結(jié)構(gòu)發(fā)生變化后，原方案不再適用。2.2領(lǐng)先實(shí)踐的成功案例XXX電廠采用預(yù)測(cè)控制技術(shù)提前預(yù)測(cè)入口NOX濃度等關(guān)鍵參數(shù)，耦合運(yùn)行數(shù)據(jù)智能預(yù)測(cè)矯正等控制策略實(shí)現(xiàn)SCR系統(tǒng)噴氨總量?jī)?yōu)化控制；根據(jù)運(yùn)行數(shù)據(jù)解析噴氨格柵前煙氣流動(dòng)、NOX濃度分布時(shí)空變化實(shí)現(xiàn)噴氨自動(dòng)調(diào)控，使噴氨格柵前煙道截面內(nèi)氨與NOX實(shí)現(xiàn)更優(yōu)匹配。(1)從控制跟隨性及控制精度角度分析，烏沙山電廠#2機(jī)組變、定負(fù)荷工況下噴氨控制跟隨性好，超前控制效果好，噴氨閥門開(kāi)度的作用時(shí)刻先于入口NOX濃度變動(dòng)顯示時(shí)刻50s～80s左右，出口NOX濃度實(shí)測(cè)與設(shè)定值的偏差大致維持在±3mg/m3，基本在“貼線”運(yùn)行，即使在NOX分析儀反吹校正期，受控制器吹灰預(yù)測(cè)矯正數(shù)據(jù)預(yù)處理模塊的積極影響仍可實(shí)現(xiàn)較高的控制精度，其控制特性遠(yuǎn)優(yōu)于廠方自有噴氨自動(dòng)控制邏輯。(2)從大數(shù)據(jù)超前預(yù)判及前饋調(diào)控的角度分析，運(yùn)行數(shù)據(jù)表明，受鍋爐組織燃燒端、制粉端多輸入單輸出大數(shù)據(jù)預(yù)測(cè)模型的積極影響，噴氨閥門開(kāi)度的作用時(shí)刻先于入口NOX濃度變動(dòng)顯示時(shí)刻50s～80s左右，有效克服了因濃度測(cè)量帶來(lái)的大遲滯效應(yīng)；在入口NOX濃度的測(cè)量遲滯作用基本消除后，噴氨閥門開(kāi)度與入口NOX濃度的變化趨勢(shì)較為相似，此時(shí)前饋效應(yīng)較為顯著。(3)基于無(wú)量綱氨耗率的節(jié)氨效果分析，智能化噴氨副控制器對(duì)AIG區(qū)域噴氨總量進(jìn)行“動(dòng)態(tài)分配”，優(yōu)化氨氮混合比，節(jié)氨效果顯著，縱向?qū)Ρ缺砻魍哆\(yùn)后氨耗量比投運(yùn)前降低約15.68%。三、需求分析3.1現(xiàn)有業(yè)務(wù)及信息系統(tǒng)分析3.1.1業(yè)務(wù)現(xiàn)狀（1）機(jī)組簡(jiǎn)述3號(hào)機(jī)組鍋爐為東方鍋爐廠生產(chǎn)的DG1900/25.4-Ⅱ1型超臨界參數(shù)變壓直流本生型鍋爐，單爐膛，Π型鍋爐，前后墻對(duì)沖燃燒方式，一次再熱，尾部雙煙道結(jié)構(gòu)，采用平行擋板調(diào)節(jié)再熱汽溫，固態(tài)排渣，平衡通風(fēng)，露天布置，受熱面采用全懸吊方式，爐架采用全鋼結(jié)構(gòu)。每臺(tái)爐共配有24個(gè)BHDB公司生產(chǎn)的HT-NR3型旋流煤粉燃燒器，與之配套的是6臺(tái)沈陽(yáng)重型機(jī)械廠生產(chǎn)的BBD4060雙進(jìn)雙出磨煤機(jī)。于2006年投產(chǎn)。3號(hào)爐脫硝系統(tǒng)于2014年投產(chǎn)，采用SCR（選擇性催化還原）技術(shù)。其中制氨系統(tǒng)包括尿素溶液計(jì)量分配裝置、尿素爐、爐外氣氣換熱、電加熱器等，整套設(shè)備由xxx技術(shù)有限公司提供。采用尿素法制備脫硝還原劑，全廠4臺(tái)鍋爐的脫硝裝置共用一個(gè)還原劑儲(chǔ)存、卸載及供應(yīng)區(qū)域，并按照85%脫硝效率進(jìn)行公用區(qū)的設(shè)計(jì)。（2）脫硝系統(tǒng)4號(hào)機(jī)組脫硝系統(tǒng)于2014年投產(chǎn)，采用SCR（選擇性催化還原）技術(shù)。采用尿素作為還原劑。制氨工作原理：由鍋爐一次風(fēng)（不小于7Kpa，290°C）經(jīng)爐外氣氣換熱器、電加熱器加熱至450℃以上。由尿素溶液分配裝置送來(lái)的尿素溶液在熱解爐內(nèi)的高溫下發(fā)生分解生成NH3和HNCO，HNCO與水反應(yīng)生成NH3和CO2，得到脫硝所用的還原劑氨，送入煙道脫硝。尿素?zé)峤庵瓢毕到y(tǒng)包括：尿素溶液計(jì)量分配裝置、尿素室、爐外氣氣換熱器、電加熱器等。尿素?zé)峤庵瓢毕到y(tǒng)由北京洛卡環(huán)保技術(shù)有限公司提供。3.1.2信息系統(tǒng)現(xiàn)狀3號(hào)機(jī)組脫硝的A、B側(cè)反應(yīng)器入口和出口各安裝一套CEMS煙氣成分在線監(jiān)測(cè)儀表（共4套），實(shí)現(xiàn)煙氣成分的在線監(jiān)測(cè)，3號(hào)機(jī)組設(shè)置一個(gè)CEMS間，SCR區(qū)配電柜安裝在CEMS間內(nèi)。每臺(tái)反應(yīng)器出口各安裝一套氨逃逸分析儀，實(shí)現(xiàn)氨逃逸濃度的監(jiān)測(cè)。脫硝系統(tǒng)電加熱器配置有就地PLC控制和加熱器本體溫度測(cè)量?jī)x表，可以實(shí)現(xiàn)就地和遠(yuǎn)方控制功能。每臺(tái)機(jī)組各安裝一個(gè)尿素計(jì)量分配裝置控制柜，實(shí)現(xiàn)尿素溶液噴槍的啟停、流量調(diào)節(jié)和沖洗的控制功能。3.1.3問(wèn)題分析（1）由于脫硝被控對(duì)象（SCR入口NOX濃度、NH3流量、煙囪入口NOX濃度）的響應(yīng)純延遲時(shí)間較長(zhǎng)，是典型的大滯后被控對(duì)象，采用簡(jiǎn)單的PID控制方案很難取得理想的控制品質(zhì)。在機(jī)組快速升降負(fù)荷的情況下，控制效果更差，容易出現(xiàn)煙囪入口NOX濃度超限值排放現(xiàn)象。（2）由于SCR入口NOX濃度本身具有不均勻性、而且在爐膛燃燒變化時(shí)不均勻性還會(huì)發(fā)生變化，而噴氨格柵前的手動(dòng)門一旦調(diào)整后則固定在一開(kāi)度，很難適應(yīng)鍋爐負(fù)荷、燃燒狀況引起的流場(chǎng)和NOx分布的變化。3.2目標(biāo)需求（1）SCR出口NOX濃度不均勻度控制30%以下。（2）氨消耗量降低5%。（3）煙囪入口NOX濃度超限次數(shù)減少。四、技術(shù)方案和技術(shù)路線4.1系統(tǒng)架構(gòu)基于數(shù)值模擬和人工智能的噴氨優(yōu)化的預(yù)測(cè)控制系統(tǒng)，分為三大部分：SCR入口NOX濃度預(yù)測(cè)系統(tǒng)、總量控制系統(tǒng)和噴氨格柵分區(qū)控制系統(tǒng)。鍋爐燃燒系統(tǒng)、制粉系統(tǒng)、配風(fēng)系統(tǒng)、脫硝系統(tǒng)的運(yùn)行參數(shù)全部取自DCS，噴氨格柵分區(qū)測(cè)量數(shù)據(jù)直接上傳到優(yōu)化服務(wù)器，而噴氨主調(diào)閥包括新增加的分區(qū)調(diào)節(jié)執(zhí)行結(jié)構(gòu)的執(zhí)行指令均由DCS控制通過(guò)優(yōu)化控制服務(wù)器給出，實(shí)施控制算法策略的優(yōu)化服務(wù)器通過(guò)OPC或者M(jìn)ODBUS與DCS通訊。圖1脫硝優(yōu)化整體方案示意圖1圖2脫硝優(yōu)化整體方案示意圖2圖3預(yù)測(cè)控制系統(tǒng)總體布置示意圖4.2技術(shù)路線4.2.1SCR入口NOX濃度預(yù)測(cè)系統(tǒng)SCR入口NOX濃度預(yù)測(cè)系統(tǒng)是依據(jù)入口NOx產(chǎn)生的工藝流程，分析其與鍋爐中輸入的燃料量、風(fēng)量、氧量、一二次風(fēng)比值以及各種燃燒工況等之間的因果關(guān)系，采取動(dòng)態(tài)的多元線性回歸模型，如神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)、GBDT、lightGBM算法等，對(duì)SCR入口NOX濃度進(jìn)行預(yù)測(cè)。圖4SCR入口NOX濃度預(yù)測(cè)系統(tǒng)實(shí)現(xiàn)方案預(yù)測(cè)的SCR入口NOX濃度，作為噴氨前饋的重要參數(shù)，參與到噴氨總量的閉環(huán)控制中，解決了入口NOx測(cè)量滯后的問(wèn)題。另一方面，通過(guò)調(diào)試試驗(yàn)得到不同負(fù)荷下的SCR反應(yīng)器的傳遞函數(shù)，進(jìn)而有針對(duì)性的實(shí)施控制算法模型。同時(shí)，由于NOX的生成是一個(gè)極其復(fù)雜的化學(xué)反應(yīng)過(guò)程，預(yù)測(cè)模型還必須根據(jù)鍋爐中輸入的燃料量、風(fēng)量、氧量、一二次風(fēng)比值以及各種燃燒工況等參數(shù)，定期實(shí)現(xiàn)自動(dòng)更新，以滿足入口NOX濃度預(yù)測(cè)的準(zhǔn)確性。圖5SCR入口NOX濃度預(yù)測(cè)系統(tǒng)噴氨理論效果圖4.2.2總量控制系統(tǒng)通過(guò)收集SCR、鍋爐運(yùn)行歷史參數(shù)，結(jié)合調(diào)試試驗(yàn)得到不同負(fù)荷下的SCR反應(yīng)器的傳遞函數(shù)，進(jìn)而有針對(duì)性的實(shí)施先進(jìn)控制算法噴氨主回路預(yù)測(cè)控制算法模型，建立理論噴氨量的計(jì)算模型，計(jì)算理論噴氨量。噴氨主回路的預(yù)測(cè)控制是一種非常有效的大滯后控制策略，通過(guò)它可以預(yù)測(cè)NOx濃度在未來(lái)一段時(shí)間內(nèi)的變化，從而提前調(diào)整噴氨調(diào)門的開(kāi)度，有效抑制NOx濃度的變化。同時(shí)，在總量控制的基礎(chǔ)上，引入脫硝出口NOX、脫硫出口NOX、二者偏差值等作為修正參數(shù)，以及磨煤機(jī)啟停、風(fēng)量、燃燼風(fēng)等前饋參數(shù)，在負(fù)荷變動(dòng)的情況下，提前進(jìn)行預(yù)判，減少NOX濃度考核值超過(guò)排放指標(biāo)的次數(shù)及時(shí)長(zhǎng)。圖6總量控制系統(tǒng)1圖7總量控制系統(tǒng)流程圖4.2.3噴氨格柵分區(qū)控制系統(tǒng)采用基于歷史數(shù)據(jù)分析的噴氨格柵分區(qū)控制系統(tǒng)。分區(qū)控制系統(tǒng)不但要考慮到出口NOx的實(shí)時(shí)測(cè)量值，還要結(jié)合出口NOx的歷史數(shù)據(jù)。提出基于噴氨擴(kuò)散模型、催化劑性能場(chǎng)模型的最佳的出口NOx分區(qū)控制模型。因SCR出口測(cè)點(diǎn)布置位置總體與上游現(xiàn)有的噴氨格柵物理位置對(duì)應(yīng)，各個(gè)分區(qū)與相鄰區(qū)域因噴氨流場(chǎng)擴(kuò)散存在一定的交錯(cuò)重疊區(qū)域，在分區(qū)控制邏輯調(diào)試時(shí)，則根據(jù)動(dòng)態(tài)調(diào)試試驗(yàn)的結(jié)果確定各分區(qū)噴氨格柵開(kāi)度對(duì)下游各個(gè)對(duì)應(yīng)測(cè)點(diǎn)和相鄰測(cè)點(diǎn)的影響因子，從而實(shí)現(xiàn)分區(qū)系統(tǒng)調(diào)平時(shí)的控制解耦。優(yōu)化服務(wù)器將均衡控制算法得到的控制策略通過(guò)以太網(wǎng)通訊方式傳輸給DCS，由DCS系統(tǒng)發(fā)出各分區(qū)調(diào)節(jié)閥門的開(kāi)度調(diào)節(jié)指令。對(duì)于催化劑層出現(xiàn)的局部損壞、局部失效、局部積灰、局部泄漏、催化劑層局部坍塌等異常問(wèn)題，本技術(shù)根據(jù)上游噴氨格柵開(kāi)度變化情況結(jié)合出口NOx分區(qū)測(cè)量?jī)x表的歷史數(shù)據(jù)進(jìn)行判斷，對(duì)于NOx濃度長(zhǎng)期處于高水平且不隨分區(qū)噴氨流量增加而變化的NOx濃度分區(qū)進(jìn)行失效模式判斷，出現(xiàn)失效分區(qū)時(shí)邏輯進(jìn)行失效標(biāo)記并出現(xiàn)失效報(bào)警，同時(shí)在人工手動(dòng)復(fù)位失效狀態(tài)前，暫時(shí)將該分區(qū)對(duì)應(yīng)的噴氨格柵置于臨近分區(qū)調(diào)節(jié)閥的綜合權(quán)重處理閥位。圖8分區(qū)控制實(shí)施方案圖9分區(qū)控制原理圖4.2.4噴氨格柵分區(qū)設(shè)備改造為配合噴氨格柵分區(qū)控制系統(tǒng)，需進(jìn)行部分設(shè)備改造。（1）根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)SCR出口氮氧化物濃度分布摸底試驗(yàn)結(jié)果，并結(jié)合現(xiàn)有噴氨格柵結(jié)構(gòu)狀況，對(duì)噴氨格柵進(jìn)行分區(qū)改造，單側(cè)SCR格柵分為4個(gè)區(qū)（暫定），兩側(cè)共8個(gè)區(qū)，以實(shí)現(xiàn)分區(qū)自動(dòng)噴氨調(diào)節(jié)，如下圖10示意圖所示。圖10噴氨格柵分區(qū)改造示意圖（2）噴氨格柵分區(qū)測(cè)量?jī)x表為提高SCR出口NOx測(cè)量值的代表性及實(shí)時(shí)性，為噴氨格柵分區(qū)支閥實(shí)時(shí)調(diào)節(jié)提供反饋及依據(jù)，根據(jù)前述噴氨格柵改造的分區(qū)形式，將單側(cè)SCR反應(yīng)器出口煙道的特征截面分成4個(gè)區(qū)（暫定），兩側(cè)共8個(gè)區(qū)，每個(gè)分區(qū)布置一套抽取式NOx測(cè)量設(shè)備，取樣槍端頭布置在各分區(qū)的幾何中心，8個(gè)分區(qū)共用1臺(tái)分析儀設(shè)備，以實(shí)現(xiàn)SCR出口NOx濃度的全方位實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)。五、項(xiàng)目實(shí)施5.1項(xiàng)目組織及分工職責(zé)姓名工作內(nèi)容5.2項(xiàng)目總體計(jì)劃序號(hào)項(xiàng)目開(kāi)始時(shí)間完成時(shí)間1可研方案確定2合同及技術(shù)協(xié)議簽訂3設(shè)計(jì)建模、編寫控制程序4辦理開(kāi)工手續(xù)5改造施工工作6調(diào)試運(yùn)行六、效益和風(fēng)險(xiǎn)分析6.1效益分析6.1.1經(jīng)濟(jì)效益（1）改造后SCR出口分區(qū)濃度均勻性提高，氨氮摩爾比提高，脫硝效率提高。因此，在相同的排放要求下脫硝系統(tǒng)的噴氨量減少，尿素用量減少，尿素用量預(yù)計(jì)能減少5%,3號(hào)機(jī)組每年能減少尿素使用量約100噸，每噸采購(gòu)單價(jià)為1800元，每年降低液氨采購(gòu)費(fèi)用18萬(wàn)元。（2）改造后SCR出口分區(qū)濃度均勻性提高，氨氮摩爾比提高，脫硝效率提高。因此，在相同的排放要求下脫硝系統(tǒng)的噴氨量減少，氨逃逸量減少，由此可以減少空預(yù)器硫酸氫銨的生成速度，降低空預(yù)器差壓的增長(zhǎng)速度，降低煙氣、二次風(fēng)、一次風(fēng)的沿程阻力，降低引風(fēng)機(jī)、送風(fēng)機(jī)、一次風(fēng)機(jī)的運(yùn)行電流。預(yù)計(jì)將降低的運(yùn)行電流總和達(dá)10A，減少風(fēng)機(jī)電耗=10A×4500h×1.732×0.85×6000V×2=80萬(wàn)度，節(jié)約電費(fèi)30.4萬(wàn)元。（3）排煙溫度降低：空預(yù)器硫酸氫銨的生成速度減少后，空預(yù)器的換熱能力增強(qiáng)，排煙溫度降低，機(jī)組煤耗降低。按照排煙溫度下降3-5度計(jì)算，預(yù)計(jì)發(fā)電煤耗能夠下降0.2g。#3機(jī)全年計(jì)劃發(fā)電量按15億度，這算每年能夠節(jié)約標(biāo)煤300噸，則合燃煤采購(gòu)成本21萬(wàn)元。6.1.2管理效益（1）噴氨優(yōu)化改造后，隨著空預(yù)器壓差的減少，氨逃逸的減少，可降低空預(yù)器的吹灰次數(shù)，增加電除塵器陰極線、陽(yáng)極板的使用壽命，每年能減少設(shè)備維護(hù)和運(yùn)行費(fèi)用預(yù)計(jì)約10萬(wàn)元。對(duì)機(jī)組的健康水平及節(jié)能指標(biāo)有一系列的好處。（2）噴氨優(yōu)化改造后，隨著空預(yù)器壓差的減少，氨逃逸的減少，可降低空預(yù)器的吹灰次數(shù)。減少空預(yù)器吹灰次數(shù)后，能夠延長(zhǎng)冷端換熱元件使用壽命，冷端換熱元件采購(gòu)成本按200萬(wàn)估算，使用壽命預(yù)計(jì)5年，如果能夠延長(zhǎng)使用壽命2年，每年預(yù)計(jì)能帶