人防工程專項施工組織設計

宇豐名苑1-4號樓、地下室1、地下室2 人防工程施工組織設計方案目 錄\l“_TOC_250015“第一局部編制綜合說明 2\l“_TOC_250014“工程概況 2\l“_TOC_250013“編制依據 4\l“_TOC_250012“工期安排 4\l“_TOC_250011“其次局部模板施工方案 6\l“_TOC_250010“井點降水方案 6\l“_TOC_250009“鋼筋施工 8\l“_TOC_250008“模板工程 11\l“_TOC_250007“混凝土工程 62\l“_TOC_250006“人防門安裝工程 64\l“_TOC_250005“第三局部安全文明保證措施 68\l“_TOC_250004“安全保證組織網絡 68\l“_TOC_250003“消防保證體系 69\l“_TOC_250002“安全及消防措施 70\l“_TOC_250001“文明施工保證體系及實施措施 71\l“_TOC_250000“第四局部 附圖 74廣東電白二建工程 1宇豐名苑1-4號樓、地下室1、地下室2 人防工程施工組織設計方案第一局部編制綜合說明工程概況1-41.22204172114000.80m2。場地原始地貌為沖積地貌單元，現經人工初步推填整理，勘察時各孔口標高為0.95～4.10m2.28m。依據建筑構造專業(yè)圖紙，本場地±0.00=3.50m，地下室底板板頂-3.60.3m0.1m3.5m。彩虹灣工程根底構造概況1高層為鋼筋混凝土框剪和框筒構造。500、400統(tǒng)過梁、壓頂梁、過梁、欄板等，除特別注明外均承受C20。根底墊層承受100C15人防地下車庫為框架構造，混凝土外墻厚350，柱截面尺寸為600×600800mm，板面標高為-5.250；250mm，板頂標高為-1.500700×900mm，次梁截面尺寸為400×800mm，混凝土強度等級為C30P6。參建單位：廣東電白二建工程 1宇豐名苑1-4號樓、地下室1、地下室2 人防工程施工組織設計方案建設單位： 東莞市宇隆房地產開發(fā)、廣東年豐房地產開發(fā)設計單位： 廣東華方工程設計人防設計單位：廣東華方工程設計監(jiān)理單位： 福建建龍工程詢問東莞分公司施工單位： 廣東電白二建工程監(jiān)視單位： 東莞市建設工程質量監(jiān)視站、東莞市茶山鎮(zhèn)建設工程質量監(jiān)視組樁基單位： 廣東電白二建工程廣東電白二建工程 1宇豐名苑1-4號樓、地下室1、地下室2 人防工程施工組織設計方案編制依據廣東華方工程設計圖紙393中華人民共和國安全生產法人民防空地下室設計標準〔GB50038-2005〕防空地下室構造設計(2007年合訂本) FG01～05建筑工程施工質量驗收統(tǒng)一標準〔GB50300--2011〕鋼筋焊接及驗收規(guī)程〔JGJ18--2003〕鋼筋機械通用技術規(guī)程〔JGJ107-2003〕混凝土構造工程施工質量驗收標準〔GB50204--2002〕砌體工程施工質量驗收標準〔GB50203--2002〕施工現場臨時用電安全技術標準〔JGJ46--2005〕國家及東莞市安全生產、文明施工的規(guī)定和規(guī)程施工現場安全生產保證體系〔DBJ08-903-2003〕與本工程有關的相應技術規(guī)程、文件等。工期安排依據設計后澆帶要求，將地下車庫分為八個區(qū)域，進展依次分段開挖施工，具體施工工期見后附打算。地下車庫施工挨次由西向東進展，從D-1區(qū)段→D-2區(qū)段D-7- D3區(qū)段→D4區(qū)段→D5→D6區(qū)段→D-7區(qū)段→D8D1→D4D5→D81廣東電白二建工程 4宇豐名苑1-4號樓、地下室1、地下室2 人防工程施工組織設計方案D-1D-1D-4D-5D-2D-8D-3D-6D-7。廣東電白二建工程 5宇豐名苑1-4號樓、地下室1、地下室2 人防工程施工組織設計方案井點降水方案施工預備去除場地障礙，確保施工場地和道路暢通無阻。井點施工前必需依據設計好的位置放好灰線、標高。本工程施工前，對施工人員進展安全技術交底。主要機械設備配置見下表1電焊機BX1-30012井點水噴射泵JSJ60按需3井點管L=6～7M按需4井點支管L=6～7M按需5高壓水沖槍26高壓水箱2井點選擇依據設計圖紙和基坑開挖實際狀況，本工程井點降水承受輕型井點降水，并結合基坑內盲溝、集水井等明排水作為降水手段。0.5m1m，所以地庫區(qū)域預降水井點管長度7m1.2m6m，1.2m，井1.2m50m。井點降水設備供給商及施工方的選擇，應報送業(yè)主及監(jiān)理單位審核同意后，再安排進場施工。廣東電白二建工程 6宇豐名苑1-4號樓、地下室1、地下室2 人防工程施工組織設計方案井點布置本工程平面外形呈長方型，地下車庫1201.18地下工程順當施工，降低地下水位是關鍵問題。依據土方開挖分區(qū)分塊的施工挨次，井點布置依據挖土流程分區(qū)分塊進展，在地下車庫范圍內2713見《輕型井點降水平面布置圖每一塊井點降水設置觀看井，開頭降水后，現場做好降水記錄，為基坑挖土供給依據。井點施工井點施工流程放線→挖溝槽→排放總管→沖孔→沉管→填砂→連接總管→安裝抽水機組→試抽2.3.21方開挖分區(qū)分塊的挨次打設。井點設備及井管進場，應按各塊施工進度打算，分批分期送至現場。泵房搭設先期施工與安排，泵房設置應按設備供給方的要求布置，并按井點降水階段設備、材料堆放場布進展。井點降水施工時，沖井孔的挨次從排水溝上游向下進展，防止沖孔時泥漿流入已埋好井管的孔內。井管埋設后應進展試驗，將水注入管內，水如能很快下滲，或向井管與孔壁之間填入粗砂時，管內水面上升，則可認為此管埋設合格。井管與總管連接之前，管口應塞住，以防雜物掉入，井管系統(tǒng)各部件均應安裝嚴密，防止漏點。井點施工與連接后，利用井點管設置觀看井，開頭降水后，每天進展二次降水水位觀看，并做好降水觀看記錄。土方開挖依據實際降水狀況，打算挖土日期。廣東電白二建工程 7宇豐名苑1-4號樓、地下室1、地下室2 人防工程施工組織設計方案井點降水與排水依據基坑開挖地庫深度為-4.85m，結合開挖區(qū)場地土質、遺留土，為確?；资┕さ竭_設計圖紙與標準要求，挖土至設計標高時，井點降1.0m15基坑開挖后，實行有組織排水，坑底設置縱橫相交的盲溝和集水井，承受潛水泵準時抽出積水。井點管拔除井點管拔除時，依據地庫預降水管和坑邊井點降水管分別拔除原則進展。預降水管在各塊〔區(qū)〕土方開挖前拔除，井點降水管在基坑回填土之前拔除。井點管拔除時，由于摩阻力較大，承受振動沉樁機或拔樁機夾持管拔出。井點管拔除后，按場布要求分類堆放，并準時清理出場。鋼筋施工進場鋼筋均應有質保書，并經現場抽檢復試合格前方能使用。嚴格按設計施工圖和國家標準標準，由鋼筋翻樣按圖分批列斷料單后加工。對進入現場的鋼筋必需依據清單進展整理、分類，依據施工挨次分類堆放整齊。鋼筋的規(guī)格、外形、數量、間距、錨固長度、搭接長度和接頭位置必需符合設計和施工標準要求。依據施工進度，向施工班組進展施工交底，內容：嚴格按圖施工、綁扎挨次、鋼筋規(guī)格、間距、位置、保護層墊塊、搭接長度、錨固長度以及彎鉤形式等。鋼筋綁扎次序：柱→墻→主梁→次梁→板，在豎向主筋及環(huán)箍廣東電白二建工程 8宇豐名苑1-4號樓、地下室1、地下室2 人防工程施工組織設計方案施工時，應先搭設臨時施工腳手，確保安全施工。平臺板預留孔的鋼筋統(tǒng)長鋪設，洞口加筋設置嚴格按設計要求加，不得隨便亂放。應嚴格執(zhí)行隱蔽工程的驗收制度，對鋼筋部位應認真核對規(guī)格、數量、間距，特別重視保護層的厚度，施工質量未到達要求及未經質量部門驗收合格，不得澆搗混凝土。在鋼筋綁扎過程中如覺察鋼筋與其他設施相碰時，應會同有關技術人員爭論解決，不得擅自彎、割、拆、移。柱墻插筋位置依據關切在平臺上彈出的關心軸線引至鋼筋面層上確定。預埋件、預留洞口位置經復核位置正確后，方可進展混凝土澆搗。底板鋼筋100mm設計要求。鋼筋支撐承受?25?1818mm1.2m×1.2m。板墻鋼筋在板墻鋼筋綁扎前，應生疏施工圖紙，核對鋼筋配料。依據施工圖彈出軸線及板墻內外邊線、掌握線，對底板施工后的鋼筋插筋進展復核、校正。在鋼筋綁扎好后，應準時扎好鉛絲墊塊，保護層厚度按設計圖紙要求設置，為后道封板工序制造條件，確保墻板截面尺寸正確。在封板墻模板前，協作安裝電焊好接地用避雷鋼筋及暗管埋設。廣東電白二建工程 9宇豐名苑1-4號樓、地下室1、地下室2 人防工程施工組織設計方案嚴格掌握梁箍筋及平臺板鋼筋的位置。平臺鋼筋上下兩層網片之間，每隔肯定距離設置一道鋼筋撐腳，確保上下鋼筋的有效高度。鋼筋連接①.直螺紋連接A、 鋼筋直螺紋加工加工的鋼筋端頭螺紋牙形，螺距等必需與連接套牙形、螺距全都，并經配套的量規(guī)檢測合格前方能使用，螺紋量規(guī)精度應符合5f〔GB197〕要求。31/4端頭螺紋應加以保護，戴上保護帽或擰上連接套，并按規(guī)格分類堆放整齊待用。B、鋼筋連接連接鋼筋時，鋼筋規(guī)格和連接套的規(guī)格應當全都，并確保鋼筋和連接套的絲扣干凈完好無損。連接鋼筋時可用一般扳手旋合接頭到位。C、接頭的應用鋼筋連接件的混凝土保護層厚度宜符合現行國家標準《混凝土構造設計標準》GB50010構造構件中縱向受力鋼筋的接頭宜相互錯開，鋼筋機械連接的連接35d〔d。在同一連接區(qū)段內有接頭的受力鋼筋截面面積占受力鋼筋總截面的百分率〔以下簡稱接頭百分率小部位，當需要在高應力部位設置接頭時，在同一連接區(qū)段內Ⅲ級接頭廣東電白二建工程 10宇豐名苑1-4號樓、地下室1、地下室2 人防工程施工組織設計方案25%；Ⅱ級接頭的接頭百分率不應大于50%；Ⅰ級接頭的接頭百分率可不受限制。接頭宜避開有抗震設防要求的框架的梁端、柱端箍筋加密區(qū)；當無法避開時，應承受Ⅰ級接頭或Ⅱ級接頭，且50百分率可不受限制。對直接承受動力荷載的構造構件，接頭百分率不應50%。②.焊接連接設置在同一構件內的焊接接頭應相互錯開。在任一焊接接頭中心至長度為鋼筋直徑355002的受力鋼筋截面面積占受力鋼筋總截面面積的百分率，受拉區(qū)不宜超過50%。模板工程模板材料質量標準技術性能必需符合相關質量標準〔通過收存、檢查進場木膠合板出廠合格證和檢測報告來檢驗〕。外觀質量檢查標準〔通過觀看檢驗〕任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板邊缺損、起毛。每平方米單板脫膠不大于0.001m2。每平方米污染面積不大于0.005m2規(guī)格尺寸標準厚度檢測方法：用鋼卷尺在距板邊20mm3點、1點，取8點平均值；各測點與平均值差為偏差。長、寬檢測方法：用鋼卷尺在距板邊100mm2點，取平均值。對角線差檢測方法：用鋼卷尺測量兩對角線之差。翹曲度檢測方法：用鋼直尺廣東電白二建工程 11宇豐名苑1-4號樓、地下室1、地下室2 人防工程施工組織設計方案量對角線長度，并用楔形塞尺〔或鋼卷尺〕量鋼直尺與板面間最大弦高，后者與前者的比值為翹曲度。模板安裝3.2.11850×100?48×3.2管做為擱柵及支撐材料。各種連接件、支承件、加固配件必需安裝結實，無松動現象。模板拼縫要嚴密。各種預埋件、預留孔洞位置要準確，固定要結實。剪力墻模板施工時，先在砼面上彈出縱、橫軸線及柱模尺寸線，然后依據彈線校正柱插筋，燒焊柱模限位，在安裝剪力墻模板，再拉@600～800支撐時用鋼管撐于排架進展固定?！?〕安裝允許偏差：1〕模板安裝允許偏差序號 工程允許偏差mm〕1 軸線位置52 底模上外表標高5根底3 截面內部尺寸10柱、墻、梁＋4，-5全高≤5m64 層高垂直全高＞5m85 相鄰兩板外表凹凸差2廣東電白二建工程 12宇豐名苑1-4號樓、地下室1、地下室2 人防工程施工組織設計方案66外表平坦〔2m〕52)預埋件和預留孔洞允許偏差序號工程允許偏差〔mm〕1預埋鋼板中心線位置32預留洞、預留孔中心線位置33中心線位置預埋螺栓外露長度2104中心線位置預留洞截面內部尺寸10103.2.2〔1〕施工挨次彈線扎剪力墻、柱鋼筋支撐剪力墻、柱、頂板- →彈線扎剪力墻、柱鋼筋支撐剪力墻、柱、頂板模板→模板安裝預埋件檢查驗收安裝預埋件檢查驗收安裝前，要做好模板的定位基準工作，其工作步驟是：進展中心線和位置的放線：首先引測建筑的邊柱或墻軸線，并以該軸線為起點，引出每條軸線。模板放線時，依據施工圖用墨線彈出模板的內邊線和中心線，墻、柱模板要彈出模板的邊線和外側掌握線，以廣東電白二建工程 13宇豐名苑1-4號樓、地下室1、地下室2 人防工程施工組織設計方案便于模板的安裝和校正。做好標高引測工作：用水準儀把建筑物水平標高依據實際標高的要求，直接引測到模板安裝位置。進展找平工作：墻、柱模板承墊底部應在樓板找尋常認真找平，以保證豎向模板根部位置接縫嚴密，防止模板底部漏漿。按施工需用的模板及配件對其規(guī)格、數量逐項清點檢查，未經修復的部件不得使用。經檢查合格的模板，應依據安裝程序進展堆放或裝車運輸。重疊平放時，每層之間應加墊木，模板與墊木均應上下對齊，底層模板應墊離10cm。向施工班組進展技術交底。豎向模板安裝的底面應平坦堅實，并實行牢靠的定位措施，按施工設計要求預埋支承錨固件。模板應涂刷脫模劑。構造外表需作處理的工程，嚴禁在模板上涂刷廢機油〔8〕做好施工機具及關心材料的預備工作。模板施工要求與驗算樓板模板的施工地下車庫〔人防〕模板承受組合木模施工。擱柵承受50×100300mm?48×3.2?48×3.2800mm1.81施工中先搭設支撐排架，排架搭設完畢，經檢查符合要求后，鋪設廣東電白二建工程 14宇豐名苑1-4號樓、地下室1、地下室2 人防工程施工組織設計方案樓板模板，模板安裝位置、斷面尺寸、平坦度、垂直度都必需逐一檢查、復核，復核無誤后進展鋼筋工程的施工。樓板模板扣件鋼管支撐架計算書模板支架搭設高度為3.50米，b=0.80l=0.80米，立桿的步距h=1.80米。圖樓板支撐架立面簡圖圖樓板支撐架立桿穩(wěn)定性荷載計算單元的鋼管類型為48×3.2。一、模板面板計算三跨連續(xù)梁計算。q1=25.000×0.200×0.700+0.350×廣東電白二建工程 15宇豐名苑1-4號樓、地下室1、地下室2 人防工程施工組織設計方案0.700=3.745kN/mq2=(2.000+1.000)×0.700=2.100kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:I和截面抵抗矩W分別為:W70.00×1.80×1.80/637.80cm3；I=70.00×1.80×1.80×1.80/12=34.02cm4；抗彎強度計算f=M/W<[f]其中f——面板的抗彎強度計算值(N/mm2)；M——面板的最大彎距(N.mm)；W——面板的凈截面抵抗矩；[f]——面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——(kN/m)；經計算得到M=0.100×(1.2×3.745+1.4×2.100)×0.300×0.300=0.067kN.m經計算得到面板抗彎強度計算值f=0.067×1000×1000/37800=1.770N/mm2f[f],滿足要求!(2T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.2×3.745+1.4×2.100)×廣東電白二建工程 16宇豐名苑1-4號樓、地下室1、地下室2 人防工程施工組織設計方案0.300=1.338kN截面抗剪強度計算值T=3×1338.0/(2×700.000×18.000)=0.159N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.40N/mm2T<[T]，滿足要求!

v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大撓度計算值v=0.677×3.745×3004/(100×6000×340200)=0.101mm300.0/250,滿足要求!二、支撐木方的計算木方依據均布荷載下連續(xù)梁計算。荷載的計算鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.000×0.200×0.300=1.500kN/m模板的自重線荷載(kN/m)：q12=0.350×0.300=0.105kN/m活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值q2=(1.000+2.000)×0.300=0.900kN/m靜荷載q1=1.2×1.500+1.2×0.105=1.926kN/m廣東電白二建工程 17宇豐名苑1-4號樓、地下室1、地下室2 人防工程施工組織設計方案活荷載q2=1.4×0.900=1.260kN/m木方的計算依據三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利安排的彎矩和，計算公式如下:均布荷載q=2.230/0.700=3.186kN/m最大彎矩M=0.1ql2=0.1×3.19×0.70×0.70=0.156kN.m最大剪力Q=0.6×0.700×3.186=1.338kN最大支座力N=1.1×0.700×3.186=2.453kN木方的截面力學參數為I和截面抵抗矩W分別為:W5.00×8.00×8.00/653.33cm3；I=5.00×8.00×8.00×8.00/12=213.33cm4；木方抗彎強度計算抗彎計算強度f=0.156×106/53333.3=2.93N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2Q=0.6qlT=3Q/2bh<[T]截面抗剪強度計算值T=3×1338/(2×50×80)=0.502N/mm2[T]=1.30N/mm2廣東電白二建工程 18宇豐名苑1-4號樓、地下室1、地下室2 人防工程施工組織設計方案(3)木方撓度計算最大變形v=0.677×1.605×700.04/(100×9500.00×2133333.5)=0.129mm700.0/250,滿足要求!三、橫向支撐鋼管計算橫向支撐鋼管依據集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載P取木方支撐傳遞力。AB700 700 7002.45kN2.45kN2.45kN2.45kN2.45kN2.45kN2.45kN2.45kNAB700 700 700支撐鋼管計算簡圖0.4090.4090.3510.351支撐鋼管彎矩圖(kN.m)0.0280.0280.4750.475支撐鋼管變形圖(mm)廣東電白二建工程 19宇豐名苑1-4號樓、地下室1、地下室2 人防工程施工組織設計方案2.452.451.171.171.281.280.000.001.281.281.171.172.452.45支撐鋼管剪力圖(kN)經過連續(xù)梁的計算得到最大彎矩Mmax=0.409kN.m最大變形vmax=0.475mmQmax=6.191kNf=0.409×106/5080.0=80.42N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于700.0/150與10mm,滿足要求!四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力依據下式計算(標準5.2.5):R≤RcRc——扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；R計算中R取最大支座反力，R=6.19kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40--65N.m時,試驗說明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；廣東電白二建工程 20宇豐名苑1-4號樓、地下室1、地下室2 人防工程施工組織設計方案雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。五、立桿的穩(wěn)定性計算荷載標準值作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。(1)腳手架鋼管的自重(kN)：NG1=0.129×3.850=0.497kN鋼管的自重計算參照《扣件式標準》附錄A設計人員可依據狀況修改。模板的自重(kN)：NG2=0.350×0.700×0.700=0.171kN鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3=25.000×0.200×0.700×0.700=2.450kNNG=NG1+NG2+NG3=3.119kN。2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。NQ=(1.000+2.000)×0.700×0.700=1.470kN3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.2NG+1.4NQ六、立桿的穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算公式廣東電白二建工程 21宇豐名苑1-4號樓、地下室1、地下室2 人防工程施工組織設計方案N——立桿的軸心壓力設計值，N=5.80kN；l0/i查表得到；i(cm)；i=1.58A(cm2)；A=4.89W(cm3)；W=5.08(N/mm2)；[f][f]205.00N/mm2；l0(m)；(1)或(2)計算l0=k1uh (1)l0=(h+2a) (2)k11取值為1.185；u5.3.3；u1.70a——立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.30m；<[f],滿足要求!廣東電白二建工程 22宇豐名苑1-4號樓、地下室1、地下室2 人防工程施工組織設計方案假設考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算l0=k1k2(h+2a) (3)k22取值為1.000；[f],滿足要求!柱模板的施工柱模板承受18厚九夾板，豎向龍骨間距200mm，因柱截面最大為500×600，柱的圍檁承受?48×3.2?12的對拉螺栓拉緊，每邊各一道。柱箍從柱底開頭設置，間距上疏下密在300mm600mm1.5450mm。柱模根部要用水泥砂漿堵嚴，防止跑漿；柱模的澆筑口和清掃口，在配模時應一并考慮留出。在柱子混凝土到達拆模強度時，最上一段柱模先保存不拆，以便與梁模板連接。柱模設置的拉桿每邊兩根，與地面45了便于清理，亦可兩面留設。清理完畢，馬上封閉。柱模板支撐計算書一、柱模板根本參數B=600mm，B方向對拉螺栓1道，H=600mm，H方向對拉螺栓1道，L=3100mm，d600mm。柱箍承受雙鋼管48mm×3.2mm。廣東電白二建工程 23宇豐名苑1-4號樓、地下室1、地下室2 人防工程施工組織設計方案50mm，高度80mm。B方向豎楞3根，H方向豎楞3根。500224 2242500224 2246062柱模板支撐計算簡圖二、柱模板荷載標準值計算強度驗算要考慮澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮澆混凝土側壓力產生荷載標準值。澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值:其中 c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.714h；T——混凝土的入模溫度，取20.000℃；V——混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；H——混凝土側壓力計算位置處至澆混凝土頂面總高度，取3.000m；廣東電白二建工程 24宇豐名苑1-4號樓、地下室1、地下室2 人防工程施工組織設計方案1——外加劑影響修正系數，取1.000；2——混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。依據公式計算的澆混凝土側壓力標準值F1=40.540kN/m2實際計算中承受澆混凝土側壓力標準值F1=40.000kN/m2F2=3.000kN/m2。三、柱模板面板的計算面板直接承受模板傳遞的荷載，應當依據均布荷載下的三跨連續(xù)梁計算，計算如下31.32kN/m31.32kN/mB275275B275275275面板計算簡圖面板的計算寬度取柱箍間距0.60m。荷載計算值q=1.2×40.000×0.600+1.4×3.000×0.600=31.320kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:I和截面抵抗矩W分別為:W60.00×1.80×1.80/632.40cm3；I=60.00×1.80×1.80×1.80/12=29.16cm4；抗彎強度計算f=M/W<[f]f——面板的抗彎強度計算值(N/mm2)；廣東電白二建工程 25宇豐名苑1-4號樓、地下室1、地下室2 人防工程施工組織設計方案M——面板的最大彎距(N.mm)；W——面板的凈截面抵抗矩；[f]——面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——(kN/m)；M0.100×(1.2×24.000+1.4×1.800)×0.275×0.275=0.237kN.m經計算得到面板抗彎強度計算值f=0.237×1000×1000/32400=7.310N/mm2f[f],滿足要求!(2T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.2×24.000+1.4×1.800)×0.275=5.168kN截面抗剪強度計算值T=3×5168.0/(2×600.000×18.000)=0.718N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.40N/mm2T<[T]，滿足要求!

v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250v0.677×24.000×2754/(100×6000×291600)=0.531mm廣東電白二建工程 26宇豐名苑1-4號樓、地下室1、地下室2 人防工程施工組織設計方案275.0/250,滿足要求!四、豎楞木方的計算豎楞木方直接承受模板傳遞的荷載，應當依據均布荷載下的三跨連續(xù)梁計算，計算如下14.36kN/m14.36kN/mAAB600 600 600豎楞木方計算簡圖BH0.275m。q1.2×40.000×0.275+1.4×3.000×0.275=14.355kN/m依據三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利安排的彎矩和，計算公式如下:均布荷載q=8.613/0.600=14.355kN/m最大彎矩M=0.1ql2=0.1×14.355×0.60×0.60=0.517kN.m最大剪力Q=0.6×0.600×14.355=5.168kN最大支座力N=1.1×0.600×14.355=9.474kN截面力學參數為I和截面抵抗矩W分別為:W5.00×8.00×8.00/653.33cm3；I=5.00×8.00×8.00×8.00/12=213.33cm4；(1)抗彎強度計算廣東電白二建工程 27宇豐名苑1-4號樓、地下室1、地下室2 人防工程施工組織設計方案f=0.517×106/53333.3=9.69N/mm213.0N/mm2,滿足要求!(2Q=0.6qlT=3Q/2bh<[T]截面抗剪強度計算值T=3×5168/(2×50×80)=1.938N/mm2[T]=1.30N/mm2(3)撓度計算v=0.677×11.963×600.04/(100×9500.00×2133333.5)=0.518mm600.0/250,滿足要求!五、B方向柱箍的計算豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載P：P=(1.2×40.00+1.4×3.00)×0.225×0.600=7.05kN柱箍依據集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載P取木方傳遞力。廣東電白二建工程 28宇豐名苑1-4號樓、地下室1、地下室2 人防工程施工組織設計方案3.52kN7.05kN3.52kN3.52kN7.05kN3.52kNB360360B360360支撐鋼管計算簡圖0.2040.2040.2210.221支撐鋼管彎矩圖(kN.m)0.0000.0000.031支撐鋼管變形圖(mm)1.631.631.631.891.891.891.891.631.63支撐鋼管剪力圖(kN)經過連續(xù)梁的計算得到最大彎矩Mmax=0.220kN.m最大變形vmax=0.031mm最大支座力Qmax=10.825kN抗彎計算強度f=0.220×106/10160000.0=21.65N/mm2廣東電白二建工程 29宇豐名苑1-4號樓、地下室1、地下室2 人防工程施工組織設計方案支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于360.0/150與10mm,滿足要求!六、B方向對拉螺栓的計算計算公式:N<[N]=fA其中N——對拉螺栓所受的拉力；A(mm2)；f170N/mm2；對拉螺栓的直徑(mm):12對拉螺栓有效直徑(mm):10對拉螺栓有效面積(mm2):A=76.000對拉螺栓最大容許拉力值(kN):[N]=12.920對拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=10.825對拉螺栓強度驗算滿足要求!七、H方向柱箍的計算豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載P：P=(1.2×40.00+1.4×3.00)×0.275×0.600=8.61kN柱箍依據集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載P取木方傳遞力。廣東電白二建工程 30宇豐名苑1-4號樓、地下室1、地下室2 人防工程施工組織設計方案4.31kN8.61kN4.31kN4.31kN8.61kN4.31kNB410410B410410支撐鋼管計算簡圖0.2590.2590.3050.305支撐鋼管彎矩圖(kN.m)0.0000.0000.054支撐鋼管變形圖(mm)2.262.262.262.052.052.052.052.262.26支撐鋼管剪力圖(kN)經過連續(xù)梁的計算得到最大彎矩Mmax=0.304kN.m最大變形vmax=0.054mm最大支座力Qmax=12.713kN抗彎計算強度f=0.304×106/10160000.0=29.92N/mm2廣東電白二建工程 31宇豐名苑1-4號樓、地下室1、地下室2 人防工程施工組織設計方案支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于410.0/150與10mm,滿足要求!八、H方向對拉螺栓的計算計算公式:N<[N]=fA其中N——對拉螺栓所受的拉力；A(mm2)；f170N/mm2；對拉螺栓的直徑(mm):12對拉螺栓有效直徑(mm):10對拉螺栓有效面積(mm2):A=76.000對拉螺栓最大容許拉力值(kN):[N]=12.920對拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=12.713對拉螺栓強度驗算滿足要求!墻模板的施工墻模板的背部支撐由兩層龍骨〔木楞和鋼楞組成，直接支撐模板的50×100250mm，用以支撐內龍骨的外龍骨承受?48×3.26道，在斷面內水平間距250+450+550+600+600+600mm500mm，。在板墻內側下口留150高左右的垃圾清掃孔，在砼澆搗前垃圾去除后封閉加固。墻模板計算書廣東電白二建工程 32宇豐名苑1-4號樓、地下室1、地下室2 人防工程施工組織設計方案一、墻模板根本參數計算斷面寬度350mm，高度3750mm，兩側樓板高度250mm。模板面板承受一般膠合板。內龍骨間距160mm，內龍骨承受50×100mm木方，外龍骨承受雙鋼管48mm×3.5mm。對拉螺栓布置6道，在斷面內水平間距250+450+550+600+600+600mm，斷面跨度方向間距320mm，直徑14mm。6006006006006006005504502503750mm模板組裝示意圖廣東電白二建工程 33宇豐名苑1-4號樓、地下室1、地下室2 人防工程施工組織設計方案二、墻模板荷載標準值計算強度驗算要考慮澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮澆混凝土側壓力產生荷載標準值。澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值:其中 c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.714h；T——混凝土的入模溫度，取20.000℃；V——混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；H——混凝土側壓力計算位置處至澆混凝土頂面總高度，取1.200m；1——外加劑影響修正系數，取1.000；2——混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。依據公式計算的澆混凝土側壓力標準值F1=28.800kN/m2實際計算中承受澆混凝土側壓力標準值F1=50.000kN/m2F2=6.000kN/m2。三、墻模板面板的計算三跨連續(xù)梁計算。面板的計算寬度取3.75m。q=1.2×50.000×3.800+1.4×6.000×廣東電白二建工程 34宇豐名苑1-4號樓、地下室1、地下室2 人防工程施工組織設計方案3.750=259.920kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W380.00×1.80×1.80/6205.20cm3；I=380.00×1.80×1.80×1.80/12=184.68cm4；259.92kN/m259.92kN/mB160B160160160計算簡圖0.6650.6650.5320.532彎矩圖(kN.m)24.9524.9516.6320.7916.6324.9520.79剪力圖(kN)0.0080.0080.1040.104變形圖(mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為廣東電白二建工程 35宇豐名苑1-4號樓、地下室1、地下室2 人防工程施工組織設計方案N1=16.635kNN2=45.746kNN3=45.746kNN4=16.635kN最大彎矩M=0.665kN.m最大變形V=0.1mm(1)抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值f=0.665×1000×1000/205200=3.241N/mm2[f]，取15.00N/mm2；f[f],滿足要求!(2截面抗剪強度計算值T=3×24952.0/(2×3800.000×18.000)=0.547N/mm2[T]=1.40N/mm2T[T]，滿足要求!(3)撓度計算v=0.104mm160.0/250,滿足要求!四、墻模板內龍骨的計算內龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常依據均布荷載連續(xù)梁計廣東電白二建工程 36宇豐名苑1-4號樓、地下室1、地下室2 人防工程施工組織設計方案算。內龍骨均布荷載依據面板最大支座力除以面板計算寬度得到。q=45.746/3.800=12.038kN/m內龍骨依據均布荷載下多跨連續(xù)梁計算。12.04kN/m12.04kN/mAA250450B550600600600500300內龍骨計算簡圖0.5420.5420.2270.227內龍骨彎矩圖(kN.m)0.0730.0730.2870.287內龍骨變形圖(mm)3.093.093.033.623.543.883.612.400.000.003.01 2.333.593.603.683.353.62廣東電白二建工程 37宇豐名苑1-4號樓、地下室1、地下室2 人防工程施工組織設計方案(kN)經過計算得到最大彎矩M=0.541kN.mF=7.556kNV=0.3mm內龍骨的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W5.00×10.00×10.00/683.33cm3；I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；內龍骨抗彎強度計算抗彎計算強度f=0.541×106/83333.3=6.49N/mm213.0N/mm2,滿足要求!(2T=3Q/2bh<[T]T=3×3875/(2×50×100)=1.163N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.30N/mm2內龍骨的抗剪強度計算滿足要求!(3)內龍骨撓度計算最大變形v=0.3mm內龍骨的最大撓度小于600.0/250,滿足要求!五、墻模板外龍骨的計算外龍骨承受內龍骨傳遞的荷載，依據集中荷載下連續(xù)梁計算。廣東電白二建工程 38宇豐名苑1-4號樓、地下室1、地下室2 人防工程施工組織設計方案外龍骨依據集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。B3203203207.56kN 7.56kN 7.56kN 7.56kN 7.56kN 7.56kN 7.56kNAB320320320支撐鋼管計算簡圖0.3630.3630.4230.423支撐鋼管彎矩圖(kN.m)0.0030.0030.0570.057支撐鋼管變形圖(mm)2.642.642.643.783.784.914.914.914.913.783.782.642.64支撐鋼管剪力圖(kN)經過連續(xù)梁的計算得到Mmax=0.423kN.m廣東電白二建工程 39宇豐名苑1-4號樓、地下室1、地下室2 人防工程施工組織設計方案最大變形vmax=0.057mm最大支座力Qmax=16.246kN抗彎計算強度f=0.423×106/10160000.0=41.63N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!與10mm,滿足要求!六、對拉螺栓的計算計算公式:N<[N]=fA其中N——對拉螺栓所受的拉力；A(mm2)；f170N/mm2；對拉螺栓的直徑(mm):14對拉螺栓有效直徑(mm):12對拉螺栓有效面積(mm2):A=105.000對拉螺栓最大容許拉力值(kN):[N]=17.850對拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=16.246對拉螺栓強度驗算滿足要求!梁模板的施工700×900，次梁尺寸為400×800。梁1850×100200mm300mm400mm250500廣東電白二建工程 40宇豐名苑1-4號樓、地下室1、地下室2 人防工程施工組織設計方案14mm20060014mm。在主梁下部承受兩根承重立桿，200。本方案針對主梁模板及支撐進展計算。梁木模板與支撐計算書一、梁模板根本參數梁截面寬度B=600mm，H=1000mm，H方向對拉螺栓2道，對拉螺栓直徑14mm，對拉螺栓在垂直于梁截面方向距離(即計算跨度)600mm。梁模板使用的木方截面50×100mm，梁模板截面?zhèn)让婺痉骄嚯x300mm。梁底模面板厚度h=18mm，彈性模量E=6000N/mm2，抗彎強度[f]=15N/mm2。梁側模面板厚度h=18mm，彈性模量E=6000N/mm2，抗彎強度=15N/mm2。廣東電白二建工程 41宇豐名苑1-4號樓、地下室1、地下室2 人防工程施工組織設計方案二、梁模板荷載標準值計算模板自重=0.340kN/m2；1.500kN/m3；24.000kN/m3；2.500kN/m2。強度驗算要考慮澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮澆混凝土側壓力產生荷載標準值。澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值:其中 c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.714h；T——混凝土的入模溫度，取20.000℃；V——混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；H——混凝土側壓力計算位置處至澆混凝土頂面總高度，取1.200m；1——外加劑影響修正系數，取1.000；2——混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。依據公式計算的澆混凝土側壓力標準值F1=28.800kN/m2實際計算中承受澆混凝土側壓力標準值F1=28.800kN/m2F2=6.000kN/m2。廣東電白二建工程 42宇豐名苑1-4號樓、地下室1、地下室2 人防工程施工組織設計方案三、梁底模板木楞計算梁底木方的計算在腳手架梁底支撐計算中已經包含！四、梁模板側模計算梁側模板依據三跨連續(xù)梁計算，計算簡圖如下42.96kN/m42.96kN/mB300300B300300300圖梁側模板計算簡圖抗彎強度計算抗彎強度計算公式要求： f=M/W<[f]f——梁側模板的抗彎強度計算值(N/mm2)；M(kN.m)；q(N/mm)；q=(1.2×28.80+1.4×6.00)×1.00=42.960N/mmM=-0.10×42.960×0.3002=-0.387kN.mf=0.387×106/54000.0=7.160N/mm215.00N/mm2,滿足要求!2.抗剪計算Q=0.6ql廣東電白二建工程 43宇豐名苑1-4號樓、地下室1、地下室2 人防工程施工組織設計方案T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.6×0.300×42.960=7.733kNT=3×7733/(2×1000×18)=0.644N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.40N/mm23.撓度計算其中q=28.80×1.00=28.80N/mm三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度v=0.677×28.800×300.04/(100×6000.00×486000.0)=0.542mm梁側模板的撓度計算值:v=0.542mm[v]=300/250,滿足要求!五、穿梁螺栓計算計算公式:N<[N]=fA其中N——穿梁螺栓所受的拉力；A(mm2)；f——穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；廣東電白二建工程 44宇豐名苑1-4號樓、地下室1、地下室2 人防工程施工組織設計方案N(1.2×28.80+1.4×6.00)×1.00×0.60/2=12.89kN穿梁螺栓直徑為14mm；11.6mm；穿梁螺栓有效面積為A=105.000mm2；穿梁螺栓最大容許拉力值為[N]=17.850kN；N=12.888kN；600mm。每個截面布置2道穿梁螺栓。梁模板扣件鋼管支撐架計算書高支撐架的計算參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術標準》〔JGJ130-2001〕。支撐高度在4米以上的模板支架被稱為扣件式鋼管高支撐架，對于高支撐架的計算標準存在重要疏漏，現不能完全確保安全的計算結果。本計算書還參照《施工技術》2002.3.《扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全》，供腳手架設計人員參考。模板支架搭設高度為3.1米，B×D=700mm×900mm，梁支撐立桿的橫距(跨度方向)l=0.70h=1.50米，梁底增加2道承重立桿。廣東電白二建工程 45宇豐名苑1-4號樓、地下室1、地下室2 人防工程施工組織設計方案900150060090015003100 500 200 500圖1梁模板支撐架立面簡圖計算中考慮梁兩側局部樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。集中力大小為F=1.2×25.000×0.200×0.500×0.400=1.200kN。的鋼管類型為48×3.2。一、模板面板計算多跨連續(xù)梁計算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。廣東電白二建工程 46宇豐名苑1-4號樓、地下室1、地下室2 人防工程施工組織設計方案1.荷載的計算：鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.000×1.000×0.400=10.000kN/m模板的自重線荷載(kN/m)：q2=0.350×0.400×(2×1.000+0.600)/0.600=0.607kN/m(kN)：P1=(1.000+2.000)×0.600×0.400=0.720kN均布荷載q=1.2×10.000+1.2×0.607=12.728kN/mP=1.4×0.720=1.008kN面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:I和截面抵抗矩W分別為:W40.00×1.80×1.80/621.60cm3；I=40.00×1.80×1.80×1.80/12=19.44cm4；1.01kN12.73kN/mB1.01kN12.73kN/mB200200200計算簡圖0.0660.0660.0480.048彎矩圖(kN.m)廣東電白二建工程 47宇豐名苑1-4號樓、地下室1、地下室2 人防工程施工組織設計方案1.781.781.600.940.500.500.941.601.78剪力圖(kN)0.0020.0020.0870.087變形圖(mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為N1=0.943kNN2=3.380kNN3=3.380kNN4=0.943kN最大彎矩M=0.066kN.m最大變形V=0.1mm(1)抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值f=0.066×1000×1000/21600=3.056N/mm2[f]，取15.00N/mm2；f[f],滿足要求!(2截面抗剪強度計算值T=3×1776.0/(2×400.000×廣東電白二建工程 48宇豐名苑1-4號樓、地下室1、地下室2 人防工程施工組織設計方案18.000)=0.370N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.40N/mm2T<[T]，滿足要求!(3)撓度計算v=0.087mm200.0/250,滿足要求!二、梁底支撐木方的計算〔一〕梁底木方計算依據三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利安排的彎矩和，計算公式如下:均布荷載q=3.380/0.400=8.449kN/m最大彎矩M=0.1ql2=0.1×8.45×0.40×0.40=0.135kN.m最大剪力Q=0.6×0.400×8.449=2.028kN最大支座力N=1.1×0.400×8.449=3.718kN木方的截面力學參數為I和截面抵抗矩W分別為:W5.00×8.00×8.00/653.33cm3；I=5.00×8.00×8.00×8.00/12=213.33cm4；(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度f=0.135×106/53333.3=2.54N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2廣東電白二建工程 49宇豐名苑1-4號樓、地下室1、地下室2 人防工程施工組織設計方案Q=0.6qlT=3Q/2bh<[T]截面抗剪強度計算值T=3×2028/(2×50×80)=0.760N/mm2[T]=1.30N/mm2(3)木方撓度計算最大變形v=0.677×7.041×400.04/(100×9500.00×2133333.5)=0.060mm400.0/250,滿足要求!三、梁底支撐鋼管計算(一)梁底支撐橫向鋼管計算橫向支撐鋼管依據集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載P取木方支撐傳遞力。B5002005001.4kN 3.38kN 3.38kN 0..k0kNB500200500A支撐鋼管計算簡圖0.1260.1260.1800.180支撐鋼管彎矩圖(kN.m)廣東電白二建工程 50宇豐名苑1-4號樓、地下室1、地下室2 人防工程施工組織設計方案0.0250.0250.1370.137支撐鋼管變形圖(mm)1.411.411.411.410.740.740.740.000.000.740.741.411.41支撐鋼管剪力圖(kN)經過連續(xù)梁的計算得到最大彎矩Mmax=0.180kN.m最大變形vmax=0.137mmQmax=4.786kNf=0.180×106/5080.0=35.51N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于500.0/150與10mm,滿足要求!(二)梁底支撐縱向鋼管計算縱向支撐鋼管依據集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。AB800 800 8004.79kN 4.79kN 4.79kN 4.79kN 4.79kN 4.79kN 4.79kNAB800 800 800廣東電白二建工程 51宇豐名苑1-4號樓、地下室1、地下室2 人防工程施工組織設計方案支撐鋼管計算簡圖0.5740.5740.6700.670支撐鋼管彎矩圖(kN.m)0.0610.0611.1291.129支撐鋼管變形圖(mm)1.681.681.682.392.393.113.113.113.112.392.391.681.68支撐鋼管剪力圖(kN)經過連續(xù)梁的計算得到最大彎矩Mmax=0.670kN.m最大變形vmax=1.129mm最大支座力Qmax=10.290kN抗彎計算強度f=0.670×106/5080.0=131.90N/mm2廣東電白二建工程 52宇豐名苑1-4號樓、地下室1、地下室2 人防工程施工組織設計方案支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于800.0/150與10mm,滿足要求!四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力依據下式計算(標準5.2.5):R≤RcRc——扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；R計算中R取最大支座反力，R=10.29kN單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求,可以考慮承受雙扣件!當直角扣件的擰緊力矩達40--65N.m時,試驗說明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。五、立桿的穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算公式其中N——立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫桿的最大支座反力N1=10.29kN1.4)N21.2×0.129×3.100=0.480kNN=10.290+0.480=10.770kN廣東電白二建工程 53宇豐名苑1-4號樓、地下室1、地下室2 人防工程施工組織設計方案l0/i查表得到；i(cm)；i=1.58A(cm2)；A=4.89W(cm3)；W=5.08(N/mm2)；[f][f]205.00N/mm2；l0(m)；(1)或(2)計算l0=k1uh (1)l0=(h+2a) (2)k11取值為1.185；u5.3.3；u1.70a——立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.00m；公式(1)的計算結果： =111.74N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算[f],滿足要求![f],滿足要求!假設考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算廣東電白二建工程 54宇豐名苑1-4號樓、地下室1、地下室2 人防工程施工組織設計方案l0=k1k2(h+2a) (3)k22取值為1.000；[f],滿足要求!樓梯模板的施工施工前應依據實際層高放樣，先安裝休息平臺梁模板，再安裝樓梯模板斜楞，然后鋪設樓梯底模、安裝外幫側模和踏步模板。安裝模板時要特別留意斜向支柱〔斜撐〕的固定，防止?jié)仓炷潦鼓０逡苿?。在模板鋪設完、標高校正后，立柱之間應加設水平拉桿。預留洞、預埋件處理1誤前方能進展施工。2、在模板或鋼筋骨架上畫出預埋件和預留洞標高、幾何尺寸和位置。3、預埋件四角留小洞用釘子固定在模板上。預留洞固定在模板上，如預移動。4、施工完畢的預留洞、預埋件要請監(jiān)理和有關單位進展復核和驗收，削減和避開將來對構造的開鑿和破壞。5、砼澆搗時，要派專人對預埋件、預留洞進展檢查和校正，確保預埋件和預留洞的準確性。模板運輸及安排膠合板原則上不進倉庫，直接吊至施工操作面，鋼管扣件則依據進度需要，就近安排臨時堆場，一般膠合板及鋼管扣件等由拆模層直接拆廣東電白二建工程 55宇豐名苑1-4號樓、地下室1、地下室2 人防工程施工組織設計方案除后由鋼平臺作中轉，再由塔吊協作進展運輸。模板支撐排架施工模板支撐搭設預備支撐搭設操作人員必需經過專業(yè)技術培訓及專業(yè)考試合格，持證上崗。對支撐用鋼管、扣件等配件進展驗收，鋼管必需符合《低碳素構造中的相關規(guī)定，必需有質量合格證、質檢報告等證明材料，不得使用不合格的產品。閱歷收合格的鋼管、扣件應按規(guī)格、種類，分類整齊堆放、堆穩(wěn)。堆放地不得有積水。模板支撐系統(tǒng)的搭設區(qū)域應設置安全戒備線。本工程模板支撐排架直接搭設在根底底板混凝土上，要求必需在底板混凝土到達肯定強度前方可進展排架搭設，且立桿下必需墊木方墊腳。模板支撐排架搭設排架的搭設挨次為：立桿→水平桿→校正垂直度→掃地桿上端縱橫向水平支撐剪刀撐。立桿縱橫向間距800?？v橫向各立桿要成始終線。當支撐立桿不能滿足高度要求時，在立桿頂部承受扣件搭接接長，用于調整立桿標高，搭接桿件接頭長度應≥0.8m，搭接局部連接扣件不少于3道，同一支撐架體上的搭接扣件的距離應全都。200mm廣東電白二建工程 56宇豐名苑1-4號樓、地下室1、地下室2 人防工程施工組織設計方案6.3.2200向掃地桿承受直角扣件在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上，當立桿根底不1m500在距支撐底部2000mm6.2.2桿，用直角扣件扣接且嚴禁撤除。本工程排架設置豎向雙向剪刀撐與橫向水平剪刀撐。A45～604～5m6B、 排架在外側立面的兩端各設置一道剪刀撐，并由底至頂連續(xù)設置；C、 剪刀撐斜桿接長承受搭接，搭接長度不小于1米，承受不少于2個旋轉扣件固定結實。D、 剪刀撐斜桿承受旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節(jié)點的距離不得大于150MM。E搭接構造同上要求?？奂?guī)格必需與鋼管外徑一樣，必需符合以下規(guī)定：扳手檢測，檢測合格前方可使用。廣東電白二建工程 57宇豐名苑1-4號樓、地下室1、地下室2 人防工程施工組織設計方案150MM。100MM。模板支撐排架的驗收模板支撐排架搭設完成后，應先通知質量員、安全員進展質量驗收，驗收內如見下表，工程內部驗收合格后通知監(jiān)理單位進展驗收，驗收合格前方可進后續(xù)施工，對不滿足要求處必需進展整改，整改正程中質量員及安全員必需跟蹤及監(jiān)視整改正程，徹底排解隱患。模板支撐承受的腳手管應符合以下要求壓痕和深的華道；30%，對于壁厚減1030%的應擴大抽檢比例；模板支撐承受的扣件必需符合以下要求栓必需更換；廣東電白二建工程 58宇豐名苑1-4號樓、地下室1、地下室2 人防工程施工組織設計方案和變形監(jiān)測。模板支撐安裝質量檢驗工程、要求和方法序工程 技術要求 檢查方法 備注號須有檢測報1明材料

告和產品質量合格證等 質量證明材料

扣件須供給生產許可證施工組織設計

須有審批手檢查續(xù)承載力量地基

復核設計要求排水性能良

對支撐根底須有計算 隱蔽工程驗收記錄基 排水性能礎

觀看好無晃動、滑底座或墊塊 動有經緯儀立桿垂直度 ≤3‰ 或垂直線和鋼尺廣東電白二建工程 59宇豐名苑1-4號樓、地下室1、地下室2 人防工程施工組織設計方案7桿層高±50mm鋼尺8件縱距±50mm鋼尺間9距橫距±50mm鋼尺按不合格比例大于30% ≤12鋼管壁厚超聲30%的應擴大抽檢比例10%比例抽檢模板支撐的使用1〕模板支撐系統(tǒng)搭設后至撤除的使用全過程，立桿底部不得松動，不得任意撤除任何一根桿件，不得松動扣件。2〕混凝土澆筑應盡可能使模板支撐系統(tǒng)均勻受載。比例10%比例抽檢、變形等狀況，必需馬上停頓澆筑并實行相應的加固措施。模板支撐排架的撤除1〕75％前方可撤除。2〕模板支撐系統(tǒng)的撤除前應對撤除方案進展技術交底。應由專業(yè)操作人員作業(yè)，在撤除區(qū)域內設置安全戒備線，并派專人進展監(jiān)護。排架的撤除挨次與搭設挨次相反，應自上而下進展，不得承受踏廣東電白二建工程 60宇豐名苑1-4號樓、地下室1、地下室2 人防工程施工組織設計方案步式拆法，不得上下同時進展。剪刀撐要先撤除中間扣件，由中間操作人員往下進展傳遞。架子撤除應先拆剪刀撐、水平桿，最終拆立桿。嚴禁高處下拋。拆下的扣件及桿件要分類堆放，妥當保管。模板撤除1、施工班組在收到拆模令前方可撤除模板，不得隨便、擅自拆模。2、模板的撤除，除了側模應以能保證混凝土外表及棱角不受損壞時〔混凝土強度大于1N/mm2〕方可撤除外，底模應按《混凝土構造工程施工及〔GB50204－92〕的有關規(guī)定執(zhí)行。3、模板撤除的挨次和方法，應遵循先支后拆，先非承重部位，后承重部位以及至上而下的原則。拆模時，嚴禁用大錘和撬棍硬砸硬撬。4、拆模時，操作人員應站在安全處，以免發(fā)生安全事故，待該段模板全部撤除后，方準將模板、配件、支架等運出堆放。5并做到準時清理、修理和涂刷好隔離劑，以備待用。6、拆模一般用長撬棒，人不許站在撤除的模板上，在撤除樓板時，要留意整塊模板掉下。7、拆模必需一次性拆清，不得留下無撐模板，拆下的模板、管子要準時清理，堆放整齊。8、撤除平臺底模時，不得一次將頂撐全部撤除，應分批拆下頂撐。然后按挨次拆下擱柵、底模，以免發(fā)生模板自重荷載下，一次性大面積脫落。廣東電白二建工程 61宇豐名苑1-4號樓、地下室1、地下室2 人防工程施工組織設計方案9、拆模時，對柱梁砼角加強保護，嚴禁用榔頭撬棒開拆，應用對塞榫開拆，如覺察拆壞現象，應馬上匯報技術質量部門實行必要的補救措施。10的百分率計)：板和拱設計強度等級的百分率2M2M50%2M8M75%梁〔8M8M〕75%承重構造〔8M〕100%懸臂梁和板100%混凝土工程混凝土澆注混凝土澆筑前應對混凝土的協作比、模板、鋼筋、預留孔洞等進展檢查、記錄。在澆筑混凝土前，對模板內的雜物和鋼筋上的油污等應清理干凈；對模板的縫隙和孔洞應堵嚴。振動器的操作要做到“快插慢拔而與下面砼發(fā)生分層、離析現象，慢拔是為了使砼能填滿振動棒抽出時所造成的空洞，并消退砼內氣泡。每一插點要把握好振搗時間，過短不易振實，過長可能引起砼產生離析現象，一般以砼外表呈水平不再顯著下沉，不再消滅氣泡，外表泛出灰漿為準。振動器插點要均勻排列，承受穿插式的次序移動，以免造成混亂而廣東電白二建工程 62宇豐名苑1-4號樓、地下室1、地下室2 人防工程施工組織設計方案發(fā)生漏振，每次移動位置的距離應不大于50動鋼筋、模板及預埋件，以防鋼筋、模板變形、預埋件脫落。砼外表處理做到“三壓三平”首先按面標高用鐵鍬拍板壓實，長刮尺刮平。其次初凝前用鐵滾筒碾壓數遍。最終終凝前，用木蟹打磨壓實、整平，防止砼消滅收水裂縫。砼泵使用完畢后準時清洗，輸送管邊也清洗干凈，以防砼殘留在管道中影響下一次砼泵送。對工程口部、防護密閉段、采光井、等有防護密閉要求的部位，應一次澆筑混凝土。澆筑混凝土時，應按以下要求制作試塊：口部、防護密閉段應各制作一組試塊；100m3混凝土應制作一組試塊；變更水泥品種或混凝土協作比時，應分別制作試塊；防水混凝土應制作抗?jié)B試塊。承受泵送混凝土，應符合以下要求：泵送前應承受水、水泥漿或水泥沙漿潤滑輸送管道；泵送時，受料斗應布滿混凝