硫回收裝置培訓課件

神華寧夏煤業(yè)集團烯烴硫回收及尾氣處理XXXX年X月X日目錄

第一章工藝原理及反響方程式第二章工藝特點第三章硫回收單元工藝流程國內(nèi)外硫回收技術(shù)概況根據(jù)世界衛(wèi)生組織對60個國家10-15年的監(jiān)測發(fā)現(xiàn)，全球污染最嚴重的10個城市中我國就占了8個，現(xiàn)在中國是僅次于歐洲和北美的第三大酸雨區(qū)。削減二氧化硫的排放量，控制大氣二氧化硫污染、保護大氣環(huán)境質(zhì)量，是目前及未來相當長時間內(nèi)我國環(huán)境保護的重要課題之一。我國大氣污染標準規(guī)定，SO2最高允許排放濃度：現(xiàn)有污染源≤1200mg/m3〔420ppmv)，新污染源960mg/m3〔336ppmv)。國內(nèi)外硫回收技術(shù)概況目前煉油廠、煤化工行業(yè)硫回收的主要技術(shù)是克勞斯法.此法通常處理含H2S為15%-100%的酸性氣.第一套改進型克勞斯工業(yè)裝置于1944年投產(chǎn),現(xiàn)在國外約有400多套克勞斯硫回收裝置,總生產(chǎn)能力約20Mt/a.我國克勞斯法回收硫的生產(chǎn)起步于60年代中期,第一套克勞斯法硫磺回收工業(yè)裝置于1965年在四川東磨溪天然氣田建成投產(chǎn),首次從含硫天然氣副產(chǎn)的酸性氣中回收了硫磺。1971年在山東省勝利煉油廠又建成了以煉油廠酸性氣為原料年產(chǎn)硫磺5000t的克勞斯硫磺回收裝置；現(xiàn)在煤化工行業(yè)克勞斯法硫磺回收工業(yè)裝置非常成熟，完全能夠滿足烯烴裝置硫回收的要求。本裝置在烯烴工程中的位置氣化CO變換低溫甲醇洗甲醇合成MTP合成PP聚合硫回收及尾氣處理

2.6萬噸/年硫磺第一章工藝原理及反響方程式進入克勞斯燃燒爐中的局部H2S氣體與氧氣、空氣燃燒后局部轉(zhuǎn)化為SO2氣體，同時未反響的H2S與SO2發(fā)生反響生成單質(zhì)硫。然后混合氣體進入克勞斯反響器，在催化劑的作用下，剩余的H2S氣體與SO2氣體繼續(xù)反響生成單質(zhì)硫。剩余的未轉(zhuǎn)化的硫組份〔主要為COS、CS2、SO2及少量H2S氣體〕在燃燒爐內(nèi)與空氣及氫氣混合加熱后進入加氫反響器。在催化劑作用下COS、CS2、SO2硫組分被復(fù)原水解轉(zhuǎn)化為H2S氣體。采用二乙醇胺〔DMEA〕吸收并將別離出來的H2S氣體送入到前段克勞斯裝置進行循環(huán)利用。第一章工藝原理及反響方程式一、克勞斯氧化反響工藝原理1.克勞斯氧化反響工藝分熱反響階段〔克勞斯氧化爐內(nèi)〕和催化反響階段〔克勞斯反響器內(nèi)〕。2.為得到最大的轉(zhuǎn)化率,H2S與SO2的比例必須是2:1。3.為滿足H2S與SO2的比率,在熱反響階段,原料氣中1/3含硫組分和空氣燃燒生成SO2,在高溫下H2S與SO2反響生成單質(zhì)硫。4.在熱反響階段,由于燒嘴處反響物的湍流及適宜的設(shè)計停留時間從而使反響物能較好的混合,60%的反響物轉(zhuǎn)化為單質(zhì)硫。5.在催化反響階段(克勞斯反響器),剩余的H2S與SO2在催化劑的作用下進一步轉(zhuǎn)化成單質(zhì)硫。主要化學反響方程式

二、主要化學反響方程式克勞斯氧化燃燒爐中發(fā)生的化學反響主要為:2H2S+3O2→2H2O+2SO22H2S+SO2→2H2O+3SCOS+2H2O→CO2+H2S克勞斯反響器1#、2#中發(fā)生的化學反響主要為:2H2S+SO2→2H2O+3S加氫反響器中發(fā)生的化學反響主要為：3H2+SO2→2H2O+H2SCOS+2H2O→CO2+H2S主要化學反響方程式三、尾氣處理工藝根本原理

1.復(fù)原反響：復(fù)原工段中，在鈷鉬催化劑的作用下，反響方程式如下SO2+3H2H2S+2H2OSn+nH2nH2SCnH(2n+2)S+nH2H2S+nCH4〔少〕由于反響氣中有蒸汽存在，CO等量的轉(zhuǎn)化成H2。CO+H2O CO2+H2COS和CS2依照以下反響進行水解：COS+H2OH2S+CO2CS2+2H2O2H2S+CO2所有反響都屬于放熱反響，反響熱能使反響器的溫度上升近40度.MDEA之優(yōu)點包括:(1)由于MDEA之低蒸氣壓，MDEA濃度可高達60%而沒有汽化的損失；(2)MDEA對熱及化學反響所引起之活性退化具高度抵抗力；(3)，MDEA腐蝕性低；(4)MDEA具低比熱及低的反響熱(與CO2及H2S)，汽提塔之蒸氣用量少；(5)MDEA對碳氫化合物之溶解非常低。主要化學反響方程式四、喹啉工藝原理的根底克勞斯硫回收裝置中的單質(zhì)硫中通常含有溶解在液態(tài)硫中的H2S及多種硫氫化物 H2SxH2S+(x-1)S脫氣工藝反響式如下：H2Sx(s)H2S(g)+(x-1)SH2S(g)+(x-1)S

從系統(tǒng)中除去H2S，上述反響平衡向右進行，在喹啉催化劑的作用下促進分解反響進行，從而降低了多硫氫化物含量。主要化學反響方程式五、尾氣燃燒工藝原理

1.從克勞斯工段和下游尾氣處理工段來的氣體，由于它們當中含有一定濃度的殘留物H2S、COS和CS2以及CO、H2,因此必須進行燃燒。排放氣中氧氣含量必須保證到達2%,確保所有這些混合物必須要用氧化成SO2、CO2、H2O。2.為了減少氫硫化物，需要選擇一個比催化劑燃燒爐更耐高溫的燃燒爐。第二章裝置工藝特點-硫回收一、克勞斯氧化硫回收單元簡介1.采用克勞斯硫回收工藝處理低溫甲醇洗工序排出的酸性氣體〔H2S含量必須到達30%以上〕，從而回收硫磺。2.經(jīng)兩段克勞斯反響器轉(zhuǎn)化硫回收率可以到達96-97%。3.包括一個克勞斯燃燒爐、兩段式克勞斯反響器以及硫除氣池等設(shè)備.克勞斯工藝可分為三種方法:即燃燒法,分流法和直接法,本工藝采用燃燒法.裝置工藝特點-硫回收二、克勞斯氧化工藝特點1.操作條件緩和,壓力、溫度不高,設(shè)備簡單,不需特殊材料,所以投資費用低。2.過程連續(xù),操作簡單,控制容易,流程壓降小,可利用硫回收尾氣余壓,需另增加鼓風機等設(shè)施。3.溶劑和催化劑來源容易,價格不貴,消耗不大,裝置操作費用低。4.硫磺產(chǎn)品質(zhì)量高,純度可大于99.9%。5.適應(yīng)范圍廣,操作彈性大,在硫回收尾氣中無論SO2+H2S濃度大還是小,只要二者摩爾比能大致保持1∶2的關(guān)系即可到達理想的轉(zhuǎn)化率。克勞斯氧化硫回收單元魯奇幾種硫回收技術(shù)的比較硫回收技術(shù)回收率投資克勞斯兩段催化96.0-97.0100克勞斯三段催化97.0-98.0110克勞斯兩段催化+硫自由釋放99.0-99.2135克勞斯三段催化+硫自由釋放99.2-99.5145克勞斯兩段催化+加氫化99.5-99.7155克勞斯兩段催化+硫氧化釋放99.8-99.9185克勞斯兩段催化+尾氣處理（現(xiàn)有再生單元）99.8-99.9+165克勞斯兩段催化+尾氣處理（包括再生克勞斯噴射）99.8-99.9+185自由噴射克勞斯100165兩段式克勞斯反響器克勞斯反響器進/出CLAUS燃燒器工藝氣組分序號組分進口（%）

出口（%）

CO267.0436.971N20.05628.894H2S30.312.726COS1.1662.365CS200.143SO202.609SX00.281CO0.7362.477H20.5760.923CH3OH0.1140SWS氣組分進/出CLAUS一段反響器工藝氣組分CLAUS反響器工藝指標進/出CLAUS一段反響器工藝指標進/出CLAUS二段反響器工藝指標進/出CLAUS二段反響器工藝氣組分：硫磺曝氣工藝硫磺曝氣工藝在硫磺曝氣池內(nèi)完成液態(tài)硫脫氣。硫磺曝氣池分為三格。前兩個格之間的分隔壁底部是相通的，通過在第一、二格的硫磺泵及噴霧系統(tǒng)將液態(tài)硫中的氣體脫除，脫除了氣體的液態(tài)硫磺通過隔墻溢流到第三格，接著送至界區(qū)外去造粒。經(jīng)吹出的混合氣被送入燃燒爐。硫磺曝氣池硫磺曝氣池裝置工藝特點-尾氣處理四、現(xiàn)有的尾氣處理工藝(1)Claus工藝法:通過控制反響溫度條件,使Claus反響在低于硫磺露點或使反響在溫度高于硫磺熔點的液相中進行,以有利于Claus反響在最正確的平衡條件下生產(chǎn)更多的硫磺。(2)SO2回收工藝法:通過將尾氣中的硫化物全部轉(zhuǎn)化為SO2并將其回收另作處理。(3)H2S回收工藝法:通過將尾氣中的硫化物全部轉(zhuǎn)化為H2S并將其回收利用。(4)直接氧化法:將尾氣中的H2S直接氧化成硫磺。尾氣處理裝置五、尾氣處理裝置簡介1.尾氣處理采用催化加氫水解反響工藝，使克勞斯硫回收裝置尾氣中的COS、CS2、SO2等轉(zhuǎn)化為H2S。2.使用二乙醇胺〔MDEA〕，通過低溫、熱解吸收工藝回收其中的H2S。3.最后所回收的H2S返回至克勞斯硫回收單元。使得硫回收率到達99.8%,尾氣經(jīng)過燃燒后排入大氣。4.該裝置有在線加熱爐、加氫反響器、水激冷塔、吸收塔、再生塔以及尾氣燃燒爐等設(shè)備。尾氣處理BFD圖加氫復(fù)原反響器工藝指標進/出CLAUS加氫復(fù)原反響器工藝指標加氫復(fù)原反響器工藝指標加氫反響器尾氣燃燒裝置在尾氣處理工段的下游，尾氣和從硫除氣池D-45007排出的氣體一起，被送到與燃燒室D-45006相連的燃燒燒嘴B-45003中。在燃燒室D-45010內(nèi)，所有殘留的硫組分和尾氣中的易燃組分與燃料氣一起，在約為800°C的溫度下燃燒。在煙氣中，過剩氧含量為2%的空氣通過煙囪排向大氣。在這樣的溫度和過剩的空氣量下，有足夠的時間確保燃燒煙道氣中的H2S含量小于10ppmv。燃燒爐空氣鼓風機C-45003A/B提供燃燒所需的空氣，通過燃燒室D-45010的溫度控制燃料氣的流量，也就是通過燃燒所用空氣量的比例來控制的。安裝在通向煙囪的煙氣管線上的氧含量分析儀，是根據(jù)燒嘴進料氣的組成，來調(diào)整空氣與燃料氣的比例。酸水汽提單元來自4000單元的溫度9.6°C,壓力0.6Mpa(A)酸水;來自3500單元的溫度40°C,壓力0.6Mpa(A)酸水;來自氣化單元溫度69°C，壓力0.6Mpa(A)酸水與4500工號的酸水混合后進入酸水收集罐D(zhuǎn)-45801,在收集罐內(nèi)氣相從上部返回CLAUS氧化單元,底部液相經(jīng)過P-45801A/B增壓后與來自酸水汽提塔T-45801底部的廢水在酸水換熱器E-45801中換熱,溫度218°C的酸水從T-45801的上部進入,酸水氣體塔底部通入一股低低壓蒸汽用于汽提酸水中的酸性氣體,酸性氣體從塔頂出來后進入汽提塔冷凝器E-45803用冷卻循環(huán)水冷凝后酸性氣去D-45002SWS氣體別離器,冷凝液進入汽提塔回流，氣相返回D-45002進入CLAUS氧化單元。硫磺造粒單元來自硫磺曝氣池的熔融態(tài)硫磺經(jīng)第三硫磺泵P-45011A/B進入硫磺造粒機PU-45901。熔融態(tài)硫磺在泵的壓力下，以一定的粘度和溫度從造粒機布料器分布的小孔中滴出，均勻分布于造粒機輸送冷卻鋼帶上，經(jīng)冷卻凝結(jié)成規(guī)那么的Φ3～6×1.5～1.8mm半球狀顆粒。鋼帶下方噴濺的冷卻水使用生產(chǎn)裝置的循環(huán)冷卻水，循環(huán)回水經(jīng)水箱暫存，并過濾去雜質(zhì)后經(jīng)硫磺造粒機回水泵P-45901A/B送回循環(huán)冷卻水路。硫磺造粒顆粒經(jīng)鋼帶輸送到造粒機末端，造粒機末端設(shè)置的膠木刮板將硫磺顆粒刮入卸料口，經(jīng)溜槽進入硫磺包裝料倉D-45901暫存，該料倉可存29.6t，儲存時間為5小時，料斗下設(shè)置的硫磺顆粒半自動包裝機PU-45902將來自硫磺儲倉的硫磺顆粒包裝成40公斤/袋，并用人工方式將成品袋送入到倉庫，儲存在造粒包裝樓倉庫中。硫磺造粒機造粒的工藝流程-性能特點1、連續(xù)冷凝固化、造粒成型，生產(chǎn)效率、操作環(huán)境得到大大改善。2、顆粒成品形狀規(guī)整，無銳角，成粒率幾乎接近100%。成品的物理性能得到大大提高，產(chǎn)品競爭力增強。3、通過布料器轉(zhuǎn)速或進料流量的調(diào)節(jié)，可在一定范圍有效地調(diào)整成品粒度。4、采用薄鋼帶傳熱和霧化噴淋強制冷卻，使熔融物料得到迅速冷凝固化和造粒成型。5、由于傳輸鋼帶在卸料端處的換向彎曲，使鋼帶固化物料與鋼帶的結(jié)合面產(chǎn)生別離，卸料時粉塵極少，顆粒形狀得到有效保護。6、布料器與鋼帶均采用變頻調(diào)速控制器，可根據(jù)生產(chǎn)能力、物料特性、操作工藝及環(huán)境的變化，方便地進行調(diào)整與控制。7、造粒裝置采用三段溫度智能控制，確保系統(tǒng)操作穩(wěn)定、可靠。造粒過程冷凝固化傳熱造粒過程冷凝固化傳熱危險化學物質(zhì)的理化性質(zhì)本工序涉及到的主要危險物有：二氧化硫〔SO2)氣體：無色有窒息性特殊臭味氣體，不燃燒，有毒性及刺激性，防止與人體及皮膚接觸。硫化氫〔H2S)氣體：無色，易燃，強烈的神經(jīng)毒物。低濃度下有臭雞蛋氣味，高濃度下無味，可使人產(chǎn)生電擊型死亡?，F(xiàn)場禁止有火花，防止與人體接觸。第三章工藝流程硫回收工藝流程(PFD)硫回收工藝流程(PFD)硫回收工藝流程(PFD)克勞斯熱反響階段從低溫甲醇洗和尾氣處理單元來的酸性氣壓力0.19Mpa(A),溫度24.7℃,流量7105.1Nm3/h(G)通過酸性氣體別離器D-45001進入到富氧克勞斯燒嘴B-45001，一旦克勞斯單元出現(xiàn)故障，氣體將被送往界區(qū)火炬。在許多獨立的燒嘴內(nèi)，酸性氣與來自風機C-45001A/B所供的空氣和來自中心供風的壓力0.4Mpa(A),溫度8.9℃,流量600Nm3/h(G)氧氣進行混合，混合的目的是被中心供風來的氧氣所冷卻?？諝饬髁?491.2Nm3/h(G),壓力0.17Mpa(A),帶有中心供風的、一定數(shù)量的H2S酸性氣燒嘴，排列在馬弗爐的周圍。如果在酸性氣別離罐D(zhuǎn)-45001內(nèi)有水沉積，將通過酸性氣冷凝泵P-45001A/B將水送往低溫甲醇洗單元。來自酸性水汽提塔的SWS氣體壓力0.19Mpa(A),溫度90℃,流量1165.8Nm3/h(G)送到燃燒室D-45003富氧克勞斯燒嘴B-45001的馬弗爐中心，在進入燒嘴B-45001之前，SWS氣體通過SWS氣體別離罐D(zhuǎn)-45002，利用SWS氣體冷凝泵P-45002A/B除去冷凝水并送往酸性冷凝液總管。中心馬弗爐用來燃燒燃料氣流量3780.5Nm3/h(G)，溫度51℃,壓力0.4Mpa(A),在正常運轉(zhuǎn)和開車、停車、低負荷期間，起到加熱的作用。選擇適宜的燃燒室D-45003尺寸使化學反響盡可能的接近熱力學平衡，大多數(shù)化學反響在燃燒室D-45003內(nèi)進行，其中局部H2S轉(zhuǎn)化為硫蒸氣。廢鍋E-45001直接和燃燒室D-45003連接，其作用是將工藝氣冷卻到260°C左右，流量15049.6Nm3/h(G)，壓力0.157Mpa(A),并使局部液態(tài)硫溫度210℃,從氣相中冷凝下來。回收的熱被用于產(chǎn)生飽和低壓蒸氣，該蒸汽被送到界區(qū)外的低壓蒸氣總管。為了控制克勞斯反響器R-45001的入口氣體溫度，局部工藝氣體直接通過一條穿過廢熱鍋爐E-45001的管子〔不進行降溫〕送往混合閥J-45001，在混合閥內(nèi)，冷、熱兩種氣體進行混合。離開混合閥后，熱的混合氣體直接送入第一段克勞斯反響器R-45001，在催化劑的作用下，硫組分進一步轉(zhuǎn)化為硫單質(zhì)。反響程度主要取決于反響器的溫度，反響器的出口溫度約為324°C?？藙谒勾呋错戨A段離開第一段克勞斯反響器R-45001后，工藝氣進入1#硫冷凝器E-45002，在這里氣體被冷卻到170°C左右，壓力0.149Mpa(A),局部硫蒸氣冷凝下來。所回收的熱量用于產(chǎn)生飽和低低壓蒸氣。離開1#硫冷凝器E-45002的氣體，在E-45003中利用中壓蒸汽加熱到2#克勞斯反響器R-45002所要求的入口溫度(200°C)。在第二段克勞斯反響器R-45002中，在鋁型催化劑作用下進一步將工藝氣中剩余的硫組分轉(zhuǎn)化為單質(zhì)硫。離開第二段克勞斯反響器的工藝氣溫度接近218°C，0.141Mpa(A),在下游的2#硫冷凝器E-45004內(nèi)冷卻到130°C左右壓力0.135Mpa(A),，使大局部硫蒸汽冷凝下來。2#硫冷凝器E-45004中回收的熱量用于產(chǎn)生飽和蒸汽(0.2MPa(a))，該蒸氣被克勞斯冷凝器AE-45001冷凝下來后又返回到冷凝器中。工藝氣在送往LTGT單元進一步處理前，經(jīng)硫別離器D-45004，將液態(tài)硫進一步從氣體中別離出來。從廢鍋E-45001、1#硫冷凝器E-45002、2#硫冷凝器E-45004和硫別離器D-45004中冷凝下來的液態(tài)硫，依靠重力流入帶有蒸氣伴熱夾套的管子，最后到達除氣單元的硫脫氣池。每條管線都帶有一個取樣檢查口，以便檢測連續(xù)流動的液態(tài)硫。去酸性氣分析控制系統(tǒng)的空氣。通過酸性氣與空氣的比例來控制主空氣流量。測量H2S和SO2的分析儀安裝在硫別離器D-45004的下游，該儀器要求H2S和SO2的比例2:1，以此來優(yōu)化硫產(chǎn)品的產(chǎn)率。這主要是通過從下游分析儀來的信號作為反響來控制工藝氣量。尾氣的氫化從硫別離器D-45004來的克勞斯尾氣被送到混合燃燒室D-45005，在這里將氣體加熱到加氫反響器R-45003入口所需的溫度290°C,壓力0.134Mpa(A)。為了獲得精確的溫度，由安裝在反響器上游的一個溫控器通過控制燃料氣與空氣的比例，從而實現(xiàn)控制溫度。工藝氣體中所需的復(fù)原組分〔CO、H2〕主要是克勞斯段燃燒爐的反響副產(chǎn)物。一旦缺少這些組分氣體，可由5250單元補充氫氣。燒嘴的燃料采用液化氣，燃氣式燒嘴內(nèi)部安裝有一個電子打火器和一個離子火焰探測器，在加氫反響器R-45003內(nèi)，氣相中的各種硫化物發(fā)生催化反響，最后轉(zhuǎn)化為H2S.離開加氫反響器R-45003，熱的工藝氣體溫度323°C,0.129Mpa(A)。直接進入工藝氣冷卻器E-45005中，被冷卻到約170°C左右?；厥盏臒崃坑糜诋a(chǎn)生飽和低低壓蒸汽，產(chǎn)生的蒸汽在壓力控制下被送到低低壓蒸汽總管。尾氣冷卻

工藝氣體的進一步冷卻是在激冷塔T-45001中，通過與循環(huán)冷卻水直接接觸來完成。氣體從塔底進入，然后從塔頂排出，同時循環(huán)水從塔頂逆向流向塔底。在塔的填料層發(fā)生熱交換以及水蒸氣的冷凝。激冷水通過泵P-45003A/B進行循環(huán)，在循環(huán)水冷卻器E-45006A/B中進行降溫。循環(huán)水的PH值必須進行檢測，因為當PH值小于6時，可能會發(fā)生腐蝕。為了提高PH值，需向系統(tǒng)中注入氫氧化鈉的堿溶液。在開車期間，從激冷塔T-45001頂排出的氣體，由開車鼓風機C-45002循環(huán)送入混合室D-45005中。循環(huán)氣在混合室D-45004內(nèi)預(yù)熱到加氫反響器R-45003正常運行時所需的溫度范圍。尾氣冷卻尾氣吸收正常操作期間，離開激冷塔的工藝氣被送到尾氣吸收塔T-45002，氣體從塔底進入，以除去其中的H2S組分。在吸收塔內(nèi)，工藝氣體直接與濃度逐次遞減的MDEA溶液逆向接觸。溫度較低的貧液在流量控制下，從吸收塔T-45002的上部參加塔內(nèi)，MDEA溶液可送往吸收塔填料底部床層。尾氣離開尾氣吸收塔T-45002頂部去往燃燒爐。尾氣的解吸及溶劑再生富液進入到溶液換熱器E-45008，在這里被來自再生塔T-45003的熱的貧液加熱到115.4°C，然后富液被送到具有兩層散堆填料的再生塔T-45003塔頂進行閃蒸。在塔頂富液進料口以上設(shè)有除沫器，是作為防止所攜帶的胺進入到再生塔頂部系統(tǒng)。當富液通過再生塔T-45003的汽提段時，所吸收的酸性氣被上升的蒸氣汽提出來，汽提蒸氣是由一個釜式重沸器E-45009內(nèi)的水汽化而來的，汽化所用的熱源是由進入到重沸器溫度約為160°C的低低壓蒸氣來提供。塔頂產(chǎn)物是含有冷凝水的已汽提出來的酸性氣，在酸氣空冷器AE-45002中，該氣體所含的大局部水被冷凝下來，然后氣/液混合物進入到回流罐D(zhuǎn)-45007進行氣液兩相別離，在回流罐D(zhuǎn)-45007的頂部有一層金屬絲網(wǎng)，以除去離開罐頂酸性氣所攜帶的副產(chǎn)物液滴。從尾氣處理工段出來的循環(huán)酸性氣進入克勞斯工段。再生氣頂部系統(tǒng)和再生塔的壓力是由回流罐下游酸性氣壓控閥來控制的。一旦壓力超高不能控制時，送往克勞斯單元的酸性氣直接通過壓力控制排入火炬系統(tǒng)?；亓鞴轉(zhuǎn)-45007中的冷凝液通過回流泵P-45006A/B在液位控制下返回到再生塔T-45003尾氣的解吸及溶劑再生一旦胺系統(tǒng)中的水平衡保持正向或添加脫鹽水后，局部回流冷凝液在液位/流量控制下通過再生槽送往界區(qū)。在再生槽中，系統(tǒng)正向水平衡通過再生器中液位緩慢上升來顯示穩(wěn)定的操作負荷。一旦系統(tǒng)偏離正向水平衡，其負荷就會在再生器T-45003中通過液位緩慢下降來顯示，這時就要向回流罐中補充新鮮脫鹽水，該脫鹽水通過回流罐D(zhuǎn)-45007送到再生塔中。離開再生塔T-45003的再生溶劑作為塔底產(chǎn)品送到溶劑換熱器E-45008中與富液換熱，然后經(jīng)貧液泵P-45005A/B打入溶劑冷卻器E-45007，在這里完成進一步的冷卻。在溶劑冷卻器E-45007旁路設(shè)有溫控器，它可以較為靈活地調(diào)節(jié)冷的貧溶劑的溫度。從溶劑冷卻器E-45007下游到富液管線設(shè)有一條旁路，通過此旁路可向溶劑換熱器E-45008提供冷側(cè)物料。翻開此旁路，就可以在再生段內(nèi)實現(xiàn)閉合回路循環(huán)，該閉合回路為再生系統(tǒng)提供了獨立的操作，例如在開車期間在溶劑冷卻器E-45007下游管線設(shè)置了一個作為局部物料過濾的貧液過濾系統(tǒng)，約10%的貧胺溶劑在流量控制下，通過溶劑過濾器F-45002返回到貧液泵P-45005A/B的入口，在機械過濾器內(nèi)，3-10μm大小的固體物被過濾掉。為了能向循環(huán)回路在必要的情況下注入除沫劑，設(shè)置了一個除沫劑計量單元PU-45002。通過間歇計量管線不但可以向E-45008下游的富液中注入〔控制閥的上游〕，還可向溶劑冷卻器E-45007的下游注入。溶劑的補充及排污

由儲存設(shè)備〔儲存罐D(zhuǎn)-45009和補充泵P-45008〕和排污設(shè)備〔排污罐D(zhuǎn)-45008和排污泵P-45007〕構(gòu)成MDEA系統(tǒng)。儲存罐D(zhuǎn)-45009的能力足夠大，在檢修時可以儲存整個單元的MDEA溶劑。不光再生的貧液儲存在該儲存罐，由純胺和脫鹽水混合配置成的新鮮胺溶液也要儲存在其中。排污罐用來接受的貧液和富液，從尾氣處理工段所有低點來的殘留液體都可自流到排污罐D(zhuǎn)-48008中，如果富液在該罐中，它將被返回到循環(huán)系統(tǒng)進行完全再生。如有需要，所有的貧液能直接送往補充罐D(zhuǎn)-45009中。尾氣的解吸及溶劑再生喹啉脫氣單元液體硫的除氣是在硫脫氣池D-45011中進行的，硫脫氣池分為三個相連的隔段。第一個隔段裝有一個帶噴霧系統(tǒng)的硫磺泵1#P-45009。第二個隔段也裝有一個帶噴霧系統(tǒng)的硫磺泵2#P-45010。.頂部有允許氣體交換的開口。待處理的液體硫連續(xù)不斷地進入第一個隔段，由硫磺泵1#P-45009進行循環(huán)和噴霧。在總回路中有硫冷卻器E-45011，它可以保證池中液體硫的溫度穩(wěn)定在135°C左右。吸收的熱量用于產(chǎn)生飽和的超低壓蒸氣(0.2MPa(a))，該蒸氣在空冷器AE-45001中冷凝，并返回到硫蒸汽冷凝器E-45011中.液體硫通過除氣池底部的開口能夠進入到第二個隔段，在這里由硫磺泵2#P-45010進行循環(huán)和噴霧，在此段H2S被完全脫除。液體硫通過溢流堰〔別離墻〕進入第三個隔段，在這里的硫磺可以儲存三天，然后用硫磺泵3#P-45001送往界區(qū)外。催化劑的注入。為了快速地將液體硫與催化劑混合，在硫磺泵1#P-45009和2#P-45010的入口參加催化劑?？諝獯祾呙摎狻＠谜魵鈬娚淦鱆-45003穿過硫池吸收大氣中的空氣來吹掃池子內(nèi)的脫除氣，并將其送往燃燒爐，吹掃氣可以通過隔墻頂部開口逐次穿過隔斷。

溫度控制。假設(shè)蒸汽噴射器J-45003的入口空氣溫度出現(xiàn)高溫，吹掃空氣會被自動切斷，否那么會引起池中硫燃燒，一旦這種情況發(fā)生，必須立即將火熄滅。喹啉脫氣單元尾氣燃燒工藝在尾氣處理工段的下游，尾氣和從硫除氣池D-45007排出的氣體一起，被送到與燃燒室D-45006相連的燃燒燒嘴B-45003中。在燃燒室D-45010內(nèi)，所有殘留的硫組分和尾氣中的易燃組分與燃料氣一起，在約為800°C的溫度下燃燒。在煙氣中，過剩氧含量為2%的空氣通過煙囪排向大氣。在這樣的溫度和過剩的空氣量下，有足夠的時間確保燃燒煙道氣中的H2S含量小于10ppmv。燃燒爐空氣鼓風機C-45003A/B提供燃燒所需的空氣，通過燃燒室D-45010的溫度控制燃料氣的流量，也就是通過燃燒所用空氣量的比例來控制的。安裝在通向煙囪的煙氣管線上的氧含量分析儀，是根據(jù)燒嘴進料氣的組成，來調(diào)整空氣與燃料氣的比例。與燃燒室D-45