畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）-農(nóng)田清石撿石機(jī)設(shè)計(jì)

機(jī)械工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)說明書題目:農(nóng)田清石撿石機(jī)設(shè)計(jì)年級(jí)專業(yè):姓名:指導(dǎo)教師:完成時(shí)間:

摘要本次設(shè)計(jì)的是一款荒地清石機(jī)，其主要目的是為解決荒地、農(nóng)田土壤中石塊不利于農(nóng)作物的生長發(fā)育及人工撿石勞動(dòng)強(qiáng)度大等問題。該清石機(jī)的主要結(jié)構(gòu)包括機(jī)架、減速器、入土裝置、撥石裝置、分離運(yùn)輸裝置、集石箱等，機(jī)架實(shí)現(xiàn)將清石機(jī)各執(zhí)行機(jī)構(gòu)連接在一起的功能；減速器實(shí)現(xiàn)傳遞清石機(jī)各執(zhí)行機(jī)構(gòu)所需動(dòng)力的功能；入土裝置實(shí)現(xiàn)挖掘和碎土的功能；撥石裝置實(shí)現(xiàn)碎土和撥送石塊的功能；分離運(yùn)輸裝置實(shí)現(xiàn)土壤分離和石塊運(yùn)輸?shù)墓δ埽患鋵?shí)現(xiàn)將分離的石塊進(jìn)行儲(chǔ)存并處理的功能。具體設(shè)計(jì)工作主要有：（1）通過調(diào)研了解清石機(jī)機(jī)械結(jié)構(gòu)和機(jī)器工作壞境及農(nóng)藝要求等；（2）采用黑箱法對(duì)該機(jī)進(jìn)行功能原理分析，確定本次設(shè)計(jì)的清石機(jī)應(yīng)具備的功能；（3）通過計(jì)算確定各執(zhí)行部件所需的動(dòng)力，然后選擇合適的拖拉機(jī)，并完成整機(jī)動(dòng)力傳動(dòng)方案設(shè)計(jì)；（4）針對(duì)各執(zhí)行部件三維建模設(shè)計(jì)，包括入土裝置、撥石裝置、分離運(yùn)輸裝置、機(jī)架等；（5）在三維模型的基礎(chǔ)上，繪制本次設(shè)計(jì)的整機(jī)結(jié)構(gòu)工程圖和各零部件工程圖；（6）撰寫計(jì)算說明書。關(guān)鍵詞：清石機(jī)、入土鏟、撥石輪、分離運(yùn)輸、抖動(dòng)輪、集石箱。全套圖紙加V信153893706或扣3346389411

AbstractThisdesignisawastelandstonecleaningmachine,whichismainlydesignedtosolvetheproblemsthatthestonesinwastelandandfarmlandsoilarenotconducivetothegrowthanddevelopmentofcropsandthelaborintensityofmanualstonepicking.Themainstructureofthestonecleaningmachineincludesaframe,areducer,anearthinsertiondevice,astonepullingdevice,aseparationandtransportationdevice,astonecollectingbox,etc.theframerealizesthefunctionofconnectingtheexecutivemechanismsofthestonecleaningmachinetogether;Thereducerrealizesthefunctionoftransmittingthepowerrequiredbyeachactuatorofthestonecleaningmachine;Theearthinsertiondevicerealizesthefunctionsofexcavationandsoilcrushing;Thestonepullingdevicerealizesthefunctionsofcrushingsoilandpullingstones;Theseparationandtransportationdevicerealizesthefunctionsofsoilseparationandstonetransportation;Thestonecollectingboxrealizesthefunctionofstoringandprocessingtheseparatedstones.Thespecificdesignworkmainlyincludes:(1)understandthemechanicalstructure,workingenvironmentandagronomicrequirementsofstonecleaningmachinethroughliteraturereviewandonlineresearch;(2)Theblackboxmethodisusedtoanalyzethefunctionprincipleofthemachineanddeterminethefunctionsthatthestonecleaningmachineshouldhaveinthisdesign;(3)Determinethepowerrequiredbyeachactuator,selectthetractorwithappropriatepower,anddeterminethepowertransmissionschemeofthewholemachine;(4)Threedimensionalmodelinganddesignforeachexecutivepart,includingearthpenetratingdevice,stonepullingdevice,separationandtransportationdevice,frame,etc;(5)Basedonthethree-dimensionalmodel,thegeneralassemblyofthewholemachinestructureandthetwo-dimensionalengineeringdrawingsofvariouspartsaredrawn;(6)Writecalculationinstructions.KeyWords:Stoneremover,Earthshovel,Stonepullingwheel,Separationtransportation,Shakingwheel,Stonecollectingbox.目錄TOC\o"1-5"\h\z\u1.緒論 11.1研究背景及意義 11.2國內(nèi)外研究現(xiàn)狀 11.3課題任務(wù) 52.功能原理方案設(shè)計(jì) 62.1黑箱法功能分析 62.2機(jī)具結(jié)構(gòu)特點(diǎn) 62.3工作原理 72.4主要性能參數(shù) 83.動(dòng)力選擇及傳動(dòng)方案設(shè)計(jì) 83.1動(dòng)力選擇 83.2傳動(dòng)方案設(shè)計(jì) 113.3減速器設(shè)計(jì) 113.3.1傳動(dòng)比確定 113.3.2錐齒輪設(shè)計(jì)計(jì)算 113.3.3軸的設(shè)計(jì)及校核 174.主要執(zhí)行機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì) 224.1入土裝置的設(shè)計(jì) 224.1.1入土鏟設(shè)計(jì)依據(jù) 224.1.2入土裝置設(shè)計(jì)要求 224.1.3入土裝置參數(shù)確定 234.2撥石裝置的設(shè)計(jì) 284.2.1撥石裝置設(shè)計(jì)要求 284.2.2撥石裝置設(shè)計(jì)原理 284.2.3撥石裝置參數(shù)確定 304.2.4撥石裝置的鏈傳動(dòng)設(shè)計(jì)計(jì)算 324.3分離運(yùn)輸裝置的設(shè)計(jì) 364.3.1分離運(yùn)輸裝置設(shè)計(jì)原理 364.3.2分離運(yùn)輸裝置設(shè)計(jì)要求 374.3.3分離運(yùn)輸裝置參數(shù)確定 374.3.4同步帶及帶輪設(shè)計(jì) 384.3.5分離運(yùn)輸裝置鏈傳動(dòng)設(shè)計(jì)計(jì)算 404.3.6分離運(yùn)輸裝置主動(dòng)軸設(shè)計(jì) 434.4抖動(dòng)裝置的設(shè)計(jì) 444.4.1抖動(dòng)輪設(shè)計(jì)原理及要求 444.4.2抖動(dòng)輪參數(shù)確定 454.4.3抖動(dòng)裝置的鏈傳動(dòng)設(shè)計(jì)計(jì)算 474.5三點(diǎn)懸掛裝置的設(shè)計(jì) 494.6集石裝置的設(shè)計(jì) 504.7機(jī)架的設(shè)計(jì) 515.總結(jié)與體會(huì) 52參考文獻(xiàn) 53致謝 54

1.緒論1.1研究背景及意義在我國現(xiàn)有的農(nóng)田耕地中，其中的中低產(chǎn)田就占耕地總面積1／3[5]，而造成其低產(chǎn)的主要原因是因?yàn)橥寥乐泻写罅康?、大小不一的石塊，因?yàn)檫@些石塊隨機(jī)的裸露于地表或埋藏在耕層之中，不僅影響農(nóng)田土壤的物理特性，還影響播種質(zhì)量、出苗率和作物生長，以及給田間機(jī)械，如鏵式犁、旋耕機(jī)等帶來損壞嚴(yán)重，工作難度大等影響。在中國東北部分地區(qū)，較多的荒地含有大量的石頭，在沒有機(jī)械的幫助下，農(nóng)民們只能依靠人工撿拾的方法把石頭和土壤分離開來，而土壤深處的石頭無法由人工撿拾，不僅勞動(dòng)強(qiáng)度大且效益低下。從而導(dǎo)致我國耕地荒廢及農(nóng)作物產(chǎn)量及質(zhì)量低下。70年代末期，遼寧省撫順市農(nóng)機(jī)研究所設(shè)計(jì)出了專用的松土撿石機(jī)[2]，但該機(jī)在具體的實(shí)際應(yīng)用中堆土現(xiàn)象嚴(yán)重，且經(jīng)常被石頭卡死，達(dá)不到工作要求。針對(duì)上述情況，本次設(shè)計(jì)的荒地清石機(jī)應(yīng)具有入土、分離、運(yùn)石、集石的功能，且為了減輕農(nóng)民勞作強(qiáng)度，優(yōu)化農(nóng)作物生長壞境，推動(dòng)農(nóng)業(yè)機(jī)械化的發(fā)展，設(shè)計(jì)一種工作效率高、工作穩(wěn)定的荒地清石機(jī)是有必要的。1.2國內(nèi)外研究現(xiàn)狀1.2.1國內(nèi)研究現(xiàn)狀在中國的大多數(shù)山區(qū)，由于土壤條件和機(jī)具不兼容，農(nóng)田中的石頭大多由人工拾取。這種方法效率低下，經(jīng)常導(dǎo)致土壤中的石塊撿拾不干凈，影響作物生長發(fā)育和對(duì)農(nóng)業(yè)機(jī)械化作業(yè)造成影響。中國農(nóng)田土壤撿石機(jī)的研究也是從20世紀(jì)6O～70年代開始的,但國內(nèi)對(duì)于農(nóng)田清石機(jī)僅有零星的研究工作，且其工作用途較單一，因此沒有獲得長期的成功應(yīng)用。圖1-1撫順市研制的松土撿石機(jī)20世紀(jì)70年代，遼寧省撫順市農(nóng)機(jī)研究所研究出一款包含松土、撿石和積石清理功能的適用于其地區(qū)土壤狀況的專用松土撿石機(jī)[6]（圖1.1），其主要機(jī)構(gòu)分別為：1)松土裝置：松土裝置主要用于將入土鏟深入到土壤深處，將土壤和石塊鏟起來，同時(shí)也為碎土打下地基，由拖拉機(jī)前端的液壓系統(tǒng)來控制松土深度。2)撿石裝置：撿石作業(yè)是利用轉(zhuǎn)動(dòng)犁轉(zhuǎn)動(dòng)產(chǎn)生的離心力，使石塊沿犁體外緣的切線方向拋出。犁體轉(zhuǎn)動(dòng)的動(dòng)力來自于拖拉機(jī)的輸出軸，而犁體的提升作用則通過后方的液壓機(jī)構(gòu)進(jìn)行調(diào)整和控制。將拋出的石塊通過犁體蓋板送入清潔篩內(nèi)進(jìn)行清潔。3）清除積石的過程：通過鏈?zhǔn)秸駝?dòng)篩和儲(chǔ)石箱實(shí)現(xiàn)碎石和積石清理功能。鏈?zhǔn)秸駝?dòng)鏈能夠疏松土壤，篩出小石塊。剩下的石塊被運(yùn)到石頭儲(chǔ)藏箱。儲(chǔ)石箱內(nèi)裝滿石塊后，依靠控制圖1-1撫順市研制的松土撿石機(jī)圖1.1遼寧撫順市研制的松土撿石機(jī)新疆生產(chǎn)建設(shè)兵團(tuán)于2001年上半年，成功研發(fā)了滾動(dòng)篩式田間拾石機(jī)（6）（圖1.2）。本機(jī)的構(gòu)造由機(jī)架、托輪、入土深度調(diào)整裝置等構(gòu)成。它的特點(diǎn)是：在車架上裝有動(dòng)力驅(qū)動(dòng)裝置，在車架前端設(shè)有土壤收集器，而在車架的后面，采用了低進(jìn)高出的軸向式篩網(wǎng)。以上所述的動(dòng)力傳動(dòng)裝置是由轉(zhuǎn)軸與所述的轉(zhuǎn)筒相聯(lián)接，所述轉(zhuǎn)筒的內(nèi)壁上裝有一個(gè)土壤的導(dǎo)向裝置，所述的轉(zhuǎn)筒在所述轉(zhuǎn)筒的出口下面裝有一個(gè)石塊收集箱。本機(jī)型由“鐵牛55”型拖拉機(jī)牽引，機(jī)器總長11米，重1.2噸，入土深度為8-10厘米。該機(jī)的成功研制為中國對(duì)農(nóng)田撿石機(jī)的研究上增添的新的機(jī)型，但由于該機(jī)工作時(shí)切割阻力大，撿石時(shí)對(duì)土壤翻動(dòng)大，因此未得到后續(xù)應(yīng)用。圖1.2新疆生產(chǎn)建設(shè)兵團(tuán)研制的滾筒篩式撿石機(jī)目前，隨著土壤撿石問題的影響越來越嚴(yán)重，我國對(duì)于農(nóng)田清石機(jī)的需求越來越明顯，我國不斷加大農(nóng)業(yè)基本建設(shè)投入，大力研討中國荒地農(nóng)田的土壤撿石機(jī)器，將中低產(chǎn)田變?yōu)楦弋a(chǎn)田，提高農(nóng)作物產(chǎn)量，同時(shí)農(nóng)田清石機(jī)械技術(shù)也得到了快速的跨越式發(fā)展。1.2.2國外研究現(xiàn)狀最初的撿石機(jī)是由明尼蘇達(dá)州的一位農(nóng)民設(shè)計(jì)的。經(jīng)過幾年的改進(jìn)和現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)，它只能撿起小石塊。在此之后，美國、加拿大和俄羅斯等國的一些公司逐步開始研發(fā)撿石機(jī)。自第一臺(tái)撿石機(jī)誕生以來，美國和加拿大的科研機(jī)構(gòu)和公司相繼開發(fā)了一些新型號(hào)，如美國的“pikrite”土壤撿石機(jī)（圖1.3）、“Rotoveyer”土壤撿石機(jī)。“Pikrite”撿石機(jī)是一款改良版的二代土壤撿石機(jī)，它能在同一時(shí)間將大的石頭撿起，并能有效地將泥土分開，這樣就能把被撿起來的泥土及時(shí)送到田里，因?yàn)樯降赝恋夭欢?，所以地表土要盡量還土利用；另外，在撿拾時(shí)，“Pikrite”撿石機(jī)可以在石塊發(fā)生掉落的情況下，不需要反轉(zhuǎn)機(jī)器就能將其撿起來?！癙ikrite”在拾取石頭之后，可以把石頭從土地上帶走，僅在農(nóng)田里留下表面的耕作土地[6]。圖1.3“Pikrite”土壤撿石機(jī)加拿大的“XL-6048”（圖1.4）、“XL-78”和“RS320”土壤撿石機(jī)，可以迅速收集表層和土層石塊，并盡量減少挖掘耕地的泥土。撿石機(jī)的拾石器是一種拋石輪，它的構(gòu)造和聯(lián)合收割機(jī)上的撥禾輪相似，但它能保證鋸齒與地面的夾角在某種程度上是固定的，這樣就能在田間快速、高效地揀出石頭，然后把石頭拖進(jìn)撿石機(jī)。本機(jī)結(jié)構(gòu)緊湊，撿石效率高，但對(duì)土壤條件的要求較高，若土質(zhì)較硬，殘茬較多，則會(huì)對(duì)入土構(gòu)件的入土造成嚴(yán)重的影響，影響撿石的效果[6]。圖1.4“XL-6048”土壤撿石機(jī)上述各型號(hào)的撿石設(shè)備均有多種系列，可根據(jù)不同的土壤特性和使用要求。而俄羅斯使用最多的是螺旋輸送機(jī)和齒耙式土壤撿石機(jī)。綜上所述，國內(nèi)外對(duì)于清石機(jī)功能性和實(shí)用性的研究日趨完善，但仍存在機(jī)具與土壤條件不適配、土壤堆積等問題，因此在提高清石機(jī)工作效率方面還存在改進(jìn)空間。1.3課題任務(wù)荒地農(nóng)田中的石頭不僅嚴(yán)重地影響了農(nóng)作物的種植效益，而且對(duì)播種機(jī)械、田間管理機(jī)械產(chǎn)生了很大的干擾和破壞，因此本次設(shè)計(jì)的任務(wù)是在查閱資料的基礎(chǔ)上了解土壤和石塊混合條件下進(jìn)行分離的各種原理和方法，確定含石較多的農(nóng)田荒地清石原理，從而設(shè)計(jì)一種荒地清石機(jī)，實(shí)現(xiàn)將土壤與石塊進(jìn)行分離，同時(shí)運(yùn)走清出的石頭的功能，達(dá)到高效清石的目的。

2.功能原理方案設(shè)計(jì)2.1黑箱法功能分析黑箱法是一個(gè)“黑箱”，它把一個(gè)已知的功能和功能載體看作是一個(gè)不知道其內(nèi)部的功能結(jié)構(gòu)和功能載體，它可以逐漸地理解它的基本特點(diǎn)和轉(zhuǎn)化關(guān)系，并在此基礎(chǔ)上探索其工作機(jī)制和功能載體。這個(gè)由未知到未知的逐漸清晰的過程，就是用來解決功能載體的方法。其技術(shù)過程如圖2.1：圖2.1黑箱體技術(shù)過程本次設(shè)計(jì)的清石機(jī)由入土裝置、撥石裝置、分離運(yùn)輸裝置、動(dòng)力傳遞裝置和機(jī)架等組件組成。入土裝置實(shí)現(xiàn)挖掘和碎土以及部分土石分離的功能；分離運(yùn)輸裝置能實(shí)現(xiàn)將土壤和石塊運(yùn)輸和分離的功能；傳動(dòng)裝置是實(shí)現(xiàn)將拖拉機(jī)輸出的動(dòng)力傳遞到清石機(jī)各執(zhí)行部件的功能；機(jī)架是實(shí)現(xiàn)將機(jī)器各個(gè)零部件連接在一起的功能。2.2機(jī)具結(jié)構(gòu)特點(diǎn)本次設(shè)計(jì)選取遼寧省部分山區(qū)的旱田作為工作對(duì)象，該地區(qū)的含石農(nóng)田的主要特點(diǎn)是：土壤大部分均為沙壤土，土壤松散；含石較多且本次任務(wù)設(shè)計(jì)的荒地清石機(jī)與輪式拖拉機(jī)配套作業(yè)，掛接方式為后三點(diǎn)懸掛。設(shè)計(jì)其作業(yè)幅寬為1000mm，作業(yè)深度為土壤表面以下200mm的深度，工作速度在0.6至1.4m/s之間。該機(jī)主要由減速器、入土裝置、撥石裝置、分離運(yùn)輸裝置、抖動(dòng)裝置、集石箱等部件組成。焊接在車架上的三點(diǎn)懸掛與拖拉機(jī)的連桿相連，鏟板通過螺栓連接固定在機(jī)架側(cè)板上，鏟板上裝有入土鏟和延伸柵條。在機(jī)架的中部安裝了一個(gè)錐形減速裝置，它包括一個(gè)中央錐形齒輪和兩個(gè)輸出錐形齒輪。通過減速器的減速和轉(zhuǎn)向，將拖拉機(jī)的輸出功率輸出給撥石裝置和分離運(yùn)輸裝置，實(shí)現(xiàn)撥石軸和分離運(yùn)輸主動(dòng)軸轉(zhuǎn)動(dòng)的目的，同時(shí)為了提高土石分離效率，在分離運(yùn)輸裝置上裝有抖動(dòng)輪，使石塊和土壤達(dá)到分離的效果。其三維模型如下圖所示：集石箱分離運(yùn)輸裝置集石箱分離運(yùn)輸裝置入土鏟撥石裝置減速器三點(diǎn)懸掛入土鏟撥石裝置減速器三點(diǎn)懸掛圖2.2清石機(jī)結(jié)構(gòu)模型圖2.3工作原理荒地清石機(jī)的整機(jī)和拖拉機(jī)通過三點(diǎn)懸掛裝置連接，隨著拖拉機(jī)的前進(jìn)方向移動(dòng)，通過入土裝置挖掘土壤，將土壤和石塊一起鏟起并向后運(yùn)行，鏟起的土壤和石塊被推送到轉(zhuǎn)動(dòng)撥石裝置，在撥石裝置的快速拍打下，土壤和石塊被推送至分離運(yùn)輸裝置，分離運(yùn)輸裝置上的抖動(dòng)輪使得同步帶邊有規(guī)律的抖動(dòng)，邊向后運(yùn)輸，實(shí)現(xiàn)分離運(yùn)輸過程。經(jīng)過抖動(dòng)分離后，土壤和石塊基本被分離干凈，而留在分離運(yùn)輸裝置上的石塊被輸送到尾部，最后落入在集石箱，以方便運(yùn)出和集中處理。該機(jī)的結(jié)構(gòu)原理如圖2.3所示。圖中1為入土鏟，2為撥石裝置，3為分離運(yùn)輸裝置，4為抖動(dòng)輪，5為集石箱。清石機(jī)的工作原理是首先依靠前端的入土鏟1將土壤和石塊鏟起，然后再利用撥石裝置2進(jìn)行碎土工作并將挖掘出的土壤和石塊撥送至分離運(yùn)輸裝置3，土壤和石塊在抖動(dòng)輪4的抖動(dòng)下將土壤還田，并且通過同步帶轉(zhuǎn)動(dòng)同時(shí)向后移動(dòng)，并最終落入集石箱5，完成清石工作。圖2.3荒地清石機(jī)工作原理圖2.4主要性能參數(shù)表2.1清石機(jī)主要性能參數(shù)配套動(dòng)力15～30kw作業(yè)深度200mm作業(yè)幅寬1000mm作業(yè)效率0.2～0.3hm2／h行走速度0.6～1.4m/s3.動(dòng)力選擇及傳動(dòng)方案設(shè)計(jì)3.1動(dòng)力選擇清石機(jī)所需功率主要消耗在三部分，即機(jī)器行走、克服入土鏟的工作阻力和驅(qū)動(dòng)執(zhí)行機(jī)構(gòu)的工作[3]，即：N=N1+N2+N式中N——清石機(jī)所需的總功率（kw）NN2——入土鏟N3——用于克服機(jī)器本身行走阻力和入土鏟工作時(shí)土壤阻力的功率之和，稱為機(jī)器的牽引效率Np，即Np=N1+式中F1——機(jī)器行走阻力（NF2——入土鏟工作阻力（v——機(jī)器實(shí)際工作速度（m/s）機(jī)器行走阻力F1F1=9.8fG式中：f——機(jī)器行走摩擦系數(shù)G——機(jī)器使用質(zhì)量（kg）由表2.1可知，清石機(jī)質(zhì)量為G=500kg時(shí)，行走速度v=1m/s最為合適，故取G=500kg，v=1m/s。清石機(jī)的行走摩擦系數(shù)范圍一般為f=0.15～0.3。其中，小直徑的鐵制行走輪的清石機(jī)行走摩擦系數(shù)為f=0.3；行走輪為大直徑充氣輪胎的清石機(jī)行走摩擦系數(shù)為f=0.15。因本次設(shè)計(jì)的輪胎采用充氣輪胎，故選取機(jī)器行走摩擦系數(shù)f=0.15。一般固定式入土鏟的工作力F所以有：F1=9.8fG=9.8FNp=(F1N=NP41.5%=11.41kw則動(dòng)力輸出軸的功率NdNd=N-N根據(jù)清石機(jī)所需總功率N=11.41kw，選取本次設(shè)計(jì)的拖拉機(jī)為東方紅SK304型號(hào)拖拉機(jī)，其標(biāo)定功率為22.06kw，輸出轉(zhuǎn)速為540r/min。設(shè)定該清石機(jī)每天使用6小時(shí)，每年使用50天，壽命為15年，清石機(jī)在輸入軸轉(zhuǎn)速n0=540r/min的拖拉機(jī)牽引下開始工作，拖拉機(jī)的發(fā)動(dòng)機(jī)功率P大致為22.06kw，動(dòng)力輸出軸的最大功率P0為取萬向聯(lián)軸器的效率η聯(lián)=0.99，錐齒輪的效率η錐齒輪=0.97，鏈傳動(dòng)的效率η鏈=0.96，滾動(dòng)軸承轉(zhuǎn)遞效率η軸承則可計(jì)算各軸功率：減速器輸入軸功率P1=P0×減速器輸出軸功率P2=P1×輸送裝置主動(dòng)軸功率P3=P2×撥石裝置軸功率P4=P2×抖動(dòng)輪軸功率P5=P3×計(jì)算各軸轉(zhuǎn)矩：減速器輸入軸轉(zhuǎn)矩T1=9550×P1n減速器輸出軸轉(zhuǎn)矩T2=9550×P2n1輸送裝置主動(dòng)軸轉(zhuǎn)矩T3=9550×P3撥石軸轉(zhuǎn)矩T4=9550×P4n2抖動(dòng)輪軸轉(zhuǎn)矩T5=9550×P53.2傳動(dòng)方案設(shè)計(jì)本次設(shè)計(jì)中，清石機(jī)與配套動(dòng)力為30馬力的四輪拖拉機(jī)協(xié)調(diào)作業(yè)，根據(jù)實(shí)踐，清石機(jī)在輸入軸轉(zhuǎn)速為540r/min時(shí)開始工作，所設(shè)計(jì)的清石機(jī)動(dòng)力傳遞圖如圖3.1所示：圖3.1清石機(jī)動(dòng)力傳遞圖如圖，清石機(jī)通過與拖拉機(jī)動(dòng)力輸出軸連接，先通過錐齒輪箱換向和減速，動(dòng)力傳輸?shù)藉F齒輪半軸的鏈輪,撥石軸和分離運(yùn)輸裝置主動(dòng)軸轉(zhuǎn)動(dòng)通過鏈輪鏈條驅(qū)動(dòng)撥，分離運(yùn)輸裝置主動(dòng)軸通過鏈傳動(dòng)將動(dòng)力傳遞到抖動(dòng)輪軸，帶動(dòng)抖動(dòng)輪軸轉(zhuǎn)動(dòng)。3.3減速器設(shè)計(jì)3.3.1傳動(dòng)比確定由于撥石裝置和分離運(yùn)輸裝置的運(yùn)動(dòng)方向相反，一根輸出軸無法達(dá)到設(shè)計(jì)要求，故此處采用雙半軸錐齒輪減速器。由上文已知拖拉機(jī)動(dòng)力輸入主軸轉(zhuǎn)速n=540r/min，此處設(shè)計(jì)左右錐齒輪半軸的輸出轉(zhuǎn)速為n1=270r/min，故確定錐齒輪箱的傳動(dòng)比為2:1。3.3.2錐齒輪設(shè)計(jì)計(jì)算在上文選擇的錐齒輪減速器中，錐齒輪同時(shí)起到換向和減速的作用，且傳動(dòng)比i=2：1。選用小錐齒輪材料為力學(xué)性能較好的40Cr調(diào)質(zhì)，HBW1=280，大錐齒輪材料為45鋼調(diào)質(zhì)，齒面硬度HBW2=240，均選用8級(jí)精度[2]。初選小齒輪齒數(shù)Z1（1）按齒面接觸疲勞強(qiáng)度進(jìn)行設(shè)計(jì)，其公式為：d1≥341）上文以計(jì)算出小齒輪傳遞轉(zhuǎn)矩T12）因速度v值未知，動(dòng)載荷系數(shù)Kv值無法確定，因此載荷系數(shù)也不能確定，在此可初選載荷系數(shù)K3）查閱文獻(xiàn)1，可得材料的彈性影響系數(shù)ZE4）計(jì)算區(qū)域系數(shù)Z計(jì)算接觸疲勞強(qiáng)度用重合度系數(shù)Z由分錐角δ1=arctanZδ2=90°-可得當(dāng)量齒數(shù)Zv1Zv1=Z由此得到當(dāng)量齒輪的重合度αa1=arccosαa2=arccosεαv=Z重合度系數(shù):Zε=4-ε5）齒數(shù)比μ=6）查閱文獻(xiàn)1，取齒寬系數(shù)?7）許用接觸應(yīng)力可用下式計(jì)算σH=ZN查文獻(xiàn)1，得接觸疲勞應(yīng)力為σ小齒輪與大齒輪的應(yīng)力循環(huán)次數(shù)分別為N1=60naLN2=N1查得壽命系數(shù)ZN1=0.95，ZN2則有[σ]H[σ]H取[σ]初算小齒輪的分度圓直徑d1d1t≥3==133.09（2）調(diào)整小齒輪分度圓直徑1）圓周速度vdm1=dvm=Πd

2）當(dāng)量齒輪的齒寬系數(shù)?b=?Rd1?d=bdm3）計(jì)算實(shí)際載荷系數(shù)K選取使用系數(shù)KA=1.0，動(dòng)載系數(shù)Kv=1.13，齒間載荷分配系數(shù)KHα由此得實(shí)際載荷系數(shù)KH=KA4）按實(shí)際載荷系數(shù)計(jì)算分度圓直徑d1H=d及相應(yīng)的齒輪模數(shù)mH=d1（3）按齒根彎曲疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)1）試算模數(shù)，即mt≥34①初選K②重合度系數(shù)YY③計(jì)算Y查得齒形系數(shù)YFa1=2.85，YFa2=2.23；應(yīng)力修正系數(shù)YSa1=1.54；

所以有σF1=KσF2=KYFa1YYFa2Y因?yàn)榇簖X輪的YFa2YS因此試算模數(shù)：mt≥34==5.442）調(diào)整齒輪模數(shù)①圓周速度v：d1=mtdm1=dvm=Πd②齒寬b：b=?Rd1?d=bd③齒寬與中點(diǎn)齒高之比：mm=mthm=2hb3）計(jì)算實(shí)際載荷系數(shù)K查文獻(xiàn)2得動(dòng)載系數(shù)Kv=1.12，齒間載荷分配系數(shù)KFα=1.0由此得實(shí)際載荷系數(shù)KF=KA4）按實(shí)際載荷系數(shù)算得的齒輪模數(shù)mF=mt及相應(yīng)的小齒輪分度圓d1F=m通過比較結(jié)果，得出按齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù)mH和小齒輪分度圓直徑d1H分別大于按齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù)mF和小齒輪的分度圓直徑d1F，由于齒輪模數(shù)的大小與齒根的彎曲疲勞強(qiáng)度有關(guān)，而齒面的嚙合疲勞強(qiáng)度是由齒根處的疲勞強(qiáng)度決定的，故取按彎曲疲勞強(qiáng)度算得的模數(shù)5.33mm并就近圓整為標(biāo)準(zhǔn)值m=5.5mmZ1=d1取Z1=24采用這種方法，既能達(dá)到齒面接觸疲勞強(qiáng)度，又能達(dá)到齒根處的疲勞強(qiáng)度要求，又能使其結(jié)構(gòu)更加緊湊。（4）幾何尺寸計(jì)算1)計(jì)算分度圓直徑d1=Z1md2=Z2m2)計(jì)算分錐角δ1=arctanZ1δ2=90°-δ3)計(jì)算齒輪寬度b=?Rd1μ取b（5）主要設(shè)計(jì)結(jié)論如下表3.1：表3.1錐齒輪設(shè)計(jì)主要參數(shù)小錐齒輪大錐齒輪齒數(shù)ZZ模數(shù)m分度圓直徑132mm264mm壓力角α=20齒寬b分錐角δδ3.3.3軸的設(shè)計(jì)及校核（1）動(dòng)力輸入軸設(shè)計(jì)1）初步確定軸的最小直徑。選取軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理。已知輸入軸傳遞功率P1=18.18kw，，取dmin=A03輸入軸的最小直徑是安裝聯(lián)軸器處軸的直徑dⅠ-Ⅱ聯(lián)軸器的計(jì)算轉(zhuǎn)矩Tca=KATTca=KAT按照計(jì)算轉(zhuǎn)矩Tca應(yīng)小于聯(lián)軸器公稱轉(zhuǎn)矩的條件，，選用HL4型彈性柱銷聯(lián)軸器，其公稱轉(zhuǎn)矩為1.25×106N·mm。其材料為35確定半聯(lián)軸器的孔徑d1=40mm，故取dⅠ-2）軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)=1\*GB3①為了滿足半聯(lián)軸器的軸向定位要求，Ⅰ-Ⅱ軸段右端需制出一軸肩，故?、?Ⅲ段的直徑dⅡ-Ⅲ=45②初步選擇滾動(dòng)軸承。因軸承同時(shí)承受徑向力和軸向力的作用，故選用圓錐滾子軸承。根據(jù)dⅡ-Ⅲ=45mm，選取型號(hào)為30209的圓錐滾子軸承，其尺寸為d×D×③由于右側(cè)軸承采用軸承套杯進(jìn)行軸向定位，則中間軸端lⅢ-Ⅳ的長度需滿足箱體結(jié)構(gòu)，取lⅢ-Ⅳ=60mm，Ⅳ④取錐齒輪安裝處的軸端Ⅴ-Ⅵ的直徑dⅤ-Ⅵ=40，已知輪轂寬度為至此，已初步確定了軸的各段直徑和長度。⑤平鍵的選擇。錐齒輪、半聯(lián)軸器和軸的周向定位均采用平鍵連接。由dⅤ-Ⅵ=40mm查得平鍵截面b×h=12mm×8mm，鍵槽用鍵槽銑刀加工，長為48mm，同時(shí)為了保證齒輪與軸配合有良好的對(duì)中性，故選擇齒輪輪轂與軸的配合為H7n6；同樣，半聯(lián)軸器與軸的連接，選用平鍵為12mm×8mm×⑥確定軸上倒角尺寸。取軸端倒角為C2，各軸肩處的倒角為C1。⑦軸結(jié)構(gòu)如圖3.2所示：圖3.2減速器動(dòng)力輸入軸結(jié)構(gòu)圖（2）軸的校核減速器輸入軸轉(zhuǎn)矩T錐齒輪作用在軸上的力為：周向力：Ft=2T1徑向力：Fr=Fttan軸向力：Fa=Fttan由于軸所受的載荷是由軸上零件傳遞的，在作軸的受力分析圖時(shí)，錐齒輪對(duì)軸的力為圓周力Ft、徑向力Fr和軸向力Fa。圓錐滾子軸承處的水平反力FNH和垂直反力F圖3.3動(dòng)力輸入軸的受力分析簡圖根據(jù)上述簡圖，分別按水平面和垂直面計(jì)算各力產(chǎn)生的彎矩。水平面上：FNH2=FNH垂直面上：FNV2=FNV解得FF可計(jì)算得MM由于錐齒輪存在軸向力，垂直面上彎矩發(fā)生部分突變，其大小為Ma=Fad故M按上述計(jì)算結(jié)果分別作出水平面上的彎矩MH圖和垂直面上的彎矩MV圖，然后按下式計(jì)算總彎矩并作出MM=MH2+M圖3.4彎矩MH,MV已知減速器輸入軸得輸入轉(zhuǎn)矩為T1圖3.5扭矩T圖由計(jì)算可知，該軸的危險(xiǎn)截面在圖5.2中C點(diǎn)處，查文獻(xiàn)2可得軸的許用彎曲應(yīng)力σ-1σca=M2+式中σcaM——軸所受彎矩，N·mmT——軸所受扭矩，N·mmα——扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為靜應(yīng)力時(shí)，取α=0.3W——軸的抗彎截面系數(shù)，mm3，W=0.1d3計(jì)算得σ故軸得強(qiáng)度滿足要求。（3）鍵的校核由鍵、軸的材料都是鋼，鍵采用靜鏈接，輕微沖擊，查得許用擠壓應(yīng)力δbs=100～120Mpa，根據(jù)鍵連接強(qiáng)度計(jì)算公式：δbs=2000Tkld式中T——傳遞的轉(zhuǎn)矩，T=T1k——鍵與輪轂鍵槽的接觸高度，k=0.5h，h為的高度mm。l——鍵的工作長度。l=L-b，b為鍵的寬度，mm。d——軸的直徑，mm。（1）GB／T1096-1979普通平鍵A型b×h×L=12mm×8mm×48mm，工作長度l=L-b=36mm。δbs=故強(qiáng)度合適。（2）GB／T1096-1979普通平鍵A型b×h×L=12mm×8mm×60mm，工作長度l=L-b=48mm。δbs=故強(qiáng)度合適。4.主要執(zhí)行機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)4.1入土裝置的設(shè)計(jì)4.1.1入土鏟設(shè)計(jì)依據(jù)由于地區(qū)的地形和土質(zhì)不同，所設(shè)計(jì)出來的入土鏟結(jié)構(gòu)也有所不同。國內(nèi)的農(nóng)業(yè)機(jī)械上常見的入土部件主要有平面三角鏟、條形鏟、多片鋸齒形鏟。此次設(shè)計(jì)的清石機(jī)的工作對(duì)象是我國遼寧省部分山區(qū)的旱田，該地區(qū)的含石農(nóng)田的主要特點(diǎn)是：土壤大部分均為沙壤土，土壤松散，含石較多且多裸露于土壤表面，石塊直徑主要在40-200mm之間[6]。考慮的該地區(qū)的土質(zhì)及設(shè)計(jì)要求，入土裝置要盡可能少的挖掘土壤，故可采用帶間隙的多個(gè)入土鏟，即在各鏟之間留有滑土間隙，從而減小阻力，減輕機(jī)器負(fù)荷，滑土間隙應(yīng)小于石塊最小直徑。所以本次設(shè)計(jì)的入土裝置選用帶柵條式三角平面多鏟，由多個(gè)三角平面鏟有間隙地固定在鏟板上，且鏟板帶有延伸柵條，有利于土壤和石塊的分離。4.1.2入土裝置設(shè)計(jì)要求入土裝置的主要功能是將石塊和土壤一并鏟起，將土壤耕層20cm內(nèi)的石塊挖掘起來，以便在下一步通過撥石裝置將其推送至分離運(yùn)輸機(jī)構(gòu)，同時(shí)還能達(dá)到疏松土壤的目的。所以本次設(shè)計(jì)中對(duì)于入土裝置的要求是：（1）挖掘出石塊的同時(shí)應(yīng)盡可能少的挖掘土壤。（2）將耕層以內(nèi)直徑大于40mm的石塊挖掘出來，保證清石機(jī)的工作效果。（3）要求入土鏟受到的阻力小，鏟刃口的耐磨性好。（4）要求入土鏟的碎土能力較好，防止堵土現(xiàn)象。4.1.3入土裝置參數(shù)確定該清石機(jī)入土鏟采用8mm厚度的65Mn材料制成，因?yàn)榛灵g隙應(yīng)小于石塊最小直徑，所以各鏟之間留30mm的滑土間隙。入土鏟基本參數(shù)主要包括：γ——鏟刃斜角α——鏟的傾角L——鏟的長度B——鏟的寬度h——鏟后端高度圖4.1入土鏟主要參數(shù)圖4.2入土鏟主要參數(shù)如圖4.1和圖4.2所示，入土鏟傾角α的大小直接關(guān)系到挖掘效率和挖掘質(zhì)量，若傾角過小，入土鏟在挖掘時(shí)達(dá)不到想要的工作深度，且由于橫向推力不足，導(dǎo)致挖出的土壤和石塊無法受橫向力散開從而影響分離效果。若傾角過大，入土鏟入土過深，從而橫向力增大，導(dǎo)致入土鏟以及整個(gè)機(jī)器負(fù)荷增大，同時(shí)也會(huì)使挖出的土壤和石塊因傾角過大而無法傳送到分離運(yùn)輸裝置。如圖3.3所示，θ1為入土鏟與水平面的傾角，θ2為延伸柵條與水平面的傾角。對(duì)所挖掘的土石混合物做受力分析，在沿著入土鏟傾角方向和沿著入土鏟Fcosθ1-fFn-mgcosθ1其中：F——入土鏟挖出泥土所需要的力m——所挖出的土壤混合物的質(zhì)量Fn——入土鏟f——入土鏟和土壤之間的摩擦力θ1——入土鏟又：fmg為變換可得：θ1=arctanF-由于入土鏟的傾角與土質(zhì)等多種因素相關(guān)，一般情況下取θ120~24°[12]。在此設(shè)計(jì)中，由于設(shè)計(jì)了延伸柵條，所以入土鏟土垡入土鏟土垡延伸柵條石塊圖4.3入土鏟受力圖入土鏟的長度與其要求的工作深度和傾角1有關(guān)，前文提到清石機(jī)的工作深度為200mm以內(nèi)，則此處取該機(jī)器的挖掘最大深度為200mm。因此有：L=hsinθ1=由此可看出，如果僅靠固定的入土鏟來實(shí)現(xiàn)要求的工作深度，入土鏟的長度則要達(dá)到584.76mm，入土鏟長度過長會(huì)導(dǎo)致其剛性變差，要求入土鏟的力學(xué)性能較高。根據(jù)對(duì)平面鏟的研究，一般的農(nóng)用機(jī)械入土鏟裝置，當(dāng)α=20~40°時(shí)，入土鏟長度一般為150-400mm，這樣既能保證入土鏟的強(qiáng)度和剛度，又能保證入土鏟的挖掘深度且減少入土鏟的阻力[12]。因此在此設(shè)計(jì)中取L250mm。入土鏟鏟刃斜角直接影響到入土鏟的使用性能，鏟刃斜角過大，阻力變大，鏟刃不能實(shí)現(xiàn)自清理；鏟刃斜角過小，鏟刃吃土過深，也會(huì)增大入土鏟的阻力，同時(shí)，如果要達(dá)到同樣的挖掘?qū)挾?，就必須增加入土鏟的長度，從而對(duì)入土鏟的強(qiáng)度要求會(huì)更高。為了保證入土鏟的自清潔，γ可由圖4.4受力分析得出。圖4.4鏟刃受力分析刀具自清潔因滿足以下公式：P0sin90°-即被挖出的土壤能在入土鏟鏟刃的滑切能力克服土壤與入土鏟的摩擦力。式中：F——土壤與入土鏟之間的摩擦力P0——γ——入土鏟鏟刃斜角則可得為入土鏟鏟刃與土壤的摩擦角。所以有：F=Ntgφ（4-6）N=P0cos?(90°-γ)將方程帶入刀具自清潔應(yīng)滿足公式，整理可得：90°-γ>φ（4查閱文獻(xiàn)可知，土壤與入土鏟鏟刃的摩擦角為20°~30°時(shí)，一般γ取40°入土鏟寬度B的確定：若入土鏟寬度過大，則會(huì)導(dǎo)致阻力增大增加機(jī)器的負(fù)荷，且難以打碎土壤；若入土鏟寬度過小，則會(huì)降低挖掘差的強(qiáng)度和剛度。綜合上述相關(guān)因素，取入土鏟的寬度B=95mm。平面三角鏟鏟片數(shù)量的確定：由初步參數(shù)確定的機(jī)器作業(yè)幅寬為1000mm，且入土鏟間的間隙應(yīng)滿足石塊的直徑范圍40-250mm，間隙過大則會(huì)導(dǎo)致漏石現(xiàn)象，因此入土鏟的間隙設(shè)為30mm。因?yàn)槿胪羚P寬度和工作寬度已確定，則可計(jì)算出入土鏟的鏟片數(shù)量為：n=1000B+30=8入土鏟的延伸柵條傾角應(yīng)略大于入土鏟傾角，這樣能加大入土裝置的工作深度，同時(shí)也有利于土壤和石塊的分離。柵條總長度設(shè)計(jì)為200mm，從中間彎折，前100mm傾角為20°，以保證泥土混合物的通過性，后100mm的傾角為25°，這樣既能保證挖掘深度，又能提高分離效果。入土鏟延伸柵條間距的確定：柵條間距的確定與入土鏟鏟片間距的確定相似，但延伸柵條主要是實(shí)現(xiàn)前期初步的土石分離，以及將土壤還田，為下一步輸送機(jī)構(gòu)的抖動(dòng)分離減少難度。因此，柵條間距因在保證不漏石的情況下盡量大，才能實(shí)現(xiàn)更好的分離效果。故此處柵條間隙取35mm，柵條寬度為15mm。

由以上敘述可得入土裝置參數(shù)如下表：表4.1入土裝置主要參數(shù)入土鏟傾角20°延伸柵條后半部傾角25°入土鏟長度250mm延伸柵條總長度200mm入土鏟寬度95mm三角鏟鏟片數(shù)量8個(gè)延伸柵條數(shù)量20條入土鏟刃斜角60°鏟間間隙30mm延伸柵條間隙35mm延伸柵條寬度15mm工作寬度1000mm4.2撥石裝置的設(shè)計(jì)4.2.1撥石裝置設(shè)計(jì)要求撥石裝置實(shí)現(xiàn)的功能是初步脫土，即將入土鏟挖掘的石塊和土壤拍打分離，部分土壤通過入土鏟的延伸柵條間隙漏回土地，余留石塊和土壤被推送到分離運(yùn)輸機(jī)構(gòu)上。因此在入土鏟和分離運(yùn)輸機(jī)構(gòu)之間，需要有快速轉(zhuǎn)動(dòng)的撥石機(jī)構(gòu)來保證石塊的順利撿拾。所以對(duì)撥石輪設(shè)計(jì)的要求是：（1）要保證順利地將石塊從入土鏟上撥至輸送機(jī)構(gòu)，且消耗功率??；（2）工作時(shí)應(yīng)保持平穩(wěn)，振動(dòng)和沖擊應(yīng)盡量??；（3）在撥送石塊的同時(shí)，對(duì)大塊土壤具有破碎的作用；（4）結(jié)構(gòu)應(yīng)盡量簡單，使用可靠。4.2.2撥石裝置設(shè)計(jì)原理在清石機(jī)工作時(shí)，拖拉機(jī)的動(dòng)力輸出軸傳遞給錐齒輪進(jìn)行換向變速，再通過傳動(dòng)傳遞到撥石軸上帶動(dòng)撥石軸轉(zhuǎn)動(dòng)。撥石軸在拖拉機(jī)的牽引下做平面運(yùn)動(dòng)，并且同時(shí)繞軸線做定軸轉(zhuǎn)動(dòng)，由此可知，撥石裝置的運(yùn)動(dòng)就是典型的剛體平面運(yùn)動(dòng)[15]。圖4.5撥石裝置運(yùn)動(dòng)模型如圖4.6撥石裝置的運(yùn)動(dòng)模型所示，機(jī)器的前進(jìn)方向?yàn)橛?，速度為V1。撥石裝置以ω的速度作順時(shí)針旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)，當(dāng)撥石裝置旋轉(zhuǎn)到A點(diǎn)時(shí)開始撥石，此時(shí)石塊的運(yùn)動(dòng)方向與撥石裝置運(yùn)動(dòng)軌跡的切向相同，其中O點(diǎn)為撥石裝置的旋轉(zhuǎn)中心，r為撥石裝置的轉(zhuǎn)動(dòng)半徑；在圖中，0A與豎直平面夾角為α，在撥石裝置轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)，A端的瞬間速度為V2，其方向是與圓周相切的，V2在橫向和縱向的速度分量分別為V2x和V2y，且V(1)當(dāng)V1>V2(2)當(dāng)V1=V2x時(shí)，撥石裝置A端的撥石速度和機(jī)器的前進(jìn)速度相同，撥石裝置相對(duì)于土壤和石塊沒有任何相對(duì)運(yùn)動(dòng)，此時(shí)撥石裝置同樣對(duì)石塊不起撥送作用，石塊只能依靠入土鏟板(3)當(dāng)V1<V2x,時(shí)，撥石裝置A端處的撥石速度比機(jī)器的前進(jìn)速度要快，這時(shí)撥石裝置末端有一個(gè)向后的速度分量，這樣可以使撥石裝置的末端對(duì)土壤和石塊形成接觸和撥送作用，綜上所述，為了使撥石裝置具有撥石功能，撥石裝置的末端在撥石開始時(shí)，必須存在一個(gè)向后的分速度，并且這個(gè)分速度要比機(jī)器的前進(jìn)速度大，這樣撥石裝置的軌跡才能形成扣環(huán)。因此設(shè)計(jì)的撥石裝置采用矩形錘片式撥齒，由多個(gè)矩形撥片等間距螺旋交錯(cuò)的固定在撥石軸上，其具有撥送范圍大，土石分離效果好等特點(diǎn)。4.2.3撥石裝置參數(shù)確定根據(jù)設(shè)計(jì)要求，機(jī)組工作時(shí)應(yīng)保證土壤分離效果70%～80%。若撥石裝置線速度過高，石塊受到撥石裝置的碰撞力較大，易造成撥石裝置撞擊損壞;若撥石裝置線速度過小，則會(huì)導(dǎo)致?lián)芩土Σ蛔?，造成土壤和石塊的堆積問題，從而影響工作效率。當(dāng)機(jī)組作業(yè)速度為1.0m/s、撥石裝置線速度為1.3～1.6m/s最佳，取線速度為1.60m/s[3]。撥石裝置半徑R與撥石裝置軸轉(zhuǎn)速n的關(guān)系為:V=2πRn（4-10）設(shè)計(jì)撥輪半徑為150mm，則可得撥石軸轉(zhuǎn)速n:n=V2πR=1.60×取撥石裝置轉(zhuǎn)速n=102r/min如圖4.6所示，撥石裝置逆時(shí)針轉(zhuǎn)動(dòng)，旋轉(zhuǎn)軌跡最低點(diǎn)到鏟板的間距為h=75mm，撥齒半徑為R=150mm，工作時(shí)需要接觸并撥送直徑為40-200mm的石塊，由于直徑較小的石塊通過機(jī)組前進(jìn)的慣性力向后推送，直徑較大的石塊則借助撥石裝置推送。圖4.6撥石裝置工作示意圖撥齒數(shù)量的確定：由初步參數(shù)確定的機(jī)器作業(yè)幅寬為1000mm，且各齒的間隙應(yīng)滿足石塊的直徑范圍40-200mm，間隙過大則會(huì)導(dǎo)致?lián)苁Ч幻黠@，間隙過小則會(huì)導(dǎo)致堵塞，因此設(shè)計(jì)錘片撥齒間隙L=80mm，且各撥齒夾角為120度，齒厚度B=10mm，寬度K=50mm，且各撥齒夾角為120°，每組3個(gè)撥石片，每組長度250mm，則可計(jì)算出撥齒的組數(shù)為：n=1000B+3L=1000取n=4組，則撥齒數(shù)量為3×4=12個(gè)。其結(jié)構(gòu)如圖4.7所示：圖4.7撥石裝置結(jié)構(gòu)圖由以上敘述可得撥石裝置參數(shù)如下表：表4.2撥石裝置主要參數(shù)撥齒寬度50mm撥齒厚度10mm撥齒間隙80mm撥石裝置半徑R150mm撥齒數(shù)量124.2.4撥石裝置的鏈傳動(dòng)設(shè)計(jì)計(jì)算1）鏈傳動(dòng)參數(shù)確定本設(shè)計(jì)中，撥石裝置設(shè)計(jì)成主動(dòng)式，即需要?jiǎng)恿斎?，由減速器輸出，通過鏈轉(zhuǎn)動(dòng)傳遞動(dòng)力到撥石軸上。上文已分析出，要使撥石裝置具有撥送效果，必須滿足撥石裝置的運(yùn)動(dòng)線速度大于機(jī)組的工作速度。有前文設(shè)計(jì)可知，撥石裝置轉(zhuǎn)速n=102r/min，即撥石裝置的撥石軸轉(zhuǎn)速n和撥石裝置鏈輪轉(zhuǎn)速n2n=由上文已知減速器輸出半軸轉(zhuǎn)速n1=270r/min，i=n1n2式中n1n2——撥石裝置選擇鏈輪齒數(shù)Z1、Z一般鏈輪的齒數(shù)Z1≥17，考慮到鏈條與鏈輪輪齒的摩擦均勻摩擦，及鏈輪的鏈節(jié)數(shù)為偶數(shù)，鏈輪齒數(shù)一般取奇數(shù)，且為了減小鏈輪體積，所以取最小值Z因此有：i=Z2Z1=可得：Z取Z2單排鏈的額定功率PcaPca=KAK式中：KA——工況系數(shù),查文獻(xiàn)《機(jī)械設(shè)計(jì)》得P——減速器輸出軸功率，P=KP——單排鏈系數(shù)，KZ——主動(dòng)鏈輪齒數(shù)系數(shù)，

所以有：P確定鏈條型號(hào)和節(jié)距p：本次設(shè)計(jì)的鏈傳動(dòng)采用單排鏈，計(jì)算功率Pca、主動(dòng)鏈輪轉(zhuǎn)速n2和單排鏈額定功率Pc，參考文獻(xiàn)1，查表時(shí)要確保Pca＜Pc，選擇鏈條的型號(hào)為20計(jì)算鏈節(jié)數(shù)和中心距：初選中心距a取撥石裝置的鏈傳動(dòng)裝置中心距為a0=24LP1=2a=2×=79.83取鏈長節(jié)數(shù)L把LP=80則實(shí)際中心距a=a1-?a計(jì)算鏈速v：v=n1z1p60由v=2.43m/s和鏈條型號(hào)為20A計(jì)算壓軸力FP有效圓周力Fe=1000Pv壓軸力FP=KFPFe因此，減速器與分離運(yùn)輸裝置之間的鏈傳動(dòng)設(shè)計(jì)參數(shù)如表4.3所示：表4.3減速器與撥石裝置之間的鏈傳動(dòng)參數(shù)傳動(dòng)比i2.65主動(dòng)輪齒數(shù)Z17從動(dòng)輪齒數(shù)Z45鏈節(jié)數(shù)L80中心距a761.72mm鏈號(hào)20A滾子外徑d119.05mm內(nèi)鏈板高度h230.18mm2）鏈輪參數(shù)確定：鏈輪的基本參數(shù)是配用鏈條的節(jié)距p、滾子外徑d1、排距pt和齒數(shù)。由表4.3所設(shè)計(jì)的數(shù)據(jù)，計(jì)算出滾子鏈小鏈輪的尺寸參數(shù)如下：分度圓直徑d=psin(180°齒頂圓直徑da=d+取中值d齒根圓直徑df=d-d齒高h(yuǎn)amin=0.5hamax取中值h最大齒側(cè)凸緣直徑d同理可得大鏈輪的尺寸參數(shù)：分度圓直徑d=psin(180°齒頂圓直徑da=d取中值d齒根圓直徑df齒高取中值h最大齒側(cè)凸緣直徑d因此，減速器與分撥石裝置之間的大小鏈輪設(shè)計(jì)參數(shù)如表4.4所示。表4.4減速器與撥石裝置之間的大小鏈輪設(shè)計(jì)參數(shù)基本參數(shù)小鏈輪大鏈輪分度圓直徑d172.79mm455.15mm齒頂圓直徑d187.97mm471.26mm齒根圓直徑d153.74mm436.1mm齒高9.08mm8.62mm最大齒側(cè)凸緣直徑d137.70mm421.90mm4.3分離運(yùn)輸裝置的設(shè)計(jì)4.3.1分離運(yùn)輸裝置設(shè)計(jì)原理在農(nóng)業(yè)機(jī)械中，桿條式分離運(yùn)輸裝置是一種應(yīng)用非常廣泛的設(shè)備，它的分離效率高，分離效果好，不易堵塞。桿式分離設(shè)備又分為鏈?zhǔn)椒蛛x運(yùn)輸、帶桿分離運(yùn)輸和鉤桿分離運(yùn)輸{16}。其中，帶桿式分離運(yùn)輸裝置的強(qiáng)度和生產(chǎn)技術(shù)都屬于中等水平，因此，本設(shè)計(jì)選用了一種帶桿型分離輸送裝置。帶桿式分離運(yùn)輸裝置由主動(dòng)輪、從動(dòng)輪、同步帶和桿條組成。桿條兩端壓扁，并各鉆兩個(gè)通孔，用鉚釘固定在同步帶上，通過同步帶帶動(dòng)桿條一起運(yùn)動(dòng)。結(jié)構(gòu)如圖4.8所示：桿條從動(dòng)帶輪桿條從動(dòng)帶輪主動(dòng)帶輪抖動(dòng)輪同步帶圖4.8分離運(yùn)輸裝置的結(jié)構(gòu)形式4.3.2分離運(yùn)輸裝置設(shè)計(jì)要求分離運(yùn)輸裝置在整個(gè)清石機(jī)結(jié)構(gòu)中起著至關(guān)重要的作用。工作時(shí)，撥石裝置將石塊和土壤撥送至分離運(yùn)輸機(jī)構(gòu)，分離運(yùn)輸機(jī)構(gòu)將石塊傳送到集石箱，同時(shí)在抖動(dòng)輪的協(xié)調(diào)配合下實(shí)現(xiàn)土壤和石塊的第二次分離。因此本次設(shè)計(jì)中對(duì)于分離運(yùn)輸裝置的要求是：（1）要保證順利地將石塊輸送至集石箱，且消耗功率?。唬?）工作可靠，結(jié)構(gòu)簡單。（3）傳動(dòng)精確度較高，工作過程中避免打滑。4.3.3分離運(yùn)輸裝置參數(shù)確定分離運(yùn)輸裝置的輸送速度影響著分離效果，速度過快會(huì)導(dǎo)致磨損嚴(yán)重；速度過慢則會(huì)導(dǎo)致分離效果不明顯。分離運(yùn)輸裝置運(yùn)動(dòng)簡圖如圖4.9所示：圖4.9分離運(yùn)輸裝置運(yùn)動(dòng)簡圖在分離運(yùn)輸裝置中，角α1和角α2直接影響土壤和石塊的分離效果，在本設(shè)計(jì)中設(shè)計(jì)角α1=20°。對(duì)于角α2因?yàn)榍岸艘呀?jīng)設(shè)計(jì)的20°的角度，因抖動(dòng)裝置而改變其夾角，如果夾角過大，會(huì)導(dǎo)致石塊因抖動(dòng)而向前滾落，同時(shí)為了減少清石機(jī)分離運(yùn)輸裝置影響著土石分離質(zhì)量，在桿條、帶輪以及同步帶的選擇上也有很高的要求。桿條的選擇與設(shè)計(jì)與入土裝置延伸柵條的設(shè)計(jì)相似，采用65Mn鋼制成的圓柱桿條，其直徑為10mm，桿條間距為35mm，桿的兩端通過螺釘固定在同步帶上。分離運(yùn)輸器的工作寬度理論上應(yīng)該和入土的工作寬度一致，但是考慮到分離運(yùn)輸器在工作中的流暢性，使其不會(huì)被機(jī)體兩側(cè)卡住，因此在設(shè)計(jì)時(shí)分離運(yùn)輸器的寬度應(yīng)略小于入土鏟的工作寬度。入土鏟的工作寬度為1000mm，綜合以上因素，所設(shè)計(jì)的分離運(yùn)輸器的寬度為960mm。4.3.4同步帶及帶輪設(shè)計(jì)帶傳動(dòng)和鏈條傳動(dòng)廣泛應(yīng)用于農(nóng)業(yè)機(jī)械的軸間傳動(dòng)。帶傳動(dòng)具有運(yùn)行穩(wěn)定、無噪音、緩沖效果好、結(jié)構(gòu)簡單等優(yōu)點(diǎn)，但普通帶傳送在分離運(yùn)輸裝置中只起到托舉、防打滑和固定桿條的作用。綜合上述因素，結(jié)合齒輪傳動(dòng)、鏈傳動(dòng)、帶傳動(dòng)等優(yōu)勢(shì)，主要解決帶傳動(dòng)帶條打滑、伸長等缺陷，同時(shí)為了保證桿條在輸送帶上固定可靠，故采用雙面梯形齒同步帶傳送。在設(shè)計(jì)同步帶時(shí)，為了保證桿條間距，設(shè)計(jì)同步帶上側(cè)與桿條固定的齒形節(jié)距p1=35mm，下側(cè)與帶輪嚙合齒形節(jié)距p2=17.5mm，同步帶寬度為40mm，同步帶總厚度為20mm，齒根厚10mm，單側(cè)齒高為5mm。設(shè)計(jì)的齒形同步帶結(jié)構(gòu)基本參數(shù)如圖4.10圖4.10雙面梯形齒同步帶基本參數(shù)分離運(yùn)輸裝置在工作時(shí)，速度應(yīng)略大于工作速度，保證輸送裝置的通暢，才能有效的分離土壤。通過查閱相關(guān)文獻(xiàn)，得知一般的農(nóng)用機(jī)械中，分離運(yùn)輸裝置的線速度與機(jī)器的工作速度的比值取λ為1.2~2.5。在本此設(shè)計(jì)中，前文已大致確定該清石機(jī)的工作速度為0.6~1.4m/s，分離運(yùn)輸裝置的最佳線速度為1.4~2.0m/s[10]，結(jié)合所設(shè)計(jì)的清石機(jī)的工作速度，取所以有：分離運(yùn)輸裝置的線速度V已知同步帶傳遞功率P3為15.93kw，輸送帶主動(dòng)輪轉(zhuǎn)速為180r/min，通過查閱文獻(xiàn)，根據(jù)同步帶的最小需用齒數(shù)Zmin≥17則可由帶輪的節(jié)圓直徑公式：d=Z帶輪p2得帶輪的節(jié)圓直徑d選取帶輪中心距為a=1000由此可以計(jì)算出分離運(yùn)輸器主動(dòng)輪的轉(zhuǎn)速n為：n=v2Πr=145.21~338.81取n180r/min，即分離運(yùn)輸器的主動(dòng)輪轉(zhuǎn)速n和分離運(yùn)輸器主動(dòng)鏈輪轉(zhuǎn)速n3n=取同步帶速度V=1.2m/s，工況系數(shù)KA=1.2，矢量相加修正系數(shù)KF則計(jì)算帶輪壓軸力：Q=500KFKA

設(shè)計(jì)的同步帶輪結(jié)構(gòu)基本參數(shù)如圖4.11所示：圖4.11帶輪結(jié)構(gòu)圖綜上所述，所設(shè)計(jì)的帶桿式分離運(yùn)輸機(jī)構(gòu)參數(shù)如表4.5：表4.5分離運(yùn)輸機(jī)構(gòu)相關(guān)參數(shù)工作寬度960mm桿條直徑10mm桿條間距35mm帶輪節(jié)圓直徑94.70mm輸送帶主動(dòng)軸轉(zhuǎn)速180r/min同步帶齒數(shù)17同步帶寬度40mm同步帶桿條節(jié)距35mm同步帶帶輪節(jié)距17.5同步帶總厚度20mm同步帶單側(cè)齒高5mm分離運(yùn)輸裝置傾角α120°分離運(yùn)輸裝置傾角α25°4.3.5分離運(yùn)輸裝置鏈傳動(dòng)設(shè)計(jì)計(jì)算1）鏈傳動(dòng)參數(shù)確定：已知錐齒輪減速器傳動(dòng)比為2，減速器輸出半軸轉(zhuǎn)速n1=270r/min，分離運(yùn)輸裝置主動(dòng)鏈輪轉(zhuǎn)速n3=180i=n1n3式中n1n3——選擇鏈輪齒數(shù)Z1、Z根據(jù)前文設(shè)計(jì)可推算出鏈速在0.6—3m/s之間，通過查閱文獻(xiàn)2，可知一般鏈輪的齒數(shù)Z1≥17，考慮到鏈條與鏈輪之間的摩擦力應(yīng)盡量均勻，鏈輪的鏈節(jié)數(shù)是偶數(shù)，鏈輪的齒數(shù)通常是奇數(shù)，同時(shí)為了減少鏈輪的體積，所以取最小因此有：i=Z3Z1=n可得Z取Z3確定鏈條型號(hào)和節(jié)距p：選擇同一型號(hào)鏈條進(jìn)行設(shè)計(jì)，即鏈條型號(hào)為20A，鏈條節(jié)距p=31.75mm。計(jì)算鏈節(jié)數(shù)和中心距：初選中心距a1=30~50p初步選取a則相應(yīng)的鏈長節(jié)數(shù)LP0=2a1=2=93.05取鏈長節(jié)數(shù)L把LP=94反帶入得理論則實(shí)際中心距a=a1-?a1計(jì)算鏈速v：v=n1z1p60由v=1.94m/s和鏈型號(hào)16A計(jì)算壓軸力FP有效圓周力Fe=1000Pv壓軸力FP=KFPF因此，減速器與分離運(yùn)輸裝置之間的鏈傳動(dòng)設(shè)計(jì)參數(shù)如表4.6所示:表4.6減速器與分離運(yùn)輸裝置之間的鏈傳動(dòng)參數(shù)傳動(dòng)比i1.5主動(dòng)輪齒數(shù)Z17從動(dòng)輪齒數(shù)Z25鏈節(jié)數(shù)L94中心距a1153.5mm鏈速v2.43m/s鏈號(hào)20A節(jié)距p31.75mm滾子外徑d119.05mm內(nèi)鏈板高度h230.18mm2)鏈輪的基本參數(shù)確定：鏈輪的主要參數(shù)為齒輪的節(jié)距p、滾子外徑d1、排距pt，以及齒輪齒數(shù)。由表4.6所設(shè)計(jì)的數(shù)據(jù)可知，小鏈輪的尺寸參數(shù)和撥石裝置的鏈傳動(dòng)設(shè)計(jì)中小鏈輪參數(shù)是一致的。故此處只計(jì)算大鏈輪的尺寸參數(shù)：分度圓直徑d=psin(180°齒頂圓直徑da=d+取中值d齒根圓直徑df=d-d齒高h(yuǎn)amin=0.5hamax取中值h最大齒側(cè)凸緣直徑dg=pcot180°Z3因此，減速器與分離運(yùn)輸裝置之間的大小鏈輪設(shè)計(jì)參數(shù)如表4.7所示。表4.7減速器與分離運(yùn)輸裝置之間的大小鏈輪設(shè)計(jì)參數(shù)基本參數(shù)小鏈輪大鏈輪分度圓直徑d172.79mm253.32mm齒頂圓直徑d187.97mm268.98mm齒根圓直徑d153.74mm234.27mm齒高9.08mm8.84mm最大齒側(cè)凸緣直徑d137.70mm219.18mm4.3.6分離運(yùn)輸裝置主動(dòng)軸設(shè)計(jì)（1）軸的設(shè)計(jì)1）初步確定軸的最小直徑。選取軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理,已知分離運(yùn)輸裝置主動(dòng)軸傳遞功率P3=15.93kwdmin=A032）軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)①取右端鏈輪安裝處的軸段Ⅰ-Ⅱ的直徑dⅠ-Ⅱ②由于Ⅰ-Ⅱ軸段右端需制出一軸肩，故取Ⅱ-Ⅲ段的直徑dⅡ-Ⅲ③因軸段Ⅲ-Ⅳ的作用是安裝左端鏈輪，結(jié)合軸段Ⅰ-Ⅱ的設(shè)計(jì)，鏈輪右端采用軸肩軸向定位，左端采用軸用彈性擋圈定位，取至此，已初步確定了軸的各段直徑和長度。④平鍵的選擇。同步帶輪及鏈輪的周向定位均采用平鍵連接。由dⅠ-Ⅱ=50mm查得平鍵截面b×h=14mm×9mm，鍵槽采用銑刀加工，長度為39mm，同時(shí)為了保證鏈輪與軸配合有良好的對(duì)中性，故選擇鏈輪與軸的配合為H8f7；同樣，同步帶輪安裝處的平鍵，由dⅡ-⑤確定軸上倒角尺寸。取軸端倒角為C2，各軸肩處的倒角為C1。⑥軸結(jié)構(gòu)如圖4.12所示：圖4.12分離運(yùn)輸裝置主動(dòng)軸結(jié)構(gòu)圖4.4抖動(dòng)裝置的設(shè)計(jì)4.4.1抖動(dòng)輪設(shè)計(jì)原理及要求抖動(dòng)裝置分為主動(dòng)式抖動(dòng)裝置和被動(dòng)式抖動(dòng)裝置兩大類，但被動(dòng)式抖動(dòng)裝置因結(jié)構(gòu)簡單、平穩(wěn)性好等優(yōu)點(diǎn)而被廣泛應(yīng)用在農(nóng)用機(jī)械中；被動(dòng)式抖動(dòng)輪的形狀有圓頭的、雙頭的和三頭的。但是圓頭抖動(dòng)輪的抖動(dòng)效率較低，其在分離運(yùn)輸裝置中主要起到托舉支撐輸送帶的功能；而雙頭式和三頭式的抖動(dòng)輪抖動(dòng)頻率和振幅過大，對(duì)運(yùn)輸裝置損害較大[12]。由于抖動(dòng)輪與同步帶的梯形槽是同步運(yùn)動(dòng)的，所以本次設(shè)計(jì)的抖動(dòng)輪是一種齒輪式偏心抖動(dòng)輪，它對(duì)輸送皮帶的沖擊小，工作平穩(wěn)，能滿足一般工況下的工作需要，結(jié)構(gòu)也比較簡單，但調(diào)節(jié)振幅和頻率時(shí)必須更換不同形狀的抖動(dòng)輪。其結(jié)構(gòu)如下圖4.11所示：圖4.12齒式偏心抖動(dòng)輪結(jié)構(gòu)形式抖動(dòng)裝置實(shí)現(xiàn)的功能是土石的二次分離，通過同步帶的上下振動(dòng)使得土石分離，其需滿足的要求有：（1）結(jié)構(gòu)簡單，工作可靠。（2）抖動(dòng)效果明顯且穩(wěn)定，能實(shí)現(xiàn)土石分離。4.4.2抖動(dòng)輪參數(shù)確定如上圖4.11所示，在設(shè)計(jì)抖動(dòng)輪時(shí)，采用鍵連接的方法將抖動(dòng)輪進(jìn)行周向固定，再通過兩邊的彈性擋圈進(jìn)行軸向固定。已知同步帶帶輪側(cè)節(jié)距為17.5mm，單側(cè)齒高為5mm，故偏心式齒形抖動(dòng)輪的節(jié)距為17.5mm。由設(shè)計(jì)可知抖動(dòng)輪軸直徑d4=35抖動(dòng)輪設(shè)計(jì)原理和同步帶輪相同，初選抖動(dòng)輪的齒數(shù)為Z抖d抖=Z抖p故抖動(dòng)輪半徑R=41.78mm。由設(shè)計(jì)可以大致得到抖動(dòng)輪的周長即為轉(zhuǎn)動(dòng)一周的長度，算出偏心齒式抖動(dòng)輪L為：L=2ΠR=2Π×41.78=262.51要使抖動(dòng)裝置能將物體拋起，輸送裝置必須要有一定的初速度，其最低速度為：Vmin1=gR式中k——軸孔直徑與節(jié)圓直徑之比，kVmin——分離運(yùn)輸g——重力加速度所以有：Vmin1=gR清石機(jī)的最大前行速度為1.4m/s，在此速度下還能保證土壤的正常輸送，則輸送帶的最低速度也應(yīng)該滿足：Vmin2=v·cos式中v——清石機(jī)的最大行進(jìn)速度，即1.4m/sα——分離運(yùn)輸器的最大傾角，即20°所以有：V比較Vmin1和V前文中設(shè)計(jì)分離運(yùn)輸器的同步帶輪半徑為47.35mm，轉(zhuǎn)速為180r/min，即3r/s，可以計(jì)算出分離運(yùn)輸裝置的速度為：V=2因?yàn)閂查文獻(xiàn)3可得到分離運(yùn)輸裝置的速度V、抖動(dòng)裝置抖動(dòng)輪的轉(zhuǎn)速n4n4=60VL取抖動(dòng)輪轉(zhuǎn)速n抖動(dòng)裝置中，抖動(dòng)輪的頻率可以按照以下公式計(jì)算：f=Zn60式中Z——抖動(dòng)輪的抖動(dòng)齒數(shù)，即Z=15n——抖動(dòng)裝置轉(zhuǎn)速，即n=所以有：f綜上所述，抖動(dòng)裝置的參數(shù)如表4.8所示:表4.8抖動(dòng)裝置參數(shù)抖動(dòng)輪外形偏心齒式抖動(dòng)輪抖動(dòng)齒數(shù)15抖動(dòng)裝置轉(zhuǎn)速204r/min抖動(dòng)頻率51Hz抖動(dòng)輪半徑41.78mm軸孔半徑35mm分離速度0.705m/s直徑比0.42抖動(dòng)輪數(shù)24.4.3抖動(dòng)裝置的鏈傳動(dòng)設(shè)計(jì)計(jì)算1）鏈傳動(dòng)參數(shù)確定：已知輸送裝置主動(dòng)鏈輪轉(zhuǎn)速n3=180r/min，齒數(shù)Z3=25，抖動(dòng)輪轉(zhuǎn)速n4=2所以有：i=n3n4=可得：Z則Z4=22該鏈條同樣采用鏈號(hào)為20A，鏈條節(jié)距p=31.75mm。設(shè)計(jì)時(shí)，取抖動(dòng)裝置的鏈傳動(dòng)裝置中心距a2=16p=508mm，LP1=2a2p=2×=55.51取鏈長節(jié)數(shù)L把LP=84反帶入得理論則實(shí)際中心距a=a1-?a1因此，輸送裝置主動(dòng)鏈輪與抖動(dòng)裝置鏈輪之間的鏈傳動(dòng)設(shè)計(jì)參數(shù)如表4.9所示：表4.9輸送裝置與抖動(dòng)裝置之間的鏈傳動(dòng)參數(shù)傳動(dòng)比i0.88主動(dòng)輪齒數(shù)Z25從動(dòng)輪齒數(shù)Z22鏈節(jié)數(shù)L56中心距a513.7mm鏈號(hào)20A節(jié)距p31.75mm滾子外徑d19.05mm內(nèi)鏈板高度d30.18mm2）鏈輪的基本參數(shù)確定：計(jì)算可知抖動(dòng)裝置鏈傳動(dòng)大鏈輪的尺寸參數(shù)與輸送裝置鏈傳動(dòng)大鏈輪相同，同理可得抖動(dòng)裝置的小鏈輪的尺寸參數(shù)：分度圓直徑d=psin(180°齒頂圓直徑da=d+取中值d齒根圓直徑df=d-d1齒高h(yuǎn)amin=0.5p-hamax=0.625p-0.5取中值h最大齒側(cè)凸緣直徑dg=pcot180°Z4因此，減速器與分撥石裝置之間的大小鏈輪設(shè)計(jì)參數(shù)如表4.10所示:表4.10輸送主動(dòng)鏈輪與分抖動(dòng)鏈輪之間的大小鏈輪設(shè)計(jì)參數(shù)基本參數(shù)大鏈輪小鏈輪分度圓直徑d253.32mm223.10mm齒頂圓直徑d268.98mm238.62mm齒根圓直徑d234.27mm204.05mm齒高8.84mm8.91mm最大齒側(cè)凸緣直徑d219.18mm188.68mm4.5三點(diǎn)懸掛裝置的設(shè)計(jì)懸掛指的是清石機(jī)與拖拉機(jī)的配合。懸掛的參數(shù)確定的是否合理，會(huì)直接影響清石機(jī)的入土性能、撿石性能、機(jī)組牽引穩(wěn)定性、以及對(duì)地表的懸掛裝置是指清石機(jī)和拖拉機(jī)之間的協(xié)同工作。懸掛參數(shù)的選取，將直接關(guān)系到清石機(jī)的入土性能、撿石性能、機(jī)組牽引穩(wěn)定性和地面適應(yīng)性。由于我國目前對(duì)荒地清石機(jī)的研究尚處于空白狀態(tài)，因此本文提出的懸掛裝置只能在其它農(nóng)機(jī)機(jī)械的基礎(chǔ)上進(jìn)行改良。所以，本次設(shè)計(jì)中使用了常見的三點(diǎn)式懸掛，可以確保與一般拖拉機(jī)的平穩(wěn)匹配，具有良好的通用性。其結(jié)構(gòu)如圖4.13所示：圖4.13三點(diǎn)懸掛裝置三維模型4.6集石裝置的設(shè)計(jì)集石裝置是由集石箱和承箱架通過螺柱和螺母連接，集石箱的升降工作通過液壓推桿實(shí)現(xiàn)，根據(jù)安裝位置選取行程為500mm的DYTP-500型號(hào)液壓推桿。集石箱采用普通碳素結(jié)構(gòu)鋼材焊接制成，承箱架采用空心方鋼