油浸電力變壓器設(shè)計手冊-沈陽變壓器(1999)6負(fù)載損耗計算

設(shè)計手冊油浸電力變壓器負(fù)載損耗計算油浸電力變壓器負(fù)載損耗計算

共02 頁 第01 頁目 錄SB-007.6目 錄SB-007.6第1頁〕計算 SB-007.6第1頁算 SB-007.6 第1頁繞組導(dǎo)線電阻損耗〔 PR繞組附加損耗〔P〕計f層式繞組的附加損耗系數(shù)〔 K %〕f餅式繞組的附加損耗系數(shù)〔 K %〕f

SB-007.6SB-007.6

第1頁第2頁導(dǎo)線中渦流損耗系數(shù)〔導(dǎo)線中渦流損耗系數(shù)〔K %〕計算wSB-007.6第2頁雙繞組運行方式的最大縱向漏磁通密度〔B〕計算SB-007.6第2頁降壓三繞組變壓器聯(lián)合運行方式的最大縱向漏磁通密度〔B〕計算SB-007.6第3頁升壓三繞組〔或高-低-高雙繞組〕變壓器聯(lián)合運行方式的最大縱向漏SB-007.6第3頁磁通密度〔B〕計算雙繞組運行方式的渦流損耗系數(shù)〔K %〕簡便計算wSB-007.6第4頁環(huán)流損耗系數(shù)〔K %〕計算CSB-007.6第4頁連續(xù)式繞組的環(huán)流損耗系數(shù)〔K %〕計算CSB-007.6第4頁載流單螺旋242換位的繞組環(huán)流損耗系數(shù)〔K %〕計算C1SB-007.6第5頁非載流(處在漏磁場中間)單螺旋242換位的繞組環(huán)流損耗系數(shù)SB-007.6第5頁〔K %〕計算C2載流雙螺旋穿插換位的繞組環(huán)流損耗系數(shù)(K %)計算C1SB-007.6第6頁mmm..43.4.5 非載流(處在漏磁場中間)雙螺旋 穿插 換位的繞組環(huán)流損耗系數(shù)〔K %〕計算C2引線損耗〔P〕計算y雜散損耗〔P 〕計算ZS

SB-007.6SB-007.6SB-007.6

第7頁第7頁第8頁小型變壓器的雜散損耗〔PZS

〕計算

SB-007.6

第8頁中大型變壓器的雜散損耗〔 P特大型變壓器的雜散損耗〔 P

〕計算〕計算

SB-007.6SB-007.6

第9頁第10頁油浸電力變壓器負(fù)載損耗計算 共02 頁 第02 頁目 錄k負(fù)載損耗〔P〕計算 SB-007.6k

10頁軸向分裂變壓器負(fù)載損耗〔

〕計算KF

SB-007.6

11頁7.1

全穿越狀態(tài)的負(fù)載損耗〔PK

〕計算

SB-007.6

11頁7.1.1 全穿越狀態(tài)的各繞組相電流7.1.1 全穿越狀態(tài)的各繞組相電流SB-007.611頁7.1.2 全穿越狀態(tài)的負(fù)載損耗〔P〕計算SB-007.611頁半穿越狀態(tài)的負(fù)載損耗〔PKB

〕計算

SB-007.6

11頁7.2.1半穿越狀態(tài)的各繞組相電流SB-007.611頁7.2.2半穿越狀態(tài)的電阻損耗〔P 〕計算RBSB-007.611頁7.2.3半穿越狀態(tài)的雜散損耗〔P 〕計算ZSBSB-007.612頁7.2.4半穿越狀態(tài)的負(fù)載損耗〔P 〕計算KBSB-007.612頁分裂狀態(tài)的負(fù)載損耗〔PKB

〕計算

SB-007.6

12頁7.3.1分裂狀態(tài)的各繞組相電流SB-007.612頁7.3.2分裂狀態(tài)的電阻損耗〔P 〕計算RFSB-007.612頁7.3.3分裂狀態(tài)的橫向漏磁產(chǎn)生的渦流損耗〔P 〕計算WFSB-007.613頁7.3.4分裂狀態(tài)的負(fù)載損耗〔P 〕計算KFSB-007.613頁設(shè)計手冊油浸電力變壓器 代替負(fù)載損耗計算

共13

第 1頁概述負(fù)載損耗是當(dāng)變壓器在負(fù)載試驗狀態(tài)下,在一對繞組中,當(dāng)額定電流〔或分接電流〕流經(jīng)一個繞組的線路端子,且另一繞組短路時,在額定頻率及參考溫度下所吸取的有功功率。此時,其他繞組(假設(shè)有)應(yīng)開路。〔或分接電流〕。在受到試驗設(shè)備限制時，可以施加不小于相應(yīng)額定電流〔或分接電流〕的50%?！舶▽?dǎo)線的渦流損耗和導(dǎo)線換位不完全而產(chǎn)生的環(huán)流損耗〕，以及漏磁通〔如鋼壓板、夾件、油箱、鋼螺栓及螺母緊固件等〕中產(chǎn)生渦流而形成的雜似簡化方法進展估算。另外，還有電流流經(jīng)引線而產(chǎn)生的引線損耗等。故鐵心損耗很小，常無視不計。但當(dāng)變壓器的短路阻抗較大〔如高阻抗變壓器的短路阻抗40%以上〕時，另需計算在負(fù)載試驗狀態(tài)下的鐵心損耗。繞組導(dǎo)線電阻損耗〔

〕計算R各繞組導(dǎo)線的電阻損耗分別按下式計算：P = m I2 R [W] (6.1)R x qmx

相數(shù);I —分接的相電流〔A〕;R—分接的相電阻〔〕,見線圈計算公式〔2.30〕。q繞組附加損耗〔P〕計算fK %P f

[W] (6.2)f 100 R式中：PR

—繞組導(dǎo)線的電阻損耗〔W〕,按公式〔6.1〕計算;K%—繞組導(dǎo)線的附加損耗系數(shù)〔%〕,一般用占導(dǎo)線電阻損耗的百分?jǐn)?shù)表示。f層式繞組的附加損耗系數(shù)〔 K%〕會簽 f描圖 卷 號雜散損耗系數(shù),一般估量為:

f舊底圖總號日期 簽字

≤200kVA K250kVA～315kVA 400kVA～630kVA

%=3%左右f%=5%左右f%=8%左右f油浸電力變壓器負(fù)載損耗計算 共13 頁 第2 頁餅式繞組的附加損耗系數(shù)〔 K%〕f餅式繞組的附加損耗系數(shù)〔Kf

w系數(shù)〔Kc

K%= Kf w

%+

% [%] (6.3)cK

—被計算繞組的渦流損耗系數(shù)〔%〕，按公式〔6.4〕或公式〔6.12〕計算；w—被計算繞組的環(huán)流損耗系數(shù)〔%〕，按公式〔613〕至公式〔622〕計算。導(dǎo)線中渦流損耗系數(shù)〔 K

%〕計算wK % k 10 w

ff

a B 2mJmJq

[% ] (6.4 )式中:k 系數(shù)

k

6

; 當(dāng)50Hz時,銅線(75C):k2.99; 鋁線(75C):k1.075182kf —頻率〔Hz〕；ρ 銅線k

=0.02135Ωmm2/m;鋁線〔75℃〕時：ρk

=0.0357Ωmm2/m;a—垂直于漏磁場方向的單根裸導(dǎo)線尺寸,一般指單根裸導(dǎo)線厚度〔mm〕；J—導(dǎo)線的電流密度〔A/mm2〕；qB—最大縱向漏磁通密度〔T〕,變壓器繞組的最大縱向漏磁通密度〔B

〕與運行m m方式有關(guān)，分別按以下各式計算。m雙繞組運行方式的最大縱向漏磁通密度〔 B〕計算 〔如圖6.1〕m0.4 210B m HK

3IW

1.78103IW HK

T

6.5式中：IW—繞組的安匝；ρ—洛氏系數(shù),見阻抗計算SB1-007.5;H —平均電抗高度〔mm〕。K當(dāng)三繞組的外部1與內(nèi)部3運行時，中間繞組2為非載流繞組，雖然繞組中沒有電流流過，但它處于漏磁主空道之中，即處于最大縱向漏磁場位置。2的渦流損耗將是平均渦流損耗的3倍。為了計算便利起見，常承受同一公式〔6.4〕計算渦流損耗系數(shù)，故將中間繞組的最大縱向漏磁通密度用B =√3 B 代入。m2 m版 日 簽

BBm mB低 高 低 中 高壓 壓 (中) (低) 壓

B低 中 高(中) (低) 壓

Bm低 中 高(中) (低) 壓次 期 字

壓 壓 壓 壓 壓 壓 ⊙ ⊙ ⊙舊底圖總號

2 1 3 2 1

⊙3 2 1

3 2 1 1與低2運行 1與中2運行 2與內(nèi)3運行 1與內(nèi)部3運日期 簽字

6.1雙繞組運行方式的縱向漏磁通密度分布圖油浸電力變壓器負(fù)載損耗計算 共13 頁 第3 頁m降壓三繞組變壓器聯(lián)合運行方式的最大縱向漏磁通密度 〔B〕計算〔如圖6.2〕m外繞組 : B m1

1.7810H

3I W 1 1 K123

T

6.6 內(nèi)繞組 : B m3

1.7810 3H

I W 3 3

T

6.7 中繞組 : Bm2

B2m1

K123B Bm1 m3

B2m3

T 6.8式中：IW；IW

—聯(lián)合運行時外繞組及內(nèi)繞組的安匝；1 1 3 3ρ —外、內(nèi)繞組的洛氏系數(shù),SB1-007.5;13H —平均電抗高度〔mm〕。K123BB BBB m1 m3m3

BBm1 m1B高壓高壓Bm3低高壓II壓⊙I321m3低中低中高低中高中低壓壓壓壓壓壓(低)(中)⊙⊙壓壓⊙3213213211對中23運行

1及中23運行

低(中)2對高1及中(低)3運行

2對高I及高II運行6.2降壓三繞組變壓器聯(lián)合運行方式的縱向漏磁通密度分布圖

6.3升壓三繞組變壓器聯(lián)合運行或低壓對高I及高II運行方式的縱向漏磁通密度分布圖升壓三繞組〔或高-低-高雙繞組〕變壓器聯(lián)合運行方式的最大縱向漏磁通密度〔B〕m

外繞組 : B m1

1.7810H

3IW 1 1 K12

T

6.9 計算 〔如圖6.3〕內(nèi)繞組 : B m3

1.7810 3I W 3 3 H

T

6.10 式中：IW

—聯(lián)合運行時外繞組的安匝；

K231 1版 日 簽

IW—聯(lián)合運行時內(nèi)繞組的安匝；3 3中繞組 : B B2 B B

B2

T

6.11 次 期 字

m2 m1

m1 m3 m3舊底圖總號

當(dāng)I W1

I W 時:3 3

B 1m2 2

B B m1 m3日期 簽字

ρ —外、中繞組的洛氏系數(shù),SB1-007.5；12ρ —中、內(nèi)繞組的洛氏系數(shù),SB1-007.5；23H —外、中繞組平均電抗高度〔mm〕;K12HK23

油浸電力變壓器負(fù)載損耗計算

共13 頁 第4 頁雙繞組運行方式的渦流損耗系數(shù)〔 K %〕簡便計算，WkK %

f m n as2

%

(6.12 )w 107 HK雙繞組運行方式的渦流損耗系數(shù)計算為了簡便起見可不必先計算漏磁通密度(B ),m而直接用下式計算：表6.1 公式〔6.12〕中符號代表意義名 稱 同心式線圈 交迭式線圈wwkwwf - 頻率wwkwwf - 頻率(Hz)f -額定頻率(Hz)f-額定頻率(Hz)

=1.782×10–3×π2/(1ρ2); 75C

=3.8；

=1.36n-平行于漏磁場 連續(xù)式: n=總段數(shù)〔總餅數(shù)〕 連續(xù)式: n=每段匝數(shù)(W)×并聯(lián)根數(shù)(m)b b方向的導(dǎo)線根數(shù) 螺旋式: n=匝數(shù)(W)×螺旋股數(shù)(n) 螺旋式: n=每股并聯(lián)根數(shù)(m)b bm-垂直于漏磁場 連續(xù)式: m=每段匝數(shù)(W)×并聯(lián)根數(shù)(m) 連續(xù)式: m=每磁平衡組內(nèi)段數(shù)(n)b方向的導(dǎo)線根數(shù) 螺旋式: m=每股并聯(lián)根數(shù)(m)b

b h螺旋式: m=每磁平衡組內(nèi)匝數(shù)(W)ha-垂直于漏磁場方 a=沿輻向方向單根裸導(dǎo)線厚度(mm) a=沿軸向方向單根裸導(dǎo)線寬度(mm)向的裸導(dǎo)線尺寸s-單根導(dǎo)線面積 s=單根裸導(dǎo)線截面〔mm2〕 s =單根裸導(dǎo)線截面〔mm2〕ρ-洛氏系數(shù) ρ=縱向漏磁洛氏系數(shù) ρ =橫向漏磁洛氏系數(shù)hH-電抗高(mm)

=線圈電抗高度〔mm〕

=線圈電抗寬度(B

〕〔mm〕K

環(huán)流損耗系數(shù)〔KC

%〕計算 K K由于并聯(lián)導(dǎo)線在漏磁場中所處的位置不同，故在并聯(lián)導(dǎo)線中產(chǎn)生循環(huán)電流,從而產(chǎn)生漏磁通在并聯(lián)導(dǎo)線中產(chǎn)生的環(huán)流損耗。242‖242‖換位,m=41的各種6.2所示。6.2相對環(huán)流損耗比照表34345681216202428196.6321344358.7—2.365.006.988.37——2.25—15.5821.3225.8627.5828.4128.89—1—13.4718.7522.824.2724.9725.35—1——1.772.763.193.413.533.81—9——12.3114.2915.2315.7716.1216.36—2.25—4—9——6.955.184.774.624.574.53一次標(biāo)準(zhǔn)換位全分布〔潘戈〕換位121‖換位212‖換位242‖換位424‖換位121‖/212‖換位424‖/242‖換位版日簽版日簽次期字C

%〕計算舊底圖總號

K %

k 0

5m2b

4)

f nas2

%

(6.13 )日期 簽字

C 108 HK000

–系數(shù); k0

=16×10–4×π4/(180ρk

2); 75C時:k

0

=0.679；m–連續(xù)式繞組沿輻向并聯(lián)根數(shù); 其它符號代表意義，見表6.1。b油浸電力變壓器負(fù)載損耗計算 共13 頁 第5 頁“ 載流單螺旋 242換位的繞組環(huán)流損耗系數(shù)〔 “ C1

%〕計算K %

1.232k

K*B*

(0.5K*

)B*

2

K*

)B*

fasWB*

% 6.14C1 105

1 w 1 w 2 2 e0.5KeR

w 1 2 Hk B* 11 K*

sh

)sh[(0.5 K* )K ]R w Rw R B* 12

0.5keRe(0.5 K*

(0.5 K* )K w R

(6.15 )w R一般 K*w

B* (0.5 K*1

)B*2

0.0001 H K k R 式中：WI

兩端〔Ⅰ,Ⅳ〕換位區(qū)的實際匝數(shù): W=WI IV

=K WwW—單及單半螺旋式線圈的總匝數(shù);RK—兩端加大換位間距的換位區(qū)匝數(shù)系數(shù),見線圈計算中圖2.7K -K曲線；Rw wHk—線圈的電抗高度〔mm〕,SB1-007.5;*—漏磁總寬度〔mm〕,一般指內(nèi)線圈內(nèi)半徑至外線圈外半徑的寬度〔指計算的兩個線圈〕,SB1-007.5;f—頻率〔Hz〕；a—垂直于漏磁場方向的裸導(dǎo)線厚度〔mm〕；s—單根裸導(dǎo)線截面〔mm2〕；m—垂直于漏磁場方向的導(dǎo)線根數(shù)，此處指每股螺旋中并聯(lián)根數(shù)(m )；bk 、k6.3。1 2表6.3 系數(shù)k 、k 、k1 2 3m481216202428k11.15232.54186.5620.0155532786139k2001.0244.60812.9028.6755.30k3030.72184.3614.4153632266021“ 非載流(處在漏磁場中間)單螺旋242換位的繞組環(huán)流損耗系數(shù)(K “ C2版 日 簽

2.956k

fa sW222

次 期 字舊底圖總號

K %C2

105

3 K* w 1

(0.5K*w

)B* %H2Hk

6.16日期 簽字

式中：k —系數(shù)，見表6.3;3*—漏磁總寬度(mm),指內(nèi)線圈內(nèi)半徑至外線圈外半徑的寬度〔含中間線圈〕,SB1-007.5;其它符號代表意義同公式6.14)及公式6.15。油浸電力變壓器負(fù)載損耗計算 共13 頁 第6 頁“ 載流雙螺旋 穿插換位的繞組環(huán)流損耗系數(shù)〔 K %“ C1雙螺旋穿插換位的繞組環(huán)流損耗系數(shù)〔K ，均用計算機程序C1進展計算，其具體計算公式如下：k f a sW 2 M

2 K % 4

s

6.17C1 M 10 5 HkM1

i1

i M (K 1)2 i i,j jj1 q 6.18S ii11 NW j N W

n j KR

sh 0.5K KR pb

sh 0.5K K R pe KpbKpb12NWp1j1nj(K1b1)Kpe12NWpj1nj(6.19)KRHk表6.4 導(dǎo)線在各區(qū)的位置Ki,j第j個換位區(qū)第i根導(dǎo)線

j≤(M/2) (M/2)＜j≤M j=M+1i = 1 K1,j =(M/2)－j+1 K1,j

j－(M/2) K = K1,j 1,1i = 2～M Ki,j = K(i–1),(j+1) Ki,j = Ki,1—系數(shù);

=64×10–7×π4/ρk

2 75C時:k;4;

=1.3674

=0.489；M —雙螺旋式線圈中的換位數(shù)，即雙螺旋并聯(lián)總根數(shù)M=n×m ；b bn nb

=2；mbKi,j

線圈中沿輻向并聯(lián)根數(shù)，即每列螺旋的并聯(lián)根數(shù)；—第i根導(dǎo)線在第j個換位區(qū)的位置,6.4;版 日 簽

Ψ —載流繞組的第iΨ —1q根導(dǎo)線在各區(qū)j1～〔M1〕]的總磁鏈；SΦ —載流繞組的第j個 換位區(qū)的磁通；jn —載流繞組的第j個 換位區(qū) 的換位間距,見線圈計算SB1-007.2;j次 期 字 W —雙螺旋式線圈的總匝數(shù);k舊底圖總號 Hk

—線圈的電抗高度(mm),SB1-007.5;

* —漏磁總寬度(mm),指被計算的內(nèi)線圈內(nèi)半徑至外線圈外半徑的寬度,見阻SB1-007.5;日期 簽字f —頻率〔Hz〕；a —垂直于漏磁場方向的裸導(dǎo)線厚度〔mm〕；s —單根裸導(dǎo)油浸電力變壓器負(fù)載損耗計算 共13 頁 第7 頁非載流(處在漏磁場中間)雙螺旋“穿插”換位的繞組環(huán)流損耗系數(shù)(K %)計算C2K % k4M

fa sW2 M 2 2

MfS M

%

6.20 C2 105 Hk

fi i1 fi

(Ki,j

1) fjj1 q fS fii1

6.21

n NW e0.5KR

sh 0.5K

sh0.5K

fj NW j KR

R pb

R pe K 1 2pb NW

p1njj1

(K 1)1bK 1

2 p

pe HK R f

j1 njnj式中：ΨfiΨΦfjλf

1q根導(dǎo)線在各區(qū)j1～〔M1〕]的總磁鏈；非載流繞組的第j個―換位區(qū)‖的磁通；—漏磁總寬度(mm),〔含中間線圈〕,SB1-007.5;其它符號代表意義同公式6.17)至公式6.19。引線損耗〔P

〕計算y當(dāng)電流通過引線時,由于引線有電阻存在,而產(chǎn)生引線的電阻損耗, 可按下式計算:Py = mx I2 Ry [W] (6.23)式中：m —相數(shù);xI —引線相電流〔A〕;版 日 簽次 期 舊底圖總號日期 簽字

24)

R —引線相電阻〔〕,yR = ρy y

L /Sy y

[] (6.式中: y

—引線電阻系數(shù)(mm2/m), 銅引線(75℃):

=0.02135mm2/m;y鋁引線(75℃):

=0.0357mm2/m;yL —引線的每相平均總長度m6.5估算;yS —引線總截面積(mm2)。y油浸電力變壓器負(fù)載損耗計算 共13 頁 第8 頁接法電壓〔kV〕

6.5引線每相平均總長估算出線方式 線圈排列 引線每相平均長度L〔m〕y中部出線 高－低 L≈6.5y220

高－低－高中部出線 高－低－高－低 L≈6.5+窗高+夾件高度≈9yY或 自耦變壓器YN 中部出線 L≈4110

yL≈4+(窗高/2)≈4.5y35～1035～3

端部出線 L≈油箱高度≈2×線圈高度y端部出線 中壓繞組 L≈窗高+油箱高≈3×線圈高度y首端在上 L≈窗高+2×鐵心柱中心距+鐵軛至蓋距離D 35～3

首末端均在上

y≈5×線圈高度L≈2×鐵心柱中心距y有時為了計算簡便起見,引線損耗可用引線損耗占繞組導(dǎo)線電阻損耗〔PR來估算:

〕的百分?jǐn)?shù)K %P y

[W] (6.25)y 100 R式中：P —繞組導(dǎo)線的電阻損耗〔W〕,按公式〔6.1〕計算;RK%—引線損耗占繞組導(dǎo)線電阻損耗〔P〕的百分?jǐn)?shù)〔%〕,6.6選取。y R表6.6 引線損耗占繞組導(dǎo)線電阻損耗〔P〕的百分?jǐn)?shù)〔K%〕R y繞組電壓等級≥3510630.4(kV)雙螺旋式四螺旋式Y(jié)聯(lián)結(jié)可不計Y聯(lián)結(jié)可不計0.511.51215D聯(lián)結(jié)0.5123y雜散損耗〔P 〕計算ZS變壓器在運行時，繞組或大電流引線的漏磁通，穿過鋼夾件、鋼壓板、鋼螺栓螺母及油箱等鋼鐵構(gòu)造件，在其中產(chǎn)生渦流，從而產(chǎn)生雜散損耗。在特大容量變壓器中，雜散損耗有時可達(dá)負(fù)載損耗的30%～40%，必需引起足夠重視。常在漏磁通較大的部位，承受磁屏蔽或電磁屏蔽等措施，來削減鋼鐵構(gòu)造件中的雜散損耗。考慮到漏磁通路徑的簡單性，準(zhǔn)確計算較為困難，所以，雜散損耗只能用近似方法進展計算。版 日 簽次 期 字

小型變壓器的雜散損耗〔 P 〕計算ZS舊底圖總號,一般承受層式線圈構(gòu)造，由于它的漏磁不大，故將雜散損耗一并在附加損耗中予以考慮，不再單獨計算。油浸電力變壓器負(fù)載損耗計算 共13 頁 第9 頁中大型變壓器的雜散損耗〔 P 〕計算ZSkVA及以上的中大型雙繞組及三繞組變壓器,一般承受餅式線圈構(gòu)造，當(dāng)其中每一對繞組運行時，繞組的縱向漏磁通為Φ=X%Φ

/100，其中有一部Z K m分漏磁通Φ向外匯流入油箱壁，另一局部漏磁通Φ向內(nèi)匯流入鐵心及鐵軛和其它鋼鐵結(jié)w nΦ

w匯流入鐵心及鐵軛和其它鋼鐵構(gòu)造件的漏磁通Φ

產(chǎn)生的渦流損耗，以乘上一個系數(shù)來修nK 104 X %

2K

H3 f 2

P 2

P zs

k

yb

k

W 6.26zs lxb

H 2k

R Rpb

2p12

50

Pr式中：Kzs

—閱歷系數(shù)，平滑油箱:三相取Kzs

=23/X%; 單相取Kk

=10.5/X%；k波浪油箱(當(dāng)X%≤10.5%時):三相取K =3; 單相取K

=1.69；k zs zsX%—額定容量時的電抗百分?jǐn)?shù)〔%〕，SB1-007.5；kX%〔6.26〕〔P/Pk

2 = 1。Φ —鐵心主磁通〔Wb〕，SB1-007.1；m? —漏磁鏈校正系數(shù)，按下式計算：1B R 2 q1

A12

R p12

B R q2 p2

6.27 1B R3 q1 p1

A12

R p12

1B R 3 q2 p2K —考慮壓板的系數(shù),絕緣壓板取:Kyb

=0.8; 鋼壓板(或無壓板)取Kyb

=1.0;Bq1,A12Rp1,Rp12Hk

B —各線圈的輻向尺寸〔mm〕，SB1-007.2；q2R 圈計算SB1-007.2；p2高度,然后再計算平均電抗高度;l —平滑油箱內(nèi)壁的周長〔mm〕;當(dāng)線圈至油箱長軸方向的兩端距離相差較xb大〔如有載變壓器開關(guān)在一端〕時，按距離較小的一端計算后，再乘2；三相：lxb單相：lxb

=2〔πRpb=2〔πRpb

+2MO〕 [mm] 〔6.28〕+ MO〕 [mm] 〔6.29〕MO —鐵心柱中心距〔mm〕，6.4；R —油箱內(nèi)壁的平均折合半徑〔mm〕，即鐵心柱中心至油箱壁平均距離；pb版 日 簽

0.5B R CR xb w1 pb 2

mm 6.30次 期 舊底圖總號

B —油箱內(nèi)壁的寬度xbBR —外線圈的外半徑〔mm〕；見SB1-007.2； RPbBw1 xbC —線圈至油箱長軸方向的距離〔mm〕,6.4；xbf —額定頻率〔Hz〕；P —實際容量〔kVA〕；P —額定容量〔kVA〕。r油浸電力變壓器負(fù)載損耗計算 共13 頁 第10 頁5.3 特大型變壓器的雜散損耗〔 P 〕計算ZS220kV級及以上的特大型雙繞組及三繞組變壓器，線圈及引線等構(gòu)造比較簡單，漏磁也比較簡單，雜散損耗計算更難以準(zhǔn)確，可按以下另一個閱歷公式估算：P = 0.07KKzs 1

KK3

X%〔1±uk

%／100)2 Pr

[W] 〔6.31〕1

—考慮鐵心有旁軛的修正系數(shù)，取K1

=0.8; 無旁軛時， 取K1

=1.0;K K2

=0.75; 無磁屏蔽時，取K2

=1.0;K K3

=0.75;無夾件磁屏蔽時，取K3

=1.0;K Khx 三繞組及自耦變壓器：高—中〔外—中〕K

=1.0;=1.0;hx中—低〔中—內(nèi)〕Khx高—低〔外—內(nèi)〕Khx

=1.2;=1.5;X%—額定容量時的電抗百分?jǐn)?shù)〔%〕，SB1-007.5；ku %—調(diào)壓百分?jǐn)?shù)〔%〕，額定電壓時，ut

%=0；P —額定容量〔kVA〕。負(fù)載r

耗〔P

〕計算K〔導(dǎo)線渦流損耗和導(dǎo)線環(huán)流損耗〕、引線損耗以及雜散損耗。而對三繞組變壓器而言，應(yīng)分別計算各對繞組運行時的負(fù)載損耗，即計算“外—中”、“中—內(nèi)”、“外—內(nèi)”等三種運50%時，則另50%容量的損耗值。當(dāng)三繞組變壓器的“外—內(nèi)”繞組運行時，中間繞組為非載流繞組，雖然繞組中沒有電流流過，但它處于漏磁主空道之中，即處于最大縱向漏磁場位置。其中間繞組的渦流損耗將是平均渦流損耗的3應(yīng)再加上中間繞組按正常載流計算的平均渦流損耗的三倍。各對繞組運行時的負(fù)載損耗，按下式計算：P =ΣPK R

+ΣPf

+ΣP+Py

+K %PC2 RZ

+3K %PWZ RZ

[W] 〔6.32〕式中:ΣPRΣP

被計算的一對繞組的導(dǎo)線電阻損耗之和〔W〕，分別按公式〔6.1〕計算；被計算的一對繞組的導(dǎo)線附加損耗之和〔W〕，分別按公式〔6.2〕計算；fΣP —被計算的一對繞組的引線損耗之和〔W〕，分別按公式〔6.25〕計算；yP —被計算的一對繞組的雜散損耗〔W〕,按公式〔6.26〕或公式〔6.31〕計算；ZS版 日 簽次 期 舊底圖總號

K %—當(dāng)三繞組變壓器的“外—內(nèi)”繞組運行時，其處于中間的非載流繞組，按C2公式〔6.16〕或公式〔6.20〕非載流計算的環(huán)流損耗系數(shù)〔%〕；K %—當(dāng)三繞組變壓器的“外—內(nèi)”繞組運行時，其處于中間的非載流繞組，按WZ公式〔6.12〕計算的平均渦流損耗系數(shù)〔%〕；如按公式〔6.4〕計算時，其中縱向漏磁通密度用B =√3 B 代入,則上式中K %前不再乘3;m2 m WZP —當(dāng)三繞組變壓器的“外—內(nèi)”繞組運行時，其處于中間的非載流繞組，按RZ載流計算的導(dǎo)線電阻損耗〔W〕。油浸電力變壓器負(fù)載損耗計算 共13 頁 第11 頁軸向分裂變壓器負(fù)載損耗〔

〕計算KFx1I3 Ia 1

1 xx1xI3B I ～I Ia 1B a 3F 1F1 1 1A A Aa a a222I I2 ～ I

I ～ Ir 2II2BII4 r 2x

4F 2F2 X x2 X x2 Xa〕全穿越狀態(tài) b〕半穿越狀態(tài) c〕分裂狀態(tài)6.5分裂變壓器接線簡圖全穿越狀態(tài)的負(fù)載損耗〔 全穿越狀態(tài)的各繞組相電流

〕計算K6.5a〕所示，它與一般變壓器沒有什么兩樣。各繞組均為額定電流，其相電流為：I =I =I1 2 I =I3 4

/2 [A] 〔6.33〕[A] 〔6.34〕式中：Ir

—高壓繞組的額定相電流〔A〕 I=Ir 1

+I。2全穿越狀態(tài)的負(fù)載損耗〔PK

〕計算全穿越狀態(tài)的負(fù)載損耗〔P〕與一般變壓器一樣，按公式〔6.32〕計算。

K半穿越狀態(tài)的負(fù)載損耗〔

P 〕計算KB半穿越狀態(tài)的各繞組相電流6.5b〕12并UB

,Ir

/2=I +I1B 2B

且為額定相電流，另一個低壓繞組〔4〕I4B

=0。應(yīng)留意其高壓繞組2中，亦安排有較小電流〔I

〕流過〔I2B

/210左右〕。各繞組相電流分別為：I [A] 〔6.36〕1B r 2BW W X

I X

I X %X

%X %I 2

I 3

132

r 132 r 13 12 232B W1

3B W1

X % 2 X12

% 2 2X %12II r

X %X13

% 1 4X2

%2Xk

%X12

%X % 342B 2 2X %12I 1 r

4X %X %4X % k 34 13

% 1 %2 4 X12

6.35版 日 簽

式中：X

I =0 〔或當(dāng)?shù)蛪豪@組3空載時：I =0〕 [A] 〔6.37〕4B 3B%—折算到高壓額定容量時，全穿越電抗百分?jǐn)?shù)〔%〕，見阻抗計算;次 期 字

KX%～X

%—折算到高壓額定容量時,各對繞組的電抗百分?jǐn)?shù)(%)，見阻抗計算；12 34舊底圖總號

I —高壓繞組在全穿越狀態(tài)下的額定相電流〔A〕。r半穿越狀態(tài)的電阻損耗〔PRB

〕計算軸向分裂變壓器的半穿越狀態(tài)下，各繞組電阻損耗〔P 〕分別按公式〔6.1〕計算。RB油浸電力變壓器負(fù)載損耗計算

共13 頁 第12 頁半穿越狀態(tài)的雜散損耗〔PZSB

〕計算軸向分裂變壓器的半穿越狀態(tài)下，雜散損耗〔P 〕按下式計算：2ZSB21.8K

104X %

2 H3

f

2 P

P

13

m

k13

W 6.38ZSB

l Hxb

2 Rpb

R 2p13

50 Pr式中：X13

%13的電抗百分?jǐn)?shù)(%)，見阻抗計算;其它符號代表意義與公式〔6.26〕一樣.半穿越狀態(tài)的負(fù)載損耗〔PKB

〕計算軸向分裂變壓器的半穿越狀態(tài)下，負(fù)載損耗〔P 〕按下式計算：KBP = P +P +P +P +P +P +P +P +P [W] 〔6.39〕KB RB1 RB2 RB3 fB1 fB2 fB3 yB1 yB3 ZSB式中:

RB1

;PRB2

;PRB3

按公式〔6.1〕計算；PfB1

;P

;P

—分別為高壓繞組123〔W〕，按公式〔6.2〕計算；PyB1

;PyB3

按公式〔6.23〕計算；

PZSB

—半穿越狀態(tài)下，雜散損耗〔W〕，按公式〔6.38〕計算。分裂狀態(tài)的負(fù)載損耗〔

〕計算KF軸向分裂變壓器的分裂狀態(tài)，只是運行時的特別狀態(tài)，故負(fù)載損耗一般不進展計算。分裂狀態(tài)的各繞組相電流4 軸向分裂變壓器的分裂狀態(tài)接線簡圖如圖6.5所示此時一個低壓繞〔如繞組接電源另一個低壓繞〔如繞組 接負(fù)載兩個低壓繞組均為額定相電〔I I 4 3F 4F12并聯(lián)后空載。分裂狀態(tài)相當(dāng)于兩個半穿越狀態(tài)的疊加，此時，高12中，亦有電流流過〔I1F=I2F〕。各繞組相電流分別為：I 1 4X %X %4X % r K 34 13

I 2IF