實驗小學武夷分校（擴容建設）項目巖土工程勘察報告

PAGE1PAGE16目錄Ⅰ、文字部分TOC\o"1-2"\h\z\u一、前言 1（一）工程概況 1（二）勘察依據、目的要求及方法 1（三）完成工作量及工作質量評述 2二、場地工程地質條件 3（一）地形地貌及地質構造 3（二）巖土層分布特征 3（三）巖土層物理力學性質指標 5三、場地氣象、水文地質條件概況 5（一）氣象 5（二）地下水 5四、地下水與地基土的腐蝕性評價 5（一）地下水腐蝕性評價 5（二）地基土腐蝕性評價 6五、場地地震效應評價 7（一）場地抗震設防烈度 7（二）建筑場地類別判定 7（三）建筑場地抗震地段劃分 7六、巖土工程分析與評價 7（一）場地穩(wěn)定性與適宜性評價 7（二）地基土評價 8（三）地基穩(wěn)定性與均勻性評價 8（四）基礎方案 8（五）基坑支護方案建議 10（六）擋墻基礎方案評價 13（七）特殊性巖土評價 14七、施工監(jiān)測 15八、地質條件可能造成的工程風險 15九、結論與建議 15（一）結論 15（二）建議 16Ⅱ、圖表部分1、勘探點主要數(shù)據成果一覽表2、土工試驗成果匯總表（附EP固結曲線）3、巖石試驗成果匯總表（巖石點荷載試驗）4、水質簡分析試驗成果匯總表5、易溶鹽試驗成果匯總表6、標準貫入試驗成果表7、圓錐重型動力觸探試驗成果表8、建筑物與勘探點平面位置圖9、工程地質剖面圖10、代表性鉆孔柱狀圖附件：Ⅲ、南平實驗小學武夷分校（擴容建設）項目場地土剪切波速測試報告一、前言（一）工程概況福建省南平實驗小學擬對南平市延平區(qū)閩江支路1號南平市實驗教學武夷分校進行擴容建設。擴容建設項目用地面積15300.97m2，總建筑面積10929.47m2，其中地下室建筑面積3756.03m2。受福建省南平實驗小學的委托，我司承擔南平市實驗小學武夷分校（擴容建設）項目場地詳細階段巖土工程勘察任務。擬建建筑物特征情況見表1。擬建建筑物結構特征一覽表表1序號建筑物編號±0.00標高（m）層數(shù)高度(m)結構類型對差異沉降敏感程度基礎類型基礎(承臺)埋置深度（m）設計單柱最大軸力（kN）地下室情況地基允許變形值地上地下基礎平均沉降量整體傾斜11#樓114.056221.60框架一般樁基9.406000KN地下2層，高度8.40m0.00422#樓114.055218.00框架一般樁基9.405000KN0.0043連廊114.055218.00框架一般樁基9.405000KN0.0044純地下室113.90-28.25框架一般樁基9.402000KN地下2層，高度8.25m0.0045擋墻擬建場地按設計標高整平場地后，在擬建場地東側與南側形成1.0-6.0m高的邊坡，擬采用重力式擋墻進行支護，即擋墻高度1.0-6.0m，墻底標高108.00-109.25m，墻頂標高111.11-114.89m；擬建東側擋墻墻頂為恒大御景小區(qū)內道路，墻底為擬建學校內道路及足球場，擬建南側擋墻墻頂為一空置場地，墻底為擬建學校足球場；擬建擋墻墻頂寬度0.50-2.0m，墻底基礎寬度1.0-3.0m，擬采用淺基礎，埋深1.0m，荷載要求為20-120kN/m。說明：1、為相鄰柱基中心距（mm）。2、1#樓、2#樓與連廊為連體建筑，設二層地下室，1#樓南面、2#樓北面、連廊西面為純地下室，地下室底板標高均為105.65m，頂板標高為113.90m，室外整平標高為108.00-113.40m,按室外設計標高整平場地后進行基坑開挖，基坑深度為2.35-7.75m。擬建物地基基礎設計等級為乙級，建筑樁基設計等級為乙級，根據國標《巖土工程勘察規(guī)范》（GB50021-2001）(2009年版)的規(guī)定，擬建物的工程重要性等級為二級，基坑工程安全等級為二級，場地復雜程度等級為二級，邊坡安全等級為二級，地基等級為二級，巖土工程勘察等級為乙級。（二）勘察依據、目的要求及方法1、勘察依據本次勘察遵循的主要依據有：⑴中華人民共和國工程建設標準強制性條文房屋建筑部分（2013年版）;⑵國標《巖土工程勘察規(guī)范》（GB50021-2001）（2009年版）;⑶國標《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007-2011）;⑷國標《建筑抗震設計規(guī)范》(GB50011-2010，2016局部修訂版）⑸國標《建筑工程抗震設防分類標準》（GB50223-2008）；⑹國標《土工試驗方法標準》（GB/T50123-1999）;⑺國標《巖土工程勘察安全規(guī)范》（GB50585-2010）;=8\*GB2⑻行標《建筑基坑支護技術規(guī)范》(JGJ120-2012)；=9\*GB2⑼行標《建筑工程地質勘探與取樣技術規(guī)程》(JGJ/T87-2012);=10\*GB2⑽行標《建筑樁基技術規(guī)范》（JGJ94-2008）；=11\*GB2⑾行標《建筑地基處理技術規(guī)范》（JGJ79-2012）；=12\*GB2⑿省標《巖土工程勘察規(guī)范》(DBJ13-84-2006)；=13\*GB2⒀省標《建筑地基基礎技術規(guī)范》（DBJ13-07-2006）；=14\*GB2⒁;=15\*GB2⒂建設單位提供的擬建物總平面布置圖及委托任務書。2、勘察目的及要求⑴搜集附有坐標和地形的建筑總平面圖，場區(qū)的地面整平標高，建筑物的性質、規(guī)模、荷載、結構特點，基礎形式、埋置深度，地基允許變形等資料；⑵⑶提供各巖土層的物理力學性質指標，并確定地基土的承載力；⑷查明場地地下水的埋藏條件，提供地下水位及其變化幅度，并判定地下水與地基土的腐蝕性（對地下鋼結構的腐蝕性不要求）；⑸查明場地內有無影響工程穩(wěn)定性的不良地質作用及其類型、成因、分布范圍，發(fā)展趨勢和危害程度，提出整治方案的建議；⑹查明埋藏的河道、溝浜、墓穴、防空洞、孤石等對工程不利的地下埋藏物；⑺判定場地地震效應；⑻分析和評價地基的穩(wěn)定性，為擬建物選擇合理的基礎持力層，對擬建筑物的基礎方案進行對比分析，并提出合理的建議及設計計算所需的巖土參數(shù)；⑼對基坑開挖提出開挖的支護方案建議，并提供相關設計計算所需的巖土參數(shù)。⑽對邊坡?lián)鯄﹂_挖后的穩(wěn)定性進行分析，并提出治理措施和建議，并提出監(jiān)測方案建議。3、勘察方法包括標準貫入試驗、圓錐重型動力觸探試驗、土的腐蝕性分析，巖石的點荷載試驗）等方法。（三）完成工作量及工作質量評述1、完成工作量外業(yè)施工于2019年3月18日至2019年4月24日期間進行，投入XU-100油壓鉆機二臺套。外業(yè)施工與室內試驗完成的工作量詳見表2。實際完成工作量一覽表表2工作項目單位數(shù)量目的及要求鉆探米/孔1248.40/37查明巖土層的空間分布規(guī)律原位測試標準貫入試驗次418查明巖土層的均勻性、密實度及力學強度圓錐重型動探試驗米98.10波速測試孔2確定場地土的剪切波速取樣原狀土樣件37在空間上具代表性巖石試驗組15地下水樣組3試驗土工常規(guī)組37確定土的物理力學性質指標三軸剪試驗組12確定土的三軸抗剪強度滲透試驗組12確定黏性土的滲透系數(shù)巖石點荷載試驗組15確定巖石的極限抗壓強度地基土易溶鹽分析組3判定地基土的腐蝕性水質分析組3判定地下水的腐蝕性勘探點測量點37鉆孔放樣定位及引測孔口高程2、工作質量評述（1）勘探點布置根據擬建物總平面布置圖，勘探孔沿擬建筑物周邊線及角點呈網格狀布置，在地下室外圍布置基坑鉆孔（南側現(xiàn)狀地面標高低于地下室底板標高，未布置基坑鉆孔），設計擬對邊坡采用擋墻支護，由于受擋墻外圍場地條件限制，本次在擬建擋墻墻址處布置鉆孔。本次勘察共布置鉆孔37個，其中主樓鉆孔17個（編號為ZK1-ZK17），基坑圍護鉆孔10個（編號為BK1-BK10），擋墻鉆孔10個（編號DK1-DK10），勘察期間由于設計方案調整，BK7-BK9、DK3-DK4調整為與主樓共用鉆孔，BK4-BK6為基坑圍護與擋墻共用鉆孔。其中控制性鉆孔19個（原位測試孔為19個，其中取樣孔15個），一般性鉆孔18個（其中取樣孔9個）。根據設計要求主樓控制性鉆孔深度應穿過軟弱土層進入地下室底板標高下穩(wěn)定土層不小于8.0m，一般性鉆孔深度應穿過軟弱土層進入地下室底板標高下穩(wěn)定土層不小于6.0m；基坑圍護鉆孔應穿過軟弱土層進入穩(wěn)定地層不小于5.0m且孔深不小于1.5倍基坑深度；擋墻鉆孔應穿過軟弱土層進入穩(wěn)定地層不小于5.0m且進入擋墻基底不小于5.0m?？刂菩糟@孔占二分之一以上，取樣孔占三分之一以上，鉆孔數(shù)量及深度均滿足規(guī)范要求，各鉆孔具體位置詳見建筑物與勘探點平面位置圖?？碧近c的坐標和高程系統(tǒng)分別采用1980西安直角坐標系、黃海高程?？碧近c的放樣及孔口高程根據建設單位提供的場地外控制點A1（X=2948158.005，Y=468968.161，Z=114.229）與點A2（X=2948199.628，Y=468926.070，Z=114.854）為引測點，采用RTK進行測放，各勘探點的坐標及孔口高程詳見勘探點主要數(shù)據成果一覽表。（2）鉆探工作野外作業(yè)結束后，采用黏性土回填鉆孔及泥漿池并搗實。施工過程中進行地下水位的測量，包括初見水位及穩(wěn)定水位的觀測，在鉆孔全部施工完畢后還對地下水穩(wěn)定水位統(tǒng)一觀測了一次。（3）原位測試標準貫入試驗（SPT）在素填土、粉質黏土、全風化粉砂巖、砂土狀強風化粉砂巖層進行，圓錐重型動力觸探試驗（DPT）在硬雜質含量較高的雜填土中適當進行，均采用導向桿變徑自動脫鉤式落錘裝置進行測試，落錘重為63.5kg，落距為76cm，標貫器、觸探頭的規(guī)格均符合規(guī)范要求，試驗前均對孔底進行嚴格清渣，確保了測試數(shù)據的準確性。通過測試查明了場地主要土層水平和豎向上的力學強度變化，測試結果準確可靠。本次勘察在擬建場地選擇代表性的兩個鉆孔進行剪切波速測試，即在ZK8、ZK14兩個鉆孔進行，本次對場地土層的剪切波速測試采用單孔檢層法，地面激振，帶有三分量（豎向、水平徑向、水平切向）拾振器的井下附壁式檢波器，對信號進行井下接收，使用DZQ-3信號增強型輕便淺層地震儀對信號采集記錄。測試時是從上往下按布置好的測點，逐點進行。（4）取樣原狀土樣在素填土、粉質黏土層采取，原狀土樣采用薄壁敞口取土器采取，在清孔達到規(guī)范要求后以重錘少擊法采取，取得土試樣質量等級為=1\*ROMANI級，巖石試樣采用巖芯鉆頭采取，取得試樣質量等級為Ⅲ級，地下水樣在鉆孔抽干后待地下水恢復到穩(wěn)定水位時采取，取水樣時，先洗凈取水容器，取樣前用水試樣的水對水樣瓶反復沖洗三次，取樣時將水樣瓶沉入水中，緩慢將水注入，水面與瓶塞間留1cm空隙，共取水樣3組，每組取兩瓶，一瓶為原水，另一瓶加入2g-3g大理石粉。樣品采用專車運送至本分公司土工試驗室，采用專用土樣箱包裝，試樣之間用柔軟緩沖材料充填。（5）室內試驗原狀土樣進行常規(guī)項目的試驗、滲透試驗、三軸試驗，并取三組地下水水位以上的土樣進行土的易溶鹽分析，碎塊狀強風化巖的試樣進行點荷載抗壓試驗，地下水樣進行水質簡分析試驗。試驗按國標《土工試驗方法標準》（GB/T50123-1999）及國標《工程巖體試驗方法標準》（GB／T50266－2013）的相關規(guī)定進行。二、場地工程地質條件（一）地形地貌及地質構造擬建場地位于南平市延平區(qū)閩江支路1號南平市實驗小學武夷分校東側，場地內北側為原有建筑物拆除后的空置場地，南側原為一山間凹地，后經人工堆填形成空置場地，場地勘察期間均為空置場地?？辈炱陂g擬建1#樓、2#樓、連廊北側場地為一高4.0-5.0m的毛石擋墻，擋墻長約55.60m，呈東西走向墻頂標高為109.00-110.60m，墻底標高為105.20-106.40m，場地中部有一原圍墻基礎，為毛石砌筑，呈東西走向，基礎厚度約0.6m，基礎頂面標高約105.20m，東側場地為一南北走向的邊坡，坡頂紅線外為為恒大御景在建場地，紅線內現(xiàn)狀分布有兩座單層裝混結構配置房，坡底為擬建用地，邊坡已采用毛石重力式擋墻支護，其中1#樓東側段擋墻有一防空洞，洞口呈拱形，洞底標高約為107.44m，洞高約2.10m，寬約2.0m，洞內約10.0m處右側分一支洞，主洞可見洞深約20.00m，支洞與主洞大小相仿，可見洞深約5.0m；勘察期間擬建東側、南側擋墻及足球場場地呈坡狀，BK5、DK9鉆孔附近均分布有兩根電桿，擬建場地現(xiàn)狀標高為95.36-114.95m，相對高差為19.59m，場地開挖至地下室底板標高后，原先修建的擋墻以及防空洞將被挖除。擬建場地紅線外北面為電纜廠生活區(qū)，距擬建1#樓場地15.0-30.0m處為電纜廠生活區(qū)17座及13座住宅樓（為7-8層磚混結構，淺基礎，以砂土狀強風化粉砂巖作為基礎持力層）；擬建場地南側為污水處理廠，與擬建場地間為一加筋土擋墻，墻頂為擬建場地，墻底為污水處理廠，墻頂現(xiàn)狀標高為96.213-108.32m，墻底標高為76.431-76.874m；擬建場地西側為武夷花園五期綠地及實驗小學武夷分校運動操場，武夷花園五期綠地現(xiàn)狀標高為105.60-112.80m，實驗小學武夷分校運動場現(xiàn)狀標高為108.32m，擬建場地按設計標高整平后，與實驗小學運動場基本持平，與武夷花園五期綠地間形成1.0-2.0m高的陡坎（擬以地下室側壁結構體進行支護）；擬建場地東側為恒大御景在建場地，場地現(xiàn)狀標高為111.11-114.85m，擬建場地按設計標高整平后與擬建場地間形成1.0-6.0米高的落差（擬采用重力式擋墻進行支護）。場地地貌上屬于丘陵地貌，后經過人工回填改造。根據1:20萬南平幅地質圖及本次勘察的結果，擬建場地內未發(fā)現(xiàn)有活動性斷裂通過。（二）巖土層分布特征根據野外鉆探取芯肉眼鑒別，結合現(xiàn)場原位測試和室內土工試驗成果綜合分析，在鉆探控制深度范圍內地基土可劃分為四層，其強風化巖根據省標《巖土工程勘察規(guī)范》(DBJ13-84-2006)表6.4.2判定，第=1\*GB3①層填土根據其雜質含量劃分為雜填土和素填土兩個亞層，第=4\*GB3④層強風化粉砂巖層根據其風化程度和狀態(tài)分為砂土狀和碎塊狀兩個亞層，各巖土層具體特征描述如下：①1雜填土（Q4ml）：灰褐色、黃褐色，稍濕，呈松散-密實狀態(tài)，密實度不均勻，均勻性較差，壓縮性高，稍有濕陷性，由黏性土、全-強風化巖、建筑及生活垃圾等組成，局部為堆填塊石，其中碎石、建筑垃圾等硬雜質含量為25.0-60.0%，黏性土、全-強風化巖含量為40-80%，堆填時間約5-8年。本層分布在整個場地內，揭露厚度為0.70-32.40m，直接出露，層面標高為105.13-114.95m。其中DK5在深度10.30（標高97.82）-12.30（標高95.82）處揭露堆填塊石，塊石為中風化巖。圓錐重型動力觸探試驗實測擊數(shù)為1.0-77.0擊，經桿長修正后擊數(shù)為1.0-48.1擊。①2素填土（Q4ml）：黃褐色，稍濕-飽和，松散-稍密，由黏性土、全-強風化巖等組成，黏性土含量為60-80%，強風化碎塊含量為20-40%，均勻性較差，壓縮性高，稍有濕陷性，堆填時間約3-5年。本層在場地內的BK1-BK6、BK8-NK9、DK6-DK7、ZK1-ZK4、ZK6-ZK9、ZK11、ZK17鉆孔地段揭露，揭露厚度為0.90-9.80m，層面埋深為0.70-11.20m，層面標高為98.62-114.25m。標準貫入試驗實測擊數(shù)為5.0-10.0擊，經桿長修正后擊數(shù)為4.9-9.0擊。=2\*GB3②粉質黏土（Qdl）：黃褐色、紅褐色，稍濕，可塑-硬塑，由粉、黏粒組成，含少量石英砂，無搖震反應，光澤反應稍有光澤，干強度中等，韌性中等。本層在場地內的BK10、DK1-DK3、ZK3、ZK6、ZK7鉆孔地段揭露，揭露厚度為1.40-2.30m，層面埋深為3.90-15.20m，層面標高為96.77-104.35m。標準貫入試驗實測擊數(shù)為9.0-12.0擊，經桿長修正后擊數(shù)為7.4-10.7擊。③全風化粉砂巖（Zx）：灰褐色、褐黃色、黃褐色，粉細砂結構，散體狀構造，礦物成份以云母、長石、石英為主，巖體極破碎，屬極軟巖，巖體基本質量等級為Ⅴ級。巖芯多呈砂土狀，碎塊含量為10-20%，錘擊聲啞，無回彈，有凹陷，易擊碎，遇水易軟化、崩解。本層在場地內的BK3-BK6、BK9-BK10、DK1-DK3、DK7-DK9、ZK3、ZK5、ZK7、ZK8、ZK11鉆孔地段揭露，揭露厚度為1.25-10.00m，層面埋深為2.70-16.80m，層面標高為95.07-106.35m。標準貫入試驗實測擊數(shù)為32.0-49.0擊，經桿長修正后擊數(shù)為24.4-37.0擊。=4\*GB3④1砂土狀強風化粉砂巖（Zx）：黃褐色、灰褐色、灰黃色，粉細砂結構，散體狀構造，礦物成份以石英、云母、長石為主，巖芯呈砂土狀，原巖礦物已大部分風化，碎塊含量為20-40%。浸水后軟化，手可掰開。屬極軟巖，巖體的完整程度為極破碎，巖體基本質量等級為Ⅴ級。本層分布在整個場地內，揭露厚度為5.66-54.24m，未揭穿，層面埋深為2.70-32.40m，層面標高為79.04-106.49m。標準貫入試驗實測擊數(shù)為51.0-95.0擊，經桿長修正后擊數(shù)為35.7-66.5擊。本層在局部鉆孔中揭露=4\*GB3④2碎塊狀強風化粉砂巖硬質夾層，并在硬質夾層中取得巖石樣，巖石點荷載飽和抗壓強度指數(shù)IS（50）為0.084-0.146，相應的抗壓極限強度為3.48-5.35MPa，詳見表3硬質夾層分布一覽表：硬質夾層分布一覽表表3鉆孔編號深度（標高）硬質夾層類別ZK19.20(101.62)-9.70(101.12)碎塊狀強風化粉砂巖13.70(97.12)-14.30(96.52)16.50(94.32)-17.20(93.62)25.60(85.22)-26.10(84.72)29.10(81.72)-32.50(78.32)ZK514.70(91.29)-15.20(90.79)碎塊狀強風化粉砂巖16.50(89.49)-22.20(83.79)ZK1323.80(89.45)-24.30(88.95)碎塊狀強風化粉砂巖27.80(85.45)-29.30(83.45)ZK1426.10(87.27)-26.60(86.70)碎塊狀強風化粉砂巖32.00(81.37)-32.50(80.87)ZK1722.80(90.60)-23.30(90.10)碎塊狀強風化粉砂巖27.30(86.10)-27.80(85.60)32.70(80.70)-33.20(80.20)=4\*GB3④2碎塊狀強風化粉砂巖（Zx）：灰褐色、灰黃色，粉細砂結構，碎裂狀構造，礦物成份以石英、長石、云母為主，巖芯以碎裂狀為主，少量呈短柱狀，節(jié)理裂隙發(fā)育，錘擊聲啞，無回彈，有凹痕，易擊碎。巖石點荷載飽和抗壓強度指數(shù)IS（50）為0.107-0.143，相應的抗壓極限強度為4.16-5.24MPa，屬極軟巖-軟巖，巖體的完整程度為較破碎，巖體基本質量等級為Ⅴ級。本層僅在DK10、ZK8、ZK14鉆孔地段揭露，未揭穿，揭露厚度為5.1-6.60m，層面埋深為20.30-61.30m，層面標高為52.07-85.34m。基巖中除=4\*GB3④1砂土狀強風化粉砂巖分布有硬質夾層外，未揭露洞穴、臨空面、破碎巖體或軟弱巖層。各巖土層的空間分布情況詳見工程地質剖面圖。（三）巖土層物理力學性質指標根據室內土工試驗和野外原位測試結果，按國標（GB50021-2001、2009年版）有關規(guī)定進行數(shù)理統(tǒng)計，統(tǒng)計成果詳見物理力學指標統(tǒng)計表，表中的標貫擊數(shù)為修正后擊數(shù)。統(tǒng)計時按正負三倍標準差檢驗法,對異常數(shù)據進行剔除，統(tǒng)計成果詳見表。4統(tǒng)計表明：巖土層參數(shù)部分指標的變異性為中等-高，經分析主要土質不均勻造成，其它參數(shù)變異系數(shù)均為中等－很低，代表土質不甚均勻，屬正常合理，可作為設計依據。物理力學指標統(tǒng)計詳見表4。根據表3的統(tǒng)計結果，結合鉆探揭露的巖土特征、參照地方標準和當?shù)匾延械慕ㄖ涷灒C合確定地基土的設計計算指標列于表5。地基土設計計算指標表5巖土層序號巖土層名稱狀態(tài)特征重度r(kN/m3)壓縮模量ES100-200kPa(MPa)天然快剪強度承載力特征值fak(kPa)巖土對擋墻基底摩擦系數(shù)μ邊坡坡率允許值承載力修正系數(shù)粘聚力C（kPa）內摩擦角ψ(°)ηbηd①1雜填土松散-稍密18.56.08.010.0700.201:1.300.01.0①2素填土松散-稍密18.44.6917.615.3900.201:1.300.01.0②粉質黏土可塑-硬塑18.75.6620.416.51700.251:1.500.01.0=3\*GB3③全風化粉砂巖砂土狀19.040.0*28.0◆24.0◆2700.301:1.250.62.1=4\*GB3④1砂土狀強風化粉砂巖散體狀21.070.0*3700.351:0.951.12.6=4\*GB3④2碎塊狀強風化粉砂巖碎塊狀22.0100.0*5100.401:0.70--注：*為變形模量E0（MPa），◆經驗值。①雜填土屬天然快剪強度，強-中風化巖為屬巖體抗剪強度。三、場地氣象、水文地質條件概況（一）氣象南平市延平區(qū)屬亞熱帶季風氣候區(qū)，氣候溫暖濕潤，四季分明，年平均氣溫在13-20.4。C，年均降水量為1663.9mm，日最大降水量為180.1mm，降水量主要集中于4-9月，多發(fā)生暴雨。場地及其周邊200m內未見有其它泉水、河流、湖泊及地表水體。（二）地下水在勘察期間鉆探深度范圍內，擬建場地的地下水主要為賦存于第四系松散層的孔隙水和基巖的裂隙水?？紫端饕x存于①1雜填土、①2素填土，①1雜填土屬中等透水性含水層，富水性中等，為主要含水層、①2素填土為弱透水性含水層，弱富水性；裂隙水主要分布于基巖的裂隙中，屬潛水，地下水賦存情況受基巖裂隙發(fā)育程度控制，透水性一般，富水性中等，勘察期間場地內鉆孔深度內僅在部分鉆孔中揭露地下水，勘察期間測得場地混合地下水的初見水位為28.05-37.69m，標高為76.83-77.60m；測得混合穩(wěn)定水位埋深為27.83-37.49m，標高為77.05-77.80m。地下水排泄方向大致由北向南，近3-5年最高水位約79.20-79.90，歷史最高地下水位約81.50m，根據當?shù)厮馁Y料，場地內地下水的變化幅度約2.0m。根據當?shù)厥┕そ涷灱笆覂韧凉ぴ囼灒孩匐s填土的滲透系數(shù)為6.40×10-4cm/s、①2素填土的滲透系數(shù)為2.64×10-5cm/s、=2\*GB3②粉質黏土的滲透系數(shù)為7.46×10-6cm/s、=3\*GB3③全風化粉砂巖的滲透系數(shù)為6.40×10-5cm/s、=4\*GB3④1砂土狀強風化粉砂巖的滲透系數(shù)為5.00×10-5cm/s，=4\*GB3④2碎塊狀強風化粉砂巖的滲透系數(shù)為7.00×10-4cm/s。四、地下水與地基土的腐蝕性評價（一）地下水腐蝕性評價勘察時在ZK1、ZK6、ZK14鉆孔內各取得一組地下水水樣（編號SY1-1、SY6-1、SY14-1），進行水質簡分析及侵蝕性CO2分析，結果表明：地下水化學類型為HCO3～Ca型。根據國標《巖土工程勘察規(guī)范》（GB50021-2001）（2009年版）附錄G.0.1判定擬建場地環(huán)境屬Ⅱ類，主要含水層均為弱透水性土層（B型）,對地下水的腐蝕性評價如表6-1至表6-3。根據表6-1至6-3結果表明：場地內地下水對混凝土結構具微腐蝕性，對鋼筋混凝土結構中的鋼筋具微腐蝕性，根據福建省標準《巖土工程勘察規(guī)范》（DBJ13-84-2006）表12.8.6地下水應按現(xiàn)行國標《混凝土結構耐久性設計規(guī)范》（GB/T50476-2008）的相關規(guī)定采取相應的防護措施。地下水對混凝土結構腐蝕性評價表表6-1腐蝕介質環(huán)境類型腐蝕等級SY1-1SY6-1SY14-1Ⅱ類、B型試驗指標腐蝕等級試驗指標腐蝕等級試驗指標腐蝕等級受環(huán)境影響SO42-(mg/L)<300微50.97微48.08微47.74微300-1500弱1500-3000中>3000強Mg2+(mg/L)<2000微13.78微14.45微15.97微2000-3000弱3000-4000中>4000強NH4+(mg/L)<500微0.0微0.0微0.0微500-800弱800-1000中>1000強OH(mg/L)<4300微0.0微0.0微0.0微43000-57000弱57000-70000中>70000強總礦化度(mg/L)<20000微127.97微123.50微124.70微20000-50000弱50000-60000中>60000強受滲透影響pH值>5.0微6.55微6.68微6.73微4.0-5.0弱3.5-4.0中<3.5強侵蝕性CO2(mg/L)<30微9.70微9.24微6.78微30-60弱60-100中>100強地下水對鋼筋混凝土結構中鋼筋的腐蝕性評價表表6-2腐蝕介質腐蝕等級SY1-1SY6-1SY14-1試驗指標腐蝕等級試驗指標腐蝕等級試驗指標腐蝕等級水中Cl-的含量(mg/L)干濕交替<100微20.13微18.39微18.64微100-500弱500-5000中>5000強長期浸水<10000微微微微地下水對地下鋼結構的腐蝕性評價表表6-3腐蝕介質無腐蝕標性準(mg/L)SY1-1SY6-1SY14-1試驗指標腐蝕等級試驗指標腐蝕等級試驗指標腐蝕等級pH值，CL-+SO42-pH＞11，CL-+SO42-任何濃度6.55，71.10弱6.68，66.47弱6.73，66.38弱（二）地基土腐蝕性評價勘察時在BK1、DK3及DK6三個鉆孔內取得三組土樣（編號BY1-1、DY3-1、DY6-1）進行地基土腐蝕性（易溶鹽）分析，并根據國標《巖土工程勘察規(guī)范》（GB50021-20012009年版）附錄G.0.1判定擬建場地環(huán)境屬Ⅱ類，場地地基土主要屬B型（弱透水性含水層），對地基土的腐蝕性評價如表7-1至表7-2。根據表7-1、7-2的結果表明：場地內地基土對混凝土結構具微腐蝕性，對鋼筋混凝土結構中的鋼筋具微腐蝕性，應按現(xiàn)行國標《混凝土結構耐久性設計規(guī)范》（GB/T50476-2008）的相關規(guī)定采取相應的防護措施，地基土對地下鋼結構的腐蝕性評價本次勘察任務未作要求。地基土對混凝土結構腐蝕性評價表表7-1腐蝕介質環(huán)境類型腐蝕等級BY1-1DY3-1DY6-1Ⅱ類、B型試驗指標腐蝕等級試驗指標腐蝕等級試驗指標腐蝕等級受環(huán)境影響SO42-(mg/kg)<450微47.34微54.20微48.01微450-2250弱2250-4500中>4500強Mg2+(mg/kg)<3000微17.14微13.44微16.13微3000-4500弱4500-6000中>6000強NH4+(mg/kg)<750微0.0微0.0微0.0微750-1200弱1200-1500中>1500強OH(mg/kg)<64500微0.0微0.0微0.0微64500-85500弱85500-105000中>105000強受滲透影響pH值>5.0微6.86微6.18微6.60微5.0-4.0弱4.0-3.5中<3.5強地基土對鋼筋混凝土結構中鋼筋的腐蝕性評價表表7-2腐蝕介質腐蝕等級BY1-1DY3-1DY6-1試驗指標腐蝕等級試驗指標腐蝕等級試驗指標腐蝕等級土中Cl-的含量(mg/kg)<250微21.87微23.86微20.38微五、場地地震效應評價（一）場地抗震設防烈度根據國標《建筑抗震設計規(guī)范》（GB50011-2010，2016局部修訂版）附錄A、國標《中國地震動參數(shù)區(qū)劃圖》（GB18306-2015）、國標《建筑工程抗震設防分類標準》（GB50223-2008）及閩建設[2016]20號文規(guī)定，擬建場地位于南平市延平區(qū)，場地抗震設防烈度為6度區(qū)，地震分組為第一組，II類場地地震動峰值加速度為0.05g，設計特征周期值為0.35s?？刹豢紤]砂（粉）土液化及軟土震陷問題，擬建1#樓、2#樓、連廊、純地下室抗震設防類別為重點設防類（乙類）；其余擬建物抗震設防類別為標準設防類（丙類）。（二）建筑場地類別判定本次勘察在ZK8、ZK14共進行了2個孔的剪切波速測試，測試結果詳見《南平市實驗小學武夷分校（擴容建設）項目場地土剪切波速測試報告》（見附件）。場地勘察深度范圍內地層由①1雜填土、①2素填土、②粉質黏土、=3\*GB3③全風化粉砂巖、=4\*GB3④1砂土狀強風化粉砂巖、=4\*GB3④2碎塊狀強風化粉砂巖，根據場地實測剪切波速值結合當?shù)亟涷灒孩?雜填土的剪切波速平均值為137m/s（屬軟弱土）；①2素填土的剪切波速平均值為137m/s（屬軟弱土）；②粉質黏土的剪切波速平均值為276m/s（屬中硬土）；=3\*GB3③全風化粉砂巖的剪切波速平均值為354m/s（屬中硬土）；=4\*GB3④1砂土狀強風化片巖的剪切波速平均值為454m/s（屬中硬土）；=4\*GB3④2碎塊狀強風化片巖的剪切波速平均值為555m/s（屬軟質巖石）。對鉆孔進行等效剪切波速計算，按國標《建筑抗震設計規(guī)范》（GB50011-2010）第4.1.4—4.1.6條判定如下表8：場地類別判定表表8鉆孔等效剪切波速（m/s）覆蓋層厚度（m）類別BK7、DK1、DK3、DK5、ZK10-ZK13、ZK15-ZK16137-14950.0-60.0ⅢBK1-BK6、BK8-BK10、DK2、DK4、DK6-DK9、ZK1-ZK9、ZK14、ZK17153-24450.0-61.83ⅢDK1020028.56Ⅱ注：覆蓋層厚度從室外地坪標高起算。根據表7判定擬建建筑物場地類別均為Ⅲ類，設計特征周期值為0.45s，場地地震動峰值加速度調整系數(shù)為1.30。（三）建筑場地抗震地段劃分①1雜填土、①2場地整平后將在南側和東側形成1.0-6.0m高的邊坡（擬采用重力式擋墻進行支護）根據福建省標準《巖土工程勘察規(guī)范》（DBJ13-84-2006）第8.1.3條判定，場地屬抗震不利地段，對開挖形成的邊坡進行設計治理確保安全，基礎持力層穿越軟弱土層或對軟弱土進行處理后，可消除不利影響。六、巖土工程分析與評價（一）場地穩(wěn)定性與適宜性評價根據勘察期間調查及鉆探揭露，場地整平后將在東側和南側側形成1.00-6.00m高的邊坡（擬采用重力式擋墻進行支護）；另擬建場地內架設有高壓電纜線，局部分布有已建房屋和毛石擋墻；1#樓東側段擋墻有一防空洞，洞口呈拱形，洞底標高約為107.44m，洞高約2.10m，寬約2.0m，場地開挖至地下室底板標高后，場地內的防空洞及原先已建擋墻將被挖除。除此外場地內現(xiàn)狀未見有泥石流、滑坡、崩塌、活動斷裂、溶洞等不良地質作用及地質災害，且也未見其它埋藏的河道、溝浜、墓穴等對工程不利的地下埋藏物，也不存在液化的砂土，場地內的基巖未發(fā)現(xiàn)有洞穴、臨空面及軟弱夾層。擬建場地現(xiàn)狀基本穩(wěn)定，東側和南側邊坡進行治理確保安全，并對場地內的高壓電纜線、已建構筑物進行移除后，場地可用于擬建物的建設，但應考慮場地外未挖除的防空洞影響（二）地基土評價①1雜填土分布在整個場地內，揭露厚度為0.70-32.40m，承載力特征值為70kPa，強度較低，直接出露，未經處理不能直接作為擬建物基礎持力層，在擬建擋墻按設計標高開挖后出露地段經過處理后可作為擬建擋墻基礎持力層。①2素填土分布在整個場地內，揭露厚度為0.90-9.80m，承載力特征值為90kPa，強度較低，層面埋深為0.70-11.20m，層頂標高為98.62-114.25m，未經處理不能直接作為擬建物基礎持力層，在擬建擋墻按設計標高開挖后出露地段經過夯實后可作為擬建擋墻基礎持力層。②粉質黏土在場地內局部鉆孔內揭露，揭露厚度為1.40-2.30m，承載力特征值為170kPa，強度一般，層面埋深為3.90-15.20m，層頂標高為96.77-104.35m，埋深較大，且分布及厚度不均，不能作為擬建物基礎持力層。=3\*GB3③全風化粉砂巖在場地內部分鉆孔地段揭露，揭露厚度為1.25-10.00m，承載力特征值為270kPa，強度一般，層面埋深為2.70-16.80m，層頂標高為95.07-106.35m，由于埋深較大，其分布及厚度不均，不宜選作擬建物基礎持力層。=4\*GB3④1砂土狀強風化粉砂巖分布整個場地，揭露厚度為5.66-54.24m，承載力特征值為370kPa，強度較高，層面埋深為2.70-32.40m，標高為，場地按地下室底板開挖后，僅極小部分地段直接出露，大部分地段埋深較大，擬建物需采用樁基礎，本層可作為擬建物樁基礎持力層。=4\*GB3④2碎塊狀強風化粉砂巖分僅在DK10、ZK8、ZK14鉆孔處揭露，揭露厚度5.14-6.60mm，承載力特征值為510kPa，強度較高，層面埋深為20.30-61.30m，標高為，揭露不均，且埋深大，從經濟考慮不宜作為擬建物樁基礎持力層。（三）地基穩(wěn)定性與均勻性評價擬建場地內未見有軟弱地基、局部軟弱地基，如暗浜、暗塘等，一般不會出現(xiàn)地基土超過承載力極限狀態(tài)的地基失穩(wěn)，擬建場地內的防空洞及已建擋墻在場地開挖至地下室底板標高后，均被挖除，因此地基穩(wěn)定性一般；場地整平或開挖至地下室底板標高后出露的巖土層不均勻，層面坡度變化較大，因此地基均勻性較差，工程設計時應做好沉降、變形計算，并采取相應的建筑結構措施，擬建物應采用樁基礎，使地基支承于穩(wěn)定性較好的風化巖層。（四）基礎方案1、基礎方案選型根據各擬建物結環(huán)境，結合當?shù)氐慕ㄖ涷?，各擬建物基礎方案詳見表9。擬建物基礎方案一覽表2、樁基礎方案評價（1）樁基適宜性評價0.70-32.40的①1雜填土，且局部硬雜質較多，因此人工挖孔灌注樁不宜使用，根據揭露巖土層另根據閩建科2012第37號文預應力管樁也不應在本場地使用。場地內BK5與DK9鉆孔附近有兩根高壓電桿架設電纜線，電纜線穿過擬建場地。擬建場地東面及南面將形成1.00-6.00m高的邊坡；場地北側約15.0-30.0m處為電纜廠生活區(qū)17座及13座住宅樓（為7-8層磚混結構，淺基礎，以砂土狀強風化粉砂巖作為基礎持力層），西側為武夷花園待建空置場地，基礎施工宜在周邊邊坡支護完確保安全后進行，并對場地內高壓電纜線進行改線或移除以及對周邊已建物采取相應防護措施。（2）成樁可行性分析根據場地工程地質條件與水文地質條件，擬建場地可選用的樁型有沖（鉆）孔或旋挖灌注樁,對該二種樁型情況分析如下：a、沖（鉆）孔灌注樁穿透能力強，但存在施工工藝復雜，樁底沉碴不易清除，工程造價較高等不足。若采用該樁型應加強沉碴控制，確保樁端沉碴小于50mm。該樁型選用的持力層為=4\*GB3④1砂土狀強風化粉砂巖，=4\*GB3④1砂土狀強風化粉砂巖遇水易軟化，宜采用后注漿技術以提高單樁承載力。在施工中應注意泥漿的排放，減少對環(huán)境的污染。由于場地內分布的填土、強風化巖泡水易軟化崩解，施工中由于泥漿的浸泡可能造成坍孔現(xiàn)象，應控制好護壁泥漿的濃度，以免造成塌孔，必要時采取護筒措施，樁基施工前建議對填方區(qū)進行碾壓夯實處理，防止樁基發(fā)生陷機風險，樁端進入持力層深度不應小于1倍樁徑。若采用沖（鉆）孔灌注樁應選擇施工經驗豐富的施工單位，確保施工質量。該樁型在場地內均可適用。b、旋挖成孔灌注樁配備足夠動力（扭矩達400kN.m以上的）穿透能力強，施工速度較快，樁基施工中局部可能揭露地下水引起塌孔，另場地上部填土較松散易造成塌孔，因此施工時應配備鋼護筒，必要時采用鋼護筒進行支護。成孔挖出的土方不宜長時間堆放在孔口，應及時外運。采用該樁型宜進行后注漿，以提高單樁承載力。樁基施工前建議對填方區(qū)進行夯實處理，防止樁基發(fā)生陷機風險。（3）基礎施工對周邊環(huán)境的影響a、沖孔灌注樁：成孔施工時，將產生大量的泥漿，建議將泥漿外運，不要將其就地排放，同時應注意施工時產生的噪音及震動對周圍環(huán)境的影響。b、旋挖成孔灌注樁：成孔挖出的土方應妥善堆放，以免引發(fā)泥石流等次生災害。（4）地下水對基礎施工的影響局部地段樁基礎進入持力層后揭露地下水，遇強降雨季節(jié)場地內也容易積水。樁基礎進入持力層后若揭露地下水：①沖孔灌注樁施工中由于地下水浸泡可能造成坍孔現(xiàn)象，因此在施工中應控制好護壁泥漿的濃度，以免造成塌孔，必要時采取護筒措施。②旋挖成孔灌注樁施工中泡水后易造成塌孔，沉碴不易處理，因此施工時應配備鋼護筒，必要時采用鋼護筒進行支護，以及采取水下注漿等措施減少沉碴。（5）填土及硬質夾層對樁基施工的影響場地內上部分布0.70-32.40m的①1雜填土和0.70-11.20m的①1素填土，均呈松散-稍密狀態(tài)，成樁過程中易出現(xiàn)坍孔現(xiàn)象，因此施工時應配備鋼護筒，必要時采用鋼護筒進行支護；在=4\*GB3④1砂土狀強風化粉砂巖中局部揭露=4\*GB3④2碎塊狀強風化粉砂巖硬質夾層，在成樁過程中可能成為成樁阻力，施工過程中應配備穿透能力強的成樁設備。3、樁基設計計算參數(shù)根據本次勘察揭露的巖土層特征及實測物理力學指標成果、福建省標準《建筑地基基礎技術規(guī)范》（DBJ13-07-2006）及地區(qū)性經驗，樁基礎設計計算指標建議值列于表10。樁基礎設計計算參數(shù)表10巖土層序號土層名稱旋挖或沖（鉆）孔灌注樁樁的抗拔系數(shù)λ（kPa）qsikqpkζnβsiβp①1雜填土30-0.251.1-0.30①2素填土30-0.301.1-0.40②粉質黏土30--1.6-0.75=3\*GB3③全風化粉砂巖80--1.3-0.60=4\*GB3④1砂土狀強風化粉砂巖903000-1.41.60.70注：βsi為后注漿側阻力增強系數(shù)，βp為后注漿端阻力增強系數(shù)。4、單樁豎向承載力估算根據表10的指標，選擇場地有代表性的地段，按照福建省標準《建筑地基基礎技術規(guī)范》（DBJ13-07-2006）中的第9.2.4條的相關規(guī)定對單樁豎向承載力特征值進行估算，具體詳見表11。單樁豎向承載力估算成果表表11方案樁徑Φ(mm)估算位置樁端持力層有效樁長(m)單樁豎向承載力特征值Ra（kN）沖孔或旋挖成孔灌注樁Φ=800ZK1=4\*GB3④1砂土狀強風化粉砂巖12.02111ZK212.52130ZK1219.651555ZK1313.01391Φ=1000ZK1122874ZK212.52898ZK1219.852207ZK1315.52002注：樁頂從承臺底（有地下室部分按地下室底板的底部）起算，計算時未考慮負摩阻力，按進入≥1倍樁徑計算。5、樁長、樁徑、樁型建議采用沖孔灌注樁或旋挖成孔灌注樁，選擇=4\*GB3④1砂土狀強風化粉砂巖作為持力層，樁徑800-1000mm，樁長預估為12.00-20.00m，該樁型在場地內均可使用。6、特殊土對樁基的危害程度和防治措施場地整平后，填土厚度較大，應加強場地地表排水系統(tǒng)建設，減緩由于雨水對填土造成的沉降，樁基礎設計時應考慮地面荷載對填土的作用產生對樁的負摩阻力，建議施工前對填土進行夯實、換填處理，以減少或消除雜填土濕陷性；樁基施工時，全-強風化遇水易軟化，易產生較厚的沉渣，宜采用后注漿技術以提高單樁承載力。7、地基變形特征預測及不均勻沉降評價預測擬建物變形以差異沉降為主。采用樁基礎的擬建物，樁端持力層為強風化巖,地區(qū)經驗表明其沉降值及差異沉降均很小，根據《建筑地基基礎技術規(guī)范》（DBJ13—07—2006）第9.1.8條規(guī)定可不進行變形驗算，但設計時應考慮當同一棟擬建物采用不同基礎形式或不同持力層時以及考慮不均勻地基、不同基礎類型不同持力層引起的差異沉降及主體與裙樓高低層荷載差異引起的差異沉降，故設計時應采取措施，如主、裙樓間設置后澆帶，采取不同建筑部分的建造順序，以協(xié)調高低層間的差異沉降。8、樁基礎設計、施工中的注意事項基礎設計計算參數(shù)詳見表5、表10，基礎埋深應滿足現(xiàn)行相關規(guī)范的要求。采用樁基礎，在樁基礎全面施工前應選擇具代表性地段進行試樁、試成孔，驗證施工的可行性，并進行靜載試驗，修正單樁承載力，為設計提供可靠的依據。若采用沖（鉆）孔灌注樁時，宜采用先進的施工工藝（如反循環(huán)法）進行施工，保證樁底沉碴清除干凈，必要時可對樁底采用高壓注漿工藝提高單樁承載力，同時應加強樁端持力層的鑒定。施工中應文明施工，注意泥漿排放，防止污染環(huán)境，防止噪音擾民。若采用旋挖成孔灌注樁，應配備足夠動力施工機械，基巖局部片理發(fā)育，應配備鋼護筒，必要時采用鋼護筒進行支護，并宜采取后注漿工藝。成孔挖出的土方不宜長時間堆放在孔口，應及時外運。樁基檢測工作應按相關規(guī)范的規(guī)定進行，包括樁身質量、樁身完整性和樁端承載力檢測?；A施工過程應加強對周邊已有的建（構）筑物進行監(jiān)測。擬建物為連體建筑，其中各建筑主體荷載差異較大，故設計時應采取措施，如設置后澆帶，采取不同建筑部分的建造順序，以協(xié)調高低層間的差異沉降。（五）基坑支護方案建議1、基坑工程概況擬建場地按設計標高整平場地后進行地下室開挖，地下室底板標高為105.65m，地下室頂板標高為114.05m，室外設計標高為108.00-113.40m，基坑開挖高度2.35-7.75m，場地按設計標高整平后，基坑北側約15.0-30.0m為電纜廠生活區(qū)17座及13座住宅樓（為7-8層磚混結構，淺基礎，以砂土狀強風化粉砂巖作為基礎持力層），東側為1.0-6.0m高的邊坡，擬采用重力式擋墻進行支護，西側為武夷花園待建空置場地，南側為本次擬建足球場場地，場地設計標高為108.00m，與地下室底板間采用緩坡處理，不存在基坑?；庸こ贪踩燃墳槎墶?、基坑穩(wěn)定性評價該基坑開挖后主要由①1雜填土、①2素填土層組成，屬土質基坑，其發(fā)生破壞的模式多呈圓弧狀，因此采用簡化Bishop圓弧法對邊坡進行穩(wěn)定性計算（巖質邊坡處采用赤平投影進行分析），計算時選用北京理正軟件設計研究院開發(fā)的YT45邊坡穩(wěn)定分析系統(tǒng)進行。由于地表雨水下滲對邊坡穩(wěn)定性影響較大，因此在計算邊坡的穩(wěn)定性時分別考慮了在天然條件下與降雨地表水下滲時邊坡的穩(wěn)定性情況。場地位于抗震設防為6度區(qū)，邊坡穩(wěn)定性計算時未考慮地震力的影響?；路€(wěn)定性計算時未考慮地震力的影響?；路€(wěn)定性驗算的主要公式為：定性計算時未考慮地震力的影響?；路€(wěn)定性驗算的主要公式為：圓弧滑動法（簡化畢肖普法）原理簡圖及計算公式：從圓弧滑動體內取出土條i進行分析。作用在條塊i上的力，除了重力Wi外，滑動面上有切向力Ti和法向力Ni，條塊的側面分別有法向力Pi、Pi+1和切向力Hi、Hi+1。假設土條處于靜力平衡狀態(tài)，根據豎向力的平衡條件，應有：根據滿足土坡穩(wěn)定系數(shù)Fs的極限平衡條件，有：Ti＝(ci·li＋Ｎi·tg)/Fs圖畢肖普法條塊作用力分析將式整理后得：式中：考慮整個滑動土體的整體力矩平衡條件，各個土條的作用力對圓心的力矩之和為零。這時條塊之間的力Pi和Hi成對出現(xiàn)，大小相等，方向相反，相互抵消，對圓心不產生力矩?；瑒用嫔系恼龎毫i通過圓心，也不產生力矩。因此，只有重力Wi和滑動面上的切向力Ti對圓心產生力矩。得將Ni值代入上式，簡化后得式中：Fs--整個滑體剩余下滑力計算的安全系數(shù)；B——單個土條的寬度（m）；Wi――條塊重力（kN），浸潤線以上取重度，以下取飽和重度；Θi――條塊的重力線與通過此條塊底面中點半徑之間的夾角（度）；Ci、φi——土的抗剪強度指標，采用總應力法時，取總應力指標，采用有效應力法時，取有效應力指標。選擇場地典型斷面2-2’、4-4’工程地質剖面根據設計方案坡率進行基坑穩(wěn)定性驗算，各剖面穩(wěn)定性計算結果詳見表基坑穩(wěn)定性驗算成果表表12計算剖面2-2’穩(wěn)定性系數(shù)4-4’穩(wěn)定性系數(shù)自動搜索最危險滑動面天然狀態(tài)0.5790.027飽和狀態(tài)0.5010.024根據計算結果，如表12對比福建省標準《巖土工程勘察規(guī)范》（DBJ13-84-2006）第5.3.10條、第5.3.11條的規(guī)定，該基坑開挖后在天然狀態(tài)大部分及強降雨作用下基坑土體達飽和狀態(tài)后，均處于不穩(wěn)定狀態(tài)。因此應對基坑采取相應的防護措施。2、基坑突涌及坑底抗隆起穩(wěn)定性分析地下室基坑開挖深度以下土層主要為①1雜填土、①2素填土層，水位標高均位于地下室底板以下較大距離，①1雜填土的滲透系數(shù)為6.40×10-4cm/s，屬中等透水性土層、①2素填土的滲透系數(shù)為2.64×10-5cm/s，屬弱透水性土層，一般不會出現(xiàn)基坑突涌等不良現(xiàn)象。本基坑坑底主要為①1雜填土、①2素填土層，基坑開挖后，將改變坑內土體的應力平衡，可能引起坑底隆起的現(xiàn)象。設計時應進行坑底抗隆起穩(wěn)定性驗算。建議采用加深支護體系、對坑底進行加固等方式增強坑底抗隆起能力。

3、基坑穩(wěn)定性及坑底和側壁滲透穩(wěn)定性評價：基坑開挖深度內的地層主要為①1雜填土、①2素填土，破壞形式以圓弧滑動為主，若條件允許，可以在施工時開挖坡度適當調大，同時開挖至坑底標高后進行加固處理。擬建場地地下室底板下伏地基土主要含水層為賦存于基巖中的裂隙水，距地下室底板距離較大，所以不會產生基坑突涌和管涌現(xiàn)象，其補給方式以含水層的側向逕流補給為主，年水位變幅隨季節(jié)變化較大?；涌拥缀蛡缺诘臐B透穩(wěn)定性較好?；娱_挖范圍內，存在土層①1雜填土、①2素填土層，穩(wěn)定性及土體力學性能差～一般，因此設計施工時應該引起注意，采取相應有效措施進行防范。4、基坑開挖與支護基坑開挖范圍內土層為①1雜填土、①2素填土、③全風化粉砂巖、=4\*GB3④1砂土狀強風化粉砂巖：①1雜填土呈松散-密實狀態(tài)，厚度0.70-32.40m；①2素填土呈松散-稍密狀態(tài)，厚度0.90-9.80m；③全風化粉砂巖屬極軟巖，揭露厚度1.25-10.00m；=4\*GB3④1砂土狀強風化粉砂巖屬極軟巖，揭露厚度5.66-54.24m。1、7、8、14、15由于①1雜填土、①2素填土抗剪強度較差，③全風化粉砂巖和=4\*GB3④1砂土狀強風化粉砂巖泡水易軟化，在降雨等情況下飽和軟化巖土層后對基坑穩(wěn)定性不利，極易形成滑塌等不良地質作用。為了確?；娱_挖施工安全，根據場地工程地質條件、環(huán)境條件、基坑應采取支護措施?；又ёo方案建議如下：①在基坑外圍設置截水溝，確保周邊地表排水通暢；②對開挖后形成的基坑宜采用坡率法+錨管（桿）法支護，必要時采用排樁支護，并作好周邊臨時排水工作，同時應注意挖出的土方不得堆置在基坑附近；在承臺和地下室外墻與基坑側壁間隙回填土前，應排除積水，清除虛土和建筑垃圾，填土應按設計要求選料，分層夯實，對稱進行?；坶_挖施工過程應按現(xiàn)行相關規(guī)范的要求對周邊已有建(構)筑物進行監(jiān)測。根據各巖土層特征、當?shù)厥┕そ涷灢锤＝ㄊ藴省督ㄖ鼗A技術規(guī)范》（DBJ13-07-2006）及行標《建筑基坑支護技術規(guī)范》(JGJ120-2012)的相關規(guī)定，提供各巖土層的有關基坑支護設計計算巖土參數(shù)見表13?；又ёo設計計算指標表13巖土層序號巖土層名稱重度抗剪強度錨桿的極限粘結強度標準值qsk(kPa)天然飽和天然快剪三軸剪切試驗r(kN/m3)rsat(kN/m3)黏聚力C（kPa）內摩擦角φ（°）黏聚力Cb（kPa）內摩擦角φb（°）一次常壓注漿二次壓力注漿①1雜填土18.519.28.010.0--2030①2素填土18.419.017.615.316.37.62030②粉質黏土18.719.220.416.519.610.24060③全風化粉砂巖19.021.028.0◆24.0◆--80120=4\*GB3④1砂土狀強風化粉砂巖21.022.0--95200注：帶*為變形模量，◆經驗值。5、基坑開挖降排水措施基坑開挖深度內未揭露地下水，但不排除強降雨季節(jié)施工時場地內出現(xiàn)地表水，若基坑內積水，應配足水泵等設備進行明排，并做好周邊排水系統(tǒng)，以確?；邮┕じ勺鳂I(yè)，并對周邊的建（構）筑物進行沉降觀測。各土層的滲透系數(shù)詳見“三、場地水文地質條件概況”。并對周邊的建（構）筑物進行沉降觀測。6、基坑抗浮水位場地測得混合穩(wěn)定水位埋深為27.83-37.49m，標高為77.05-77.80m。地下室按標高105.65m開挖后，地下室底板標高與對應穩(wěn)定地下水位標高均相隔較大，基坑開挖深度內未揭露地下水，由于基坑開挖后地下室四周側壁需回填，在后期生活用水或降雨的水下滲至該填土層，地下室側壁形成隔水層，使地下水位上升，因此建議地下室四周回填土的壓實系數(shù)達到0.93以上，并做好池底的排水措施確保排水暢通后可不考慮抗浮，否則需按室外整平標高以下1.50m進行抗浮設防。抗浮錨桿相關設計計算參數(shù)詳見表12。7、基坑施工對周圍環(huán)境影響評價本工程地下室開挖深度2.35-7.75m，基坑開挖深度范圍內未揭露地下水，基坑施工對周圍環(huán)境影響總體較小。但應注意基坑開挖會改變坑內土體的應力平衡，側壁土體在自重、坑邊堆載及地下水作用下將產生以滑塌為主的破壞模式，基坑變形或破壞會導致周邊場地和周邊已建物沉降變形?；釉O計及施工時應采取有效防護措施，避免對周邊已建或在建構筑物產生不利影響。（六）擋墻基礎方案評價1、邊坡穩(wěn)定性評價邊坡體按設計坡度開挖后主要由①1雜填土、①2素填土層組成，屬土質邊坡，其發(fā)生破壞的模式多呈圓弧狀，因此采用簡化Bishop圓弧法對邊坡進行穩(wěn)定性計算（巖質邊坡處采用赤平投影進行分析），計算時選用北京理正軟件設計研究院開發(fā)的YT45邊坡穩(wěn)定分析系統(tǒng)進行。由于地表雨水下滲對邊坡穩(wěn)定性影響較大，因此在計算邊坡的穩(wěn)定性時分別考慮了在天然條件下與降雨地表水下滲時邊坡的穩(wěn)定性情況。場地位于抗震設防為6度區(qū)，邊坡穩(wěn)定性計算時未考慮地震力的影響?；路€(wěn)定性計算時未考慮地震力的影響?；路€(wěn)定性驗算的主要公式為：定性計算時未考慮地震力的影響?；路€(wěn)定性驗算的主要公式為：圓弧滑動法（簡化畢肖普法）原理簡圖及計算公式：從圓弧滑動體內取出土條i進行分析。作用在條塊i上的力，除了重力Wi外，滑動面上有切向力Ti和法向力Ni，條塊的側面分別有法向力Pi、Pi+1和切向力Hi、Hi+1。假設土條處于靜力平衡狀態(tài)，根據豎向力的平衡條件，應有：根據滿足土坡穩(wěn)定系數(shù)Fs的極限平衡條件，有：Ti＝(ci·li＋Ｎi·tg)/Fs圖畢肖普法條塊作用力分析將式整理后得：式中：考慮整個滑動土體的整體力矩平衡條件，各個土條的作用力對圓心的力矩之和為零。這時條塊之間的力Pi和Hi成對出現(xiàn)，大小相等，方向相反，相互抵消，對圓心不產生力矩。滑動面上的正壓力Ni通過圓心，也不產生力矩。因此，只有重力Wi和滑動面上的切向力Ti對圓心產生力矩。得將Ni值代入上式，簡化后得式中：Fs--整個滑體剩余下滑力計算的安全系數(shù)；B——單個土條的寬度（m）；Wi――條塊重力（kN），浸潤線以上取重度，以下取飽和重度；Θi――條塊的重力線與通過此條塊底面中點半徑之間的夾角（度）；Ci、φi——土的抗剪強度指標，采用總應力法時，取總應力指標，采用有效應力法時，取有效應力指標。選擇場地典型斷面14-14’、16-16’工程地質剖面根據設計方案坡率進行基坑穩(wěn)定性驗算，各剖面穩(wěn)定性計算結果詳見表14。邊坡穩(wěn)定性驗算成果表表14計算剖面14-14’剖面穩(wěn)定性系數(shù)16-16’剖面穩(wěn)定性系數(shù)自動搜索最危險滑動面天然狀態(tài)0.2560.474飽和狀態(tài)0.2290.410根據計算結果，如表14對比福建省標準《巖土工程勘察規(guī)范》（DBJ13-84-2006）第5.3.10條、第5.3.11條的規(guī)定，該基坑開挖后在天然狀態(tài)大部分及強降雨作用下基坑土體達飽和狀態(tài)后，均處于不穩(wěn)定狀態(tài)。因此應對基坑采取相應的防護措施。2、基礎方案選型根據擬建擋墻周邊環(huán)境，結合當?shù)氐慕ㄖ涷灒瑪M建擋墻基礎方案為：擋墻高度1.00-6.00m，建議采用重力式擋墻進行支護，對擋墻底揭露的=1\*GB3①1雜填土或=1\*GB3①2素填土層進行夯實或換填一定深度后作為擋墻基礎持力層，靠近擬建物的擋墻可與擬建物共同采用樁基礎。換填法：換填材料宜選用砂、卵石混合料，根據福建省標準《建筑地基基礎技術規(guī)范》（DBJ

13-07-2006）附錄C及當?shù)厥┕そ涷灒啊⒙咽旌狭蠅|層壓實系數(shù)應達0.94，墊層的承載力特征值可取150kPa，變形模量取12Mpa，換填厚度根據設計計算而確定。

強夯法：對①1雜填土和對①2素填土進行強夯處理，對強夯的地基應進行檢測并修正地基承載力特征值。3、擋墻基礎設計、施工中的注意事項基礎設計計算參數(shù)詳見表5，基礎埋深應滿足現(xiàn)行相關規(guī)范的要求?；坶_挖時，應做好周邊排水工作，在基礎開挖至設計標高后應及時驗槽、封底，以免長時間日曬、雨淋，加速持力層風化及雨水浸泡，降低持力層強度危及擬建物安全。采用淺基礎的擋墻，當基礎埋置深度大于0.5m或基礎寬度大于3m時，地基土承載力特征值應按國標《建筑地基礎設計規(guī)范》(GB50007-2011)第5.2.4條進行深寬修正。采用淺基礎的擋墻，在基礎開挖至設計標高后應及時驗槽、封底，以免長時間日曬、雨淋，加速持力層風化及雨水浸泡，降低持力層強度危及擬建物安全。地基處理的設計、施工、檢測、承載力和修正系數(shù)應按行標《建筑地基處理技術規(guī)范》（JGJ79-2012）的相關規(guī)定進行。（六）特殊性巖土評價本場地的特殊性巖土主要為①1雜填土、①2素填土和全-強風化粉砂巖。1、①1雜填土、①2素填土擬建場地分布的①1雜填土和①2素填土，堆填時間約5-8年，密實度及均勻性整體差，有易擾動破壞其結構的特性，雨季及受到附加荷載時易產生不均勻沉降的危害。2、全-強風化粉砂巖全-強風化粉砂巖具有泡水易軟化、崩解使強度降低的特性，基