液面折算井底壓力方法

液面折算井底壓力方法第1頁(yè)，課件共59頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月目錄2、靜液面折算井底靜壓3、動(dòng)液面折算井底流壓4、液面恢復(fù)折算井底壓力恢復(fù)1、概念及模型5、水井油層中部壓力的計(jì)算第2頁(yè)，課件共59頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月抽油機(jī)井井下管柱示意圖⊙油層中部套壓油壓氣柱壓力：氣柱重力產(chǎn)生壓力油柱壓力：泵吸入口以上按純油計(jì)算混合液壓力：泵吸入口以下至油層中部按混合液比重計(jì)算注：1、所有折算壓力指折算到油層中部的壓力（井底壓力）；

2、井底壓力＝P套+P氣柱+P油柱+P混合液第3頁(yè)，課件共59頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月抽油機(jī)井井下管柱示意圖⊙油層中部套壓油壓P套：要用高精度表測(cè)量套壓第4頁(yè)，課件共59頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月抽油機(jī)井井下管柱示意圖⊙油層中部套壓油壓氣柱壓力:在壓力較低可忽略，套壓高時(shí)要參與計(jì)算氣柱壓力第5頁(yè)，課件共59頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月高28-26井(自噴水）：在油壓為0是，在467.9米處屬于氣柱段，壓力為0，梯度為0。說(shuō)明套壓較低時(shí)可認(rèn)為氣柱梯度為0。第6頁(yè)，課件共59頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月G36-P2氣井:在油壓0.6MPa時(shí)，氣柱段壓力梯度為0.01MPa/100米。說(shuō)明隨著氣體壓力的增加，氣體密度在增加，氣柱壓力逐漸表現(xiàn)。第7頁(yè)，課件共59頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月G89-4氣井:在壓力20MPa左右時(shí)，氣柱段壓力梯度為0.21MPa/100米。說(shuō)明這時(shí)氣柱壓力不能忽略。第8頁(yè)，課件共59頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月氣柱壓力：是氣體比重、套壓、深度和溫度的函數(shù)?？捎脠D、表手段確定。也可用經(jīng)驗(yàn)公示計(jì)算：

P氣柱＝P套*8.202*10（-5）*LP套--------套壓，MPa；L----------液面深度，米；公式一：(吉林油田采油二廠）公式二：《試井分析》－鐘松定P氣柱＝（P套+0.1）*L/12500P套--------套壓，MPa；L----------液面深度，米；第9頁(yè)，課件共59頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月

現(xiàn)場(chǎng)計(jì)算：可用經(jīng)驗(yàn)公示法。氣柱梯度現(xiàn)場(chǎng)統(tǒng)計(jì)表（高尚堡）第10頁(yè)，課件共59頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月P氣柱＝（-0.0003*P套2+0.0158*P套+0.0011）*L/100第11頁(yè)，課件共59頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月抽油機(jī)井井下管柱示意圖⊙油層中部套壓油壓油柱壓力：泵吸入口以上按純油計(jì)算油柱壓力第12頁(yè)，課件共59頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月1、只要含水不是100％，由于重力分異，泵以上按純油計(jì)算。在G59-P12(正常生產(chǎn)含水97％），砂埋油層后，地層停止供液，環(huán)空液柱下降進(jìn)入泵筒，含水幾乎為零得到證實(shí)。2、油的密度最好考慮溫度因素。可按泵掛到液面的平均深度對(duì)應(yīng)的溫度計(jì)算。3、為了減少氣體影響，最好關(guān)套管氣。為了保證油柱壓力折算的準(zhǔn)確性：第13頁(yè)，課件共59頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月油的密度的計(jì)算（考慮溫度因素）--遼河鉆采院資料ρ0T＝ρ20+（13.561-0.191*C1)/1000-(63.9-0.87*C1)/100000*T1.05；

其中：ρ0T---對(duì)應(yīng)溫度T時(shí)托起原油密度；

ρ20----20℃時(shí)地面脫氣原油密度；

c1=INT[100*(ρ20-0.8001)];T=20+3.0*L/100;【L—計(jì)算點(diǎn)深度（米）；百米地溫梯度：3.0℃/100米?！康?4頁(yè)，課件共59頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月油的密度的計(jì)算（考慮溫度因素）--GB1885-83ρ0T＝ρ20-(0.00161*ρ202-0.00395*ρ20+0.00286)*(T-20)

T=20+3.0*L/100;【L—計(jì)算點(diǎn)深度（米）；百米地溫梯度：3.0℃/100米。(T---℃)】第15頁(yè)，課件共59頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月石油體積溫度系數(shù)表說(shuō)明：20°C下石油的體積也可用“石油體積溫度系數(shù)”來(lái)計(jì)算。已知20°C密度時(shí)，查得對(duì)應(yīng)的石油體積溫度系數(shù)f，按下式計(jì)算石油的20°C體積V20：

式中V20——石油20°C體積，m3；Vt——石油t°C體，m3；f——石油體積溫度系數(shù)，1/°C；t一一儲(chǔ)油實(shí)際溫度，°C。例1有一罐石油，60°C體積為8569m3，20°C密度為0.9050g/cm3，求這罐石油20°C體積V20。V20=8569[1-O.00067(60-20)]=8569(0.97320)=8339.35m3例2例1中的油溫改為59.8°C，其他相同，求這罐石油20°C體積V20。V20=8569[1-0.00067(59.8-20)]=8569(0.97333)=8340.46m3為減少計(jì)算20°C體積因進(jìn)位產(chǎn)生的差別，在計(jì)算中所用f值應(yīng)算到小數(shù)第五位。第16頁(yè)，課件共59頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月抽油機(jī)井井下管柱示意圖⊙油層中部套壓油壓混合液壓力：泵吸入口以下至油層中部按混合液比重計(jì)算混合液柱壓力第17頁(yè)，課件共59頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月油氣水三相混合液壓力計(jì)算：要考慮三個(gè)因素1、原油密度的溫度修正；2、水密度的溫度修正；3、氣體對(duì)密度的修正；不含氣混合液壓力=泵吸入口以下至油層中部按混合液比重*液柱長(zhǎng)度混合液密度＝ρ油*（1-Fw)+FwFw---重量含水％；第18頁(yè)，課件共59頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月原油密度的溫度修正（遼河鉆采院經(jīng)驗(yàn)公式）ρ0T＝ρ20+（13.561-0.191*C1)/1000-(63.9-0.87*C1)/100000*T1.02；

其中：ρ0T---對(duì)應(yīng)溫度T時(shí)托起原油密度；

ρ20----20℃時(shí)地面脫氣原油密度；

c1=INT[100*(ρ20-0.8001)];T=20+3.0*L/100;【L—計(jì)算點(diǎn)深度（米）；百米地溫梯度：3.0℃/100米?！康?9頁(yè)，課件共59頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月水密度的溫度修正表水密度的溫度修正曲線水密度的溫度修正（網(wǎng)上資料）ρwT=-0.000003*T2-0.000108*T+1.000937T=20+3.0*L/100;【L—計(jì)算點(diǎn)深度（米）；百米地溫梯度：3.0℃/100米。第20頁(yè)，課件共59頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月實(shí)驗(yàn)室里配制鹽水，密度ρ(g/ml)和礦化度Cw(ppm)之間按如下經(jīng)驗(yàn)公式轉(zhuǎn)換（25℃）ρ=0.0000000000002*Cw^2+0.0000007*Cw+0.9973第21頁(yè)，課件共59頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月ρ混合液密度＝ρ0T*（1-fw)+ρwT*fwfw---重量含水％；油、水兩相液體密度的溫度修正：第22頁(yè)，課件共59頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月

液面換算井底壓力的關(guān)鍵是含氣液柱的密度。當(dāng)井筒某點(diǎn)壓力小于飽和壓力時(shí)，就要脫氣。氣體由井底上升過(guò)程中，壓力逐漸變小，體積逐漸變大。含氣井對(duì)液柱密度的修正是折算壓力準(zhǔn)確性的關(guān)鍵。氣體對(duì)混合液密度的修正：第23頁(yè)，課件共59頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月氣體孔隙因子（Egc）計(jì)算方法：【《試井分析》－鐘松定】

首先計(jì)算出井筒內(nèi)某點(diǎn)的氣體流速:μ（m/sec）

已知某井地面標(biāo)準(zhǔn)狀況下日產(chǎn)氣為：V0方，則井筒某點(diǎn)氣的體積為V1方。據(jù)氣體狀態(tài)方程：

V1*P1/T1=V0*1/(273+20)則：V1=V0*/298*T1/P1VO—地面標(biāo)準(zhǔn)情況氣量（立方米）

T1--井筒某點(diǎn)溫度（K),可按地溫梯度計(jì)算。

P1--井筒某點(diǎn)壓力（atm)井筒內(nèi)某點(diǎn)的氣體流速:μ=V1/A/86400

μ--（m/sec)A—井筒（或環(huán)空）氣體流經(jīng)的表面積（平方米）第24頁(yè)，課件共59頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月氣體孔隙因子（Egc）的計(jì)算：μ≥0.6時(shí)，Egc＝μ/(1+μ)0.3<μ<0.6時(shí)，Egc＝μ/(0.183+1.2*μ)μ

≤0.3時(shí)，Egc＝μ/(0.183+1.2*μ)+μ/(0.46+2.5*μ)第25頁(yè)，課件共59頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月液柱梯度修正系數(shù)（Fgc）的計(jì)算：

Fgc=1-

Egc則含氣液柱混合液密度：

ρowgT＝ρowT*Fgc

ρowgT---油氣水三相溫度修正后密度；

ρowT---油水兩相溫度修正后密度；第26頁(yè)，課件共59頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月目錄2、靜液面折算井底靜壓3、動(dòng)液面折算井底流壓4、液面恢復(fù)折算井底壓力恢復(fù)1、概念及模型5、水井油層中部壓力的計(jì)算第27頁(yè)，課件共59頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月

關(guān)井一段時(shí)間后，井筒氣體分異作用基本結(jié)束，可以不考慮氣體的流動(dòng)對(duì)液柱梯度的影響，但應(yīng)考慮溫度對(duì)梯度的影響。第28頁(yè)，課件共59頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月抽油機(jī)井井下管柱示意圖⊙油層中部套壓油壓氣柱壓力：氣柱重力產(chǎn)生壓力油柱壓力：泵吸入口以上按純油計(jì)算混合液壓力：泵吸入口以下至油層中部按混合液比重計(jì)算P靜＝P套+P氣柱+P油柱+P混合液第29頁(yè)，課件共59頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月井底壓力＝P套+P氣柱+P油柱+P混合液靜液面折算井底靜壓P氣柱＝P套*8.202*10（-5）*L（MPa）

(P套--套壓，MPa；L---液面深度，米)

P套---------套壓表（MPa)

P油柱＝ρoT*（泵吸入口深度-靜液面深度）/100（MPa）

(ρ0T＝ρ20+（13.561-0.191*C1)/1000-(63.9-0.87*C1)/100000*T1.02；對(duì)應(yīng)油柱中點(diǎn)溫度密度，g/cm3；

深度，米）

P混合液＝ρowT*（油層中部深度-泵吸入口深度）/100（MPa）

(ρowT---對(duì)應(yīng)混合液中點(diǎn)兩相溫度修正后密度，g/cm3；

深度，米）第30頁(yè)，課件共59頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月靜液面：479米，油層中部3001.44米，液柱中點(diǎn)1740米，中點(diǎn)對(duì)應(yīng)溫度：20+17.4*3＝72.2℃，水的密度0.977。則油層中部壓力：（3001.44-479）*0.977/100＝24.64MpA；絕對(duì)誤差：24.64-24.56＝+0.08MPa；相對(duì)誤差：0.08/24.56*100%=0.3%例如：第31頁(yè)，課件共59頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月靜液面折算井底靜壓所需輸入數(shù)據(jù)關(guān)井后套壓：

（MPa）關(guān)井前動(dòng)液面：

（米）關(guān)井后靜液面：

（米）地溫梯度：

3.0（℃/100

米）20℃脫氣原油密度：

0.86（克/cm3）正常生產(chǎn)時(shí)含水：

（

％）泵吸入口深度：

（米）油層中部深度：

（米）【油柱、液柱密度的計(jì)算，手工計(jì)算時(shí)可用中點(diǎn)對(duì)應(yīng)溫度的密度修正，計(jì)算機(jī)計(jì)算時(shí)可用迭代法（分步積分法）計(jì)算?！康?2頁(yè)，課件共59頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月目錄2、靜液面折算井底靜壓3、動(dòng)液面折算井底流壓4、液面恢復(fù)折算井底壓力恢復(fù)1、概念及模型5、水井油層中部壓力的計(jì)算第33頁(yè)，課件共59頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月一、地層不產(chǎn)氣（或微氣）條件下折算流壓的方法

(如G104-5區(qū)塊）可以應(yīng)用靜液面折算方法。井底壓力＝P套+P氣柱+P油柱+P混合液P氣柱＝P套*8.202*10（-5）*L（MPa）

(P套--套壓，MPa；L---液面深度，米)

P套---------套壓表（MPa)

P油柱＝ρoT*（泵吸入口深度-靜液面深度）/100（MPa）

(ρ0T＝ρ20+（13.561-0.191*C1)/1000-(63.9-0.87*C1)/100000*T1.02；對(duì)應(yīng)油柱中點(diǎn)溫度密度，g/cm3；

深度，米）

P混合液＝ρowT*（油層中部深度-泵吸入口深度）/100（MPa）

(ρowT---對(duì)應(yīng)混合液中點(diǎn)兩相溫度修正后密度，g/cm3；

深度，米）第34頁(yè)，課件共59頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月二、地層產(chǎn)氣條件下流壓的折算方法

如果放套管氣生產(chǎn)，泵以上油柱要進(jìn)行氣體及溫度修正。由于套管氣量較難求準(zhǔn)，所以產(chǎn)氣井折算流壓，液面資料要求關(guān)套管氣一天以上套壓不在上升時(shí)為好。第35頁(yè)，課件共59頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月產(chǎn)氣井液面折算流壓的簡(jiǎn)化模型（關(guān)套管氣）氣柱壓力：氣柱重力產(chǎn)生壓力油柱壓力：泵吸入口以上按純油計(jì)算混合液壓力：泵吸入口以下至油層中部按混合液比重計(jì)算第36頁(yè)，課件共59頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月井底壓力＝P套+P氣柱+P油柱+P混合液P氣柱＝P套*8.202*10（-5）*L（MPa）

(P套--套壓，MPa；L---液面深度，米)

P套---------套壓表（MPa)產(chǎn)氣井動(dòng)液面折算流壓的公式（簡(jiǎn)化模型-關(guān)套管氣）

P油柱＝ρoT*（泵吸入口深度-動(dòng)液面深度）/100（MPa）

(ρ0T＝ρ20+（13.561-0.191*C1)/1000-(63.9-0.87*C1)/100000*T1.02；對(duì)應(yīng)油柱中點(diǎn)溫度密度，g/cm3；

深度，米）

P混合液＝ρowgT*△H/100（MPa）

(ρowgT---對(duì)應(yīng)混合液中點(diǎn)溫度及氣體的修正密度，g/cm3；

深度，米）注：油氣水三相流體產(chǎn)生的壓力要在微機(jī)上實(shí)現(xiàn)，逐步迭代（分段積分法），直到油層中部。第37頁(yè)，課件共59頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月逐步迭代（分段積分法）步驟1、利用上述方法計(jì)算泵下壓力P1;2、首先設(shè)置疊加壓力步長(zhǎng)（0.2-0.5MPa），計(jì)算ρowgT，計(jì)算壓力步長(zhǎng)對(duì)應(yīng)的長(zhǎng)度。3、進(jìn)行下一段計(jì)算，重算ρowgT，計(jì)算壓力步長(zhǎng)對(duì)應(yīng)的長(zhǎng)度。直到油層中部深度結(jié)束第38頁(yè)，課件共59頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月動(dòng)液面折算井底流壓所需輸入數(shù)據(jù)套壓：

（MPa）

動(dòng)液面：

（米）地溫梯度：

3.0（℃/100米）

20℃脫氣原油密度：

0.86（克/cm3）正常生產(chǎn)時(shí)含水：

（

％）泵吸入口深度：

（米）油層中部深度：

（米）【需要用計(jì)算機(jī)迭代法（分步積分法）計(jì)算?！空Ｈ债a(chǎn)氣量：

（方）飽和壓力：

（MPa）

油管外徑：

73（mm）

井號(hào)：

第39頁(yè)，課件共59頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月目錄2、靜液面折算井底靜壓3、動(dòng)液面折算井底流壓4、液面恢復(fù)折算井底壓力恢復(fù)1、概念及模型5、水井油層中部壓力的計(jì)算第40頁(yè)，課件共59頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月

利用液面恢復(fù)資料，折算井底壓力，目的是得到不同關(guān)井時(shí)間對(duì)應(yīng)的壓力，將資料進(jìn)行試井軟件處理，得到地層壓力、表皮系數(shù)、有效滲透率。第41頁(yè)，課件共59頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月關(guān)井液面恢復(fù)管柱示意圖△H△H正常生產(chǎn)時(shí)管柱示意圖LO第42頁(yè)，課件共59頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月關(guān)井液面恢復(fù)壓力計(jì)算模型LO氣柱壓力：氣柱重力產(chǎn)生壓力油柱壓力：LO保持不變按純油計(jì)算，密度做壓力、溫度、氣體修正混合液壓力：油柱以下至油層中部按混合液比重計(jì)算。密度做壓力、溫度、氣體修正套壓、液面：液面自動(dòng)監(jiān)測(cè)儀器錄取液面恢復(fù)折算壓力，關(guān)鍵是氣體對(duì)密度的影響。第43頁(yè)，課件共59頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月關(guān)井液面恢復(fù)壓力計(jì)算模型

關(guān)井后，液面在上升（有時(shí)下降）；氣體繼續(xù)向環(huán)空內(nèi)溢出，且分異量由大逐漸變?。惶讐阂话闵仙▊€(gè)別井口密封不嚴(yán)的套壓不升或下降。要考慮液面上升對(duì)套壓的影響因素，進(jìn)而影響到氣體對(duì)密度的修正。第44頁(yè)，課件共59頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月關(guān)井后氣體溢出量的計(jì)算方法假設(shè):T1時(shí)刻：套壓P1，液面L1;T2時(shí)刻：套壓P2，液面L2;根據(jù)氣體狀態(tài)方程：

pV=nRT。這個(gè)方程有4個(gè)變量：(p為氣體壓強(qiáng)，單位Pa。V為氣體體積，單位m3。n為氣體的物質(zhì)的量，單位mol，T為體系溫度，單位K,R是一定的,為8.314)。

n=(P*V)/(R*T)則在△T=T2-T1,氣體溢出△n＝（P2*V2)/(R*T)-（P1*V1)/(R*T)

＝（P2*L2*S)/(R*T)-（P1*L1*S)/(R*T)=(P2*L2-P1*L1)*S/(R*T)

（S—油、套環(huán)空截面積，L-液面深度）知道氣體溢出量△n后，就可確定井筒某處氣體體積V,進(jìn)一步計(jì)算出某處氣體流速:μ=V/A/△T

μ--（m/sec)A—井筒（或環(huán)空）氣體流經(jīng)的表面積（平方米）

第45頁(yè)，課件共59頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月氣體孔隙因子（Egc）的計(jì)算：μ≥0.6時(shí)，Egc＝μ/(1+μ)0.3<μ<0.6時(shí)，Egc＝μ/(0.183+1.2*μ)μ

≤0.3時(shí)，Egc＝μ/(0.183+1.2*μ)+μ/(0.46+2.5*μ)第46頁(yè)，課件共59頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月液柱梯度修正系數(shù)（Fgc）的計(jì)算：

Fgc=1-

Egc則含氣液柱混合液密度：

ρowgT＝ρowT*Fgc

ρowgT---油氣水三項(xiàng)溫度修正后密度；

ρowT---油水兩項(xiàng)溫度修正后密度；第47頁(yè)，課件共59頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月井底壓力＝P套+P氣柱+P油柱+P混合液P氣柱＝P套*8.202*10（-5）*L（MPa）

(P套--套壓，MPa；L---液面深度，米)

P套---------液面自動(dòng)監(jiān)測(cè)儀器錄取（MPa)液面恢復(fù)折算壓力的公式

P油柱＝ρogT*LO/100（MPa）

(ρ0T＝ρ20+（13.561-0.191*C1)/1000-(63.9-0.87*C1)/100000*T1.02；對(duì)應(yīng)油柱中點(diǎn)溫度密度，g/cm3；

深度，米）

ρ0gT=ρ0T*(1-Egc)

P混合液＝ρowgT*△H/100（MPa）

(ρowgT---對(duì)應(yīng)混合液中點(diǎn)溫度及氣體的修正密度，g/cm3；

深度，米）注：油氣水三相流體產(chǎn)生的壓力要在微機(jī)上實(shí)現(xiàn)，逐步迭代（分段積分法），直到油層中部。第48頁(yè)，課件共59頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月液面恢復(fù)折算壓力步驟1、利用液面自動(dòng)監(jiān)測(cè)儀，按對(duì)數(shù)時(shí)間錄取套壓、液面資料；2、利用液面處理軟件，折算油層中部壓力；3、利用試井解釋軟件處理數(shù)據(jù)，得出K,S,P。液面自動(dòng)監(jiān)測(cè)儀資料錄取表第49頁(yè)，課件共59頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月逐步迭代法計(jì)算某液面折算壓力的步驟1、利用上述方法計(jì)算泵下壓力P1;2、計(jì)算油柱段壓力：按疊加壓力步長(zhǎng)（0.2-0.5MPa），計(jì)算ρogT，計(jì)算壓力步長(zhǎng)對(duì)應(yīng)的長(zhǎng)度。逐步向下迭代。（油套環(huán)空面積計(jì)算氣體流速）3、繼續(xù)迭代，計(jì)算壓力步長(zhǎng)對(duì)應(yīng)的長(zhǎng)度。直到油層中部深度結(jié)束。大于油層中部時(shí)，用最下部梯度折算到油層中部壓力。繼續(xù)下一液面的計(jì)算。注意：計(jì)算氣體孔隙因子時(shí)，換三相流密度。注意：計(jì)算氣體孔隙因子時(shí)，換套管截面積?！炎⒁猓好恳粔毫Σ介L(zhǎng)要重算ρogT或ρowgT第50頁(yè)，課件共59頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月液面恢復(fù)折算井底壓力所需輸入數(shù)據(jù)油管外徑：

73

（mm）地溫梯度：

3.0（℃/100米）

20℃脫氣原油密度：

0.86（克/cm3）正常生產(chǎn)時(shí)含水：

（％）泵吸入口深度：

（米）油層中部深度：

（米）【需要用計(jì)算機(jī)迭代法（分步積分法）計(jì)算?！刻坠軆?nèi)徑：

121（mm）飽和壓力：

（MPa）

第51頁(yè)，課件共59頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月高64-36試井解釋比較表測(cè)試日期：1993年6月5日第52頁(yè)，課件共59頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月1、液面法折算油層壓力進(jìn)行試井解釋的精度油層中部壓力誤差：<7％；表皮系數(shù)，誤差30％；地層有效滲透率誤差，<50%;

外推地層壓力誤差，<10%2、存在的問(wèn)題一是1996年以后，我油田液面折算壓力工作基本停頓，可總結(jié)的資料較少。二是液面恢復(fù)測(cè)試要按對(duì)數(shù)時(shí)間，精確錄取套壓、液面，目前沒(méi)有液面