長沙公園九號工程連廊模板施工方案

公園九號工程連廊模板施工方案編制：審核：審定：浙江東陽建工集團(tuán)有限公司二0一0年三月目錄一、工程概況 -2-二、施工部署 -2-三、模板安裝 -4-四、模板施工質(zhì)量要求 -6-五、模板施工安全要求 -7-六、梁模板高支撐架的構(gòu)造和施工要求 -7-七、計算式（梁、板） -9-

連廊模板施工方案一、工程概況長沙公園九號工程，位于長沙市德雅路以南、東風(fēng)路以西，由湖南省長沙市楓林投資有限公司投資建設(shè)、北京世紀(jì)千府國際工程設(shè)計有限責(zé)任公司與上海玖城規(guī)劃建筑設(shè)計有限公司、湖南化工地質(zhì)工程勘察院、湖南省華順建設(shè)項目管理有限公司、浙江東陽建工集團(tuán)有限公司承建施工。本工程由地下室及1#、2#、3#、4#、5#、6#樓組成，框架--剪力墻結(jié)構(gòu)，總建筑面積112293.40㎡，地下2層，地上最高層數(shù)32層，建筑高度為98.40m。本工程±0.000相當(dāng)于黃海高程42.90m，建筑工程等級為一級，耐火等級為地上一級，地下一級，抗震設(shè)防烈度為六度，設(shè)計使用年限50年，建筑物耐火等級為二級，屋面防水等級為二級。本工程1#、2#中間門廳部分變更為在四層做一層結(jié)構(gòu)面，現(xiàn)按圖紙中的該門廳結(jié)構(gòu)層做法以五層屋頂結(jié)構(gòu)來安排支模方式，采用滿堂腳手架搭設(shè)。板厚：150mm梁高：（代表性尺寸）300×900mm、300×1000mm。支模材料：采用60×80㎜方木、18㎜木膠合板及Φ48×3.0扣件式鋼管。高支撐架的計算依據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ130-2001）、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2002、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50017-2003)等規(guī)范編制。因本工程梁支架高度過高，根據(jù)有關(guān)文獻(xiàn)建議，如果僅按規(guī)范計算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計算中還參考了《施工技術(shù)》2002（3）：《扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計和使用安全》中的部分內(nèi)容。二、施工部署1、材料準(zhǔn)備考慮到本工程為全現(xiàn)澆框架結(jié)構(gòu)，因此模板材料大量采用膠合板模板。木模（拼條），膠合板模板具有不收縮、不翹曲、不開裂、均質(zhì)、接縫少、周轉(zhuǎn)率高、加工方便等優(yōu)點。模板支撐及加固系統(tǒng)采用50×100木枋、φ48×3.0鋼管、可調(diào)節(jié)頂托、φ12對拉螺栓等。2、組織設(shè)置（1）管理人員組織及職責(zé)分工：主任工程師：負(fù)責(zé)項目部全面技術(shù)、質(zhì)量工作技術(shù)負(fù)責(zé)人：全面負(fù)責(zé)技術(shù)、模板方案編制工作模板技術(shù)負(fù)責(zé)人：1、對模板工程進(jìn)行技術(shù)交底；2、對施工過程進(jìn)行監(jiān)控；3、負(fù)責(zé)模板工程驗收土建質(zhì)檢員：1、對模板工程質(zhì)量進(jìn)行監(jiān)控、檢查，督促不合格項目的整改；2、對建材質(zhì)量進(jìn)行檢查、監(jiān)控測量員：負(fù)責(zé)工程的全部放線工作、保護(hù)控制樁、水準(zhǔn)點（2）勞務(wù)分包隊人員組織及職責(zé)分工：項目部技術(shù)部技術(shù)負(fù)責(zé)人：1、全面負(fù)責(zé)技術(shù)工作2、負(fù)責(zé)交底執(zhí)行情況模板工長；1、對模板加工、安裝向工人交底；2、對模板加工安裝進(jìn)行現(xiàn)場指導(dǎo)。質(zhì)檢員：1、對模板工程質(zhì)量進(jìn)行監(jiān)控、檢查，落實不合格項目的整改；2、負(fù)責(zé)模板工程自檢。測量員：配合項目部進(jìn)行墻柱門窗放線工作。3、技術(shù)準(zhǔn)備項目總工組織項目經(jīng)理部技術(shù)、生產(chǎn)人員熟悉圖紙，認(rèn)真學(xué)習(xí)掌握施工圖的內(nèi)容、要求和特點，與建設(shè)、監(jiān)理共同協(xié)商解決，取得一致意見。4、機(jī)具準(zhǔn)備主要機(jī)具及工具準(zhǔn)備詳見下表：名稱規(guī)格功率數(shù)量單頭扳手開口寬（MM）17-19，22-24圓盤鋸MJ-1063KW1臺平刨MB-5033KW2臺手電鉆4把手提電鋸M-651A1.05KW2臺手提電刨0.45KW2臺壓刨MB1065705KW1臺手電鉆鉆頭直徑12-20MM6把砂輪切割機(jī)1臺鋼管彎曲機(jī)1臺水準(zhǔn)儀1臺經(jīng)緯儀1臺水平尺長450/500/550MM鋼卷尺100/50/30/5M直尺2-3M工程檢測尺2M塞規(guī)一般三、模板安裝（一）柱模板安裝1、柱模板的設(shè)計柱模面板選用915×1830×18㎜膠合板,豎楞及柱箍選用60×80㎜松木方,對拉螺栓選用φ12鋼筋,其間距、數(shù)量分別見下表。柱模板用料參考表面板材料柱子斷面柱箍斷面柱箍間距豎楞18㎜膠合板600×6001根φ12螺栓外端采用3型夾500㎜60×80mm松木方2、柱模的施工順序：安裝柱模時，應(yīng)先在樓面上彈出柱軸線及邊線→測定標(biāo)高→找平柱腳→立柱模→加柱箍→支設(shè)側(cè)面穩(wěn)定斜撐→澆搗砼→拆柱模（修整，翻至上一層使用）。3、柱模施工的要點及細(xì)部要求⑴為保證斷面尺寸，在柱斷面的四個腳用鋼筋頭埋設(shè)在柱邊框線上作限位，用水準(zhǔn)儀將相鄰的準(zhǔn)點轉(zhuǎn)移到柱鋼筋上，以此標(biāo)高來控制柱模頂?shù)臉?biāo)高。⑵柱與梁板的接頭尺寸準(zhǔn)確與否是影響結(jié)構(gòu)外觀的主要因素，在施工中也是難點之一。首先在安裝柱模時，控制好垂直度與斷面尺寸大小，梁板模安裝基本結(jié)束時，在梁板模上做二次放樣，核對柱頭是否偏位，對柱施工縫留設(shè)較低的柱頭應(yīng)加設(shè)一道柱箍，防止?jié)q模。⑶在柱模接頭處，用電鉆鉆出兩個孔洞，排除柱頭積水，以保證砼質(zhì)量。⑷清理孔留設(shè)：為了清理干凈柱內(nèi)垃圾、鋸末、木屑等，在柱一側(cè)模底下留出100×200的清掃洞口，從而保證砼澆搗質(zhì)量。（二）梁、板模板安裝1、梁、板模板及支撐的設(shè)計面板選用915×1830×18㎜膠合板,內(nèi)楞分別選用60×80㎜、木方,對拉螺栓選用φ12鋼筋,外龍骨采用φ48×3.0mm雙鋼管。梁截面B×D=300mm×1000mm，梁支撐立桿的橫距(跨度方向)l=0.6米，立桿的縱距1.2米，立桿的步距h=1.50米。內(nèi)龍骨采用60×80mm木方。外龍骨間距500mm，外龍骨采用雙鋼管48mm×板模板支架搭設(shè)高度為13.25米，搭設(shè)尺寸為：立桿的縱距b=1.2米，立桿的橫距l(xiāng)=0.6米（梁的跨度方向），立桿的步距h=1.50米。每三步架設(shè)水平剪刀撐支撐。2、梁板模板安裝操作流程如下：先按梁板各自要求搭設(shè)滿堂腳手架→上龍骨、次楞木→梁模安裝→樓板面模板安裝→→梁板鋼筋安裝→掃地桿、剪刀撐等加固桿件的搭設(shè)→梁板混凝土澆筑→養(yǎng)護(hù)→混凝土達(dá)到拆模強度3、梁模板梁模板安裝后，要拉中線進(jìn)行檢查，復(fù)核各梁模中心位置是否對齊，待平板模板安裝后，檢查并調(diào)整標(biāo)高，將木楔釘牢在墊板上。各頂撐之間要設(shè)水平撐或剪刀撐，以保持頂撐的穩(wěn)固。為了深梁綁扎鋼筋的方便，在梁底模與一側(cè)模板撐好后，就先綁扎梁的鋼筋，后裝另一側(cè)模板。次梁模板的安裝，要待主梁模板安裝并校正后才能進(jìn)行。4、平板模板平板模板安裝時，先在次梁模板的兩側(cè)板外先彈水平線。水平線的標(biāo)高應(yīng)為板底標(biāo)高減去平模板厚度及擱柵高度，然后按水平線上牽桿托木，托模上口與水平線相齊，再把靠梁模旁的擱柵先擺上，按設(shè)計間距，擺放擱柵，最后在擱柵上鋪釘平模板。為了便于拆模，只在模板端部或接頭處釘牢，中間盡量少釘。為了節(jié)約模板，不造成浪費現(xiàn)象，大面積配板位置先用標(biāo)準(zhǔn)尺寸的整塊膠合板對稱排列，不足部分留在中央及兩端，用膠合板鋸成所需尺寸嵌補。所有板縫力爭拼密縫，確保砼表面光滑平整。5、模板拆除A、模板拆除的要求

①不承重或側(cè)壓的模板應(yīng)在混凝土強度能保證構(gòu)件不變形，邊面及棱角不因拆模而受損時方可拆除。

②承重模板應(yīng)在與結(jié)構(gòu)或構(gòu)件同條件養(yǎng)護(hù)的混凝土試塊符合規(guī)定時，才能拆除。B、拆模注意事項

①拆模前要有混凝土強度報告，并制定拆模程序、拆模方法及安全措施，在經(jīng)過申請批準(zhǔn)后方可拆模。模板拆除時要設(shè)置警戒線，并有專人監(jiān)護(hù)。嚴(yán)禁硬砸亂撬，搖晃振動，不得將撬棒直接著力于砼表面及受力薄弱的局部位置。

②已拆模的結(jié)構(gòu)，應(yīng)在砼達(dá)到設(shè)計標(biāo)號后，才允許承受全部設(shè)計荷載。當(dāng)承受施工荷載大于計算荷載時，必須經(jīng)過核算加設(shè)臨時支撐。③拆除時不要用力過猛過急，拆下來的木料要及時運走、整理。④拆模程序一般應(yīng)是后支的先拆，先支的后拆，先拆除非承重部分，后拆除承重部分。重大復(fù)雜模板的拆除，事前應(yīng)制定拆模方案。⑤拆除跨度較大的梁下支柱時，應(yīng)先從跨中開始，分別拆向兩端?？焖偈┕さ牧汉蜆前迥０澹涞啄＜伴T架支撐的拆除時間應(yīng)對所有砼的強度發(fā)展情況分層進(jìn)行核算，確保下層樓板及梁能安全承載。四、模板施工質(zhì)量要求1、模板及其支撐結(jié)構(gòu)的材料、質(zhì)量，應(yīng)符合規(guī)定和設(shè)計要求。2、模板及支撐應(yīng)有足夠的強度、剛度和穩(wěn)定性，并不致發(fā)生不允許的下沉與變形，模板的內(nèi)側(cè)面要平整，接縫嚴(yán)密，不得漏漿。3、模板安裝后應(yīng)仔細(xì)檢查各部構(gòu)件是否牢固，在澆灌砼過程中要經(jīng)常檢查，如發(fā)現(xiàn)變形、松動等現(xiàn)象，要及時休整加固。4、固定在模板上的預(yù)埋件和預(yù)留洞口均不得遺漏，安裝必須牢固，位置準(zhǔn)確。5、現(xiàn)澆整體式結(jié)構(gòu)模板安裝的允許偏差，應(yīng)符合下表規(guī)定：現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)模板安裝允許偏差項次項目允許偏差(mm)1軸線位置柱、梁52底模上表面標(biāo)高+2，53截面內(nèi)部尺寸柱、墻、梁+2，-54層高垂直（每層垂直度）35相鄰兩板表面高低差26表面平整（2m長度上）5五、模板施工安全要求1、支模過程中應(yīng)遵守安全操作規(guī)程，如遇途中停歇，應(yīng)將就位的支頂、模板聯(lián)結(jié)穩(wěn)固，不得空架浮擱。拆模間歇時應(yīng)將松開的部件和模板運走，防止墜落傷。2、拆模時應(yīng)搭設(shè)腳手板。3、拆樓層外邊模板時，應(yīng)有防高空墜落及防止模板向外倒跌的措施。4、拆模前應(yīng)制定拆模程序，拆模方法及安全措施，嚴(yán)禁硬砸亂撬，搖晃振動，不得將撬棒直接著力于砼表面及受力薄弱的局部位置。

5、模板拆不下來時，可用木棰敲擊模板，拆除的模板切不可高，拋下，以免傷人及損傷模板。6、進(jìn)入現(xiàn)場，必須戴安全帽，禁止穿拖鞋或光腳，正確地使用個人勞動保護(hù)用品；7、拆除模板一般用長撬棍，不允許站在正在拆除的板下。8、二人抬運模板時，要互相配合，協(xié)調(diào)工作。傳遞模板時，工具應(yīng)用運輸工具或繩子系牢后升降不得亂扔。六、梁模板高支撐架的構(gòu)造和施工要求除了要遵守《扣件架規(guī)范》的相關(guān)要求外，還要考慮以下內(nèi)容1.模板支架的構(gòu)造要求：a.立桿之間必須按步距滿設(shè)雙向水平桿，確保兩方向足夠的設(shè)計剛度；2.立桿步距的設(shè)計：a.當(dāng)架體構(gòu)造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設(shè)置；b.當(dāng)中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設(shè)置，但變化不要過多；c.高支撐架步距不超過1.5m。3.整體性構(gòu)造層的設(shè)計：a.單水平加強層可以每4--6米沿水平結(jié)構(gòu)層設(shè)置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設(shè)置斜桿層數(shù)要大于水平框格總數(shù)的1/3；b.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設(shè)置層）必須設(shè)水平加強層。4.剪刀撐的設(shè)計：a.沿支架四周外立面應(yīng)滿足立面要求設(shè)剪刀撐；b.中部可根據(jù)需要并依構(gòu)架框格的大小，每隔10--15m5.頂部支撐點的設(shè)計：a.梁底立桿頂部設(shè)置可調(diào)節(jié)頂托，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應(yīng)靠近立桿，且不宜大于200mm；6.支撐架搭設(shè)的要求：a.嚴(yán)格按照設(shè)計尺寸搭設(shè)，立桿和水平桿的接頭均應(yīng)錯開在不同的框格層中設(shè)置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于《扣件架規(guī)范》的要求；c.確保每個扣件和鋼管的質(zhì)量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經(jīng)長期使用發(fā)生變形的；d.地基支座的設(shè)計要滿足承載力的要求。7.施工使用的要求：a.精心設(shè)計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴(kuò)展的澆筑方式；b.嚴(yán)格控制實際施工荷載不超過設(shè)計荷載，對出現(xiàn)的超過最大荷載要有相應(yīng)的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動和變形情況及時解決。七、計算式（梁、板）梁模板(扣件鋼管架)計算書梁段:L1。一、參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度B(m):0.30；梁截面高度D(m):1.00混凝土板厚度(mm):150.00；立桿梁跨度方向間距La(m):0.60；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.10；立桿步距h(m):1.50；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：13.15；梁兩側(cè)立柱間距(m):1.2；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):1.2；采用的鋼管類型為Φ48×3；扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù):0.80；2.荷載參數(shù)模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):24.0；傾倒混凝土側(cè)壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.03.材料參數(shù)木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設(shè)計值fv(N/mm2)：1.7；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數(shù)梁底縱向支撐根數(shù)：2；面板厚度(mm)：18.0；5.梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm)：300；穿梁螺栓水平間距(mm)：450；穿梁螺栓豎向根數(shù)：1；穿梁螺栓豎向距板底的距離為：420mm，420mm；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓鋼管48×3.0；主楞合并根數(shù)：2；次楞龍骨材料：木楞,，寬度60mm，高度80mm；二、梁模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算1.梁側(cè)模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時間，取4.000h；T--混凝土的入模溫度，取35.000℃；V--混凝土的澆筑速度，取1.500m/h；H--混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.00m；β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力F；分別為35.696kN/m2、24.00kN/m2，取較小值24.00kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞（內(nèi)龍骨）的根數(shù)為5根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算跨中彎矩計算公式如下:其中，σ--面板的彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2)；M--面板的最大彎距(N.mm)；W--面板的凈截面抵抗矩，W=30×1.0×1.0/6=5.0cm3；[f]--面板的抗彎強度設(shè)計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩：其中，q--作用在模板上的側(cè)壓力，包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值:q1=1.2×0.3×24×0.9=7.78kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值:q2=1.4×0.3×2×0.9=0.76kN/m；q=q1+q2=7.78+0.756=8.532kN/m；計算跨度(內(nèi)楞間距):l=300mm；面板的最大彎距M=0.1×8.532×3002=7.68×104N.mm；經(jīng)計算得到，面板的受彎應(yīng)力計算值:σ=7.68×104/1.62×104=4.74N/mm2；面板的抗彎強度設(shè)計值:[f]=13N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計算值σ=4.74N/mm2小于面板的抗彎強度設(shè)計值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值:q=24×0.3=7.2N/mm；l--計算跨度(內(nèi)楞間距):l=300mm；E--面板材質(zhì)的彈性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面慣性矩:I=30×1.8×1.8×1.8/12=14.58cm4；面板的最大撓度計算值:ω=0.677×7.2×3004/(100×9500×1.46×105)=0.285mm；面板的最大容許撓度值:[ω]=l/250=300/250=1.2mm；面板的最大撓度計算值ω=0.285mm小于面板的最大容許撓度值[ω]=1.2mm，滿足要求！四、梁側(cè)模板內(nèi)外楞的計算1.內(nèi)楞計算內(nèi)楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，龍骨采用2根木楞，截面寬度50mm，截面高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=50×1002×2/6=166.67cm3I=50×1003×2/12=833.33cm4；內(nèi)楞計算簡圖（1）.內(nèi)楞強度驗算強度驗算計算公式如下:其中，σ--內(nèi)楞彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2)；M--內(nèi)楞的最大彎距(N.mm)；W--內(nèi)楞的凈截面抵抗矩；[f]--內(nèi)楞的強度設(shè)計值(N/mm2)。按以下公式計算內(nèi)楞跨中彎矩：其中，作用在內(nèi)楞的荷載，q=(1.2×24×0.85+1.4×2×0.85)×0.43=11.55kN/m；內(nèi)楞計算跨度(外楞間距):l=425mm；內(nèi)楞的最大彎距:M=0.1×11.55×425.002=2.09×105N.mm；最大支座力:R=1.1×11.55×0.425=5.40kN；經(jīng)計算得到，內(nèi)楞的最大受彎應(yīng)力計算值σ=2.09×105/1.67×105=1.25N/mm2；內(nèi)楞的抗彎強度設(shè)計值:[f]=17N/mm2；內(nèi)楞最大受彎應(yīng)力計算值σ=1.25N/mm2小于內(nèi)楞的抗彎強度設(shè)計值[f]=17N/mm2，滿足要求！（2）.內(nèi)楞的撓度驗算其中E--面板材質(zhì)的彈性模量：10000N/mm2；q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q=24×0.425=10.2N/mm；l--計算跨度(外楞間距)：l=425mm；I--面板的截面慣性矩：I=8.33×106mm4；內(nèi)楞的最大撓度計算值:ω=0.677×10.2×4304/(100×10000×8.33×106)=0.03mm；內(nèi)楞的最大容許撓度值:[ω]=425/250=1.7mm；內(nèi)楞的最大撓度計算值ω=0.03mm小于內(nèi)楞的最大容許撓度值[ω]=1.7mm，滿足要求！2.外楞計算外楞(木或鋼)承受內(nèi)楞傳遞的集中力，取內(nèi)楞的最大支座力5.489kN,按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管48×3.0；外鋼楞截面抵抗矩W=8.98cm3；外鋼楞截面慣性矩I=21.56cm4；外楞計算簡圖（1）.外楞抗彎強度驗算其中σ--外楞受彎應(yīng)力計算值(N/mm2)M--外楞的最大彎距(N.mm)；W--外楞的凈截面抵抗矩；[f]--外楞的強度設(shè)計值(N/mm2)。根據(jù)連續(xù)梁程序求得最大的彎矩為M=0.1×8.532×0.452=1.73N.mm外楞最大計算跨度:l=450mm；經(jīng)計算得到，外楞的受彎應(yīng)力計算值:σ=1.73×106/8.98×103=192.65N/mm2；外楞的抗彎強度設(shè)計值:[f]=205N/mm2；外楞的受彎應(yīng)力計算值σ=192.65N/mm2小于外楞的抗彎強度設(shè)計值[f]=205N/mm2，滿足要求?。?）.外楞的撓度驗算根據(jù)連續(xù)梁計算得到外楞的最大撓度為0.985mm外楞的最大容許撓度值:[ω]=450/400=1.12mm；外楞的最大撓度計算值ω=0.985mm小于外楞的最大容許撓度值[ω]=1.12mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算驗算公式如下:其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面積(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉強度設(shè)計值，取170N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直徑:12mm；穿梁螺栓有效直徑:9.85mm；穿梁螺栓有效面積:A=76mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=24×0.3×0.45=3.24kN。穿梁螺栓最大容許拉力值:[N]=170×76/1000=12.92kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=3.24kN小于穿梁螺栓最大容許拉力值[N]=12.92kN，滿足要求！六、梁底模板計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計算。強度驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=450×18×18/6=2.43×104mm3；I=450×18×18×18/12=2.19×105mm1.抗彎強度驗算按以下公式進(jìn)行面板抗彎強度驗算：其中，σ--梁底模板的彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2)；M--計算的最大彎矩(kN.m)；l--計算跨度(梁底支撐間距):l=300.00mm；q--作用在梁底模板的均布荷載設(shè)計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計值：q1:1.2×（24.00+1.50）×0.9×1.0×0.3=8.26kN/m；模板結(jié)構(gòu)自重荷載：q2:1.2×0.35×0.3×0.90=0.11kN/m；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值：q3:1.4×2.00×0.3×0.90=0.756kN/m；q=q1+q2+q3=8.26+0.11+0.756=9.126kN/m；跨中彎矩計算公式如下:Mmax=0.10×9.126×0.32=0.082kN.m；σ=0.082×106/2.16×104=3.8N/mm2；梁底模面板計算應(yīng)力σ=3.8N/mm2小于梁底模面板的抗壓強度設(shè)計值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據(jù)《建筑施工計算手冊》剛度驗算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下:其中，q--作用在模板上的壓力線荷載:q=（(24.0+1.50)×1.0+0.35）×0.3=7.75KN/m；l--計算跨度(梁底支撐間距):l=300.00mm；E--面板的彈性模量:E=9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值:[ω]=300.00/250=1.200mm；面板的最大撓度計算值:ω=0.677×7.75×3004/(100×9500×1.94×105)=0.231mm；面板的最大撓度計算值:ω=0.231mm小于面板的最大允許撓度值:[ω]=300/250=1.2mm，滿足要求！七、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用鋼管。強度及抗剪驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=(24+1.5)×1.0×0.3=7.65kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2=0.35×（0.3+2×0.8)=0.665kN/m；(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m)：經(jīng)計算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值P1=(2.5+2)×0.3=1.35kN/m；2.鋼管的支撐力驗算靜荷載設(shè)計值q=1.2×7.65+1.2×0.665=9.978kN/m；活荷載設(shè)計值P=1.4×1.35=1.89kN/m；鋼管計算簡圖鋼管按照三跨連續(xù)梁計算。本算例中，鋼管的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=4.49cm3I=10.78cm4鋼管強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設(shè)計值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:線荷載設(shè)計值q=9.978+1.89=11.868kN/m；最大彎距M=0.1ql2=0.1×11.868×0.6×0.6=0.427kN.m；最大應(yīng)力σ=M/W=0.427×106/4490=95.16N/mm2；抗彎強度設(shè)計值[f]=205N/mm2；鋼管的最大應(yīng)力計算值95.16N/mm2小于鋼管抗彎強度設(shè)計值205N/mm2,滿足要求!鋼管抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下:截面抗剪強度必須滿足:其中最大剪力:V=0.6×10.23×0.6=3.68kN；鋼管的截面面積矩查表得A=424.000mm2；鋼管受剪應(yīng)力計算值τ=2×3682.8/424.000=17.37N/mm2；鋼管抗剪強度設(shè)計值[τ]=120N/mm2；鋼管的受剪應(yīng)力計算值17.37N/mm2小于鋼管抗剪強度設(shè)計值120N/mm2,滿足要求!鋼管撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下:q=7.65+0.665=8.315kN/m；鋼管最大撓度計算值ω=0.677×11.868×6004/(100×206000×10.78×104)=0.469mm；鋼管的最大允許撓度[ω]=600/250=2.4mm；鋼管的最大撓度計算值ω=0.469mm小于鋼管的最大允許撓度[ω]=2.4mm，滿足要求！3.支撐鋼管的強度驗算支撐鋼管按照簡支梁的計算如下荷載計算公式如下：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1=(24.000+1.500)×1.00×0.3=7.65kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2=0.350kN/m2；(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m2)：q3=(2.500+2.000)=4.500kN/m2；q=1.2×(7.65+0.350)+1.4×4.500=15.9kN/m2；經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到：支座反力RA=RB=1.19kN，中間支座最大反力Rmax=4.77kN；最大彎矩Mmax=0.5724kN.m；最大撓度計算值Vmax=0.628mm；支撐鋼管的最大應(yīng)力σ=0.5724×106/4490=127.48N/mm2；支撐鋼管的抗壓設(shè)計強度[f]=205.0N/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計算值127.48N/mm2小于支撐鋼管的抗壓設(shè)計強度205.0N/mm2,滿足要求!八、梁底縱向鋼管計算縱向鋼管只起構(gòu)造作用，通過扣件連接到立桿。九、扣件抗滑移的計算:按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)講座》劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設(shè)計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為12.80kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設(shè)計值,取12.80kN；R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值；計算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計算結(jié)果得到R=4.47kN；R<12.80kN,所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求!十、立桿的穩(wěn)定性計算:立桿的穩(wěn)定性計算公式1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗算:其中N--立桿的軸心壓力設(shè)計值，它包括：橫桿的最大支座反力：N1=1.19kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.2×0.132×13.25=2.1kN；樓板的混凝土模板的自重：N3=1.2×(1.2/2+(1.2-0.3)/2)×0.6×0.35=0.265kN；樓板鋼筋混凝土自重荷載:N4=1.2×(1.2/2+(1.2-0.3)/2)×0.6×0.15×(1.50+24.00)=2.89kN；N=1.19+2.1+0.265+2.89=6.445kN；φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比lo/i查表得到；i--計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i=1.59；A--立桿凈截面面積(cm2)：A=4.24；W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；σ--鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計算值(N/mm2)；[f]--鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值：[f]=205N/mm2；lo--計算長度(m)；如果完全參照《扣件式規(guī)范》不考慮高支撐架，按下式計算lo=k1uh(1)k1--計算長度附加系數(shù)，取值為：1.155；u--計算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3，u=1.7；上式的計算結(jié)果：立桿計算長度Lo=k1uh=1.155×1.7×1.5=2.945m；Lo/i=2945.25/15.9=185；由長細(xì)比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.209；鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值；σ=6445/(0.209×424)=72.73N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算σ=72.73N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設(shè)計值[f]=205N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算lo=k1k2(h+2a)(2)k1--計算長度附加系數(shù)按照表1取值1.167；k2--計算長度附加系數(shù)，h+2a=1.7按照表2取值1.035；上式的計算結(jié)果：立桿計算長度Lo=k1k2(h+2a)=1.167×1.035×(1.5+0.1×2)=2.053m；Lo/i=2053.3365/15.9=129；由長細(xì)比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.417；鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值；σ=6445/(0.417×424)=36.45N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算σ=36.45N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設(shè)計值[f]=205N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩(wěn)定性驗算:其中N--立桿的軸心壓力設(shè)計值，它包括：梁底支撐最大支座反力：N1=4.47kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.2×0.132×(13.5-1.0)=1.98kN；N=4.47+1.98=6.45kN；φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比lo/i查表得到；i--計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i=1.59；A--立桿凈截面面積(cm2)：A=4.24；W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；σ--鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計算值(N/mm2)；[f]--鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值：[f]=205N/mm2；lo--計算長度(m)；如果完全參照《扣件式規(guī)范》不考慮高支撐架，按下式計算lo=k1uh(1)k1--計算長度附加系數(shù)，取值為：1.167；u--計算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3，u=1.7；上式的計算結(jié)果：立桿計算長度Lo=k1uh=1.167×1.7×1.5=2.976m；Lo/i=2975.85/15.9=187；由長細(xì)比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.205；鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值；σ=6450/(0.205×424)=74.21N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算σ=74.21N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設(shè)計值[f]=205N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算lo=k1k2(h+2a)(2)k1--計算長度附加系數(shù)按照表1取值1.167；k2--計算長度附加系數(shù)，h+2a=1.7按照表2取值1.035；上式的計算結(jié)果：立桿計算長度Lo=k1k2(h+2a)=1.167×1.035×(1.5+0.1×2)=2.053m；Lo/i=2053.3365/15.9=129；由長細(xì)比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.417；鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值；σ=6450/(0.417×424)=36.48N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算σ=36.48N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設(shè)計值[f]=205N/mm2，滿足要求！以上表參照杜榮軍：《扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計和使用安全》板模板(扣件鋼管高架)計算書一、參數(shù)信息:1.模板支架參數(shù)橫向間距或排距(m):1.20；縱距(m):1.20；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；模板支架搭設(shè)高度(m):13.25；采用的鋼管(mm):Φ48×3.0；扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件的保養(yǎng)情況，扣件抗滑承載力系數(shù):0.80；板底支撐連接方式:方木支撐；2.荷載參數(shù)模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.500；4.材料參數(shù)面板采用膠合面板，厚度為18mm。面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設(shè)計值(N/mm2):13；板底支撐采用方木；木方彈性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強度設(shè)計值(N/mm2):13.000；木方抗剪強度設(shè)計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):200.000；木方的截面寬度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00；5.樓板參數(shù)鋼筋級別:三級鋼HRB400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；樓板混凝土強度等級:C25；每平米樓板截面的鋼筋面積(mm2):360.000；樓板的計算寬度(m):4.00；樓板的計算厚度(mm):150.00；樓板的計算長度(m):4.50；施工平均溫度(℃):35.000；圖2樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板計算:面板為受彎構(gòu)件,需要驗算其抗彎強度和剛度，取單位寬度1m的面板作為計算單元面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=100×1.82/6=54cm3；I=100×1.83/12=48.6cm4；模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25×0.18×1+0.35×1=4.85kN/m；(2)活荷載為施工人員及設(shè)備荷載(kN)：q2=2.5×1=2.5kN/m；2、強度計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:其中：q=1.2×4.85+1.4×2.5=9.32kN/m最大彎矩M=0.1×9.32×0.22=0.037kN·m；面板最大應(yīng)力計算值σ=37280/54000=0.69N/mm2；面板的抗彎強度設(shè)計值[f]=13N/mm2；面板的最大應(yīng)力計算值為0.69N/mm2小于面板的抗彎強度設(shè)計值13N/mm2,滿足要求!3、撓度計算撓度計算公式為其中q=4.85kN/m面板最大撓度計算值v=0.677×4.85×2004/(100×9500×2560000)=0.003mm；面板最大允許撓度[V]=200/250=0.8mm；面板的最大撓度計算值0.001mm小于面板的最大允許撓度0.8mm,滿足要求!三、模板支撐方木的計算:方木按照簡支梁計算，其慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=6×8×8/6=64.00cm3；I=6×8×8×8/12=256cm4；方木楞計算簡圖1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25×0.2×0.15=0.75kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m):q2=0.35×0.2=0.07kN/m；(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN)：p1=(2.5+2)×1.2×0.2=1.08kN；2.方木抗彎強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載q=1.2×(0.75+0.07)=0.984kN/m；集中荷載p=1.4×1.08=1.512kN；最大彎距M=Pl/4+ql2/8=1.512×1.2/4+0.984×1.22/8=0.631kN.m；最大支座力N=P/2+ql/2=1.512/2+0.984×1.2/2=1.346kN；方木的最大應(yīng)力值σ=M/w=0.631×106/64×103=9.86N/mm2；方木抗彎強度設(shè)計值[f]=13.0N/mm2；方木的最大應(yīng)力計算值為9.86N/mm2小于方木的抗彎強度設(shè)計值13.0N/mm2，滿足要求!3.方木抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下:Q=ql/2+P/2截面抗剪強度必須滿足:T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力:V=1.2×0.984/2+1.512/2=1.346kN；方木受剪應(yīng)力計算值T=3×1346/(2×60×80)=0.421N/mm2；方木抗剪強度設(shè)計值[T]=1.4N/mm2；方木受剪應(yīng)力計算值為0.421N/mm2小于方木的抗剪強度設(shè)計值1.4N/mm2，滿足要求!4.方木撓度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下:均布荷載q=q1+q2=0.75+0.07=0.82kN/m；集中荷載p=1.512kN；方木最大撓度計算值V=5×0.82×12004/(384×9500×2560000)+1512×12003/(384×9500×2560000)=1.19mm；方木最大允許撓度值[V]=1200/250=4.8mm；方木的最大撓度計算值1.19mm小于方木的最大允許撓度值4.8mm,滿足要求!四、木方支撐鋼管計算:支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；支撐鋼管按照集中荷載作用下