機(jī)械設(shè)計(jì)減速器

機(jī)械設(shè)計(jì)減速器設(shè)計(jì)說(shuō)明書系別班級(jí)姓名學(xué)號(hào)指導(dǎo)教師職稱4141一、設(shè)計(jì)任務(wù)書1二、傳動(dòng)裝置總體設(shè)計(jì)方案1三、選擇電動(dòng)機(jī)1四、計(jì)算傳動(dòng)裝置運(yùn)動(dòng)學(xué)和動(dòng)力學(xué)參數(shù)3五、鏈傳動(dòng)設(shè)計(jì)計(jì)算5六、減速器高速級(jí)齒輪傳動(dòng)設(shè)計(jì)計(jì)算6七、減速器低速級(jí)齒輪傳動(dòng)設(shè)計(jì)計(jì)算11八、軸的設(shè)計(jì)14九、滾動(dòng)軸承壽命校核32十、鍵聯(lián)接設(shè)計(jì)計(jì)算35十一、聯(lián)軸器的選擇36十二、減速器的密封與潤(rùn)滑37十三、減速器附件37十四、減速器箱體主要結(jié)構(gòu)尺寸40十五、設(shè)計(jì)小結(jié)40十六、參考文獻(xiàn)#—、設(shè)計(jì)任務(wù)書1.1設(shè)計(jì)題目二級(jí)圓錐-斜齒圓柱減速器，拉力F=7000N,速度v=0.4m/s,直徑D=383mm,每天工作小時(shí)數(shù)：24小時(shí)，工作年限（壽命）：10年，每年工作天數(shù)：300天，配備有三相交流電源，電壓380/220V。1.2設(shè)計(jì)步驟傳動(dòng)裝置總體設(shè)計(jì)方案電動(dòng)機(jī)的選擇確定傳動(dòng)裝置的總傳動(dòng)比和分配傳動(dòng)比計(jì)算傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)鏈傳動(dòng)設(shè)計(jì)計(jì)算減速器內(nèi)部傳動(dòng)設(shè)計(jì)計(jì)算傳動(dòng)軸的設(shè)計(jì)滾動(dòng)軸承校核鍵聯(lián)接設(shè)計(jì)聯(lián)軸器設(shè)計(jì)潤(rùn)滑密封設(shè)計(jì)二、傳動(dòng)裝置總體設(shè)計(jì)方案2.1傳動(dòng)方案?jìng)鲃?dòng)方案已給定，后置外傳動(dòng)為鏈傳動(dòng)，減速器為二級(jí)圓錐圓柱齒輪減速器2.2該方案的優(yōu)缺點(diǎn)二級(jí)圓錐圓柱齒輪減速機(jī)承載能力強(qiáng)，體積小，噪聲低，適用于入軸、出軸成直角布置的機(jī)械傳動(dòng)中。三、選擇電動(dòng)機(jī)3.1電動(dòng)機(jī)類型的選擇按工作要求及工作條件選用三相異步電動(dòng)機(jī)，封閉式結(jié)構(gòu)，電壓380V,Y系列。3.2確定傳動(dòng)裝置的效率查表得：聯(lián)軸器的效率：n1=0.99滾動(dòng)軸承的效率：n2=0.98閉式圓柱齒輪的效率：n4=0.98閉式圓錐齒輪的效率：n3=0.97鏈傳動(dòng)的效率：nc=0.96工作機(jī)的效率：nw=0.95%=可1X謚X%X%X%X=079引3.3計(jì)算電動(dòng)機(jī)容量工作機(jī)所需功率為FX卩7000X0.4爲(wèi)===2.8kW⑷10001000□電動(dòng)機(jī)所需額定功率：比2.8==3.54^iy'嘰0.792□工作轉(zhuǎn)速：60X1000X1/60X1000X0.4也"===19.96riJm⑷ttXDttX383{□經(jīng)查表按推薦的合理傳動(dòng)比范圍，鏈傳動(dòng)比范圍為：2?6,二級(jí)圓錐齒輪減速器傳動(dòng)比范圍為：6?16，因此理論傳動(dòng)比范圍為：12?96?？蛇x擇的電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速范圍為nd=iaXnw=（12?96）X19.96=240--1916r/min。進(jìn)行綜合考慮價(jià)格、重量、傳動(dòng)比等因素，選定電機(jī)型號(hào)為：Y160M1-8的三相異步電動(dòng)機(jī)，額定功率Pen=4kW，滿載轉(zhuǎn)速為nm=720r/min，同步轉(zhuǎn)速為nt=750r/min。電機(jī)主要尺寸參數(shù)圖3-1電動(dòng)機(jī)

3.4確定傳動(dòng)裝置的總傳動(dòng)比和分配傳動(dòng)比（1）總傳動(dòng)比的計(jì)算由選定的電動(dòng)機(jī)滿載轉(zhuǎn)速nm和工作機(jī)主動(dòng)軸轉(zhuǎn)速nw,可以計(jì)算出傳動(dòng)裝置總傳動(dòng)比為：S720L=—==36.072c%19,96□（2）分配傳動(dòng)裝置傳動(dòng)比取鏈傳動(dòng)比：ic=3錐齒輪（高速級(jí)）傳動(dòng)比i-L=0.2^Xi=3口Pd=3.54nw=19.9Pd=3.54nw=19.96i2=4.0減速器總傳動(dòng)比四、計(jì)算傳動(dòng)裝置運(yùn)動(dòng)學(xué)和動(dòng)力學(xué)參數(shù)ia=36.072\i2—四、計(jì)算傳動(dòng)裝置運(yùn)動(dòng)學(xué)和動(dòng)力學(xué)參數(shù)ia=36.0724.1電動(dòng)機(jī)輸出參數(shù)Pq=E呂毗磯ic=3i1=3i2=4.iTjj=7vm=72ic=3i1=3i2=4.015%720□4.2高速軸的參數(shù)PI=PoX??!=3.54X0.99=3SkW□tz|=n0=720rpm□PI3.Sr,=9550000X——=9SS0000X——=46423,^1?7171,720□4.3中間軸的參數(shù)尸11=P!X7]2X?]3=3.5：X0.98X0.97=3.33kWn\720Ttii=—==240rpmTOC\o"1-5"\h\z"ii3□戸ll3.33rN=9S50000X一=9550000X——=132^6.2SN*mm11240□4.4低速軸的參數(shù)F|n=PNXT]zX?]4=3.33X0.98X0.98=3.2kW□nn240n,n=——==S9.85rEimTOC\o"1-5"\h\zIDi24.01嚴(yán)□^in3.2rin=9S50000X一=9550000X=510609,§6?V?mmIDTim59.85□4.5工作機(jī)的參數(shù)尸屮=PmX%X先X先X耳⑷=3.2X0.96X0,98X0.98X0.95=2.3kW□n\a59.85皿=-—==19.95rpm鮎3□

%2.6Tnj=9S50000X一=9550000X=1340350.88/V?m?n219.95□五、鏈傳動(dòng)設(shè)計(jì)計(jì)算確定鏈輪齒數(shù)由傳動(dòng)比取小鏈輪齒數(shù)Z1=25，因?yàn)殒溳嘄X數(shù)最好為奇數(shù)，大鏈輪齒數(shù)Z2=iXZ1=75，所以取Z2=77。實(shí)際傳動(dòng)比i=z2/z1=3.08確定鏈條型號(hào)和節(jié)距查表得工況系數(shù)KA=1.1小鏈輪齒數(shù)系數(shù)：心=1.22D取單排鏈，則計(jì)算功率為：P觀二陷匯％江P=LIX1.22X3.2kW=4.294JtIVo選擇鏈條型號(hào)和節(jié)距：根據(jù)Pca=4.294kW，n1=59.85r/min，查圖選擇鏈號(hào)16A-1，節(jié)距p=25.4mm。計(jì)算鏈長(zhǎng)ZE=189.8ZE=189.8ZH=2.49%=40Xp=40X2^>A=101Errwnp貝V，鏈長(zhǎng)為：aaZh-I-z2p—z2\2101625-I-7725,4/25—77pp2v2Xtf2^.421016\2X7f.=132.714節(jié)取Lp=133節(jié)采用線性插值，計(jì)算得到中心距計(jì)算系數(shù)f1=0.24532則鏈傳動(dòng)的最大中心距為：嚅磁=人XpX匕乂嶺一(◎+zz)]=0.24532X25.4X[2X132.714-(25+77)]=1018.34mm計(jì)算鏈速V，確定潤(rùn)滑方式

60X100060X100060X100060X1000按v=0.633m/s，鏈號(hào)16A,查圖選用滴油潤(rùn)滑。作用在軸上的力有效圓周力FsFs=1000X^=1000Xsv4.294=67847V0.633□sin（詈）25.4,fl8Q°S1I1\77=623.04mmsin（詈）25.4,fl8Q°S1I1\77=623.04mm□作用在軸上的力咼沁1.15X.兀二仁15X6784=7802Ng鏈輪尺寸及結(jié)構(gòu)分度圓直徑25.4*0=202.76mm.f180°^六、減速器高速級(jí)齒輪傳動(dòng)設(shè)計(jì)計(jì)算6.1選精度等級(jí)、材料及齒數(shù)由選擇小齒輪40Cr（調(diào)質(zhì)），齒面硬度217?286HBS，大齒輪ZG35CrMo（調(diào)質(zhì)），齒面硬度190?240HBS選小齒輪齒數(shù)Z1=34,則大齒輪齒數(shù)Z2=Z1Xi=34X3=103。實(shí)際傳動(dòng)比i=3.029壓力角a=20°。6.2按齒面接觸疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)由式試算小齒輪分度圓直徑，即珀t>4XXr朋珀t>4XXr朋X（1—0.5X朝XwXp35r=9.55X106X-X?;=955X10&X——X0,99=46423,&1?V?mmn720□T2=I1]XHX可=46423,61X3X0,99X0,98=132506.25/V?rrwnp初選載荷系數(shù)Kt=1.4由表7-5,取齒寬系數(shù)?R=0.3由表7-6,查得彈性系數(shù)ZE=189.8MPa由表7-12查取節(jié)點(diǎn)區(qū)域系數(shù)ZH=2.49由圖7—18查取接觸疲勞強(qiáng)度極限aHltml==北UM卩勺小齒輪應(yīng)力循環(huán)次數(shù)沖口=60XnXjX=60X720X1X24X300X10=3,11X109jit11Y1大齒輪應(yīng)力循壞齒數(shù)N盟=當(dāng)=——=1.037X10〔由圖7-19查得接觸疲勞壽命系數(shù)%=0.965,忌=0.999（允許局部點(diǎn)蝕片取安全系數(shù)SH=1，由式（7-18）得許用接觸應(yīng)力r1汎近川丄800X0.965=772MP&□160X0.999s800X0.965=772MP&□160X0.999s14X島J<T———X1[譏=卩尺X(1—0.5X4X1.4X46423.61/2.49X189.8\2ZE=189.8ZH=2.46計(jì)算圓周速度vtJml=t7lfXfl—=臨彳87X(1—O.SX0.3)=7TXdm±Xn7FX55.99X720曽—嘰丄—=2]]粗60X100060X1000'□計(jì)算當(dāng)量齒寬系數(shù)?dVuz+1￡?■=^XdltX=0.3x65.87x^=31.34￡m^b31,245g=-—==0.56'心^.9-9□計(jì)算載荷系數(shù)查表得使用系數(shù)KA=1.25查圖得動(dòng)載系數(shù)KV=1.093取齒間載荷分配系數(shù)：KHa=1查表得齒向載荷分布系數(shù)：KHB=1.29實(shí)際載何系數(shù)為K^=XXK聊=1,25X1.093X1X1,29=1,762D按實(shí)際載荷系數(shù)算得的分度圓直徑占氐e1.762￡丄=也遼X=65,87X=71.118mm旳勺I?□計(jì)算模數(shù)血71,118mt=—==2.09mm耳34□取標(biāo)準(zhǔn)模數(shù)m=2.5mm。6.3確定傳動(dòng)尺寸實(shí)際傳動(dòng)比冇103猶===3.029mm634□大端分度圓直徑XX2且=SErrwnpd2=s2Xm=103X2S=計(jì)算分錐角m=3mmarctan=18.26791°□S2=9Q-18.26791°=71,73209^齒寬中點(diǎn)分度圓直徑如丄=X（1—0呂X甲r）=SE：X（1—0呂X0.3）=72.2^>mm[]=d2X（_l—0且X爭(zhēng)r）=2^7.X（1—0.^X0.3}=218.87^mmQ錐頂距為R=—-XJii?+1=—X-J3.029^+2齒寬為b=般尺X円=0.3X135.57=40.671mmQ取b=41mm校核齒根彎曲疲勞強(qiáng)度Kg「葉JxzCL-血如淇仏X撿蘭［叫由表7-4查取齒形系數(shù)與應(yīng)力校正系數(shù)YS1=2.442fYS1=1.653,Ysz=2.91由圖7-17查得l^x=0.879,=0.88^由圖7-16查得彎曲疲勞極限哨問(wèn)=600MPa.%翻=取SF=1.25，由式（7-16）得許用彎曲應(yīng)力[^2]=Y^^ysrxYN2=

600X2X0.879=422MPa仁器□480X2X0.88=333MPa仁詰□校核齒根彎曲疲勞強(qiáng)度校核齒根彎曲疲勞強(qiáng)度KX.Ftwb5X（1-0晁嚴(yán)％*也=泅訃皿<閘-422^.yXF葉2=葉丄X—一=l64.77^Pa<[o>]2=33QMPa匕1X□故彎曲強(qiáng)度足夠。6.4計(jì)算錐齒輪傳動(dòng)其它幾何參數(shù)（1）計(jì)算齒根高、齒頂高、全齒高及齒厚/lc=THXk；啊=2,^WIW2Q毎=mX（h^n+4）=3mm[1h=（k口+片）=nX〔2h爲(wèi)+c；）=5.5mmTiTJlrs==3.927mm2□（2）分錐角（由前面計(jì)算）51=18.268°o右2=71.732°o（2）計(jì)算齒頂圓直徑dal=右+2X虬Xcos（^1）=89.7^wiw^da2=d2-\-2XhaXcos（^2）=2^9.07m?n^（3）計(jì)算齒根圓直徑=d±—2XXGos（dl）=79.3mm^d^2=d2—2XXgqe（百2）=255屁zrez鞏注：心=Id<=0.2q（4）計(jì)算齒頂角（5）計(jì)算齒根角（6）計(jì)算齒頂錐角（7）計(jì)算齒根錐角6f1=6l-七、減速器低速級(jí)齒輪傳動(dòng)設(shè)計(jì)計(jì)算7.1選精度等級(jí)、材料及齒數(shù)由選擇小齒輪40Cr（調(diào)質(zhì)），齒面硬度217?286HBS，大齒輪ZG35CrMo（調(diào)質(zhì)），齒面硬度190?240HBS選小齒輪齒數(shù)Z1=26，則大齒輪齒數(shù)Z2=Z1Xi=26X4.01=105。實(shí)際傳動(dòng)比i=4.038初選螺旋角B=13°。壓力角a=20°。F333=9.^X10^-X?/=9^X^X—X0.99=132^06,2^.^T2=珥X珀X可二132EJ06-.2E：X4.01X0.99X0.98=E：10609.86N?初選載荷系數(shù)Kt=1.4由表7-5，取齒寬系數(shù)?d=1由表7-6,查得彈性系數(shù)ZE=189.8MPa由表7-12查取節(jié)點(diǎn)區(qū)域系數(shù)ZH=2.46由圖7-18查取接觸疲勞強(qiáng)度極限口Hlfml=SOOMpa,=560Jtfpa小齒輪應(yīng)力循環(huán)次數(shù)也1=60X-rtX;'X=60X240X1X24X300X10=1.037X109大齒輪應(yīng)力循環(huán)齒數(shù)叫.=性=匚""=2.586X108u4.01□由圖7-19查得接觸疲勞壽命系數(shù)%=0.999?%=1.124（允許局部點(diǎn)蝕片取安全系數(shù)SH=1，由式（7-18）得許用接觸應(yīng)力800X0.999=7992MPa1□560X1.124=629,4WPa1□

2X1.4X132^06.2^1X1.684.01十12X1.4X132^06.2^1X1.684.01十1/189.8X2.46\2XX4-.01629.44=53.347mr7由圓周速度v7TXd-fX71itXS3.347X240i?===0.6760X100060X1000□查圖7-7得動(dòng)載系數(shù)Kv=1.013查圖7-2查得使用系數(shù)KA=1.25由表7-3,假設(shè)KAXFt/bv100N/mm，得齒間載荷分配系數(shù)KHa=1.2查圖查取齒向載荷分布系數(shù)：K3=1.42（設(shè)軸剛性大）；實(shí)際載荷系數(shù)為K=K^K^XK^XK^=1.25X仁013X1,2X1.42=2.158Q按K值對(duì)di修正，即1）按K值對(duì)di修正，即1）確定模數(shù)s2.158—61.624mm□日丄Xcoj/?m日丄Xcoj/?m=61.624XcojI3=1.999inm,耳Sjti=3mmo267.2計(jì)算齒輪的集合尺寸確定中心距IX==201.67mm,IX==201.67mm,圓整為202mm□按圓整后的中心距修正螺旋角\2Xa.\2Xa.=13.407嚴(yán)□叫7叫7CO51/?計(jì)算小、大齒輪的分度圓直徑X26=80.185mmCO513.4077□—n沁乞—n沁乞［刃片王口U按%=叫X：='X證=323.826m?nco-jjScosl3.4077□計(jì)算齒寬b=X=80.18mm取b1=90mmb2=85mm校核齒根彎曲疲勞強(qiáng)度由公式（4-20）計(jì)算：KXFf（Tr=bXTTlgX由表7-4，Z工V=乖co刖肉查得=2.6,備=2.16i^Q=1.595?比嚴(yán)1.81=2.6,備bXjm/?=1.973誌只叫□查圖7-14得螺旋角系數(shù)由圖7-17查得=0.88,=0'917D由圖7-16查得彎曲疲勞極限哨問(wèn)=600MPa.%翻=4S0AfP?取SF=1.25，由式（7-16）得許用彎曲應(yīng)力[農(nóng)]=嘰沁況ysTxv=122x2X0.S8=^22AMPaq.480]=ri[WL2XYSTXY冊(cè)=X2X0.917=352.13MPa校核齒根彎曲疲勞強(qiáng)度KX耳rn葉1=X$X與X命=45.843MPa<[ct￡1]=422.4MPabXTH説Xsa□yXFtrF2=tr51X———=43.88MP?<[tr5]2=3S2.13MPa匕丄x匕：丄□故彎曲強(qiáng)度足夠。7.3計(jì)算齒輪傳動(dòng)其它幾何尺寸計(jì)算齒頂高、齒根高和全齒高婦=Xh爲(wèi)二3m.m^卻二mX(h；傀+厲)=3.7Sm^h=Qi口+kf)=mX[2h；仇+噱)=6.75mm計(jì)算小、大齒輪的齒頂圓直徑dal=右+2X虬=86.18wiw2qda2=d2-\-2Xhc=329.83mm計(jì)算小、大齒輪的齒根圓直徑召丄=日]—2X如=72.68mm^=g—2X片=316.33mm[]注：=1.0?略=0,珂八、軸的設(shè)計(jì)8.1高速軸設(shè)計(jì)計(jì)算已知的轉(zhuǎn)速、功率和轉(zhuǎn)矩轉(zhuǎn)速n=720r/min；功率P=3.5kW；軸所傳遞的轉(zhuǎn)矩T=46423.61N?mm軸的材料選擇并確定許用彎曲應(yīng)力由表選用45調(diào)質(zhì)，許用彎曲應(yīng)力為[o]=60MPa按扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度概略計(jì)算軸的最小直徑由于高速軸受到的彎矩較大而受到的扭矩較小，故取A0=112。d>?10X—=112X=18.97mm3存□由于最小軸段截面上要開2個(gè)鍵槽，故將軸徑增大5%孔啊畝=(1+O.OS)X18.97=查表可知標(biāo)準(zhǔn)軸孔直徑為20mm故取dmin=20確定各軸段的直徑和長(zhǎng)度。圖8-1高速軸示意圖輸入軸的最小直徑顯然是安裝聯(lián)軸器處軸的直徑d12,為了使所選的軸直徑d12與聯(lián)軸器孔徑相適應(yīng)，故需選取聯(lián)軸器型號(hào)。聯(lián)軸器的計(jì)算轉(zhuǎn)矩Tea=KAXT,查表，考慮載荷變動(dòng)微小，故取KA=1.3,貝比rec=KAXT=6-O.3E：JV?按照聯(lián)軸器轉(zhuǎn)矩Tea應(yīng)小于聯(lián)軸器公稱轉(zhuǎn)矩的條件，查標(biāo)準(zhǔn)GBT4323-2002或設(shè)計(jì)手冊(cè)，選用LX3型聯(lián)軸器。半聯(lián)軸器的孔徑為20mm，半聯(lián)軸器與軸配合的轂孔長(zhǎng)度為42mm。選用普通平鍵，A型鍵，bXh=6X6mm(GBT1096-2003)，鍵長(zhǎng)L=28mm。初步選擇滾動(dòng)軸承。因軸承同時(shí)受有徑向力和軸向力的作用，故選用圓錐滾子軸承。。參照工作要求并根據(jù)d23=25mm，由軸承產(chǎn)品目錄中選擇圓錐滾子軸承30206，其尺寸為dXDXT=30X62X17.25mm，故d34=d56=30mm。由手冊(cè)上查得30206型軸承的定位軸肩高度h=2.5mm，則d67=25mm。軸承端蓋厚度e=12,墊片厚度At=2，根據(jù)軸承端蓋便于裝拆，保證軸承端蓋的外端面與聯(lián)軸器端面有一定距離K=24，則［為=2+已+12+JC=2+12+12+24=^0mrriQ取小齒輪距箱體內(nèi)壁之距離A1=10mm?？紤]箱體的鑄造誤差，在確定滾動(dòng)軸承位置時(shí)，應(yīng)距箱體內(nèi)壁一段距離A,取A=10mm，小齒輪輪轂寬度L=44.01mm，貝V為斗=T—17.2E：rnrriQ取錐齒輪軸上的距離為2.5倍軸頸直徑，則i鵬=2.5Xci45=2,5X35=87.5*百=E=1總TYim\\訂7=寸+/1+L+F—召=10+10+44,01+17,25-16=65,26至此，已初步確定了軸的各段直徑和長(zhǎng)度。軸的受力分析高速級(jí)小齒輪所受的圓周力=1285^/=1285^/□高速級(jí)小齒輪所受的徑向力爲(wèi)1=眞］XtanaXc(?j51=高速級(jí)小齒輪所受的軸向力Fg1=FrlXtanaX=1477VqFae=Fa1=147N第一段軸中點(diǎn)到軸承中點(diǎn)距離I1=79.62mm，軸承中點(diǎn)到齒輪中點(diǎn)距離l2=103.5mm，齒輪受力中點(diǎn)到軸承中點(diǎn)距離I3=42.76mm軸所受的載荷是從軸上零件傳來(lái)的，計(jì)算時(shí)通常將軸上的分布載荷簡(jiǎn)化為集中力，其作用點(diǎn)取為載荷分布段的中點(diǎn)。作用在軸上的扭矩，一般從傳動(dòng)件輪轂寬度的中點(diǎn)算起。通常把軸當(dāng)做置于鉸鏈支座上的梁，支反力的作用點(diǎn)與軸承的類型和布置方式有關(guān)a.計(jì)算作用在軸上的支座反力軸承A在水平面內(nèi)的支反力FalX蟲嚴(yán)一巧X1日147X73'25-444X42.76===-132.137V1送103.5廿軸承B在水平面內(nèi)的支反力==444-(-132.13)=^76.13JVq軸承A在垂直面內(nèi)的支反力爲(wèi)42.76=Ft±X-=1285X=530.897V酬俎l2103,5□軸承B在垂直面內(nèi)的支反力e=0.37用前=—（F寸+如）=-（123^+^30.89^=-181^.89Nq軸承A的總支承反力為:%=4醯十硏卩=V-132.132+530.892=547.09N軸承B的總支承反力為：Rs=JR話十H劭=V^76.132+-1815.892=1905.09Nqb.繪制水平面彎矩圖截面A在水平面內(nèi)彎矩^AH=OJV?截面B在水平面內(nèi)彎矩,dml72.25=—號(hào)zL疋訂+為]><于=-444X4276+147截面C在水平面內(nèi)彎矩d沁72.2^「=FS1X-^=147X=53W.3S^*mmal22□截面D在水平面內(nèi)彎矩Cr=43.2kNFr1=547.09NFr2=1905.09N=OJV?繪制垂直面彎矩圖截面A在垂直面內(nèi)彎矩MA[/=ON?mwiQ截面B在垂直面內(nèi)彎矩Msv=R旦卩X=S30.89X103.E：=E：4947.127V?rrwnp截面C在垂直面內(nèi)彎矩Mcu—OJV?rmnp截面D在垂直面內(nèi)彎矩耐四=OJV?rmnp繪制合成彎矩圖截面A處合成彎矩+M蠡=J〔0嚴(yán)+〔0嚴(yán)=ON*mmPr1=1406.58NPr2=1905.09N壽命

足夠截面B處合成彎矩Mb=話十嘛=J(—心刃生資尸十(54947.12嚴(yán)=56623.26N■e=0.37截面Ce=0.37胡匚=弘+M和=J〔弓31038嚴(yán)+〔0嚴(yán)=531O.3S7V截面D處合成彎矩Cr=43.2kN%=」略十M爲(wèi)=J(0)2十(0Cr=43.2kN繪制扭矩圖T=46423.617V?rremp計(jì)算當(dāng)量彎矩圖截面A處當(dāng)量彎矩Fr1=1972.76NFr2=2681.6N嗣朋=［碣+(aX7)2=VO2+(0.6X46423.61)2Fr1=1972.76NFr2=2681.6N截面B處當(dāng)量彎矩Mus=+(盤XTy=756623.26z+f0.6X46423.61/=63103.47N?mm截面C處當(dāng)量彎矩站兀=［墟+@X=7^310.382+(0.6X46423.61/=28355.8&N*截面C處當(dāng)量彎矩Mvd=j碼十(aXTj2=VO2+46423.61)2=27854.17N?圖8-2高速軸受力及彎矩圖Pr1=1972.76NPr2=2681.6N壽命足夠因B彎矩大，且作用有轉(zhuǎn)矩，故B為危險(xiǎn)剖面其抗彎截面系數(shù)為TOC\o"1-5"\h\zJTXcZ3TTX303oPV===2649.38mm3n3232□抗扭截面系數(shù)為bxh=6mmx6mm71X護(hù)nbxh=6mmx6mmWT==5298.75mm3T16□最大彎曲應(yīng)力為Mq=—=23,82Affa-TOC\o"1-5"\h\ztV□剪切應(yīng)力為Tt==WT□按彎扭合成強(qiáng)度進(jìn)行校核計(jì)算,對(duì)于單向傳動(dòng)的轉(zhuǎn)軸，轉(zhuǎn)矩按脈動(dòng)循環(huán)處理,故取折合系數(shù)a=0.6，則當(dāng)量應(yīng)力為(Tefl=Q口2+4X〔伉X=26,04AfPa^查表得45調(diào)質(zhì)處理，抗拉強(qiáng)度極限oB=640MPa，則軸的許用彎曲應(yīng)力［。-1b］=60MPa，。ca＜［。-1b］，所以強(qiáng)度滿足要求。bxh=8mmx7mm8.2中間軸設(shè)計(jì)計(jì)算bxh=8mmx7mm已知的轉(zhuǎn)速、功率和轉(zhuǎn)矩轉(zhuǎn)速n=240r/min；功率P=3.33kW；軸所傳遞的轉(zhuǎn)矩T=132506.25N?mm軸的材料選擇并確定許用彎曲應(yīng)力由表選用45調(diào)質(zhì)，許用彎曲應(yīng)力為［o］=60MPa按扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度概略計(jì)算軸的最小直徑由于中間軸受到的彎矩較大而受到的扭矩較小，故取A0=115。Pd>AOXi-=115X3,33Pd>AOXi-=115X3,33=27.63mm340□由于最小直徑軸段處均為滾動(dòng)軸承，故選標(biāo)準(zhǔn)直徑dmin=30mm確定軸的直徑和長(zhǎng)度bxh=10mmx8mm圖8-3中間軸示意圖bxh=10mmx8mmbxh=16mmx10mbxh=10mmx8mmbxh=16mmx10mbxh=14mmx9mm□1）初步選擇滾動(dòng)軸承。中間軸最小直徑是安裝滾動(dòng)軸承的直徑d12和d56,因軸承同時(shí)受有徑向力和軸向力的作用，故選用圓錐滾子軸承。參照工作要求并根據(jù)dmin=27.63mm，由軸承產(chǎn)品目錄中選取圓錐滾子軸承30206，其尺寸為dXDXT=30X62X17.25mm,故d12=d56=30mm。2）取安裝大齒輪處的軸段的直徑d45=36mm；齒輪的右端與右軸承之間采用擋油環(huán)定位。已知高速大齒輪齒輪輪轂的寬度b2=62mm,為了可靠的壓緊齒輪，此軸段應(yīng)略短于輪轂寬度，故取145=60mm。齒輪的左端采用軸肩定位，軸肩高度h=（2~3）R，由軸徑d45=36mm查表，取h=5mm，則軸環(huán)處的直徑d34=46mm。軸環(huán)寬度b±1.4h，取134=28mm。3）左端滾動(dòng)軸承采用擋油環(huán)進(jìn)行軸向定位。4）考慮材料和加工的經(jīng)濟(jì)性，應(yīng)將低速小齒輪和軸分開設(shè)計(jì)與制造。已知低速小齒輪的輪轂寬度為b3=90mm，為了使擋油環(huán)端面可靠地壓緊齒輪，此軸段應(yīng)略短于輪轂寬度，故取123=88mm，d23=36mm。已知高速級(jí)大齒輪輪轂寬度為b2=62mm，為了使擋油環(huán)端面可靠的壓緊齒輪，此軸段應(yīng)略短與輪轂寬度，故取145=60mm，d45=36mm。5）取低速級(jí)小齒輪距箱體內(nèi)壁之距離A1=10mm，高速級(jí)大齒輪距箱體內(nèi)壁之距離A2=12.5mm，高速級(jí)大齒輪和低速級(jí)小齒輪距離A3=15mm?？紤]箱體的鑄造誤差，在確定滾動(dòng)軸承位置時(shí)，應(yīng)距箱體內(nèi)壁一段距離A,取A=10mm，則12=^56=F+K+6+2=17.2^+10+10+2=39.2S至此，已初步確定了軸的各段直徑和長(zhǎng)度。軸的受力分析高速級(jí)大齒輪所受的圓周力r=2X—=12U7V高速級(jí)大齒輪所受的徑向力=Ft2'X.tanaXeosS2=lESNp高速級(jí)大齒輪所受的軸向力=耳2XtanaXsi-n32=4L9?Vq低速級(jí)小齒輪所受的圓周力(d3為低速級(jí)小齒輪的分度圓直徑)T132506.25=2乂一=2X=33O5.O137V爲(wèi)80,185□低速級(jí)小齒輪所受的徑向力tcmatan20°=RqX=3305.013X=1238.831Nf3cospcasi3M7產(chǎn)□低速級(jí)小齒輪所受的軸向力=耳目Xtan/?=3305,013Xtaril3,4077°=788/VqFae=Fa2-Fa3=-369N軸承壓力中心到低速級(jí)小齒輪中點(diǎn)距離I1=75.2mm,低速級(jí)小齒輪中點(diǎn)到高速級(jí)大齒輪中點(diǎn)距離I2=102mm，高速級(jí)大齒輪中點(diǎn)到軸承壓力中心距離I3=61.3mm軸承A在水平面內(nèi)支反力礙日XH_FygX(g++Fa2X學(xué)一耳3X孚￡十12+爲(wèi)1236.631X75.2一138X(75.2+102)+419X-788X?嚴(yán)75.24-102+61.3軸承B在水平面內(nèi)支反力347N用站=略豈一R陽(yáng)一=123&.831-f347}-138=軸承A在垂直面內(nèi)支反力cX11+耳2X〔4+93305.013X75.2+1211X(75.2+102)加="爲(wèi)軸承B在垂直面內(nèi)支反力75.2+102+61,31942N75.2十102十61.3_F也X(b+』J+耳2xIgi丄i2十im75.2十102十61.3Jh器十馬卩二Jh器十馬卩二J&47)2十(1942尸軸承B的總支承反力為:%=」礙且+H知=J〔752)￡+〔器74嚴(yán)=2681.67V計(jì)算水平面彎矩截面A和截面B在水平面內(nèi)彎矩截面C右側(cè)在水平面內(nèi)彎矩呢右一％7—/AW—%截面c左側(cè)在水平面內(nèi)彎矩d?218.875『、M佔(zhàn)丘=Fc2XJ?血X3=419X(347X61.3J=24E：837V?截面D右側(cè)在水平面內(nèi)彎矩SO.185M皿石=RggXh—Fn3X—=752X75,2—78SX=24958JV?mm22D截面D左側(cè)在水平面內(nèi)彎矩左—尺站'Xl±=7E：2X7^.2—565E：O7V?mm繪制垂直面彎矩圖截面A在垂直面內(nèi)彎矩MA[/=耐前=OJV?mm口截面C在垂直面內(nèi)彎矩Mcv=J?葩Xi3=1942X61.3=119O4S7V?rrwnp截面D在垂直面內(nèi)彎矩Mdu—只前XI】=2E：74X7^.2=193E：&E：7V?繪制合成彎矩圖截面A和截面B處合成彎矩MA=MB=ON?截面C右側(cè)合成彎矩叫石=右+呱=7C-2127iy+C119045P=12O93O2V-mm截面C左側(cè)合成彎矩=J"二菱+M備=J(翠583嚴(yán)+(口勺045嚴(yán)=121557^*mm截面D右側(cè)合成彎矩附Q石=爲(wèi)右+mdv=VC24958y+C1935&5P=1951672V-截面D左側(cè)合成彎矩時(shí)q左=」M；睡+何爲(wèi)=V(56550)2+C193565)2=2O16567V?mm轉(zhuǎn)矩T2—132506,25?V?rrwnp計(jì)算當(dāng)量彎矩截面A和截面B處當(dāng)量彎矩Mua=Mvs=07V?TTwnp截面C右側(cè)當(dāng)量彎矩石=右+(師XTy=V120930z+(0.6X132506,25P=1447242V-mm截面C左側(cè)當(dāng)量彎矩嘰送=Jm；匣+@XT)2二712155/2+(0.6X1325O6.25)2二14524-87V?mm截面D右側(cè)當(dāng)量彎矩M財(cái)石=」斑；石+OXT)2=V1^51672+(0.6X1325O6.25)2=21O7397V?mm截面D左側(cè)當(dāng)量彎矩刪何左=左+仏Xry=V2016562+C0.6X132506,25)z=2167632V?mm圖8-4中間軸受力及彎矩圖

因D左側(cè)彎矩大，且作用有轉(zhuǎn)矩，故D左側(cè)為危險(xiǎn)剖面其抗彎截面系數(shù)為TOC\o"1-5"\h\zJTXti371X463°PV===9551,lmm3n3232□抗扭截面系數(shù)為71Xif3nWT==19102.19mwi3T16□最大彎曲應(yīng)力為Mq=—=22,7AfPaTOC\o"1-5"\h\zW□剪切應(yīng)力為Tt==WT□按彎扭合成強(qiáng)度進(jìn)行校核計(jì)算,對(duì)于單向傳動(dòng)的轉(zhuǎn)軸，轉(zhuǎn)矩按脈動(dòng)循環(huán)處理,故取折合系數(shù)a=0.6，則當(dāng)量應(yīng)力為(Tefl=Q口2+4X〔伉X查表得45調(diào)質(zhì)處理，抗拉強(qiáng)度極限oB=640MPa，則軸的許用彎曲應(yīng)力［。-1b］=60MPa，。ca＜［。-1b］，所以強(qiáng)度滿足要求。8.3低速軸設(shè)計(jì)計(jì)算已知的轉(zhuǎn)速、功率和轉(zhuǎn)矩轉(zhuǎn)速n=59.85r/min；功率P=3.2kW；軸所傳遞的轉(zhuǎn)矩T=510609.86N?mm軸的材料選擇并確定許用彎曲應(yīng)力由表選用45調(diào)質(zhì)，許用彎曲應(yīng)力為［o］=60MPa按扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度概略計(jì)算軸的最小直徑由于低速軸受到的彎矩較小而受到的扭矩較大，故取A0=112。d>A0X112X占3,2d>A0X112XI=42.19mm」5楽5,由于最小軸段直徑截面上要開1個(gè)鍵槽，故將軸徑增大7%dmin=(1+0.07)X42.19二查表可知標(biāo)準(zhǔn)軸孔直徑為48mm故取dmin=48確定軸的直徑和長(zhǎng)度圖8-5低速軸示意圖低速軸和小鏈輪配合，查表選取標(biāo)準(zhǔn)軸徑d12=48mm,L1長(zhǎng)度略小于小鏈輪輪轂長(zhǎng)度，取L1=112mm。選用普通平鍵，A型，bXh=14X9mm(GBT1096-2003),鍵長(zhǎng)L=100mm。初步選擇滾動(dòng)軸承。因軸承同時(shí)受有徑向力和軸向力的作用，故選用圓錐滾子軸承。參照工作要求并根據(jù)d23=53mm，由軸承產(chǎn)品目錄中選擇圓錐滾子軸承30211，其尺寸為dXDXT=55X100X22.75mm，故d34=d78=55mm。軸承擋油環(huán)定位，由手冊(cè)上查得30211型軸承的定位軸肩高度h=4.5mm，因此，取d45=64mm取安裝齒輪處的軸段的直徑d67=57mm；已知低速級(jí)大齒輪輪轂的寬度為b4=85mm，為了使擋油環(huán)端面可靠地壓緊齒輪，此軸段應(yīng)略短于輪轂寬度，故取167=83mm。齒輪的右端采用軸肩定位，軸肩高度h=(2~3)R，由軸徑d67=57mm，故取h=8mm，則軸環(huán)處的直徑d56=74mm，取I56=12mm。軸承端蓋厚度e=12，墊片厚度At=2，根據(jù)軸承端蓋便于裝拆，保證軸承端蓋的外端面與鏈輪端面有一定距離K=24，螺釘C1=22mm，C2=20mm，箱座壁厚5=10mm，則?=占+C；+￡+￡+童+5+K—T—0=10+22+20+2+12+5+24-22.75-10=62,25mr.5)取低速級(jí)大齒輪距箱體內(nèi)壁之距離A2=12.5mm，mm，高速級(jí)大齒輪和低速級(jí)小齒輪距離A3=15mm。考慮箱體的鑄造誤差，在確定滾動(dòng)軸承位置時(shí)，應(yīng)距箱體內(nèi)壁一段距離A，取A=10mm，右側(cè)擋油環(huán)寬度s1=22.5mm，則［肚二T+4+①=22.7^+10-1-12.‘鵬=為+2,5+￡]—厶一応百=90-F2,5+10—12,5—12=78mmQ

^7S=『+2=22.7^+104-12.+2=47.2S至此，已初步確定了軸的各段直徑和長(zhǎng)度。軸的受力分析低速級(jí)大齒輪所受的圓周力（d4為低速級(jí)大齒輪的分度圓直徑）T510609.86F扯=2X—=2X=3L53.6067V珂九323,826□低速級(jí)大齒輪所受的徑向力tanaian20°R4=耳4X=3153.606X=1L79.9797Vr4珂cosp^513,4077°□低速級(jí)大齒輪所受的軸向力Fq4=耳斗Xtanp=3153,606Xto.nl3,4077°=752/VqFae=Fa4=-752N齒輪中點(diǎn)到軸承壓力中心距離l1=78.2mm，軸承壓力中心到齒輪中點(diǎn)距離I2=166.2mm，第一段中點(diǎn)到軸承壓力中心距離l3=153mm軸承A和軸承B在水平面上的支反力RAH和RBH低速軸上外傳動(dòng)件施加在軸上的徑向力Q=7802N~Q乂Oil+4+弓疋—+尸口乂￡%-h十J-7802X（78.2十166.2十153）+1179.97^X78.2+752X西乎26-78.2+166.2=-11SL07V用融=_Q_衛(wèi)陽(yáng)+爲(wèi)=-7802f--11810}+1179.979=^lSSTV^軸承A和軸承B在垂直面上的支反力RAV和RBV1±78.2=F'X一=3153.606X=1009N戰(zhàn)f匚+爲(wèi)73,2+16-6,2□L166.2R5tr=F'X——=3L53.606X=2L45N前直匚+匚78,2+166,2□軸承A的總支承反力為：%=」醯+懸=^C-ll&Wy+〔1009尸=11853.02^軸承B的總支承反力為：%=」磕+啄=7(5188)2+t2145y=5613.947V^a.計(jì)算彎矩在水平面上，軸截面A處所受彎矩：

=QXig=7802X1^3=11937067V?在水平面上，軸截面B=QXig=7802X1^3=11937067V?在水平面上，軸截面B處所受彎矩：Msh=OJV?TTITTIQ在水平面上，軸截面C右側(cè)所受彎矩：叫呂右—R疸X=—11810X78.2——92354Z7V?mm在水平面上，軸截面C左側(cè)所受彎矩：在水平面上，軸截面D處所受彎矩：Mdh=OJV?加np在垂直面上，軸截面A處所受彎矩：=ON?mwiQ在垂直面上，軸截面B處所受彎矩：M￡U—OJV?rmnp在垂直面上，齒輪4所在軸截面C處所受彎矩:Mct/=只薊X.l±=214E：X78.2=1677397V?mmp在垂直面上，軸截面D處所受彎矩：耐四=OJV?mmb.繪制合成彎矩圖截面B處合成彎矩:截面A截面B處合成彎矩:7(11^5706^+(0^=11937067V?mm截面C左側(cè)合成彎矩：叫左=左+M二左=VC-1045301P+C16773932=10586747V?mm截面C右側(cè)合成彎矩：叫右=財(cái)+M亂=VC-92354-Z)2+C167739)2=9386517V?mm截面D處合成彎矩：

C.繪制扭矩圖r=^10609.867V?mn[]d.繪制當(dāng)量彎矩圖截面A處當(dāng)里彎矩：=〈叫+(aXr)2=711^3706+(0.6X510609.86)2=123239W截面B處當(dāng)里彎矩：=Afg=OAJ?rmnp截面C左側(cè)當(dāng)里彎矩：M眶吐=血舌左=10586747V?mm截面C右側(cè)當(dāng)量彎矩：嘰石=腫;右+OXT)2=7(^3865iy+C0.6X510609,86)z=9873837V*mr截面D處當(dāng)里彎矩：+(ctxry=Jq+CO.^X510609,36y=MQE3E&N?mm*圖8-6低速軸受力及彎矩圖怙□

因A彎矩大，且作用有轉(zhuǎn)矩，故A為危險(xiǎn)剖面其抗彎截面系數(shù)為TOC\o"1-5"\h\zJTXci377X5：33oPV===1460856mm3n3232□抗扭截面系數(shù)為71Xif3nWT==29217.11mwi3T16□最大彎曲應(yīng)力為Ma=—=33.12^PaW□剪切應(yīng)力為Tt=——=17A8MPaWr□按彎扭合成強(qiáng)度進(jìn)行校核計(jì)算,對(duì)于單向傳動(dòng)的轉(zhuǎn)軸，轉(zhuǎn)矩按脈動(dòng)循環(huán)處理,故取折合系數(shù)a=0.6，則當(dāng)量應(yīng)力為%口=JgE+4X仏X方九、滾動(dòng)軸承壽命校核九、滾動(dòng)軸承壽命校核9.1高速軸上的軸承校核根據(jù)前面的計(jì)算，選用30206軸承，內(nèi)徑d=30mm，外徑D=62mm，寬度B=16mm查閱相關(guān)手冊(cè)，得軸承的判斷系數(shù)為e=0.37。當(dāng)Fa/FrWe時(shí)，Pr=Fr；當(dāng)Fa/Fr>e，Pr=0.4XFr+YXFa軸承基本額定動(dòng)載荷Cr=43.2kN，額定靜載荷C0r=50.5kN，軸承采用正裝。要求壽命為L(zhǎng)h=72000h。由前面的計(jì)算已知軸水平和垂直面的支反力，則可以計(jì)算得到合成支反力:比l=+磕=VC-132-13P+(530.89J2=547.097V^Fr2=［璀捷+衛(wèi)爲(wèi)=^/^76.13)2+t-1815.89^=19O5.O97V^查表得系數(shù)Y=1.6=170.97^=170.97^由前面計(jì)算可知軸向力Fae=147N查表得系數(shù)Y=1.62Y□查表得系數(shù)Y=1.62Y□F注譏+忌=74234?VDF魄=Fd2=S9S.3W[1氐□查表得X1=0.4,Y1=1.6,X2=1,Y2=0查表可知ft=1,fp=1.2因此兩軸承的當(dāng)量動(dòng)載荷如下：=+Y±XFC1=0,4X547,09+L.6X742,34=140總■昶噸Pr2=心X為+均X吒2=1X1905,09+0X595,34=1905,09^取兩軸承當(dāng)量動(dòng)載荷較大值帶入軸承壽命計(jì)算公式106/AXC\3=——XI-——-=416044/1>72000/t如\扎獎(jiǎng)F』D由此可知該軸承的工作壽命足夠。9.2中間軸上的軸承校核根據(jù)前面的計(jì)算，選用30206軸承，內(nèi)徑d=30mm，外徑D=62mm，寬度B=16mm查閱相關(guān)手冊(cè)，得軸承的判斷系數(shù)為e=0.37。當(dāng)Fa/FrWe時(shí)，Pr=Fr；當(dāng)Fa/Fr>e，Pr=0.4XFr+YXFa軸承基本額定動(dòng)載荷Cr=43.2kN，額定靜載荷C0r=50.5kN，軸承采用正裝。要求壽命為L(zhǎng)h=72000h。由前面的計(jì)算已知軸水平和垂直面的支反力，則可以計(jì)算得到合成支反力:咼1=卜蠢十醯=丿0羅十(1942尸=1972.76?Vd氐=略+礫兀2滬十〔2574)2二2681.67V由前面計(jì)算可知軸向力Fae=-369NFdl=616.49?Vd

F應(yīng)=Fdl~Fae=98^A9^=0.313<e□F譏□查表得X1=1,Y1=0,X2=1,Y2=0查表可知ft=1,fp=1.2因此兩軸承的當(dāng)量動(dòng)載荷如下：P沁=XJ￡.F沁H-XFC1=1X1972,76+OX616,49=L972,76?VDPr2=X2XFr2^Y2XFa2=IX2681.6+0X985.49=26S1,6^取兩軸承當(dāng)量動(dòng)載荷較大值帶入軸承壽命計(jì)算公式10&10&X60?t=399331/1>72000/t□由此可知該軸承的工作壽命足夠。9.3低速軸上的軸承校核根據(jù)前面的計(jì)算，選用30211軸承，內(nèi)徑d=55mm，外徑D=100mm，寬度B=21mm查閱相關(guān)手冊(cè)，得軸承的判斷系數(shù)為e=0.4。當(dāng)Fa/FrWe時(shí)，Pr=Fr；當(dāng)Fa/Fr>e，Pr=0.4XFr+YXFa軸承基本額定動(dòng)載荷Cr=90.8kN，額定靜載荷C0r=115kN,軸承采用正裝。要求壽命為L(zhǎng)h=72000h。由前面的計(jì)算已知軸水平和垂直面的支反力，則可以計(jì)算得到合成支反力:碼I=［唸十碌=^(-11810)2+tlOO^2=11853.02NFr2=Jj?鑰+戀》=V(^188)2+(2145)2=5613.94Nq查表得系數(shù)Y=1.5TOC\o"1-5"\h\z碼丄LFdl=—=3951,01?Vdl27□F沁Fd2=—=1871.31Nd22Y□由前面計(jì)算可知軸向力Fae=-752NFal=Ftil=39^1.01^F魄=Fdl-Fcg=^3.^[1

=0.333<e=0.84^>e查表得X1=1,Y1=0,X2=0.4,Y2=1.5查表可知ft=1,fp=1.2因此兩軸承的當(dāng)量動(dòng)載荷如下：Prl=X-LXXFC1=1X118^3.02+0X39^1.01=118^3.02^Pr2=屁X打e+均XFq2=0.4X5613,94+1,5X4703.01=9300,09?VD取兩軸承當(dāng)量動(dòng)載荷較大值帶入軸承壽命計(jì)算公式/Axcy=i3439i/i>7M/Axcy=i3439i/i>7M十、鍵聯(lián)接設(shè)計(jì)計(jì)算10.1高速軸與聯(lián)軸器鍵連接校核選用A型鍵，查表得bXh=6mmX6mm(GB/T1096-2003)，鍵長(zhǎng)28mm。鍵的工作長(zhǎng)度l=L-b=22mm聯(lián)軸器材料為45,可求得鍵連接的許用擠壓應(yīng)力［。］p=120MPa。鍵連接工作面的擠壓應(yīng)力采用雙鍵，相隔180°布置。雙鍵的工作長(zhǎng)度l=33mm?？傻?x7作=—=燈“皿<⑷芒=合適)口10.2高速軸與小錐齒輪鍵連接校核選用A型鍵，查表得bXh=8mmX7mm(GB/T1096-2003)，鍵長(zhǎng)28mm。鍵的工作長(zhǎng)度l=L-b=20mm小錐齒輪材料為40Cr，可求得鍵連接的許用擠壓應(yīng)力［。］p=120MPa。鍵連接工作面的擠壓應(yīng)力采用雙鍵，相隔180°布置。雙鍵的工作長(zhǎng)度l=30mm。可得10.3中間軸與低速級(jí)小齒輪鍵連接校核選用A型鍵，查表得bXh=10mmX8mm(GB/T1096-2003)，鍵長(zhǎng)70mm。鍵的工作長(zhǎng)度l=L-b=60mm低速級(jí)小齒輪材料為40Cr,可求得鍵連接的許用擠壓應(yīng)力[o]p=120MPa。鍵連接工作面的擠壓應(yīng)力10.4中間軸與大錐齒輪鍵連接校核選用A型鍵，查表得bXh=10mmX8mm(GB/T1096-2003)，鍵長(zhǎng)50mm。鍵的工作長(zhǎng)度l=L-b=40mm大錐齒輪材料為ZG35CrMo,可求得鍵連接的許用擠壓應(yīng)力[o]p=120MPa。鍵連接工作面的擠壓應(yīng)力4xrphxlxdL□10.5低速軸與低速級(jí)大齒輪鍵連接校核選用A型鍵，查表得bXh=16mmX10mm(GB/T1096-2003)，鍵長(zhǎng)70mm。鍵的工作長(zhǎng)度l=L-b=54mm低速級(jí)大齒輪材料為ZG35CrMo,可求得鍵連接的許用擠壓應(yīng)力[o]p=120MPa。鍵連接工作面的擠壓應(yīng)力4xr「10.6低速軸與鏈輪鍵連接校核選用A型鍵，查表得bXh=14mmX9mm(GB/T1096-2003)，鍵長(zhǎng)100mm。鍵的工作長(zhǎng)度l=L-b=86mm鏈輪材料為45,可求得鍵連接的許用擠壓應(yīng)力[o]p=120MPa。鍵連接工作面的擠壓應(yīng)力4Xrrn(7?==SSJ^Par<[ff]=聯(lián)軸器的選擇11.1高速軸上聯(lián)軸器計(jì)算載荷由表查得載荷系數(shù)K=1.3計(jì)算轉(zhuǎn)矩Tc=KXT=60.35N?m選擇聯(lián)軸器的型號(hào)選擇聯(lián)軸器的型號(hào)軸伸出端安裝的聯(lián)軸器初選為L(zhǎng)X3彈性柱銷聯(lián)軸器(GB/T4323-2002),公稱轉(zhuǎn)矩Tn=1250N^m，許用轉(zhuǎn)速[n]=4700r/min,Y型軸孔，主動(dòng)端孔直徑d=42mm，軸孔長(zhǎng)度L1=112mm。從動(dòng)端孔直徑d=20mm，軸孔長(zhǎng)度L1=42mm。Tc=60.35N?mvTn=1250N?m十二、減速器的密封與潤(rùn)滑12.1減速器的密封為防止箱體內(nèi)潤(rùn)滑劑外泄和外部雜質(zhì)進(jìn)入箱體內(nèi)部影響箱體工作，在構(gòu)成箱體的各零件間，如箱蓋與箱座間、及外伸軸的輸出、輸入軸與軸承蓋間，需設(shè)置不同形式的密封裝置。對(duì)于無(wú)相對(duì)運(yùn)動(dòng)的結(jié)合面，常用密封膠、耐油橡膠墊圈等;對(duì)于旋轉(zhuǎn)零件如外伸軸的密封，則需根據(jù)其不同的運(yùn)動(dòng)速度和密封要求考慮不同的密封件和結(jié)構(gòu)。本設(shè)計(jì)中由于密封界面的相對(duì)速度較小，故采用接觸式密封。輸入軸與軸承蓋間V<3m/s，輸出軸與軸承蓋間也為V<3m/s，故均采用半粗羊毛氈封油圈。12.2齒輪的潤(rùn)滑閉式齒輪傳動(dòng)