反擊式破碎機(jī)畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書

/Southwestuniversityofscienceandtechnology本科畢業(yè)設(shè)計(jì)〔論文煤矸石專用二級(jí)破碎機(jī)學(xué)院名稱西南科技大學(xué)專業(yè)名稱機(jī)械設(shè)計(jì)制造及其自動(dòng)化學(xué)生姓名劉偉學(xué)號(hào)20085558指導(dǎo)教師曹劍二〇一二年六月目錄摘要…………………4Abstract……………5第1章緒論……………………61.1反擊式破碎機(jī)和破碎機(jī)的分類………………61.1.1反擊式破碎機(jī)的分類…………………61.1.2破碎機(jī)的分類…………61.2反擊式破碎機(jī)的優(yōu)缺點(diǎn)………61.2.1反擊式破碎機(jī)的優(yōu)點(diǎn)…………………61.2.1反擊式破碎機(jī)的缺點(diǎn)………………61.3反擊式破碎機(jī)的規(guī)格和型號(hào)………………6第2章反擊式破碎機(jī)的工作原理及破碎實(shí)質(zhì)………………82.1反擊式破碎機(jī)的工作原理…………………82.2反擊式破碎機(jī)的破碎實(shí)質(zhì)………………82.2.1破碎的目的和意義.………………82.2.2煤矸石的力學(xué)性能與反擊式破碎機(jī)的選擇.……92.2.3破碎過(guò)程的實(shí)質(zhì).…………………9第3章反擊式破碎機(jī)的主要參數(shù)設(shè)計(jì)…………………113.1反擊式破碎機(jī)的總體方案設(shè)計(jì)…………113.1.1轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速的計(jì)算…………………113.1.2生產(chǎn)率的計(jì)算……………………123.1.3電動(dòng)機(jī)的功率……………………12第4章反擊式破碎機(jī)轉(zhuǎn)子設(shè)計(jì)……………144.1轉(zhuǎn)子結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)………144.2板錘結(jié)構(gòu)形式與數(shù)目………………154.3轉(zhuǎn)子軸與軸承………154.4軸承的選擇…………174.5電機(jī)選擇………………184.6帶及帶輪………………18第5章反擊式破碎機(jī)破碎腔設(shè)計(jì)……………195.1破碎腔結(jié)構(gòu)參數(shù)…………………195.2反擊板設(shè)計(jì)………215.3反擊板懸掛裝置…………………22第6章其他零件的選擇………………256.1電機(jī)旋轉(zhuǎn)……………256.2鍵的選擇……………256.3密封與防塵設(shè)計(jì)……………………256.4機(jī)架設(shè)計(jì)……………256.5潤(rùn)滑…………………25第7章部分零部件上的公差和配合…………………267.1配合的選擇………267.1.1配合的類別的選擇…………267.1.2配合的種類的選擇………………267.2一般公差的選取………267.3形位公差………………267.3.1形位公差項(xiàng)目的選擇…………267.3.2公差原則的選擇…………………277.3.3形位公差值的選擇或確定………27結(jié)論……………29致謝……………30參考文獻(xiàn)………………………31煤矸石專用二級(jí)破手機(jī)設(shè)計(jì)摘要：反擊式破碎機(jī)是在反擊式破碎機(jī)基礎(chǔ)上發(fā)展起來(lái)的.大量應(yīng)用于石灰石.砂巖.水泥熟料.燒粘土.石膏及煤等礦石的破碎使用.所以.它的設(shè)計(jì)有著廣泛的前景和豐富的可借鑒的經(jīng)驗(yàn)。其設(shè)計(jì)的實(shí)質(zhì)是.在完成總體的設(shè)計(jì)方案以后.就指各個(gè)主要零部件的設(shè)計(jì)、安裝、定位等問(wèn)題.并對(duì)個(gè)別零件進(jìn)行強(qiáng)度校核和試驗(yàn)。并在相關(guān)專題中.對(duì)反擊式破碎機(jī)轉(zhuǎn)子錘頭的壽命延長(zhǎng)進(jìn)行比較詳細(xì)的分析。在各個(gè)零部件的設(shè)計(jì)中.要包括材料的選擇、尺寸的確定、加工的要求.結(jié)構(gòu)工藝性的滿足.以及與其他零件的配合的要求等。在強(qiáng)度的校核是.要運(yùn)用的相關(guān)公式.進(jìn)行危險(xiǎn)部位的分析、查表、作圖和計(jì)算等。并隨后對(duì)整體進(jìn)行安裝、工作過(guò)程以及工作后的各方面的檢查.同時(shí)兼顧到維修、保險(xiǎn)裝置等方面的問(wèn)題.最后對(duì)主要工作零件的加工精度、公差選擇進(jìn)行分析.以保證破碎機(jī)最終設(shè)計(jì)的經(jīng)濟(jì)性和可靠性。關(guān)鍵詞反擊式破碎機(jī)轉(zhuǎn)子強(qiáng)度公差A(yù)bstractTheimpactcrusherhammercrusherisdevelopedonthebasisof,alotofapplicationinlimestone,sandstone,thecementclinker,burnedclay,gypsumandcoal,oreofbrokenuse,so,itisdesignedtohaveawiderangeofprospectsandrichexperienceforreference.Theessenceofthedesignis,inthefinaldesignschemeoftheoverall,whenyourefertoallthemainpartsdesign,installation,orientation,andtheindividualpartsstrengthcheckandtest.Andintherelatedproject,totheimpactcrusherrotorhammerlivelongercarryoutmoredetailedanalysis.Inallpartsofthedesign,toincludethematerialchoice,thesizeofthesure,processingrequirements,thestructureofthetechnologytomeet,andothercomponentsofthecooperationofrequirements,etc.Inthestrengthofcheckingis,tousetherelatedformula,theanalysisofthedangerousparts,checkawatch,mappingandcalculation,etc.Andthenontheoverallforinstallation,workingprocessandworkallthewaytocheck,andpayattentiontothemaintenance,insurancedevice,andotheraspectsoftheproblem,thelastofthemainpartsofthemachiningaccuracy,tolerance,thechoiceofanalysis,inordertoensurethatthecrusherofthefinaldesignofeconomyandreliability.Keywordsimpactcrusherrotorstrengthtolerances第1章緒論1.1反擊式破碎機(jī)和破碎機(jī)的分類1.1.1反擊式破碎機(jī)的分類：=1\*GB2⑴、按結(jié)構(gòu)特征分為：?jiǎn)无D(zhuǎn)子和雙轉(zhuǎn)子。=2\*GB2⑵、按是否帶篦板分：帶勻整篦板和不帶勻整篦板。⑶、按旋轉(zhuǎn)方向分：同向旋轉(zhuǎn)雙轉(zhuǎn)子、兩轉(zhuǎn)子相向旋轉(zhuǎn)雙轉(zhuǎn)子和反向旋轉(zhuǎn)雙轉(zhuǎn)子⑷、按板錘的緊固形式分：螺栓緊固法、嵌入緊固法和楔塊緊固法1.1.2破碎機(jī)的分類：=1\*GB2⑴、按破碎作業(yè)的粒度要求分為：粗碎破碎機(jī)、中碎破碎機(jī)、細(xì)碎破碎機(jī)。=2\*GB2⑵、按結(jié)構(gòu)和工作原理分為：顎式破碎機(jī)、旋回破碎機(jī)、圓錐破碎機(jī)、錕式破碎機(jī)、反擊式破碎機(jī)、反擊式破碎機(jī)。1.2反擊式破碎機(jī)的優(yōu)缺點(diǎn)1.2.1反擊式破碎機(jī)的優(yōu)點(diǎn)：=1\*GB2⑴、構(gòu)造簡(jiǎn)單、尺寸緊湊、能量利用充分.簡(jiǎn)化生產(chǎn)流程.單位產(chǎn)品的功率消耗小、生產(chǎn)能力大。=2\*GB2⑵、生產(chǎn)率高.破碎比大〔單轉(zhuǎn)子式的破碎比可達(dá)i=10～15,產(chǎn)品的粒度小而均勻.可以選擇性破碎.大塊物料受到較大程度的粉碎.而小塊物料則不致被粉碎得更小。=3\*GB2⑶、在相同的喂料粒度和生產(chǎn)能力的條件下.其質(zhì)量系數(shù)遠(yuǎn)比其它破碎機(jī)大⑷、轉(zhuǎn)子的速度靈敏影響產(chǎn)品粒度。⑸、制造維修方便.工作室無(wú)顯著不平衡震動(dòng).無(wú)需笨重的基礎(chǔ)1.2.2反擊式破碎機(jī)的缺點(diǎn)：=1\*GB2⑴、不設(shè)下蓖條的反擊式破碎機(jī)不能控制產(chǎn)品粒度.同時(shí)難于生產(chǎn)單一粒度的產(chǎn)品.產(chǎn)中有少量大塊。=2\*GB2⑵、作粗碎和單機(jī)破碎時(shí).需嚴(yán)格控制最大進(jìn)料粒度。=3\*GB2⑶、防堵性能較差.不適宜破碎塑性和粘性物料.在破碎硬質(zhì)物料時(shí).板錘和反擊板磨損較大.運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)噪音較大.產(chǎn)生粉塵大。1.3反擊式破碎機(jī)的規(guī)格和型號(hào)反擊式破碎機(jī)的規(guī)格用轉(zhuǎn)子的直徑D和長(zhǎng)度L來(lái)表示：表1.1雙轉(zhuǎn)子反擊式破碎機(jī)技術(shù)參數(shù)型號(hào)轉(zhuǎn)子尺寸D×L/mm×mm最大給料尺寸/mm出料粒度/mm處理能力/t?電動(dòng)機(jī)功率/kw轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速第一轉(zhuǎn)子第二轉(zhuǎn)子第一轉(zhuǎn)子第二轉(zhuǎn)子2PF-0606?650×650350<2020-30282825-3540-502PF-1010?1000×1000450<2050-70607525-3540-502PF-1212?1250×1250850<251003540-502PF-1622?1600×22501100<25260-34032038025-3540-502PF-2022?2000×22501200<25440-56057065025-3540-502PF-2030?2000×30001400<25750-10001250125025-3540-50第2章反擊式破碎機(jī)的工作原理及破碎實(shí)質(zhì)2.1反擊式破碎機(jī)的工作原理反擊式破碎機(jī)是在反擊式破碎機(jī)基礎(chǔ)上發(fā)展起來(lái)的。其主要的工作部件為帶有板錘的高速旋轉(zhuǎn)的轉(zhuǎn)子。喂入機(jī)內(nèi)料塊.在轉(zhuǎn)子回轉(zhuǎn)范圍〔即錘擊區(qū)內(nèi)受到板錘沖擊.并被高速拋向反擊板.再次受到?jīng)_擊.然后又從反擊板反彈到板錘.繼續(xù)從復(fù)上述過(guò)程。在往返途中.物料間還有相互碰擊作用。由于物料受到板錘的打擊.與反擊板的沖擊以及物料相互之間的碰撞.物料不斷產(chǎn)生裂縫.松散而致粉碎。當(dāng)物料粒度小于反擊板與板錘之間的縫隙時(shí).就被卸出。圖2.12.2反擊式破碎機(jī)的破碎實(shí)質(zhì)2.2.1破碎的目的和意義=1\*GB2⑴、目的：在冶金、礦山、化工、水泥等工業(yè)部門.每年都有大量的原料和再利用的廢料都需要用破碎機(jī)進(jìn)行加工處理.如在選礦廠.為使礦石中的有用礦物達(dá)到單體分離.就需要用破碎機(jī)將原礦破碎到磨礦工藝所要求的粒度。磨機(jī)再將破碎機(jī)提供的原料磨至有用礦物單體分離的粒度。再如在水泥廠.須將原料破碎.以便燒成熟料.然后在將熟料用磨機(jī)磨成水泥。另外.在建筑和筑路業(yè).需要用破碎機(jī)械將原料破碎到下一步作業(yè)要求的粒度。在煉焦廠、燒結(jié)廠、陶瓷廠、玻璃工業(yè)、粉末冶金等部門.須用破碎機(jī)械將原料破碎到下一步作業(yè)要求的粒度。=2\*GB2⑵、意義：在化工、電力部門.破碎粉磨機(jī)械將原料破碎.粉磨.增加了物料的表面積.為縮短物料的化學(xué)反應(yīng)的時(shí)間創(chuàng)造有利條件。隨著工業(yè)的迅速發(fā)展和資源的迅速減小.各部門生產(chǎn)中廢料的再利用是很重要的.這些廢料的再加工處理需用破碎機(jī)械進(jìn)行破碎。因此.破碎機(jī)械在許多部門起著重要作用。2.2.2煤矸石的力學(xué)性能與反擊式破碎機(jī)的選擇煤矸石風(fēng)化越重.巖石的力學(xué)性能越差.反應(yīng)其完整性、強(qiáng)度、及堅(jiān)硬程度就越低。煤矸石的強(qiáng)度變化范圍很大.抗壓強(qiáng)度為300-4700Pa。另外.煤矸石的強(qiáng)度和煤矸石的粒度有一定關(guān)系.粒度越大.強(qiáng)度越大.這是由于強(qiáng)度高的巖石〔如砂巖不易破碎.保持較大的粒度.而強(qiáng)度較低的頁(yè)巖、粘土容易破碎.保持較小的粒度。煤矸石密度為2100～2900kg/m3.堆積密度為1200～1800kg/m3；自燃煤矸石堆積密度為900～1300kg/m3。煤矸石吸水率為2.0%～6.0%.塑性指數(shù)3.0～15。自燃煤矸石吸水性為3.0%～11.6%.軟化系數(shù)1.03～0.8。相對(duì)來(lái)說(shuō).自燃煤矸石比未自燃煤矸石具有更多的孔隙.且孔隙結(jié)構(gòu)十分復(fù)雜.孔徑大小變化幅度較大。由于煤矸石中含有可燃的炭物質(zhì).沖擊式粉碎機(jī)特別適用于粉碎石灰石等脆性材料.粉碎效率高.產(chǎn)品粒度多呈方塊狀.可供物料粗碎.中碎.細(xì)碎和粉磨使用。主要是利用高速?zèng)_擊能量的作用.是物料在自由狀態(tài)下沿其脆弱面破碎。煤矸石屬于高濕物料.在破碎過(guò)程中會(huì)使生產(chǎn)能力降低甚至發(fā)生堵塞.煤矸石本身硬度大難于破碎。根據(jù)破碎機(jī)本身的性能和需要破碎的物料選擇反擊式烘干破碎機(jī).從出料斗下部的側(cè)向及喂料板側(cè)向進(jìn)風(fēng)口通入高溫氣體烘干物料.熱風(fēng)入口溫度300-700度。被破碎物料與通入的熱氣體逆流接觸.強(qiáng)烈的沖擊粉碎使物料與熱氣相互干涉形成渦流.接觸良好。2.2.3破碎過(guò)程的實(shí)質(zhì)破碎過(guò)程.必須是外力對(duì)被破碎物料做功.克服它內(nèi)部質(zhì)點(diǎn)間的內(nèi)聚力.才能發(fā)生破碎。當(dāng)外力對(duì)其做功.使它破碎時(shí).物料的潛能也因功的轉(zhuǎn)化而增加。因此.功率消耗理論實(shí)質(zhì)上就是闡明破碎過(guò)程的輸入功與破碎前后物料的潛能變化之間的關(guān)系。為了尋找這種能耗規(guī)律和減小能耗的途徑。許多學(xué)者從不同的角度提供了若干個(gè)不同形式的破碎功耗學(xué)說(shuō)。目前公認(rèn)的有：面積學(xué)說(shuō).體積學(xué)說(shuō).裂縫學(xué)說(shuō)。我們只做簡(jiǎn)單的介紹：1．面積學(xué)說(shuō)：1867年.Rittinger提出的.破碎消耗的有用功與新生成的物料的表面積成正比。2．體積學(xué)說(shuō)：1874年.俄國(guó)基爾皮切夫與18885年的基克先后獨(dú)立提出.外力作用于物體發(fā)生變形.外力所做的功儲(chǔ)存在物體內(nèi).成為物體的變形能。但一些脆性物料.在彈性范圍內(nèi).它的應(yīng)力與應(yīng)變并不嚴(yán)格遵從虎克定律。變形能儲(chǔ)至極限就會(huì)破裂?？梢赃@樣敘述：幾何形狀相似的同種物料.破碎成同樣形狀的產(chǎn)物.所需的功與她們的體積或質(zhì)量成正比。3．裂縫學(xué)說(shuō)：1952年.Bond和中國(guó)留美學(xué)者王仁東提出的。外力使礦塊發(fā)生變形.并貯存了部分變形能.一旦局部變形超過(guò)了臨界點(diǎn).則產(chǎn)生垂直與表面的斷裂口。斷裂口形成后貯存在料塊的內(nèi)部的變形能就釋放.裂口擴(kuò)展成新的表面。輸入功一部分轉(zhuǎn)化為新的生成面的表面能.另一部分因分子摩擦轉(zhuǎn)化為熱能釋放。所以.破碎功包括變形能和表面能。變形能和體積成正比.表面能和面積成正比。三個(gè)學(xué)說(shuō)各有一定的適用范圍.Hukki實(shí)驗(yàn)研究表明：粗碎時(shí).體積學(xué)說(shuō)比較準(zhǔn)確.裂縫學(xué)說(shuō)與實(shí)際相差很大。細(xì)碎時(shí).面積學(xué)說(shuō)比較準(zhǔn)確.裂縫學(xué)說(shuō)計(jì)算的數(shù)據(jù)較小。粗碎、細(xì)碎之間的較寬的范圍.裂縫學(xué)說(shuō)較符合實(shí)際。只要正確的運(yùn)用它們.就可以為分析研究破碎過(guò)程提供理論根據(jù)和方法。第3章反擊式破碎機(jī)的主要參數(shù)設(shè)計(jì)3.1反擊式破碎機(jī)的總體方案設(shè)計(jì)本次設(shè)計(jì)的是雙轉(zhuǎn)子、兩級(jí)反擊式破碎機(jī).型號(hào)為SCF600*600。由機(jī)殼、轉(zhuǎn)子、反擊板、錘頭、襯板等組成。1.機(jī)殼由上機(jī)體、后上蓋、左側(cè)壁和右側(cè)壁組成.各部分用螺栓連結(jié)成一體.上部開(kāi)有進(jìn)料口,內(nèi)部鑲有高錳鋼襯板.磨損后可以更換.后部開(kāi)有進(jìn)風(fēng)口.下部開(kāi)有出風(fēng)口,機(jī)殼和軸之間漏灰現(xiàn)象十分嚴(yán)重.為了防止漏灰.設(shè)有軸封。機(jī)體工作是無(wú)顯著不平衡震動(dòng).無(wú)需笨重的基礎(chǔ)。為了便于檢修、調(diào)整和更換.下機(jī)體的前后兩面都開(kāi)有一個(gè)檢修孔。為了便于檢修、更換錘頭方便.兩側(cè)壁也對(duì)稱的開(kāi)有檢修孔。2.轉(zhuǎn)子由主軸、圓盤、銷軸等組成.圓盤上開(kāi)有3個(gè)均勻分布的孔.通過(guò)螺栓3個(gè)錘頭懸掛起來(lái)。3.主軸是支承轉(zhuǎn)子的主要零件.沖擊力由它來(lái)承受。因此.要求其材質(zhì)具有較高的韌性和強(qiáng)度。通常斷面為圓形.且有平鍵和其他零件連接。4.打擊板有三塊.圓弧型。一個(gè)可以調(diào)整.一個(gè)是固定的。調(diào)整的一個(gè)靠的是安裝在箱體上的螺桿裝置。5.錘頭是主要的工作部件。其質(zhì)量、形狀、和材質(zhì)對(duì)破碎機(jī)的生產(chǎn)能力有很大的影響。因此.根據(jù)不同的進(jìn)料尺寸來(lái)選擇適當(dāng)?shù)腻N頭質(zhì)量。要破碎中等硬度的物料。錘頭用高碳鋼鑄造或鍛造.也可用高錳鋼鑄造。為了提高耐磨性.有的錘頭表面涂上一層硬質(zhì)合金.有的采用高鉻鑄鐵。6錘頭間隙用凸輪裝置調(diào)整〔通過(guò)棘輪帶動(dòng)凸輪。7.給定的原始數(shù)據(jù)是：破碎能力為每小時(shí)30噸。破碎機(jī)一級(jí)破碎150-80mm破碎機(jī)二級(jí)破碎20-5mm破碎機(jī)的破碎程度為：粗中、中細(xì)。破碎機(jī)的允許各種濕度的破碎破碎機(jī)的破碎對(duì)象是：煤矸石破碎機(jī)的應(yīng)用場(chǎng)所是：專用煤矸石破碎機(jī)進(jìn)料尺寸有≤350mm；3.1.1轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速的計(jì)算轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速n〔r/min可按下式計(jì)算：n=60v/πD3-1式中D-轉(zhuǎn)子直徑.m；V-轉(zhuǎn)子線速度.m/s。轉(zhuǎn)子的轉(zhuǎn)速根據(jù)板錘所需要的線速度來(lái)決定。板錘的線速度與物料的性質(zhì).粒度.破碎比.機(jī)器結(jié)構(gòu).板錘的磨損諸多因素有關(guān)。通常粗碎時(shí)轉(zhuǎn)子線速度為15-40m/s；細(xì)碎時(shí)為40-70m/s。因?yàn)檗D(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速高增加細(xì)粒含量.但同時(shí)能耗增加.板錘磨損加快.對(duì)破碎機(jī)制造工藝精度要求也較高.故轉(zhuǎn)子速度不宜太高。反擊式破碎機(jī)板錘沖擊物料不同于錘式破碎機(jī)僅是錘頭質(zhì)量和速度產(chǎn)生的動(dòng)能.而是靠整個(gè)轉(zhuǎn)子產(chǎn)生的動(dòng)能通過(guò)反擊板沖擊物料。所以.當(dāng)輸入功率一定時(shí).轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速和轉(zhuǎn)子質(zhì)量如何優(yōu)化組合是最關(guān)鍵的問(wèn)題。根據(jù)經(jīng)驗(yàn).碎煤時(shí)板錘線速度v=50-60m/s比較合適；破碎石灰石時(shí).板錘線速度v=30-40m/s比較合適。如果是雙轉(zhuǎn)子反擊式破碎機(jī).則第一級(jí)轉(zhuǎn)子的線速度v1較第二級(jí)轉(zhuǎn)子的線速度v2低.一般v1一級(jí)破碎粗碎定位線速度15m/s.二級(jí)破碎細(xì)碎定位35m/s。表3.1n〔r/minv〔m/s一級(jí)破碎3801710二級(jí)破碎15353.1.2生產(chǎn)率的計(jì)算反擊式破碎機(jī)生產(chǎn)率也可根據(jù)轉(zhuǎn)子每轉(zhuǎn)一周所排出的物料體積計(jì)算。設(shè)轉(zhuǎn)子長(zhǎng)為L(zhǎng),板錘與反擊板之間最小間隙為e〔相當(dāng)于排料口和板錘伸出的高h(yuǎn)最大排料粒度d.板錘數(shù)目為z.則求得轉(zhuǎn)子每轉(zhuǎn)一周所排出的物料體積V〔m3V=L〔h+edZ3-2式中.長(zhǎng)度單位為m。若轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速為n〔r/min則求得生產(chǎn)率Q〔m3Q=60nL<h+e>dZK3-3式3.3沒(méi)考慮物料是松散體而且排料也是不均勻的.物料中含有小于直徑d的產(chǎn)品。因此必須考慮這些因素影響.故乘上系數(shù)K。根據(jù)已有資料知系數(shù)K=0.1煤矸石堆積密度為1200kg/m生產(chǎn)能力為每小時(shí)30t要求單位時(shí)間排出體積v=30000/1400=22m3.1.3電機(jī)功率的計(jì)算反擊式破碎機(jī)所需功率大小.與物料性質(zhì).破碎比.生產(chǎn)率及轉(zhuǎn)子線速度等因素有關(guān)。由于物料的破碎過(guò)程情況復(fù)雜.目前反擊式破碎機(jī)的電機(jī)功率尚無(wú)一個(gè)完整準(zhǔn)確的理論計(jì)算公式.通常是利用經(jīng)驗(yàn)公式或根據(jù)實(shí)測(cè)的單位電耗來(lái)計(jì)算電機(jī)功率。反擊式破碎機(jī)可按經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算功率P〔kW為：P=0.102Qv2/g式中Q—破碎機(jī)的生產(chǎn)率.t/h；V—轉(zhuǎn)子圓周速度.m/s；g—重力加速度.m/s。根據(jù)單位電耗計(jì)算反擊式破碎機(jī)的功率P<kW>為；P=K1式中Q—破碎機(jī)生產(chǎn)率.t/h；K1--破碎機(jī)單位質(zhì)量物料所需的電耗.kW?h/t.視破碎物料的性質(zhì)和破碎比而定。對(duì)中硬石灰石.粗碎時(shí)K=0.5-1.2kW?h/t；細(xì)碎時(shí)K1=1.2-2.0kW經(jīng)計(jì)算一級(jí)破碎二級(jí)破碎電機(jī)功率均選30kW第4章反擊式破碎機(jī)轉(zhuǎn)子設(shè)計(jì)4.1轉(zhuǎn)子結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)反擊式破碎機(jī)主要是用帶有數(shù)個(gè)板錘的轉(zhuǎn)子.高速?zèng)_擊物料進(jìn)行破碎的。沖擊破碎物料的能量與轉(zhuǎn)子質(zhì)量有關(guān)。為了使破碎機(jī)具有足夠大的沖擊能量.轉(zhuǎn)子應(yīng)具有足夠大的質(zhì)量.尤其是要具有足夠大的轉(zhuǎn)子直徑。同時(shí).還必須滿足轉(zhuǎn)子結(jié)構(gòu)強(qiáng)度〔特別是嵌入式和楔塊固定板錘的轉(zhuǎn)子結(jié)構(gòu)和合理的破碎設(shè)計(jì)的需要。喂料塊與專制直徑間的比值大小.對(duì)反擊式破碎機(jī)性能影響。實(shí)踐表明：比值越小.粉碎度越小.生產(chǎn)能力越高.電動(dòng)機(jī)負(fù)荷越趨于均勻.相應(yīng)機(jī)械效率也就越高；反之.粉碎度增大.生產(chǎn)能力降低.機(jī)械效率也隨之下降。根據(jù)實(shí)踐資料統(tǒng)計(jì).喂料塊與轉(zhuǎn)子直徑的關(guān)系可按照下列經(jīng)驗(yàn)公式來(lái)確定：D=1.85Dmax+110式中Dmax最大給料粒度.轉(zhuǎn)子長(zhǎng)度L主要依據(jù)生產(chǎn)率大小而定。根據(jù)已有資料L/D=0.7-1.5。堅(jiān)硬物料.選較小值。表4.1〔mmDL一級(jí)760540二級(jí)390280轉(zhuǎn)子由于直徑較大.故采用輪輻結(jié)構(gòu).節(jié)省材料亦可增加轉(zhuǎn)動(dòng)慣量.材料得到充分使用.減輕重量.轉(zhuǎn)子如圖示圖4.14.2板錘結(jié)構(gòu)形式與數(shù)目板錘是破碎機(jī)易損件.因此它的耐磨性能或者說(shuō)它的使用壽命是非常關(guān)鍵。早年都是采用高錳鋼材料.所以反擊式破碎機(jī)不能破碎硬巖。反擊式破碎機(jī)板錘形狀多種多樣.有長(zhǎng)條形.I形.T形.S形和斧形。選擇板錘形狀的原則是.易于制造和緊固.增加使用壽命。板錘在轉(zhuǎn)子上的緊固方法有以下幾種圖4.2螺栓緊固法2嵌入緊固法3楔塊緊固法以上幾種緊固法.以螺栓緊固法的板錘利用率較高.通常達(dá)到50%左右.但是它更換費(fèi)事.也不適宜高沖擊載荷.故一般用于規(guī)模小的破碎機(jī)。嵌入緊固法和楔塊緊固法雖然更換方便.工作也較可靠.但其金屬利用率普遍較低。板錘數(shù)目與轉(zhuǎn)子直徑有關(guān).轉(zhuǎn)子直徑越小.板錘數(shù)越少。通常轉(zhuǎn)子直徑D<1m.可裝三個(gè)板錘；直徑D=1.5-2m的可裝6-10個(gè).對(duì)于硬物料或破碎比較大的情況板錘數(shù)目應(yīng)多些。綜上所訴：選擇每個(gè)轉(zhuǎn)子三個(gè)板錘板錘形狀為長(zhǎng)條形靠一個(gè)螺栓和轉(zhuǎn)子伸出端一條邊固定。4.3轉(zhuǎn)子軸作用在轉(zhuǎn)子軸上的力有：轉(zhuǎn)子重力F1、轉(zhuǎn)子外端的圓周力F2和板錘的不平衡力FF=（其中F2F3式中K0—沖擊系數(shù).粗碎K=3.0；中碎K0=1.5；細(xì)碎n—轉(zhuǎn)子的轉(zhuǎn)速.r/min；r—轉(zhuǎn)子外端半徑.m；P—電機(jī)功率.kW；μ—軸承的摩擦阻力系數(shù).取0.03；r1—軸承滾柱滾動(dòng)面的半徑.轉(zhuǎn)子軸受力分析圖如下.O2，O2點(diǎn)為轉(zhuǎn)子和轉(zhuǎn)子軸熱壓配合的端點(diǎn)圖4.3作用在轉(zhuǎn)子軸上的彎矩Mw〔N?mMw作用在轉(zhuǎn)子軸上的扭矩Mn〔N?mMn作用在轉(zhuǎn)子軸上的當(dāng)量彎矩為MdMd已知當(dāng)量彎矩后.即可計(jì)算轉(zhuǎn)子尺寸。計(jì)算結(jié)果是否符合破碎機(jī)的實(shí)際情況.需結(jié)合實(shí)際進(jìn)一步驗(yàn)證。作用在軸承上的載荷FzFz式中F1—軸承的使用壽命.一般為30000h。表4.2N?m一級(jí)轉(zhuǎn)子二級(jí)轉(zhuǎn)子M754168M1005450M1256480一級(jí)破碎二級(jí)破碎軸材料選45號(hào)鋼.零件許用安全系數(shù)S=SS45號(hào)鋼σ-1=235.σdmin表4.3〔mm一級(jí)二級(jí)d6043因有鍵.故最小直徑增大10%。表4.4〔mm一級(jí)二級(jí)d6647.3按彎扭合成強(qiáng)度校核軸σca表4.5〔MPa一級(jí)二級(jí)σ5553滿足條件。軸結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)如下圖圖4.44.4軸承選擇表4.6一級(jí)破碎二級(jí)破碎型號(hào)NJ218N214E4.5電機(jī)選擇表4.7一級(jí)破碎二級(jí)破碎型號(hào)Y280S-8Y200L2-24.6帶及帶輪選擇表4.8一級(jí)破碎二級(jí)破碎型號(hào)SPA型10D系列4帶輪的選擇一級(jí)破碎帶輪傳遞功率/kw33.67小輪轉(zhuǎn)速/<r/min>740大輪轉(zhuǎn)速/<r/min>380實(shí)際傳動(dòng)比2傳動(dòng)比誤差2.7%工況系數(shù)1.4設(shè)計(jì)功率/kW47.14輪槽類型D帶根數(shù)4<3.28>最大功率/kw41.01預(yù)緊力/N803.59小輪直徑/mm355大輪直徑/mm710線速度/<m/s>13.75基準(zhǔn)長(zhǎng)度/mm4000帶長(zhǎng)修正系數(shù)0.91中心距/mm1150小輪包角/°162.45包角修正系數(shù)0.96額定功率/kW14.14功率增量/kW2.33壓軸力/N6353.45二級(jí)破碎帶輪傳遞功率/kw33.49小輪轉(zhuǎn)速/<r/min>2950.00大輪轉(zhuǎn)速/<r/min>1710.00實(shí)際傳動(dòng)比1.79傳動(dòng)比誤差3.5%工況系數(shù)1.40設(shè)計(jì)功率/kW46.88輪槽類型SPA帶根數(shù)10<9.03>最大功率/kw37.10預(yù)緊力/N252.75小輪直徑/mm112.0000大輪直徑/mm200.0000線速度/<m/s>17.30基準(zhǔn)長(zhǎng)度/mm1120帶長(zhǎng)修正系數(shù)0.87中心距/mm312小輪包角/°163.94包角修正系數(shù)0.96額定功率/kW5.25功率增量/kW0.96壓軸力/N5005.49第5章反擊式破碎機(jī)破碎腔設(shè)計(jì)反擊式破碎機(jī)破碎腔體對(duì)生產(chǎn)率.能耗.產(chǎn)品粒度和粒形以及襯板磨損有很大影響。因此.設(shè)計(jì)最佳破碎腔是保證破碎機(jī)性能優(yōu)越的關(guān)鍵因素。5.1破碎腔結(jié)構(gòu)參數(shù)反擊式破碎機(jī)破碎腔是由進(jìn)料導(dǎo)板.兩級(jí)反擊板以及由導(dǎo)板卸載點(diǎn)到第二級(jí)反擊板排料口的圓弧所構(gòu)成的空間組成的。它所包括的結(jié)構(gòu)參數(shù)如圖所示。圖5.1現(xiàn)以轉(zhuǎn)子直徑D和轉(zhuǎn)子中心為基準(zhǔn)來(lái)選擇破碎腔結(jié)構(gòu)參數(shù)。轉(zhuǎn)子直徑和長(zhǎng)度錢以述及。給、排料口及料導(dǎo)板傾角β給料口寬度B≈0.7D；排料口尺寸：e1min為選擇破碎腔合理的結(jié)構(gòu)參數(shù).將4個(gè)規(guī)格的反擊式破碎機(jī)破碎腔結(jié)構(gòu)參數(shù)統(tǒng)計(jì)結(jié)果如下表表5.2機(jī)型β/α/δ/(°)γ/θθiyxyPF-10104744>26817700.16DD/0.7500D/3.2608D/1.0714PF-1007603026015600.18DD/0.6292D/5.0203D/1.2552PF-12105550>27015690.20DD/8937D/3.8648D/1.1259PF-1315453027319770.20DD/8250D/6.1100D/1.3197反擊式破碎機(jī)物料是沿導(dǎo)板進(jìn)入破碎腔.因此導(dǎo)板傾角β就是一個(gè)重要參數(shù)。β角在45°-60°之間.這完全符合實(shí)際情況。β角越大.物料沿導(dǎo)板下滑的速度越快；β角越小.物料沿導(dǎo)板下滑的速度越緩慢.甚至產(chǎn)生堆料現(xiàn)象。β角大.破碎機(jī)高度增加.β角小.破碎機(jī)高度降低。在其他條件允許的情況下.以取β角小為宜。選擇導(dǎo)板傾角還應(yīng)考慮物料滑出導(dǎo)板與板錘相遇的關(guān)系；若物料滑出導(dǎo)板〔離開(kāi)卸載點(diǎn)而板錘尚未來(lái)到〔板錘滯后現(xiàn)象；若物料尚未滑出導(dǎo)板而板錘剛好到位.又未與物料相遇〔板錘超前現(xiàn)象。最好是物料滑出導(dǎo)板后同時(shí)與板錘相遇.此時(shí)破碎效果最好。表5.3βBee45°532767.6二、導(dǎo)板卸載點(diǎn)α及反擊板懸掛位置從上表數(shù)據(jù)可知.導(dǎo)板卸載點(diǎn)α=30°-50°.一般α角小.破碎機(jī)高度相對(duì)低一些.能降低機(jī)高和減輕機(jī)重。對(duì)移動(dòng)式破碎機(jī)降低高度很有益。所以.在其他條件允許的情況下.還是以α=30°最合適。此外.α角小還可增加破碎腔圓弧長(zhǎng)度。反擊板懸掛點(diǎn)由圖中x和y尺寸確定.但y又與y0,和進(jìn)料口尺寸有關(guān).又決定于β和α大小。表5.4α30°二、破碎腔其他參數(shù)δ角是板錘外圓切線.也就是物料沖向反擊板的運(yùn)動(dòng)方向與反擊板垂線之間的夾角.一般δ=2°左右。它是建立在以下觀點(diǎn)基礎(chǔ)上.即物料與反擊板的表面應(yīng)是垂直沖撞.這樣破碎效果較好.襯板磨損又少.若δ=0°.即物料與反擊板垂直沖撞.這樣的反擊板曲線應(yīng)該是一條漸開(kāi)線.但漸開(kāi)線又難制造第一級(jí)反擊板的排料口處一段反擊板的位置是由δ1e1min和l值來(lái)確定。從表數(shù)據(jù)可知.θ1=15°.其余兩種規(guī)格θ1≥15°。這是因?yàn)榈诙?jí)反擊板排料口都偏向轉(zhuǎn)子水平中心線.故θ1‘=15°對(duì)于第二級(jí)反擊板來(lái)說(shuō)2應(yīng)盡可能靠后.而且下端排料口接近轉(zhuǎn)子水平中心線.就是說(shuō)一般θ2=60°~70°.盡量選擇θ2較大值.這會(huì)增加細(xì)碎效果。第一級(jí)反擊板第三段與第二級(jí)反擊板第二段之間相互位置是由γ角確定.γ=60°~73°。當(dāng)θ2和e2min確定后.結(jié)合γ從表中還可以看出.四種不同規(guī)格破碎機(jī).破碎腔所對(duì)應(yīng)的圓弧長(zhǎng)度都不同.即轉(zhuǎn)子對(duì)應(yīng)的角度θ=θ2+（90°-α）不同最后將破碎腔主要結(jié)構(gòu)參數(shù)歸納為下表表5.5β/(°)α/<°>δ/<°>γ/<°>θ1/<°θ2/<°lee47~60301~260~7315~20>0.16D～0.2D0.01D0.1D453026015607.6765.2反擊板設(shè)計(jì)反擊板的作用是承受被板錘擊出的物料在其上沖擊破碎.將破碎后的物料重新彈回到破碎區(qū).再次沖擊破碎。反擊板的形狀和結(jié)構(gòu)對(duì)破碎效果影響很大。鑒于這種情況.首先從物料破碎效果說(shuō)起。根據(jù)理論力學(xué)碰撞原理.物料以正碰撞〔垂直碰撞效果最佳。但是板錘是旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng).若保證在破碎腔內(nèi)物料被拋射到反擊板上都呈正碰撞〔垂直碰撞.則反擊板曲線必須是一條漸開(kāi)線。因?yàn)闈u開(kāi)線的特點(diǎn)是.在反擊板各點(diǎn)上物料都是以垂直方向沖擊.即入射角δ=0因此可獲得最佳的破碎效果。但是.由于漸開(kāi)線反擊板制作困難.以及物料在腔內(nèi)相互干擾.其運(yùn)行軌跡也不規(guī)則.加上料塊形狀等影響.實(shí)際上也不能實(shí)現(xiàn)正碰撞.故常常是采用接近漸開(kāi)線的圓弧反擊板。下圖所示的反擊式破碎機(jī)具有兩段反擊板.該機(jī)給、排料口尺寸較大、β角也較大.所以反擊板與漸開(kāi)線離得較遠(yuǎn)。反擊板圓弧在第一段以下更接近漸開(kāi)線.但無(wú)論如何也無(wú)法實(shí)現(xiàn)按漸開(kāi)線制作的反擊板.但從中可以找出特點(diǎn)。以卸載點(diǎn)A為基準(zhǔn).從A點(diǎn)拋射出去的物料.基本上與第一段反擊板呈垂直方向.即δ≈1°-2°。當(dāng)反擊板大約轉(zhuǎn)過(guò)25°左右被拋出的物料與第二段反擊板呈正碰撞狀態(tài)。圖5.2下圖所示為中細(xì)碎反擊式破碎機(jī).該機(jī)有三段圓弧反擊板.其排料口較小β角也較小.所以反擊板與漸開(kāi)線離得較近.第二段反擊板更接近漸開(kāi)線.從A點(diǎn)拋射出的物料.基本上與第一段反擊板呈垂直方向δ≈2°。當(dāng)板錘大約轉(zhuǎn)動(dòng)20°.物料被拋射的方向與第二段反擊板正碰撞；當(dāng)板錘大約轉(zhuǎn)過(guò)40°.物料被拋射的方向與第三段反擊板正碰撞。圖5.3根據(jù)反擊板實(shí)際磨損情況可知.破碎腔從A點(diǎn)的射線到反擊板上交點(diǎn)起往下到反擊板排料口這個(gè)區(qū)段是物料重要破碎段.特別是在反擊板排料口附近更主要。綜合以上分析不難找到圓弧反擊板設(shè)計(jì)方法；對(duì)具有兩段反擊板的.根據(jù)δ=0°和給料口尺寸B布置第一段反擊板。從A點(diǎn)板錘轉(zhuǎn)過(guò)約25°.再取δ=0°.以及考慮第一級(jí)反擊板最小排料口尺寸e1min=0.1D和θ1第二級(jí)反擊板位置的確定方法是：過(guò)第一級(jí)反擊板排料口作一條水平線與第二段反擊板表面相垂直.并根據(jù)第二段反擊板最小排料口尺寸.e2min5.3反擊板懸掛裝置反擊式破碎機(jī)反擊板懸掛裝置也是排料口調(diào)整裝置.同時(shí)又能起保險(xiǎn)作用。這種裝置有三種形式：拉桿自重式。破碎機(jī)工作時(shí).反擊板借自重保持正常位置.當(dāng)破碎腔有非破碎物時(shí).反擊板被抬起.非破碎物排出后.又重新返回原位。其間隙大小可通過(guò)懸掛螺栓進(jìn)行調(diào)整。拉桿彈簧式。反擊板在工作時(shí)的位置是通過(guò)彈簧的預(yù)壓力保持的.當(dāng)非破碎物進(jìn)入破碎腔時(shí).可克服彈簧預(yù)壓力后.從破碎腔排出。彈簧采用螺旋式.也可采用組合式.后者可用較小的壓縮變形量獲得較大通過(guò)非破碎物間隙。液壓式。利用油壓裝置調(diào)節(jié)反擊板位置.同時(shí)也作為保險(xiǎn)裝置。一般用于大型反擊式破碎機(jī).與液壓?jiǎn)㈤]機(jī)殼油缸共同使用一個(gè)油壓系統(tǒng)。反擊式破碎機(jī)工作時(shí).反擊裝置的正常工作位置是靠其重力、彈簧預(yù)壓力或液壓力來(lái)實(shí)現(xiàn)的。對(duì)于這種重力、彈簧預(yù)壓力或液壓力大小的確定.可以通過(guò)反擊裝置工作時(shí)的平衡條件來(lái)計(jì)算。此處選用拉桿自重式。根據(jù)動(dòng)量定理.物料塊撞擊在反擊板表面上所產(chǎn)生的沖擊力FcFc式中m--撞擊反擊板上的物料塊質(zhì)量.kg；v--轉(zhuǎn)子圓周速度.即板錘端點(diǎn)的線速度.m/s；K2--恢復(fù)系數(shù).0<K2<1；若考慮物料塊與板錘產(chǎn)生斜碰撞K2t—沖擊時(shí)間.s；t=2.48R/vR—礦塊半徑；表5.6mvtRKF一級(jí)破碎8.5150.0580.3500.32857.75二級(jí)破碎8.5350.0110.1500.232454撞擊在反擊板上的物料塊質(zhì)量.可按下述假設(shè)確定；物料塊受板錘沖擊與反擊板碰撞時(shí)的破碎過(guò)程是以自身等分的形式進(jìn)行的.如下圖。設(shè)第一塊接觸反擊板的物料快質(zhì)量是最大給料塊質(zhì)量的一半.即m1=m/2.第二塊為第一塊1/4.即m2=m式中n—沿反擊板高度方向上的物料塊數(shù)。圖5.4整塊反擊板上承受的沖擊力可按下式計(jì)算：Fcx式中K3--給料粒度不均勻性和料塊破碎后不規(guī)則形狀與假設(shè)呈球形間的差異的修正系數(shù).其值為0.5~μ—不均勻系數(shù).μ=0.1~0.25；j—撞擊在反擊板程度方向上的質(zhì)量為mc其他符號(hào)同上根據(jù)反擊裝置平衡條件.即可求得所需的反擊板的自重W〔N為；W=lF式中l(wèi)—反擊板懸掛軸心到其下端點(diǎn)的距離.m；e—反擊板懸掛軸心到其重力作用線的距離.m。表5-6mμFWK一級(jí)破碎80.1672243560.5二級(jí)破碎4.20.252806154670.7第6章其它零件選擇6.1電機(jī)選擇YR系列〔IP44繞線轉(zhuǎn)子三相異步電動(dòng)機(jī).電動(dòng)機(jī)有良好的密封性.廣泛用于粉塵多.環(huán)境較惡劣的場(chǎng)所.考慮到破碎機(jī)工作的環(huán)境.故選用。電動(dòng)機(jī)冷卻方式為自扇冷卻IC0141.B級(jí)絕緣。工作條件：=1\*Arabic1定子繞組△聯(lián)接.轉(zhuǎn)子繞組Y聯(lián)接=2\*Arabic2海拔不超過(guò)1000m=3\*Arabic3額定電壓為380v.額定頻率為59Hz=4\*Arabic4環(huán)境溫度不超過(guò)40℃=5\*Arabic5工作制為持續(xù)工作制〔S1表6.1電機(jī)型號(hào)一級(jí)破碎Y280S-8二級(jí)破碎Y200L2-26.2鍵的選擇由于工作環(huán)境是高速.承受變載荷.沖擊的場(chǎng)所.用于轉(zhuǎn)子與軸的聯(lián)接.故用平鍵A形鍵。表6.2一級(jí)破碎軸鍵28×500鍵B20×140二級(jí)破碎軸鍵25×250鍵B14×140公差帶h146.3密封與防塵設(shè)計(jì)采用油封密封.一種橡膠唇形密封.適用于低壓潤(rùn)滑系統(tǒng)的旋轉(zhuǎn)密封.帶金屬骨架和螺旋彈簧的雙唇型。6.4機(jī)架設(shè)計(jì)箱殼式機(jī)架.采用鋼板焊接6.5潤(rùn)滑采用石墨鈣基潤(rùn)滑脂SH/T0369-1992滴點(diǎn)80℃.水分2%第7章部分零部件上的公差和配合7.1配合的選擇7.1.1配合的類別的選擇在該機(jī)器中.有幾處配合需要進(jìn)行選擇.根據(jù)選擇的原則.工作時(shí).零件之間有相對(duì)運(yùn)動(dòng).必須用間隙配合。如滾動(dòng)軸承的外圈與軸承座的配合就是有相對(duì)運(yùn)動(dòng).屬于間隙配合。如果零件之間無(wú)相對(duì)運(yùn)動(dòng).用過(guò)盈或者過(guò)渡配合.在內(nèi)圈與主軸的配合中.就屬于這種情況.所以.該處選擇過(guò)渡配合。還有一種情況.若零件之間無(wú)相對(duì)運(yùn)動(dòng).但有鍵等緊固件連接時(shí).采用間隙配合.這樣的情況.在該機(jī)器中就比較多了。7.1.2配合的種類的選擇在確定了配合的類別之后.就需要進(jìn)一步的確定這類配合中采用哪一種具體的配合.這往往是比較困難的事情。為此.需要了解到各種配合的特點(diǎn).并對(duì)零件的功能要求、結(jié)構(gòu)特點(diǎn)、工作條件等各個(gè)方面進(jìn)行全方位的分析。我們可以選用標(biāo)準(zhǔn)手冊(cè)中的一些優(yōu)先配合。而且手冊(cè)中對(duì)選用也有了比較具體的說(shuō)明。7.2一般公差的選取線性尺寸的一般公差是指在車間普通工藝條件下.機(jī)床設(shè)備一般加工能力可以保證的公差。在正常維護(hù)和操作情況下.它代表經(jīng)濟(jì)加工精度.所以一般可以不檢驗(yàn)。它主要應(yīng)用于精度比較低的非配合尺寸和功能上允許或大于一般公差的尺寸。國(guó)標(biāo)中有規(guī)定.采用一般公差的線性尺寸不單獨(dú)注出極限偏差.而在圖樣上、技術(shù)文件上做總的說(shuō)明。在我的兩張零件圖上.帶輪和主軸的零件圖。根據(jù)國(guó)標(biāo)中規(guī)定的四個(gè)公差等級(jí).選用中等級(jí).這個(gè)公差等級(jí)相當(dāng)于IT14。所以精度并不是很高.這種尺寸的極限偏差可以從表中查取.主要是根據(jù)尺寸分段.另外.倒角和圓角的半徑、高度的大小都可以從表中查取。7.3形位公差7.3.1形位公差項(xiàng)目的選擇選擇形位公差項(xiàng)目要根據(jù)要素的幾何特征.結(jié)構(gòu)特點(diǎn)以及零件的功能.并要盡量考慮檢測(cè)方便和經(jīng)濟(jì)效益。在形位公差的眾多項(xiàng)目中.有單項(xiàng)控制的.有綜合控制的。這也很好理解.前者有圓度、平面度、直線度等。后者有圓柱度等.標(biāo)注形位公差有一個(gè)原則.就是：應(yīng)該充分發(fā)揮綜合控制的公差項(xiàng)目的職能.原因很明顯.一是減少圖樣上的形位公差項(xiàng)目.二是相應(yīng)的減小形位誤差的檢測(cè)工作。就拿該主軸零件圖為例.對(duì)于與滾動(dòng)軸承內(nèi)徑配合的軸頸.為了保證滾動(dòng)軸承的裝配精度和旋轉(zhuǎn)精度.應(yīng)規(guī)定軸頸的圓柱度公差和軸肩的端面跳動(dòng)公差。對(duì)于軸類零件來(lái)說(shuō).規(guī)定其徑向圓跳動(dòng)或全跳動(dòng)公差.這樣.既能控制零件的圓度或圓柱度誤差.又能控制同軸度誤差.這是為了檢測(cè)方便。同理.端面對(duì)軸線的垂直度公差可以用端面全跳動(dòng)公差代替.端面圓跳動(dòng)在忽略平面度誤差時(shí).也可代替端面對(duì)軸線的垂直度要求。7.3.2公差原則的選擇在選擇公差原則時(shí).應(yīng)該根據(jù)被測(cè)要素的功能要求.充分發(fā)揮給出公差的職能和采用這種原則的可行性和經(jīng)濟(jì)性。比如獨(dú)立原則.盡管它是處理尺寸公差和形狀位置公差最基本的公差原則.應(yīng)用也最廣泛。但這有一個(gè)前提.就是對(duì)零件有特殊功能要求時(shí)才可采用。但實(shí)際設(shè)計(jì)中.為了保證零件的配合性質(zhì).即保證配合的極限間隙和極限過(guò)盈.滿足設(shè)計(jì)要求.對(duì)重要的配合通常要采用包容要求。例如軸承內(nèi)孔與軸的配合等.都是為了保證最小的間隙。對(duì)于僅僅需要保證零件的可裝配性.而為了便于零件的加工制造時(shí).可以采用最大實(shí)體要求。通常用于間隙配合.適用的要素僅僅限于軸線或中心平面。例如軸承端蓋上孔的位置度公差。7.3.3形位公差值的選擇或確定在對(duì)形位公差值進(jìn)行選擇時(shí).應(yīng)考慮的幾個(gè)問(wèn)題和原則：=1\*GB3①形狀公差、位置公差、尺寸公差的關(guān)系確定形位公差值時(shí).應(yīng)考慮它們與尺寸公差的協(xié)調(diào).其一般原則是：形狀公差值大于位置公差值.而位置公差值大于尺寸公差值。=2\*GB3②對(duì)于有配合要求的形位公差與尺寸公差的關(guān)系有配合要求并要嚴(yán)格保證其配合性質(zhì)的要素.應(yīng)該采用包容要求。一般來(lái)說(shuō).形狀公差通常為尺寸公差的25%到65%。圓度、圓柱度公差一般按同級(jí)選取。=3\*GB3③形狀公差與表面粗糙度的關(guān)系通常.對(duì)于中等尺寸段和中等精度的零件.表面粗糙度的值可以占形狀公差的20%到25%。=4\*GB3④需要考慮零件的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)對(duì)于剛性較差的零件〔比如說(shuō)細(xì)長(zhǎng)軸和具有某種結(jié)構(gòu)特點(diǎn)的要素.因?yàn)槠涔に囆圆缓?加工精度會(huì)受到影響.此時(shí).對(duì)主軸來(lái)說(shuō).就得選取較大的形位公差值。=5\*GB3⑤基準(zhǔn)的選擇選擇基準(zhǔn)時(shí).主要考慮.要根據(jù)設(shè)計(jì)和使用要求.并兼顧基準(zhǔn)統(tǒng)一和結(jié)構(gòu)特征。一般考慮以下幾點(diǎn)：=1\*GB2⑴應(yīng)根據(jù)設(shè)計(jì)時(shí)要素的功能要求以及要素間的幾何關(guān)系來(lái)選擇基準(zhǔn)。比如說(shuō).對(duì)旋轉(zhuǎn)軸.通常都以裝滾動(dòng)軸承的軸頸表面作為基準(zhǔn)。=2\*GB2⑵從加工、測(cè)量的角度考慮.應(yīng)該選擇在夾具、量具中定位的相應(yīng)基準(zhǔn)做基準(zhǔn)。=3\*GB2⑶從裝配關(guān)系考慮.應(yīng)該選擇零件相互配合、相互接觸的表面做各自的基準(zhǔn).以保證零件的正確裝