梁板結(jié)構(gòu)及單向板計算

梁板結(jié)構(gòu)及單向板計算第一頁，共五十六頁，編輯于2023年，星期一本章提要：(1)要求熟練掌握現(xiàn)澆整體式單向板肋形樓蓋內(nèi)力按彈性理論及考慮塑性內(nèi)力重分布的計算方法；建立折算荷載、塑性鉸、內(nèi)力重分布、彎矩調(diào)幅等概念；深入了解連續(xù)梁、板截面設(shè)計特點及配筋、構(gòu)造要求。(2)現(xiàn)澆整體式雙向板肋形樓蓋，要求熟練掌握其靜力工作特點，掌握內(nèi)力按彈性理論計算的近似方法；（熟練掌握其塑性極限分析方法）熟悉這種樓蓋結(jié)構(gòu)截面設(shè)計和構(gòu)造要求。第二頁，共五十六頁，編輯于2023年，星期一(3)對于疊合式樓蓋，要求了解其形式、掌握內(nèi)力的計算，方法及構(gòu)造要求。(4)對于裝配式樓蓋；要求了解預(yù)制梁板的形式、掌握其結(jié)構(gòu)布置和連接及內(nèi)力計算要點。(5)對于無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力樓蓋，要求掌握其設(shè)計方法及構(gòu)造要求。第三頁，共五十六頁，編輯于2023年，星期一1.1概述樓蓋和屋蓋是房屋結(jié)構(gòu)的重要組成部分，在房屋結(jié)構(gòu)的自重和造價中占有較大比例。樓蓋的主要功能（P1）：把樓蓋上的豎向力傳給豎向結(jié)構(gòu)（柱、墻、基礎(chǔ)等）；把水平力傳給豎向結(jié)構(gòu)或分配豎向結(jié)構(gòu)；作為豎向結(jié)構(gòu)構(gòu)件的水平聯(lián)系和支撐。第四頁，共五十六頁，編輯于2023年，星期一對樓的結(jié)構(gòu)設(shè)計要求（P1）：在豎向荷載作用下，滿足承載力和豎向剛度的要求；在樓蓋自身水平面內(nèi)要有足夠的水平剛度和整體性；與豎向構(gòu)件有可靠的連接，以保證豎向力和水平力的傳遞。第五頁，共五十六頁，編輯于2023年，星期一第六頁，共五十六頁，編輯于2023年，星期一（1）按結(jié)構(gòu)的受力形式分類：單向板肋梁樓蓋、雙向板肋梁樓蓋、井式樓蓋、密肋樓蓋、無梁樓蓋；（2）按是否施加預(yù)應(yīng)力分類：鋼筋混凝土樓蓋、預(yù)應(yīng)力混凝土樓蓋（包括無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力混凝土樓蓋P1-2）；（3）按施工方法分類：現(xiàn)澆式樓蓋、裝配式樓蓋、裝配整體式樓蓋（P2）。第七頁，共五十六頁，編輯于2023年，星期一

現(xiàn)澆樓蓋的剛度大，整體性好，抗震抗沖擊性能好，對不規(guī)則平面的適應(yīng)性強(qiáng)，開洞方便。缺點是模板消耗量大，施工工期長。

裝配式樓蓋主要用在多層房屋，特別是多層住宅及工業(yè)廠房。優(yōu)點是施工速度快，節(jié)省模板，缺點是樓蓋的剛度、整體性和抗震性能較差。

裝配整體式樓蓋是提高裝配式樓蓋的剛度、整體性和抗震性能的一種改進(jìn)措施，它集中了現(xiàn)澆式和裝配式樓蓋兩者的優(yōu)點，克服了不足之處。第八頁，共五十六頁，編輯于2023年，星期一1.2現(xiàn)澆單向板肋梁樓蓋單向板肋梁樓蓋的設(shè)計步驟為：①結(jié)構(gòu)平面布置，確定板厚和主、次梁的截面尺寸；②確定板和主、次梁的計算簡圖；③荷載及內(nèi)力計算；④構(gòu)件的截面設(shè)計、變形及裂縫寬度的驗算；⑤繪制施工圖（平面表示法）第九頁，共五十六頁，編輯于2023年，星期一1.2.1單向板的概念一個方向受力的板，稱為單向板。單向板的計算方法與梁相同，故又稱梁式板，一般包括以下三種形式；懸臂板：如一邊支承的板式雨篷和板式陽臺等；

對邊支承板：如對邊支承的裝配式鋪板和走廊中的現(xiàn)澆走道板等；兩相鄰邊支承板、三邊支承板及四邊支承板按彈性理論，當(dāng)四邊支承板兩個方向計算跨度之比

>2時，則按跨度為的單向板設(shè)計按塑性理論：>3的是單向板。第十頁，共五十六頁，編輯于2023年，星期一

>2時，在長跨方向分配到的荷載不到6％，故在設(shè)計中可僅考慮板在短跨方向受彎，即在計算中忽略荷載在長跨方向的傳遞，只在構(gòu)造上對長跨方向的受彎作適當(dāng)處理。

當(dāng)>2時，在長跨方向分配到的荷載不到6％，故在設(shè)計中可僅考慮板在短跨方向受彎，即在計算中忽略荷載在長跨方向的傳遞，只在構(gòu)造上對長跨方向的受彎作適當(dāng)處理。

當(dāng)?shù)谑豁?，共五十六頁，編輯?023年，星期一1.2.2結(jié)構(gòu)平面布置單向板肋梁樓蓋由板、次梁和主梁構(gòu)成。其中，次梁的間距決定板的跨度，主梁的間距決定次梁的跨度，柱網(wǎng)尺寸決定主梁的跨度。單向板、次梁和主梁的常用跨度為：單向板：1.8～2.7m，荷載較大時取較小值，一般不宜超過3m；次梁：4~6m；主梁：5~8m。第十二頁，共五十六頁，編輯于2023年，星期一單向板肋梁樓蓋常見的的構(gòu)平面布置方案有：

(1)主梁橫向布置，次梁縱向布置

(2)主梁縱向布置，次梁橫向布置

(3)只布置次梁，不布置主梁

第十三頁，共五十六頁，編輯于2023年，星期一

(1)主梁橫向布置，次梁縱向布置優(yōu)點是房屋的橫向剛度大，各榀橫向框架間由縱向次梁相連，故房屋縱向剛度亦大，整體性較好。此外，由于主梁與外縱墻垂直，使外縱墻上窗的高度有可能開大一些，減少了天棚處梁的陰影，對室內(nèi)采光有利。

(2)主梁縱向布置，次梁橫向布置適用于橫向柱距比縱向柱距大得多的情況。它的優(yōu)點是減小了主梁的截面高度，增大了室內(nèi)凈高。

(3)只布置次梁，不布置主梁適用于有中間走道的樓蓋。第十四頁，共五十六頁，編輯于2023年，星期一樓蓋結(jié)構(gòu)平面布置時，應(yīng)注意的問題：

(1)要考慮建筑效果：如應(yīng)避免把梁，特別是把主梁擱置在門、窗過梁上，否則將增大過梁的負(fù)擔(dān)，建筑效果也差。(2)要考慮其它專業(yè)工種的要求：如旅館建筑中，要設(shè)置管線檢查井，若次梁不能貫通，需在檢查井兩側(cè)放置兩根小梁。(3)在樓、屋面上有機(jī)器設(shè)備、冷卻塔、懸吊裝置和隔墻等地方（集中力作用點處）宜設(shè)梁承重。第十五頁，共五十六頁，編輯于2023年，星期一(4)主梁跨內(nèi)最好不要只放置一根次梁，以減小主梁跨內(nèi)彎矩的不均勻。(5)不封閉的陽臺、廚房和衛(wèi)生間的板面標(biāo)高宜低于相鄰板面30～50mm。(6)樓板上開有較大尺寸的洞口時，應(yīng)在洞邊設(shè)置小梁。第十六頁，共五十六頁，編輯于2023年，星期一1.2.3連續(xù)梁、板按彈性理論的內(nèi)力計算(1)計算假定①梁、板均為彈性桿件；②梁、板的支承情況按表1．1采用。③在確定梁、板的支座反力時，為方便，可忽略梁、板的連續(xù)性，每一跨都按簡支梁來計算其支座反力。

第十七頁，共五十六頁，編輯于2023年，星期一假定②中，有四點與實際情況不符：

(a)端支座大多有一定的嵌固作用，故配筋時應(yīng)在梁、板端支座的頂部放置一定數(shù)量的構(gòu)造鋼筋。(b)支承鏈桿可自由轉(zhuǎn)動的假定，實質(zhì)是忽略了次梁對板、主梁對次梁的約束以及柱對主梁的約束，引起的誤差將用折算荷載的方式來加以修正。

(c)支座總是有一定寬度的，并不像計算簡圖中那樣只集中在一點上，所以要對支座彎矩和剪力進(jìn)行調(diào)整。

(d)鏈桿支座沒有豎向位移，假定成鏈桿實質(zhì)上忽略了次梁的豎向變形對板的影響，也忽略了主梁的豎向變形對次梁的影響。第十八頁，共五十六頁，編輯于2023年，星期一(2)計算單元板可取lm寬度的板帶作為其計算單元主、次梁的截面形狀都是兩側(cè)帶翼緣(板)的T形截面，樓蓋周邊處的主、次梁則是一側(cè)帶翼緣的。每側(cè)翼板的計算寬度取與相鄰梁的中心距的一半。假定一根次梁的負(fù)荷范圍以及次梁傳給主梁的集中荷載范圍如圖1．4所示。第十九頁，共五十六頁，編輯于2023年，星期一

第二十頁，共五十六頁，編輯于2023年，星期一

板、次梁主要承受均布線荷載，主梁主要承受由次梁傳來的集中荷載。由于主梁的自重所占比例不大。為計算方便，可將其換算成集中荷載加到次梁傳來的集中荷載內(nèi)。所以從承受荷載的角度來看，主梁主要承受集中荷載，次梁主要承受均布線荷載，故主梁的彎矩圖和剪力圖的起伏比次梁的大，在切斷或彎起主梁的縱筋及配置箍筋時要注意。第二十一頁，共五十六頁，編輯于2023年，星期一

第二十二頁，共五十六頁，編輯于2023年，星期一

(3)計算簡圖由假定②知，連續(xù)梁、板的計算簡圖如圖1.5a所示。對于連續(xù)梁、板某一跨來說，作用在其它跨上荷載都會對該跨內(nèi)力產(chǎn)生影響，但作用在與它相隔兩跨以上的其余跨內(nèi)的荷載對它的影響較小，可以忽略。這樣，對于等截面且等跨度的連續(xù)梁、板，當(dāng)實際跨數(shù)超過五跨時，可按五跨計算，如圖1.5b所示。

所有中間跨的內(nèi)力和配筋都按第三跨來處理，如圖1.5c所示。計算時，常稱邊跨為第一跨，支座A、B和C分別稱為邊支座、第一內(nèi)支座和第二支座。第二十三頁，共五十六頁，編輯于2023年，星期一計算跨度的取值①按彈性理論計算當(dāng)邊跨端支座為固端支座時，邊跨和中間跨的計算跨度均取為支座中點間距離；當(dāng)邊跨端支座為簡支支座時板：取和的較小值主、次梁：取和的 較小值第二十四頁，共五十六頁，編輯于2023年，星期一②按塑性理論計算板、次梁：邊跨?。恢虚g跨取第二十五頁，共五十六頁，編輯于2023年，星期一(4)折算荷載板支承在次梁上、次梁支承在主梁上時，由于次梁對板、主梁對次梁的約束作用，將使支座負(fù)彎矩增大、跨中正彎矩減小處理方法：采用折算荷載，增大恒荷載（沿所有跨布置），減小活荷載（按最不利位置布置），以獲得增大支座負(fù)彎矩、減小跨中正彎矩的效果。這樣調(diào)整后，板或次梁的支座轉(zhuǎn)角大致與實際情況接近。由于主梁的重要性高于板和次梁，且它的抗彎剛度通常比柱的大，故對主梁一般不作調(diào)整。第二十六頁，共五十六頁，編輯于2023年，星期一(5)活荷載的最不利布置活荷載的位置是可變的，活荷載的不利布置是指在這種情況下可得到支座截面或跨內(nèi)截面的最大內(nèi)力(絕對值)。圖1.7示出了單跨承載時，五跨連續(xù)梁的彎矩M和剪力V的圖形。第二十七頁，共五十六頁，編輯于2023年，星期一活荷載的最不利布置規(guī)律：(a)求某一支座截面最大負(fù)彎矩(最小彎矩)時，應(yīng)在它的左右二跨布置活荷載，然后向左、向右每隔一跨布置；(b)求某一跨的跨內(nèi)截面最大正彎矩時，應(yīng)在該跨布置活荷載，然后向左、向右每隔一跨布置；(c)求某一跨的跨內(nèi)最小正彎矩(或最大負(fù)彎矩)時，該跨不布置活荷載，而在其左右鄰跨布置活荷載，然后向左、向右每隔一跨布置；(d)求某一支座左、右邊的最大剪力(絕對值)時，活荷載布置與(a)相同。第二十八頁，共五十六頁，編輯于2023年，星期一

(6)支座彎矩及剪力的修正按彈性理論計算連續(xù)梁、板內(nèi)力時，中間跨的計算跨度取支座中心線間的距離，這樣求得的支座彎矩及剪力都是支座中心處的。當(dāng)梁、板與支座整體連接時，支座邊緣處的截面高度比支座中心處的小得多，為使梁、板結(jié)構(gòu)的設(shè)計更加合理，可取支座邊緣的內(nèi)力作為設(shè)計依據(jù)。第二十九頁，共五十六頁，編輯于2023年，星期一

第三十頁，共五十六頁，編輯于2023年，星期一(7)內(nèi)力包絡(luò)圖求出支座截面和跨內(nèi)截面的最大彎矩、最大剪力后，就可進(jìn)行截面設(shè)計，確定鋼筋用量。如果要確定梁上部縱向鋼筋的切斷與下部縱向鋼筋的彎起，還需要知道最大彎矩和最大剪力沿跨度的變化情況，這就要求畫出彎矩包絡(luò)圖和剪力包絡(luò)圖。根據(jù)活荷載的不同布置情況，每一跨每個特征截面可能出現(xiàn)的彎矩設(shè)計值的上、下限，所有這些曲線的最外緣曲線所組成即為彎矩包絡(luò)圖。同樣可畫出剪力包絡(luò)圖。包絡(luò)圖即為最終的截面設(shè)計的內(nèi)力依據(jù)。第三十一頁，共五十六頁，編輯于2023年，星期一

第三十二頁，共五十六頁，編輯于2023年，星期一(8)內(nèi)力計算連續(xù)梁、板按彈性理論的內(nèi)力計算有：(a)等截面、等跨度、支座簡支的連續(xù)梁、板的彈性內(nèi)力計算；(b)均布荷載作用下，等截面不等跨，簡支的連續(xù)梁、板的彈性內(nèi)力計算；(c)不等截面不等跨連續(xù)梁、板的彈性內(nèi)力計算。以上可按結(jié)構(gòu)力學(xué)的方法分析內(nèi)力第三十三頁，共五十六頁，編輯于2023年，星期一實用彎矩分配法

(1)要同時算出兩種荷載，即總荷載(恒十活)以及恒荷載作用下，支座截面的兩個固端彎矩值；

(2)在計算支座不平衡彎矩時，要在兩個固端彎矩值中，按照活荷載不利布置的要求選擇其中的一個進(jìn)行計算；

(3)只考慮相鄰支座的彎矩傳遞，并且只傳遞一次。

符號規(guī)定：作用在桿端的彎矩或剪力使桿件繞另一端順時針轉(zhuǎn)動為正，反之為負(fù)。這樣，彎矩傳遞系數(shù)就是正的1／2。

第三十四頁，共五十六頁，編輯于2023年，星期一

1.2.4連續(xù)梁、板考慮內(nèi)力重分布的計算(1)內(nèi)力重分布的概念超靜定結(jié)構(gòu)的內(nèi)力不僅與荷載有關(guān)，而且還與結(jié)構(gòu)的計算簡圖以及各部分抗彎剛度的比值有關(guān)。鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，其截面的受力全過程一般有三個工作階段：開裂前的彈性階段、開裂后的帶裂縫階段和鋼筋屈服后的破壞階段。在彈性階段，剛度不變，內(nèi)力與荷載成正比。進(jìn)入帶裂縫階段后，各截面間的剛度比值發(fā)生改變，故各截面間內(nèi)力的比值也將隨之改變。個別截面受拉鋼筋屈服后進(jìn)人破壞階段而形成塑性鉸，引起結(jié)構(gòu)計算簡圖改變，使內(nèi)力的變化規(guī)律發(fā)生變化。第三十五頁，共五十六頁，編輯于2023年，星期一塑性內(nèi)力重分布或內(nèi)力重分布

混凝土結(jié)構(gòu)由于剛度比值改變或出現(xiàn)塑性鉸引起結(jié)構(gòu)計算簡圖變化，從而引起的結(jié)構(gòu)內(nèi)力不再服從彈性理論的內(nèi)力規(guī)律的現(xiàn)象稱為塑性內(nèi)力重分布或內(nèi)力重分布。第三十六頁，共五十六頁，編輯于2023年，星期一內(nèi)力重分布與應(yīng)力重分布應(yīng)力重分布是指截面上各纖維層間的應(yīng)力變化規(guī)律不同于彈性理論而言的，并且不論對靜定的還是超靜定的混凝土結(jié)構(gòu)都存在。內(nèi)力重分布則是指結(jié)構(gòu)上各個截面間內(nèi)力變化規(guī)律不同于彈性理論而言的，并且只有超靜定結(jié)構(gòu)才有內(nèi)力重分布現(xiàn)象，對靜定結(jié)構(gòu)是沒有的，因為靜定結(jié)構(gòu)的內(nèi)力與截面剛度無關(guān)，而且出現(xiàn)一個塑性鉸就意味著結(jié)構(gòu)的破壞第三十七頁，共五十六頁，編輯于2023年，星期一①內(nèi)力重分布的兩個階段超靜定結(jié)構(gòu)的內(nèi)力重分布貫穿于裂縫產(chǎn)生到結(jié)構(gòu)破壞的整個過程。這個過程又可分為開裂到出現(xiàn)第一個塑性鉸以及第一個塑性鉸到結(jié)構(gòu)破壞兩個階段。第一階段內(nèi)力重分布主要是各部分的剛度變化所引起的第二階段內(nèi)力重分布主要是塑性鉸的轉(zhuǎn)動所引起的。第二階段內(nèi)力重分布比第一階段更為明顯。在連續(xù)板考慮內(nèi)力重分布的內(nèi)力計算中，對承載力計算是指第二階段，對變形裂縫驗算是指第一階段。第三十八頁，共五十六頁，編輯于2023年，星期一塑性鉸出現(xiàn)后，內(nèi)力重分布的程度主要取決于塑性鉸的轉(zhuǎn)動能力。如已出現(xiàn)的塑性鉸都具有足夠的轉(zhuǎn)動能力，能夠保證最后一個使結(jié)構(gòu)成為幾何可變體系的塑性鉸的形成，則稱為完全的內(nèi)力重分布；如在塑性鉸轉(zhuǎn)動過程中出現(xiàn)混凝土被壓碎，而這時結(jié)構(gòu)尚未成為幾何可變體系則稱為不完全的內(nèi)力重分布。塑性鉸的轉(zhuǎn)動能力與配筋率的大小有關(guān)。如配筋率過大，難以形成塑性鉸或出現(xiàn)塑性鉸的轉(zhuǎn)動能力不足，難以保證結(jié)構(gòu)實現(xiàn)完全的內(nèi)力重分布。第三十九頁，共五十六頁，編輯于2023年，星期一②內(nèi)力重分布的意義和應(yīng)用混凝土超靜定結(jié)構(gòu)設(shè)計中，構(gòu)件的截面設(shè)計按極限狀態(tài)設(shè)計原則，而結(jié)構(gòu)內(nèi)力分析采用彈性理論，構(gòu)件剛度不因荷載大小和作用時間的長短而改變，內(nèi)力與荷載之間呈線性關(guān)系。但由于混凝土的非彈性變形，裂縫的出現(xiàn)和開展、鋼筋的滑移和屈服以及塑性鉸的形成和轉(zhuǎn)動等因素的影響，結(jié)構(gòu)構(gòu)件的剛度在各受力階段不斷變化，從而使結(jié)構(gòu)的實際內(nèi)力與變形明顯地不同于按彈性理論的計算結(jié)果。所以在混凝土連續(xù)梁板的設(shè)計中，考慮結(jié)構(gòu)的內(nèi)力重分布，建立彈塑性的內(nèi)力計算方法，不僅可以使結(jié)構(gòu)的內(nèi)力分析與截面設(shè)計相協(xié)調(diào)，設(shè)計合理：第四十頁，共五十六頁，編輯于2023年，星期一應(yīng)用內(nèi)力重分布的意義(a)能夠正確地計算結(jié)構(gòu)的承載力和驗算使用階段的變形與裂縫寬度；(b)可以使結(jié)構(gòu)在破壞時有較多的截面達(dá)到極限承載力，從而充分發(fā)揮結(jié)構(gòu)的潛力，更有效地節(jié)約材料；(c)利用結(jié)構(gòu)的內(nèi)力重分布現(xiàn)象，可以合理地調(diào)整鋼筋布置，緩解支座鋼筋擁擠現(xiàn)象，簡化配筋構(gòu)造，方便混凝土澆搗，從而提高施工效率和質(zhì)量；(d)根據(jù)結(jié)構(gòu)的內(nèi)力重分布現(xiàn)象，在一定條件下可以人為控制結(jié)構(gòu)中的彎矩分布，從而使設(shè)計得以簡化。第四十一頁，共五十六頁，編輯于2023年，星期一考慮內(nèi)力重分布的計算方法是以形成塑性鉸為前提的，因此下列情況不宜采用：

(a)在使用階段不允許出現(xiàn)裂縫或?qū)α芽p有較嚴(yán)格限制的結(jié)構(gòu)，如水池、自防水屋面以及處于侵蝕性環(huán)境中的結(jié)構(gòu)；

(b)直接承受動力和重復(fù)荷載的結(jié)構(gòu)；

(c)要求有較高承載力儲備的結(jié)構(gòu)第四十二頁，共五十六頁，編輯于2023年，星期一③鋼筋混凝土受彎構(gòu)件的塑性鉸的特性

第四十三頁，共五十六頁，編輯于2023年，星期一第四十四頁，共五十六頁，編輯于2023年，星期一當(dāng)加載到受拉鋼筋屈服(圖1．10c中的A點)，彎矩為My，相應(yīng)的曲率為。隨著荷載的少許增加，裂縫繼續(xù)向上開展，混凝土受壓區(qū)縮小，中和軸上升，內(nèi)力臂略有增加，使截面的彎矩增加到圖1．10c中的B點，其值為截面的極限彎矩Mu；相應(yīng)的曲率為。最后，由于受壓區(qū)混凝土達(dá)到極限壓應(yīng)變值，構(gòu)件喪失承載能力(圖L10c中的C點)。這一過程發(fā)生在梁跨中最大彎矩附近的局部區(qū)域內(nèi)，其曲率急劇變化，形成所謂塑性鉸。

第四十五頁，共五十六頁，編輯于2023年，星期一塑性鉸的特點是：

(a)只能沿彎矩作用方向，繞不斷上升的中和軸發(fā)生單向轉(zhuǎn)動，而不像普通鉸那樣可沿任意方向轉(zhuǎn)動；(b)只能在受拉區(qū)鋼筋開始屈服到受壓區(qū)混凝土壓壞的荷載范圍內(nèi)轉(zhuǎn)動，不像普通鉸那樣自始至終都可以轉(zhuǎn)動

(c)在轉(zhuǎn)動的同時，能承擔(dān)一定的彎矩，其值為My≤M≤Mu，而不能承擔(dān)M>Mu

的彎矩。塑性鉸出現(xiàn)后，簡支梁即形成三鉸在一直線上的破壞機(jī)構(gòu)，這標(biāo)志著構(gòu)件進(jìn)入破壞狀態(tài)。(d)塑性鉸是一個范圍（塑性鉸長度lp）；第四十六頁，共五十六頁，編輯于2023年，星期一(2)用調(diào)幅法計算連續(xù)梁、板的內(nèi)力①彎矩調(diào)幅法的原則所謂彎矩調(diào)幅法，就是對結(jié)構(gòu)按彈性方法所求得的彎矩值和剪力值進(jìn)行適當(dāng)?shù)恼{(diào)整(降低)，以考慮結(jié)構(gòu)非彈性變形所引起的內(nèi)力重分布。截面的彎矩調(diào)整幅度用彎矩調(diào)幅系數(shù)β來表示，即Ma——調(diào)整后的彎矩設(shè)計值；Me——按彈性方法算得的彎矩設(shè)計值。第四十七頁，共五十六頁，編輯于2023年，星期一采用彎矩調(diào)幅法考慮結(jié)構(gòu)內(nèi)力重分布的設(shè)計方法已被多數(shù)國家的設(shè)計規(guī)范所采納。我國頒布的《鋼筋混凝土連續(xù)梁和框架考慮內(nèi)力重分布設(shè)計規(guī)程》(CECS51∶93)主要推薦彎矩調(diào)幅法來計算鋼筋混凝土連續(xù)梁、板和框架的內(nèi)力。其主要原則如下：第四十八頁，共五十六頁，編輯于2023年，星期一(a)鋼筋宜采用H