鋼筋混凝土水池頂蓋設計例題

鋼筋混凝土水池頂蓋設計1.1.1設計資料某矩形水池頂蓋平面尺寸為25.0mx18.0m，池高4.0m，池壁厚度為200mm，允許池內設計8根鋼筋混凝土柱(假定柱截面尺寸300mmX300mm),頂蓋平面圖如圖1-1所示。采用鋼筋混凝土頂板，頂板與池壁的連接近似地按鉸接考慮。試設計此水池頂蓋。荷載及材料如下：池頂覆土厚度為300mm(Y=18kN/m3)；池頂均布活荷載標準值為qk=5kN/m2，活荷載的準永久值系數(shù)寸q=0.1;頂蓋底面用20mm厚水泥砂漿抹面(y=20kN/m3)。材料強度等級：混凝土強度等級C25，主梁和次梁的縱向受力鋼筋采用HRB335級，板、主次梁的箍筋采用HPB235級。1.1.2單向板肋形梁結構設計結構布置及構件截面尺寸確定柱網(wǎng)尺寸確定主梁的跨度為6.0m，次梁的跨度為5.0m，即柱距為5.0mx6.0m。主梁每跨內布置兩根次梁，板的跨度為2.0m。板厚度h對于有覆土的水池頂蓋，板厚h>—l=-^-x2000=80mm，且不易小于100mm，25 25所以取板厚h=100mm。次梁截面尺寸bxh根據(jù)剛度要求，h=f-!~—}l=f-!~—lx5000=(277.78?416.67^m，取(1812) (1812)一 —、一(1 1\h=450mm，截面寬度b=—?一h，取b=200mm。(32)(4)主梁截面尺寸bxh根據(jù)剛度要求，h=—l~—l=(-——)x6000=(400?600inm，取h=600mm，15 10 (1510)

4、一一 (1 1\一截面寬度b=—~一h,取b=250mm。123J水池頂蓋結構平面布置如圖1-2所示。板的設計根據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范》(GB50010-2002)規(guī)定，本設計中板區(qū)格長邊與短邊之比為：50=2.5，介于2~3之間，宜按雙向板進行設計，但也可按沿短邊方向2.0受力的單向板計算，在沿長邊方向布置足夠數(shù)量的構造鋼筋來處理。計算簡圖按彈性理論計算，取1m板寬作為設計單元，計算跨度：邊跨l、=l+b/2+h/2=(2000-200)+200/2+200/2=2000mm中跨12=l+b=(2000-200)+200=2000mm荷載計算恒載標準值g:k300mm厚覆土 0.3x18=5.4kN/m2100mm鋼筋混凝土板100mm鋼筋混凝土板0.1x25=2.5kN/m2200mm水泥砂漿抹面200mm水泥砂漿抹面0.02x20=0.4kN/m2小計 gk=8.30kN/m2活荷載標準值q:kqk=5.0kN/m2恒載設計值g: g=1.2gk=1.2x8.3=9.96kN/m2活載設計值q: q=1.3q=1.3x5.0=6.5kN/m2考慮梁板整體性對內力的影響，計算折減荷載：1 6.5g'=g+-q=9.96+—A A=13.21kN/m2fg、=g1 6.5g'=g+-q=9.96+—A AVkk2 2 )竺=竺=3.25kN/m2q、2-=2.5kN/m22計算單元上的荷載為:g'=13.21kN/m(^=10.8kN/m)q'=3.25kN/m(^=2.5kN/m)注：(-)值為荷載標準值。計算簡圖如圖1-3所示。內力計算連續(xù)跨數(shù)實際為9跨，按5跨連續(xù)單向板進行內力計算(教材附表5-3)?？缰姓龔澗兀篗1 =Q.078g'+0.1q);=(0.078x13.21+0.1x3.25)x2.02=5.42kN-mM2 =().033g'+0.079q);=(0.033x13.21+0.079x3.25)x2.02=2.77kN-mM3 =().046g'+0.085q);=(0.046x13.21+0.085x3.25)x2.02=3.54kN-mB支座彎矩：Mb =—0.105g'+0.119q{=—(0.105x13.21+0.119x3.25)x2.02=—7.10kN-mB支座邊緣處的彎矩：M=M -Vb=M —(g+qXbB,eB,max02B,max2 2=—7.10+奴96+6.5)x2.0x里=—5.45kN?m2 2C支座彎矩：Mc =—0.079g'+0,111q);=—(0.079x13.21+0.111x3.25)x2.02=—5.62kN?mC支座邊緣處的彎矩：b (g+q>bMC,e=MC,max一匕2=MC,max一— 2=—5.62+奴96+6.5)x2.0x02=—3.97kN?m2 2配筋計算板厚h=100mm，按《給水排水工程鋼筋混凝土水池結構設計規(guī)程》(CECS138:2002),板中受力鋼筋的混凝土保護層厚度取30mm，故a,=35mm,h=100一35=65mm。板正截面承載力計算結果見表1-1.

C25混凝土：f=11.9N/mm2,f=1.27N/mm2f=1.87N/mm2),

c t tkE=2.8x104N/mm2cHPB235鋼筋：f=f'=210N/mm2,E=2.1x10sN/mm2裂縫寬度驗算第一跨跨中裂縫寬度驗算：板的恒載標準值gk=8.30kN/m,活荷載qk=5.0kN/m,活荷載永久值q=wq^=0.1x5.0=0.5kN/m，則折算荷載為：g'=g+-q=8.3+05=8.55kN/mTOC\o"1-5"\h\zk2q 2q'=-q=竺=0.25kN/mq2 2由荷載永久組合產(chǎn)生的跨中最大彎矩為：M1=().078gk+0.1q}=(0.078x8.55+0.1x0.25)x2.02=2.77kN-m裂縫寬度驗算所需的各項參數(shù)為：M 2.77x106 ,q=——J= =107.18kN/mm2sq0.87Ah。 0.87x457x65p=A= 457 =0.00914<0.01,取p=0.01teA 0.5x1000x100 te…0.65f… 0.65x1.78 ……取W=0.4W=1.1 <t^=1.1 =0.02取W=0.4pea0.01x107.18x1.0最大裂縫寬度：qW=qW=1.8wtmax Es( d\1.5c+0.11一1 Pte+a1=1.8x0.4x107.18x(1.5x30+0.11x-8^)(1+0)x1.02.1x1051 0.11)=0.049mm<0.25mm（滿足要求）其他各支座及各跨中截面的最大裂縫寬度，經(jīng)驗算均未超過規(guī)范限值，驗算過程從略。（6）撓度計算給誰排水工程水池結構的有關規(guī)范對一般貯水池頂蓋構件的撓度限值沒有明確的

規(guī)定。在實際工程設計時，通常根據(jù)經(jīng)驗對梁、板的跨高比設定在一定范圍內即可不驗算撓度。這里按《混凝土結構設計規(guī)范》(GB50010-2002)規(guī)定，一般樓、屋蓋受彎構件的撓度限制進行驗算?！痘炷两Y構設計規(guī)范》(GB50010-2002)規(guī)定，一般樓、屋蓋受彎構件按荷載效應標準組合并考慮荷載長期作用影響計算的最大撓度，當/<7m時，不應超過l/200(l為構件的計算跨度)。等截面等跨的多跨連續(xù)梁板的最大撓度一般產(chǎn)生在第一跨內。本設計的梁板均只驗算第一跨，且取跨中點撓度進行驗算。雖然實際的最大撓度均產(chǎn)生在略偏近于端支座一側，但取跨中點撓度進行控制所帶來的誤差甚小，可以忽略不計。第一跨正彎矩區(qū)段的剛度計算：按荷載標準組合計算的第一跨中最大彎矩為：Mik=6.078g^+0.1%);=(0.078x10.8+0.1x2.5)x2.02=4.37kN-m由荷載準永久組合產(chǎn)生的跨中最大彎矩為：M1=().078g^+0.10);=(0.078x8.55+0.1x2.5)x2.02=2.77kN-m計算短期剛度所需的參數(shù)：MC= MC= 1k——sk 0.87Ah04.37x1060.87x457x65=169.10N/mm2p=A= 457 =p=A= 457 =0.00914<0.01，teA0.5x1000x100取Pte=Ml110.65f 0.65x1.78W=1.1— tk=1.1— =0.416>0.4,取v=0.416pbk0.01x169.10b'—bh，八y'=—f =0fbh0則第一跨正彎矩區(qū)段的短期剛度為：2.1x105x457x652EAh2B= s_s01s 1.15W+0.2+ qep 1.15x0.416+0.2+6x2.1x105x1+3.5y' 2.8x1041000x65f457=4.08x1011N-mm2考慮長期作用影響的剛度為：B=虬BiM峪-17+Mis4.372.774.372.77x（2-1）+4.37x4.08xiOii=2.5xiOiiN-mm2B支座負彎矩區(qū)段的剛度計算：在計算第一跨的撓度時所采用的活荷載分布狀態(tài)應該時第一跨跨中產(chǎn)生最大正彎矩的活荷載分布狀態(tài)，此時B支座的負彎矩也應按這種活荷載分布狀態(tài)進行計算。如果用M，、M'分別表示在這種活荷載分布狀態(tài)下B支座的荷載效應標準組合值和BkBq荷載效應準永久組合值，則M'=-0.i05g‘+0.0530)Bk k "k"2)=-(0.i05xi0.8+0.053x2.5)x2.02=-5.07kN-mM'=—0.i05g，+0.0530)上^)2Bq k "q"2)=-(0.i05x8.55+0.053x0.25)x2.02=-3.64kN-m在B支座邊緣截面相應的彎矩分別為:M' =M'-Vb=M'—*k+氣2-TOC\o"1-5"\h\zB,e,kB,k02B,k 2 2=-5.07+S8+2.5）"0x工=-3.74kN?m2 2M' =M'-Vb=M'—k+qq}bB,e,qB,q02B,q 2 2I?+&55+。履"。x02=-2.76kN?m2 2計算短期剛度所需的參數(shù)：M'b= M'b= B,e,k—sk 0.87Ah03.74xi060.87x457x65i44.72N/mm2PteA457PteA457—= A0.5xi000xi00=0.009i4<0.0i,取Pte=0.0i0.65/ 0.65xi.78W=i.i— tk=i.i— =0.30<0.4,取V=0.4pbk0.0ixi44.72

則B支座負彎矩區(qū)段的短期剛度為:EAh2B= s_s0/ 則B支座負彎矩區(qū)段的短期剛度為:EAh2B= s_s0/ Bs 6ap1.15^+0.2+ e—1+3.57'f2.1x105X457X6521.15x0.4+0.2+6x2.1X105x2.8x1041000x65457=4.15X1011N-mm2考慮長期作用影響的剛度為:M:bM'（9-1）+M' BsBq1 Bk3.64x5.07子 \ x4.15x1011（2-1）+5.07=2.42X1011N-mm2可見B與8很接近，滿足0.5B<B<2B，按《混凝土結構設計規(guī)范》（GBB1 1B150010-2002）可取整跨剛度B1為計算撓度，這樣的簡化使撓度計算大為方便。第一跨跨中撓度驗算：工0.644g140.973ql40.644x10.8x200040.973x2.5x20004f= k-^+ k-^= + 100B1 100B1 100x2.50x1011 100x2.50x1011=6.0mm<—^=2°°°=10.0mm（符合要求）200 200（7）板的配筋圖板的配筋如圖1-4（a）所示。板中配筋除計算外，還應配置構造鋼筋如分布鋼筋和長邊方向支座附加鋼筋等。分布鋼筋采用48@250，每米板寬的分布鋼筋的截面面積為201mm2，大于15%A=15%x457=68.55mm2，同時大于該方向截面面積的0.15%，即0.15%x1000x100=150mm2。板端與池壁整體連接，端支座處鋼筋的截斷位置如圖1-4（b）所示，圖中，11a=11=1x1800=450mmfq=-6^=0.65<3^；伸入支座的錨固長度111"g9.96J ；0.16x^t2-x8=211.65mm<250mm,取300mm。1.273.次梁的設計（1）計算簡圖

按彈性理論計算次梁內力，計算跨度:斗眩7 7abn200250)200250邊跨I=I+_+_=5000-——-——+——+——=5000mm1ni22I2 2) 2 2中跨12=12+b=(5000-250)+250=5000mm荷載計算板傳來的荷載標準值 8.3x2.0=16.6kN/m梁自重標準值 0.2x(0.45-0.1)x25=1.75kN/m小計 gk=18.35kN/m恒載設計值 g=1.2gk=1.2x18.35=22.02kN/m板傳來的活荷載標準值 5x2.0=10.0kN/m小計活載設計值qk=10.0kN/m小計活載設計值q=1:3xqk=1.3x10.0=13.0kN/m考慮主梁扭轉剛度的影響，取折算荷載為:g'=g+1q=22.02+130=25.27kN/m4 4t3 3x13.0q=—q= =9.75kN/m4 4計算簡圖如圖1-5所示。內力計算按5跨連續(xù)梁計算跨中和支座彎矩以及各支座左右截面的剪力值(教材附表5-3)?？缰姓龔澗兀篗1 =(0.078g'+0.10*=(0.078x25.27+0.1x9.75)x5.02=73.65kN-mM2 =(0.033g，+0.079q);=(0.033x25.27+0.079x9.75)x5.02=40.10kN-mM3 =(0.046g'+0.085q);=(0.046x25.27+0.085x9.75)x5.02=49.78kN-m支座彎矩:Mb =-(0.105g'+0.119q*=-(0.105x25.27+0.119x9.75)x5.02=-95.34kN-mMc =-(0.079g'+0.111q);=-0.079x25.27+0.111x9.75)x5.02=—76.97kN-m支座邊緣處的內力：b (g+q)bMB, e=MB,max-匕2="B,max-一L2=—95.34+5+9.75)x5.。x些=—84.40kN?m22b (g+q)bMC, e=MC,max一匕2=MC,max一^T^2=—76.97+5+9.75)x」.0x竺=—66.03kN?m2 2A支座右側剪力匕 =0.394g'11+0.447q'11=0.394x25.27x5.0+0.447x9.75x5.0=71.57kNA支座右側邊緣剪力匕=匕 —(g+q)2=71.57—(25.27+9.75)x。|。=68.07kNB支座左側剪力匕左 =0.606g'11+0.620q'11=0.606x25.27x5.0+0.620x9.75x5.0=106.79kNB支座左側邊緣剪力匕左=匕左 —(g+q)2=106.79—(25.27+9.75)x。|5=102.41kNB支座右側剪力匕右 =0.526g'七+0.598q'匕=0.526x25.27x5.0+0.598x9.75x5.0=95.61kNB支座右側邊緣剪力VB右=VB右 —(g+q)2=95.61—(25.27+9.75)x峙=91.23kNC支座左側剪力VC左 =0.474g'l2+0.576q'匕=0.474x25.27x5.0+0.576x9.75x5.0=87.97kNC支座左側邊緣剪力VC左=VC左 —(g+q)2=87.97—(25.27+9.75)x峙=83.59kNC支座右側剪力匕右 =0.500g'12+0.591礦12=0.500x25.27x5.0+0.591x9.75x5.0=91.99kNc支座右側邊緣剪力匕右=匕右 —(g+q好=91.99-(25.27+9.75)x°^=87.61kN正截面承載力計算梁跨中按T形截面計算，其翼緣寬度bf可取下面兩項中的較小者：b'=-=5000=1666.7mm,b=b+s=200+1800=2000mmf3 3 fn故取b'=1666.7mm。f根據(jù)《給誰排水工程鋼筋混凝土水池結構設計規(guī)程》(CECS138:2002)鋼筋混凝土保護層厚度為35mm，故對跨中T形截面，取a=45mm，有效高度h0=h-a=450-45=450mm(按一排鋼筋考慮)，h°=h-a=450-70=380mm(按兩排鋼筋考慮)。判別各跨T形截面的類型：rh}(100}M=afh'h--f=1.0x11.9x1666.7x100x405-一1cf02vJ)v2)=704.1x106N?mm=704.1kN?m>M1 =73.65kN?m故第1、第2及第3跨中均屬于第一類T形截面。次梁的正截面承載力計算結果見表1-2。斜截面承載力計算h=h-h'=450-100=350mm,匕=竺=1.75<4,截面尺寸可按下式驗算：wf b200V<0.25Pfbh0次梁斜截面受剪承載力計算結果見表1-3。當V<0.7fbh時，配筋率要滿足p=竺吐>p =0.24匕t0 svbssv,min fyv故s<〃氣兀=2x>&3x、l°=195.0mm，取鼓勁間距為180mm，沿梁長不0.24bf 0.24x200x1.27t變。

(6)裂縫寬度驗算次梁恒載標準值gk=18.35kN/m，活載標準值qk=10.0kN/m，其準永久值qq=(6)裂縫寬度驗算次梁恒載標準值gk=18.35kN/m，活載標準值qk=10.0kN/m，其準永久值qq=Vqqk=0.1x10.0=1.0kN/m。則次梁按荷載準永久值組合計算時的折算荷載值為:折算荷載值:g'=gk+1q=18.35+1x1.0=18.6kN/m3q'=qq4q433…八，

=_x1.0=0.75kN/m4第一跨跨中裂縫寬度驗算:由荷載準永久組合引起的跨中最大彎矩為：=().078g'+0.10)2=(0.078x18.6+0.1x0.75)x5.02=38.15kN-mqMiq則，bsqM38.15x106 1q—= =176.05N/mm20.87Ah。0.87x615x405615Pte—= =0.0137>0.01A0.5x200x450…0.65f… 0.65x1.78 …=1.1 =1.1 =0.62Pba0.0137x176.05x1.0最大裂縫寬度:bW=1刨1max Es1.5c+0.1E

^PteJ176.05=1.8176.05=1.8x0.62x 2.1x105G+0)xi.0x1.5x35+0.11xI 0.0137J=0.154mm<0.25mn(滿足要求)B支座裂縫寬度驗算:由荷載準永久組合引起的B支座最大彎矩為：MB=-().105g'+0.119q，);=-(0.105x18.6+0.119x0.75)x5.02=-51.06kN-m支座邊緣處的內力:bMB,e,q=MB,q-匕2=MB,q=-51.06+辰6+0.75)x5.0x竺=45.0kN?m

則，M 45.0x106b= tq則，M 45.0x106b= tq—= =157.7N/mm2sq 0.87Ah。0.87x863x380p=生= rrr =0.0192>0.01teA 0.5x200x45086311 0.65f 0.65x1.78W=1.1一 <t^=1.1一PteV=0.718>0.40.0192x157.7x1.0d-4AuXL—s—4x863

兀(3x14+2x16)=14.85mm最大裂縫寬度：W —1.8w^sq[1.5c+0.11d〕G+以Xmax E" pJ1=1.8x0.718x157.7x[1.5x38+0.11x14.85)G+0)x1.02.1x105I 0.0192J=0.138mm<0.25mn(滿足要求)次梁負彎矩鋼筋的混凝土保護層厚度為板的保護層厚度加板的負彎矩鋼筋的直徑，艮口c=30+8—38mm。第2跨的跨中截面經(jīng)過驗算最大裂縫寬度也未超過限值，驗算過程從略。(7)撓度驗算荷載標準組合計算時，次梁的折算荷載為:g'=g+1q=18.35+100—20.85kN/m

kk4k 4.3 3x10.0q—4q———4———7.5kN/m第1跨正彎矩區(qū)段的剛度計算:按荷載標準組合計算的跨中最大彎矩為：M氐=().078gk+0.1qk)：=(0.078x20.85+0.1x7.5)x5.02—59.41kN?m由裂縫驗算知荷載準永久組合引起的第1跨的跨中彎矩為：M1q=38.15kN?m計算短期剛度所需的參數(shù):Mb= 1kMb= 1k sk 0.87Ah059.41x1060.87x615x405—274.12N/mm2p=冬= 615 =0.0137>0.01teA0.5X200X450=0.0076A615p=——==0.0076bh200x40500.65f… 0.65x1.78W=1.1-——<tk=1.1 =0.792>0.4p*^ 0.0137x274.12則第一跨正彎矩區(qū)段的短期剛度為：B= 5.1s 1.15W+0.2+——eZ-1+3.5y'f2.1x105x615x40522.1x105 0.00761.15x0.792+0.2+6x x 2.8x1041+3.5X1.8=1.83x1013N-mm2考慮長期作用影響的剛度為: /M心 BMG-1)+Misx18.3x18.3x1013=1.11x1013N-mm238.15x(2-1)+59.41B支座負彎矩區(qū)段的剛度計算：相應于M止的荷載標準組合引起的B支座負彎矩為：M'=—0.105g'+0.0850)2=-(0.105x20.85+0.085x7.5)x5.02=-70.67kN-mTOC\o"1-5"\h\zBk k k1支座邊緣處的負彎矩為：M'=M'-Vb=M'—Ck+氣1-B,e,kB,k0k2B,k 2 2=-70.67+G0.85+7.5)x5.0x些=-61.81kN-m

2 2相應于M的荷載準永久組合引起的B支座負彎矩為：iqM'=-0.105g'+0.0850)2=-(0.105X18.6+0.085x0.35)x5.02=-49.57kN-mBq q q1支座邊緣處的負彎矩為：

M' =M'-V-=M'—*q+q-B,e,qB,q0q2B,q2 2=-49.57+辰6+、.Ox蛭一43.6湘.m2 2計算短期剛度所需的參數(shù)：M' 61.81x106。= Bek—= =216.64N/mm2sk 0.87Ah。0.87x863x380p=A= 863 =0.0045<0.01teA 0.5x200x450+(1666.7-200)x100取pte=0.01=0.556>0.4110.65fi[ =0.556>0.4W=1.1 =1.1 pb 0.01x216.642.1x1052.1x105x863x3802EAh2863B= s—s0/ 863Bs1.15W+0.2+ qep 1.15x0.556+0.2+6x2.1x105x1+3.5y' 2.8x104200x380f=1.92x1013N-mm2對于翼緣位于受拉區(qū)的倒T形截面，荷載長期作用影響系數(shù)0應增大20%，則考慮長期作用影響的剛度為:々—,M…DbM'(1.29-1)+M' bsBq Bk70.67 / \ x1.92x1013=0.969x1013N-mm249.57x(1.1x2-1)+70.67可見，0.5B<B<2B，按規(guī)范可取整跨剛度B為計算撓度，則第一跨跨中撓度1B1 1驗算：工0.644g140.973q140.644x20.8x500040.973x7.5x50004f= k-^+ k^= + 100B] 100B] 100x1.92x1013 100x1.92x1013=6.74mm<—^='°°°<25mm(符合要求)200 200(8)次梁的配筋圖次梁配筋構造特點：

1） 伸入池壁支座時，梁頂面縱向鋼筋的錨固長度按下式確定:l=l=afd=0.14x-322x14=463.0mm,取500mmaf 1.27t2） 伸入池壁支座時，梁底面縱向鋼筋錨固長度：l>12d=12x14=168mm，取300mm3） 梁底面縱向鋼筋伸入中間支座的長度應滿足：l>12d=12x14=168mm,取300mnq_13.0gq_13.0g_22.02=0.59v3,連續(xù)次梁的縱向受力鋼筋的切點和彎起位置，可按構造來確定，而不必繪制彎矩包絡圖和材料圖。l=￡+20d=^^+20x16=1280mm,取1300mml=、=48°°=1600mm,取.1600mmo5 5確定次梁的配筋圖如圖1-6所示。4.主梁的設計（1）按彈性理論計算主梁內力，計算跨度：（2）荷載計算次梁傳來的恒載標準值主梁自重標準值小計次梁傳來的活載標準值小計中跨l2=12+b=(6000（2）荷載計算次梁傳來的恒載標準值主梁自重標準值小計次梁傳來的活載標準值小計18.25x5.0=91.75kN0.25x(0.6-0.1)x2.0x25=6.25kNGk=98.0kN10.0x5.0=50.0kNQ=50.0kN恒載設計值 G=ygGk=1.2x98.0=117.6kN活載設計值 Q=yqQk=1.3x50.0=65.0kN計算簡圖如圖1-7所示。(3)內力計算1)彎矩設計值及包絡圖，根據(jù)下式計算:M=kGl+kQl=kx117.6x6.0+kx65.0x6.0=705.6%+390.0k2系數(shù)k、k2按教材附表5-2確定，具體計算見表1-4彎矩包絡圖如圖1-8(a)所示。2)剪力設計值及包絡圖，根據(jù)下式計算:V=kG+kQ=117.6k+65k1 2 1 2系數(shù)k、k2按教材附表5-2確定，具體計算見表1-4剪力包絡圖見圖1-8(b)所示。(4)正截面承載力計算各跨中截面按T形截面計算，其翼緣寬度bf'取下列兩項中的較小者。Il6000,bf=3=3-=2000mmbf=b+s=200+4800=5000mmn取bf'=2000mm。第1跨中的截面有效高度按兩排鋼筋考慮，則h0=600—70=530mm。第2跨跨中彎矩較第1跨小，故第2跨跨中按一排鋼筋考慮，則h0=600一45=555mm。B、C支座按矩形截面計算，按兩排鋼筋考慮：h0=600—90=510mm。T型截面類型的判別彎矩為：M=afbh(h-、)=1.0x11.9x2000x100x(530-100)=1142.4kN-m1cff0 2 2M>M］、M>M2，故第1、2跨的跨中均屬于第一類T型截面。各支座邊緣彎矩：B支座邊緣彎，bbMB,e=MB-V0?=Mb-(G+Q)?, 、 0.3=—309.69+(117.6+65.0)X—2282.3kN-m(5)斜截面承載力計算H=h—h，=600—100=500mm，hw=迎=2.0<4，截面尺寸可按下式驗算:wf b250V<0.25Pfbh0主梁受剪承載力計算結果見表(6)裂縫寬度驗算主梁的恒載標準值Gk=98kN,活載標準值Qk=50kN活載準永久值Qq=VqQk=0.1X50=5.0kN1)第一跨裂縫寬度驗算由荷載永久組合引起的跨中最大彎矩為：M1q=(0.244Gk+0.289Qq)l1=(0.244X98+0.289X5.0)X6.0=152.14kN則，O= & = 152.14x106=175.13N/mm2sq0.87XAXh0 0.87x1884x5301884p=塵= =2 =0.025>0.0118840.65x1.78teA0.5x2500.65x1.78V=1.1—°.65￡k=1.1一 ~ =0.836>0.4p*a2 0.025x175.13x1.0最大裂縫寬度：w=1.8vL(1.5c+0.11己)(1+a)vmaxE p 1s te=1.8x0.836x175.13x(1.5x35+0.11x^^)(1+0)x1.02.1x105 0.025=0.176mm<0.25mm(滿足要求)2)B支座邊裂縫寬度驗算由荷載準永久組合引起的B支座最大負彎矩為：m—Bq(0.267Gk+0.311Qq)l=一(0.267X98+0.311X5)X6.0=—166.33kN?mB支座邊緣最大負彎矩為：Mb =Mb—V02=—166.33+(98+5)X警=153.46kN?m則，M

則，M

o= Bq—sq0.87Ah。153.46x1060.87x2514x510=137.58N/mm2p=冬= 2514 =0.0335>0.01teq0.5x250x6000.65x1.78V=1.1— —1.1— ?…? =0.849>0.4Pte。"2 0.0335x137.58x1.0刀4A 4x2514d=——= =23.7mmu兀(3x25+3x20)主梁支座負彎矩鋼筋的保護層厚度c應為板保護層厚度30mm加板內彎矩鋼筋直徑8mm再加次梁負彎矩直徑16mm，即c=30+8+16=54mm最大裂縫寬度：W=1.8vL(1.5c+0.11己)(1+a)vmax E p 1s te=1.8x0.849x137.58x(1.5x5.4+0.11x23.7)(1+0)x1.02.1x105 0.0335=0.159mm<0.25mm(滿足要求)其他支座及跨中最大裂縫寬度均未超過限值，計算過程從略。(7)撓度驗算第1跨正彎矩區(qū)段的剛度計算：按荷載標準組合計算的跨中最大彎矩為：M1^=(0.244Gk+0.289.)l1=(0.244X98+0.289X50)X6.0=230.17kN?m由裂縫驗算知荷載準永久組合引起的第1跨跨中彎矩為：M1=(0.244Gk+0.289,)l1=(0.244X98+0.289X5.0)X6.0=152.14kN-m計算短期剛度所需的參數(shù)：Csk= 230.17x106 =265.0N/mm20.87Ah00.87x1884x5301884pte— =0.025>0.01At 0.5x250x60