開封優(yōu)秀服務(wù)區(qū)進出口連續(xù)梁方案

60+100+60連續(xù)梁施工方案XXXXXXX集團有限公司鄭徐鐵路客運專線工程指揮部XX分部第三章掛籃主桁架計算取4#塊計算,4＃塊梁段長度為3。0m，重量為1５9．63t；施工機具及人群荷載2．5kN/㎡,恒荷載分項系數(shù),活荷載分項系數(shù).1．澆筑最重塊4號塊(3米）時受力計算１。1荷載計算①混凝土重量+超載＋動力附加荷載：前吊點承擔混凝土荷載的4５%，即：=201１．33８*４5％=90５．10kN②掛籃荷載:主構(gòu)件共重1３5KＮ（單支),其重心位置為4．9/2=2.45m，前橫梁重31KN。前吊點承擔底籃、側(cè)模、內(nèi)模、端模、操作平臺的45％荷載:P1=4３×１0×1。2×０。45=２３２．２kN③前吊點承擔人群和機具荷載的４5%，P２=２.5×1２x3×1。4×0．４5=5６.7kＮ④傾倒和振搗混凝土荷載的45％,P3=4×１2×3×１.4×0．4５=9０。72ｋN⑤單片主桁前吊點荷載結(jié)構(gòu)計算簡圖結(jié)構(gòu)等效簡圖φ25ｍm的精軋螺紋鋼筋抗拉強度為384KN，豎向預應(yīng)力筋7根后錨,F=384ｘ７=26８８ＫN。由結(jié)構(gòu)等效簡圖，后錨力為：Ｑ＝（33。７５*2。45+691.6１*４。9-33．7５*2。325)/4.６5=729。70KN,則:Ｑ=729。７<2６88ＫＮ安全系數(shù)S=2688/729.70＝3.682。掛籃空載行走時受力計算①行走受力計算掛籃空載前移時,只靠反扣輪及配重平衡其傾覆力,每個反扣輪的極限承載力為70KN.掛籃的前橫梁、底模系、側(cè)模、內(nèi)模、端模、吊帶系統(tǒng)以及操作平臺等總重460KＮ,故作用于主構(gòu)架前吊點的荷載為：Ｐ1＝23０ＫN考慮沖擊荷載后,單個前吊點荷載為：P=2３０×1。3／2=1４9．5kN?主桁結(jié)構(gòu)計算簡圖如下圖所示主桁結(jié)構(gòu)計算簡圖主桁結(jié)構(gòu)等效簡圖設(shè)后錨力為Q則：Q=（33.７５＊2．４5＋４．９*1４9．5-33。７５＊2.3２５）/4.６５＝15８。44KN每片桁架后有兩對反扣輪,則每個輪子承載的壓力為：15８.44／4=４０KN<70KN，安全系數(shù)S＝７0KN/40KN＝1．75，符合要求.②小車輪壓的局部影響及計算行走軌道為2［2５b槽鋼上焊有-16ｍｍ蓋板，下焊有-10ｍm蓋板，且兩槽鋼之間有橫向加強筋，集中輪壓Ｐ在腹板上邊緣引起的局部擠壓力懸臂梁計算:最大彎矩M=Ｐｘ=42×0。08=3.36KN·m彎曲應(yīng)力，滿足要求。3.中門架和側(cè)面吊架的計算中門架上下弦桿由120＊12０＊6的方管，腹桿由1２0＊60*６方管組焊而成，中門架起到連接作用,在受到外力做用時，保證兩片桁架的穩(wěn)定。側(cè)面吊架上弦桿由120*12０＊6方管，下弦桿由雙[20a槽鋼,腹桿由１２０*60*６方管組焊而成。側(cè)面吊架掛籃在澆筑時主要承受相應(yīng)的模板和混凝土的重量,F＝５5０40N（混凝土＋模板)；中門架、側(cè)面吊架與主構(gòu)架之間是采用銷軸連接(使用狀態(tài)時按最長塊4米計算）.掛籃在行走時主要承受底籃及相應(yīng)的模板的重量，F(xiàn)1＝44９92N(模板),F2＝4712５N（底籃）（承受總重的６4％）。F總=(Ｆ1+F2）＊１。3＝１１９７52。１N，計算簡圖如下（行走狀態(tài)時按最短2．5米計算)由于使用狀態(tài)側(cè)面吊架所承受的力小于行走狀態(tài)時所受的力，所以計算側(cè)面吊架時取行走狀態(tài),計算簡圖如下:彎矩圖軸力圖剪力圖①下弦桿為壓彎桿件：A0=5６89．1０55mm2Ix=35065676。２2mm4Wx＝由力學求解器得：所以能滿足要求。②壓桿計算：查得:A０=1７00mm2Ix＝3０941６6.６7mm4Ｗx=5１５69.44ｍm3所以能滿足要求.③拉桿計算:查得：A0=1700mm2Ix＝309４1６6.6７mm4Ｗx=所以能滿足要求。④銷軸計算：抗剪強度計算假設(shè)銷軸采用45#，其許用剪應(yīng)力[τ]=１25，銷軸直徑采用D=39ｍｍ，該銷軸為雙剪，τ＝２２４。41/2＝１１２.２MPa，滿足受力要求.⑤銷孔拉板的計算:銷孔壁承壓應(yīng)力驗算銷孔的直徑是D=40mｍ，P=２00958.９9N⑥拉板順受力方向的最大應(yīng)力:⑦耳座焊縫計算：如果此處的焊縫采用側(cè)焊縫連接，由附表查得設(shè)焊腳高計算連接一側(cè)一條側(cè)焊縫長度為：⑧位移計算：由力學求解器計算得縱向最大位移值為2.46mm34０0/2５0＝13．6mm，經(jīng)上計算能滿足要求。3.桿件內(nèi)力計算3。1桿件穩(wěn)定性計算主桁各桿件均由普通熱軋2[3６ａ槽鋼組成圖3-２所示的截面形狀,截面特性如下:，Ｗｘ=1２９64４０。95主桁構(gòu)件截面示意圖計算簡圖軸力圖后斜桿受拉，前斜桿、豎桿和下弦桿受壓力，且前斜桿受力最大,N后＝1264８69。35N；N前＝12４１917.70N,N下=1０1０99０。００N，故應(yīng)力為：λ前=4650/139=33．４5<６0為強度問題,λ下=６022/142=42．４１＜60,所以兩壓桿均為強度問題：，故滿足要求；,故滿足要求。由此可知，其他桿件均能滿足設(shè)計要求。3．2變形量計算根據(jù)《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》允許最大變形量（包括吊帶變形的總和）：２0ｍm由力學求解器計算解得，4＃桿件末端變形最大為：u=１７。６1mｍ〈2０mm，符合規(guī)范要求.３.3銷軸計算1、銷軸采用4０Cｒ,其許用剪應(yīng)力［τ］=234，銷軸直徑采用D=78。５ｍｍ銷軸抗剪強度驗算：＝２32MPａ該銷軸為雙剪，τ=232／2=1１6MPａMPa所以滿足要求.2、銷孔拉板的計算銷孔壁承壓應(yīng)力驗算銷孔的直徑是D=８０mm=２2４Mｐ所以δ＝６3mm由于是兩邊同時承受力,所以一邊銷孔拉板厚度是３１．５mｍ所以連接板采用2０ｍm，再在槽鋼內(nèi)壁加上一塊16mm的補強板。3、拉板順受力方向的最大應(yīng)力該板為雙剪，τ=245.52／2＝12２．7６ＭPａ所以滿足要求。4、主構(gòu)架前節(jié)點板焊縫強度計算焊縫剪應(yīng)力按下式計算：P—節(jié)點板焊縫所受剪力；a-一般取0．7K；K—焊縫高度ｍｍ；l—焊縫長度mm;-—角焊蜂許用剪切應(yīng)力，取118MP。，滿足焊縫的受力要求。4．掛籃倒退時前橫梁的受力計算掛籃倒退時，前橫梁各承擔底托系