地下室頂板滲水專項(xiàng)施工方案【方案】

南通濱河五期C標(biāo)段第第一章工程概況竇官車輛段物業(yè)開發(fā)一期工程位于貴州省貴陽市觀山湖區(qū)金朱西路南側(cè)。建筑結(jié)構(gòu)類型為異形柱框架結(jié)構(gòu)/異形柱框架剪力墻結(jié)構(gòu)，抗震設(shè)防烈度為六度，抗震等級(jí)為三/四級(jí),場(chǎng)地類別為II類，房屋設(shè)計(jì)使用年限50年。本工程最大建筑高度26。4米，最多單位工程層數(shù)為地上8層，地下1層，占地面積約為8644。77平方米，總建筑面積73123。8平方米,其中計(jì)容面積約50000㎡，地下室部分23000㎡，包含7+1洋房、疊拼洋房、聯(lián)排洋房，最大單體建筑面積（不含住宅的地下室面積）約為16330㎡。本工程為A05地塊北側(cè)一期工程的地下車庫。本工程為框架柱、剪力墻結(jié)構(gòu)，抗震設(shè)防烈度為6度；建筑設(shè)計(jì)使用年限為50年。本工程主要使用功能：地下停車場(chǎng)。建筑層高:4.6m，建筑面積為：23000㎡。第二章編制說明及依據(jù)一、編制說明為了保證竇官車輛段物業(yè)開發(fā)一期工程安全、文明施工、按規(guī)范化要求并達(dá)到國家規(guī)定的標(biāo)準(zhǔn)。同時(shí)也為了盡早完成車庫主體結(jié)構(gòu)施工，保證后期綠化盡快入場(chǎng)，綠化進(jìn)場(chǎng)后也需在車庫頂板進(jìn)行施工,根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)的實(shí)際情況和施工的需要，在本工程的地下室頂板上布置材料堆場(chǎng)，在地下室頂板上（局部）設(shè)置施工道路.施工期間的荷載遠(yuǎn)大于設(shè)計(jì)活荷載，為避免荷載超量,引起結(jié)構(gòu)板開裂，需對(duì)材料堆場(chǎng)位置、施工道路及施工升降機(jī)部位的地下室頂板現(xiàn)澆板進(jìn)行頂撐加固(具體位置詳見施工平面布置圖)。二、編制依據(jù)類別名稱編號(hào)國家《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009—2012《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2010《鋼結(jié)構(gòu)工程設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50017—2003《建筑工程施工質(zhì)量驗(yàn)收統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB50300-2013《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范》GB50204—2015行業(yè)《建筑機(jī)械使用安全技術(shù)規(guī)程》JGJ33-2012《施工現(xiàn)場(chǎng)臨時(shí)用電安全技術(shù)規(guī)范》JGJ46-2005《建筑施工安全檢查標(biāo)準(zhǔn)》JGJ59—2011《建筑施工高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)范》JGJ80—91《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-2011《施工現(xiàn)場(chǎng)機(jī)械設(shè)備檢查技術(shù)規(guī)范》JGJ160—2008《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-2008《建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ166-2008其它《建設(shè)工程施工現(xiàn)場(chǎng)管理規(guī)定》建設(shè)部令15號(hào)《危險(xiǎn)性較大的分部分項(xiàng)工程安全管理辦法》建質(zhì)[2009]87號(hào)《建筑工程高大模板支撐系統(tǒng)施工安全監(jiān)督管理導(dǎo)則》建質(zhì)[2009]254號(hào)三、設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)地下室頂板板厚：180mm梁板砼等級(jí)：C35P6梁最大間距為7.6m；斷面450×900頂板上設(shè)計(jì)回填土厚度為1。8m活動(dòng)荷載：5KN/m2；活動(dòng)荷載消防車道時(shí)：30KN/m2(無覆土情況下,車輛等效荷載為27.5KN/m2)第三章施工進(jìn)度計(jì)劃加固腳手架根據(jù)結(jié)構(gòu)層施工進(jìn)度搭設(shè)，搭設(shè)進(jìn)度計(jì)劃見下表：搭設(shè)部位搭設(shè)高度搭設(shè)時(shí)間完成時(shí)間車道、砂石等材料堆場(chǎng)基底~地下室頂板方案審批完成后3天內(nèi)開始開始后15天內(nèi)完成本工程加固腳手架預(yù)計(jì)使用時(shí)間為加固搭設(shè)完成后9個(gè)月。第四章施工準(zhǔn)備與資源配置計(jì)劃一、材料準(zhǔn)備碗扣架:采用外徑48mm,壁厚3.0mm的Q235鋼材質(zhì)的焊接鋼管,其質(zhì)量應(yīng)符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《碳素結(jié)構(gòu)鋼》（GB/T700—2006）中Q235A級(jí)鋼的規(guī)定，有嚴(yán)重銹蝕彎曲、壓扁、裂紋和損傷者禁用。立桿、縱向水平桿的鋼管長度為2。4m，0。9m.木枋：100×100mm，支撐架體上下兩端軟接觸均加頂托.加強(qiáng)對(duì)使用材料的檢查，檢查鋼管是否合格，是否變形,檢查扣件是否松動(dòng)，螺栓螺紋是否有損，檢查鋼管型號(hào)、質(zhì)量等,不合格的材料一律不準(zhǔn)在本工程中使用,嚴(yán)禁使用變形和不合格的材料，嚴(yán)禁使用變形和不合格的扣件、鋼管。二、人員準(zhǔn)備架體搭設(shè)操作必須由架工搭設(shè)，架工必須持證上崗。搭設(shè)前必須由技術(shù)、安全部門對(duì)操作人員進(jìn)行技術(shù)交底及安全交底.交底必須以口頭形式和書面形式同時(shí)進(jìn)行,并且有交底人和被交底人的簽字。三、施工現(xiàn)場(chǎng)平面布置依據(jù)施工現(xiàn)場(chǎng)情況，紅色區(qū)域?yàn)檐噹祉敯逍熊噮^(qū)域第五章計(jì)算書一．樓板承載力驗(yàn)算300KN級(jí)消防車直接作用下雙向板等效均布荷載為27.5kN/㎡（板跨4m）按照《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50010-2002），取1m寬板帶進(jìn)行驗(yàn)算。屋梁樓蓋鋼筋配置如下圖所示：q1=1.2＊(25*0.18）+1.4*（27。5+5)=50。9KN/㎡q2=1。35＊（25*0。18)+1。4*0。7＊（27.5+5）=37.925KN/㎡M=0。1ql2=0。1＊50。9＊4*4=81.44KNmV=0.6ql=0。6＊50.9*4=122。16KN（一）跨中板帶正截面受彎承載力跨中板帶兩個(gè)方向配筋相同，板面均配置C10@150，板底均配置C10＠150。1m寬板帶面筋6C10,底筋6C10。計(jì)算參數(shù):C35混凝土強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc=16.7N/mm2QUOTE，b=1000mmQUOTE；as=21mm；as／=21mm;fy=fy／=360N/mm2As=6×52×π=471mm2;As／=6×52×π=471mm2h0=H－as=180－21＝159mm按照規(guī)范公式7.2。1-2，混凝土受壓區(qū)高度：α1fcbx=fyAs－f'yA's由于混凝土強(qiáng)度小于C80,故，α1=1.0所以,1。0×16.7×1000×x=360×471－360×471x=0mm<2as／取x=2as／=42則M〈1*16。7＊1000*42＊（159-21)+360＊471＊138=120.19KNm根據(jù)以上計(jì)算,樓板承受最大彎矩值81。44KNm<120.19KNm受剪承載力驗(yàn)算：V<0.7βhftbh0=0.7*（800/160)?*1.57＊1000＊160=262.93KN根據(jù)以上計(jì)算,最大剪力122。16<262.93KN梁支撐架計(jì)算2.1梁支撐計(jì)算參數(shù)基本參數(shù)混凝土梁高h(yuǎn)(mm）900混凝土梁寬b（mm)450混凝土梁計(jì)算跨度L(m）2模板支架高度H（m)2.85立桿材質(zhì)Q235水平桿步距h1（m）1。2梁跨度方向立桿間距l(xiāng)a(m）0.6垂直梁跨度方向的立桿間距l(xiāng)b(m）0。3梁底立桿根數(shù)n2次楞根數(shù)m4次楞懸挑長度a1（mm）250結(jié)構(gòu)表面要求表面外露剪刀撐（含水平)布置方式按構(gòu)造要求布置立桿規(guī)格LG—A-120材料參數(shù)主楞類型矩形木楞主楞規(guī)格100×100次楞類型矩形木楞次楞規(guī)格100×100面板類型覆面木膠合板面板規(guī)格12mm（克隆、山樟平行方向)面板E(N/mm2）11500面板fm(N/mm2）31主楞合并根數(shù)/鋼管類型Ф48×3荷載參數(shù)基礎(chǔ)類型混凝土樓板地基土類型/可調(diào)托座承載力容許值（kN)30地基承載力特征值fak(kPa)/架體底部墊板面積A（m2）0.2模板及其支架自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k(kN/m^2)/新澆筑混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k(kN/m^3)24鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k（kN/m^3）1。1計(jì)算模板及次楞時(shí)均布活荷載Q1k（kN/m^2)32.5計(jì)算模板及次楞時(shí)集中活荷載Q2k(kN）2。5計(jì)算主楞時(shí)均布活荷載Q3k（kN/m^2）1.5計(jì)算立桿及其他支撐構(gòu)件時(shí)均布活荷載Q4k（kN/m^2)2。5是否考慮風(fēng)荷載否省份、城市北京（省)北京（市)地面粗糙度類型/基本風(fēng)壓值Wo(kN/m^2）/結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01模板支撐架頂部模板高度Hb（mm)/模板支撐架頂部豎向欄桿圍擋的高度Hm(mm）/2.2施工簡(jiǎn)圖(圖1）剖面圖1(圖2）剖面圖22.3次楞驗(yàn)算次楞計(jì)算跨數(shù)的假定需要符合工程實(shí)際的情況,另外還需考慮次楞的兩端懸挑情況。（1）強(qiáng)度驗(yàn)算由《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ162)中4。1.2條第一款規(guī)定“當(dāng)計(jì)算模板和直接支撐模板的小梁（次楞）時(shí)，均布活荷載可取2.5kN/m2，再用集中荷載2.5kN進(jìn)行驗(yàn)算，比較兩者所得彎矩值取其最大值”。q1=Υ0×max［1。2(G1k+（G3k+G2k）×h)+1。4Q1k，1。35（G1k+（G3k+G2k）×h）+1.4×0.7Q1k］×a1=1×max(1。2×(0.2+（1。1+24）×900×0。001）+1.4×32.5,1.35×（0。2+（1。1+24)×900×0。001）+1。4×0.7×32.5）×450/（(4-1)×1000）=10.927kN/m(圖1）次楞計(jì)算簡(jiǎn)圖q2=Υ0×1。2×（G1k+(G3k+G2k）×h）×a1=1×1.2×(0.2+(1.1+24）×900×0。001)×450/（（4-1）×1000)=4。102kN/mp=Υ0×1.4×Q2k=1×1。4×2。5=3。5kN（圖2）次楞計(jì)算簡(jiǎn)圖經(jīng)過分析以上兩種不同的受力簡(jiǎn)圖,得出最不利的次楞彎矩圖如下(圖3）次楞彎矩圖Mmax=0。983kN·mσ=Mmax/Wx=0.983×106/(166.667×103）=5.897N/mm2≤[f]=13N/mm2滿足要求（2）抗剪驗(yàn)算同時(shí)經(jīng)過計(jì)算最不利的次楞彎矩圖的工況下得到次楞剪力圖如下:(圖4）次楞剪力圖Qmax=4。444kNτmax=QmaxS/(Ib）=4。444×103×125×103/(833.333×104×10×10)=0。667N/mm2≤［τ］=1.4N/mm2滿足要求Ησ（3）撓度驗(yàn)算q=（G1k+(G3k+G2k）×h)×a1=(0.2+（1.1+24）×900×0.001)×450/（（4-1)×1000)=3。418kN/m（圖5）次楞撓度圖（圖6）次楞撓度圖跨中νmax=0。025mm≤［ν］=0.6×1000/400=1.5mm滿足要求Ησ2。4主楞驗(yàn)算根據(jù)實(shí)際工況,梁下增加立桿根數(shù)為2，故可將主楞的驗(yàn)算力學(xué)模型簡(jiǎn)化為2-1=1跨梁計(jì)算。這樣簡(jiǎn)化符合工況,且能保證計(jì)算的安全,另外還需考慮主楞的兩端懸挑情況。由《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ162）中4。1。2條第一款規(guī)定“當(dāng)計(jì)算直接支撐小梁（次楞)的主梁時(shí)，均布活荷載可取1。5kN/m2”.荷載通過次楞以集中力的方式傳遞至主楞.故需對(duì)次楞在活荷載1。5kN/m2的工況下進(jìn)行計(jì)算其最大的支座反力。A.由可變荷載控制的組合：q1=Υ0×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h］a1+1。4Q3ka1}=1×（1。2×(0。2+（1.1+24）×900×0。001）+1.4×1.5）×450/（（4-1）×1000)=4.417kN/mB.由永久荷載控制的組合：q2=Υ0×｛1.35[G1k+（G2k+G3k）h］a1+1.4×0.7Q3ka1｝=1×（1.35×(0。2+（1.1+24)×900×0。001）+1。4×0。7×1。5）×450/（（4-1)×1000）=4。835kN/m取最不利組合得：q=max［q1，q2]=max（4.417，4。835）=4.835kN此時(shí)次楞的荷載簡(jiǎn)圖如下(圖1)次楞強(qiáng)度計(jì)算受力簡(jiǎn)圖用于撓度計(jì)算時(shí)的荷載為:qk=［G1k+（G2k+G3k）h]a1=（0.2+(1。1+24)×900×0。001）×450/(（4—1)×1000）=3.418kN/m此時(shí)次楞的荷載簡(jiǎn)圖如下（圖2)次楞撓度計(jì)算受力簡(jiǎn)圖根據(jù)力學(xué)求解計(jì)算可得：Rmax=2。889kNRkmax=2.043kN還需考慮主楞自重，則自重標(biāo)準(zhǔn)值為gk=60/1000=0.06kN/m自重設(shè)計(jì)值為：g=Υ0×1。2gk=1。2×60/1000=0。072kN/m則主楞強(qiáng)度計(jì)算時(shí)的受力簡(jiǎn)圖如下：（圖3）主楞撓度計(jì)算時(shí)受力簡(jiǎn)圖則主楞撓度計(jì)算時(shí)的受力簡(jiǎn)圖如下：（圖4)主楞撓度計(jì)算時(shí)受力簡(jiǎn)圖（1）抗彎驗(yàn)算（圖5）主楞彎矩圖（kN·m)Mmax=0。217kN·mσ=Mmax/Wm=0。217×106/(166。667×103)=1。301N/mm2≤[f］=13N/mm2滿足要求（2)抗剪驗(yàn)算(圖6）主楞剪力圖（kN)Vmax=Qmax=2。9kNτmax=VmaxS/(Ib)=2.9×1000×125×103/(833.333×104×10×10）=0。435N/mm2≤[τ］=1.4N/mm2滿足要求（3）撓度驗(yàn)算（圖7）主楞變形圖(mm)υmax=0.01mm≤［ν]=0。3×1000/400=0。75mm滿足要求（4）支座反力立桿穩(wěn)定驗(yàn)算要用到強(qiáng)度計(jì)算時(shí)的支座反力，故：Vmax=5.795kN2。5立桿承載力驗(yàn)算根據(jù)規(guī)范《建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ166-2016）中相關(guān)規(guī)定應(yīng)如實(shí)計(jì)算立桿由架體結(jié)構(gòu)及附件自重產(chǎn)生的軸力標(biāo)準(zhǔn)值。架體自重由立桿、水平桿、水平剪刀撐、豎向剪刀撐及可調(diào)托座自重組成.A.立桿自重：由于選擇的立桿型號(hào)為LG-120，立桿長度為LL=1.2m，故立桿根數(shù)可簡(jiǎn)化計(jì)算為T1=H/LL=2.85/1.2=2。375查規(guī)范附錄A得單根立桿重量為mLG=7。05×9。8/1000=0.069kN則立桿總重：GLG=T1×mLG=2.375×0.069=0.164kNB。水平桿自重：立桿承擔(dān)一個(gè)橫桿和一個(gè)縱桿的重量,由于立桿縱橫向間距為0。6m、0.3m，故水平桿規(guī)格分別為HG—60、HG—30查規(guī)范表3.2。5得水平桿重量分別為mHa=2.47×9.8/1000=0.024kNmHb=1.32×9.8/1000=0。013Kn架體水平桿的步數(shù)為：T2=H/h+1=2。85/1。2+1=3.375則水平桿總重：GHG=T2×(mHa+mHb)=3.375×（0。024+0.013)=0。125kNC.豎向剪刀撐自重：根據(jù)實(shí)際施工情況，絕大部分均采用扣件式鋼管剪刀撐代替豎向?qū)懗蓷U，故我們按扣件式剪刀撐進(jìn)行簡(jiǎn)化計(jì)算。根據(jù)《建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ166）中條規(guī)定剪刀撐寬度宜為6—9m，剪刀撐間距可按4跨簡(jiǎn)化,對(duì)于大于4跨的這樣計(jì)算偏于安全符合構(gòu)造措施。根據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ130)中附錄B的規(guī)定，扣件式剪刀撐鋼管（48.3×3。6）的自重，每米取0。0397kN/m。豎向剪刀撐自重：GVX={［(4la）2+(4h）2］0。5+[(4lb）2+(4h）2］0.5｝×0。0397=（（(4×0。6）2+（4×1。2)2）0.5+（(4×0。3)2+(4×1.2)2)0.5)×0.0397=0.409kND。水平剪刀撐：按規(guī)范規(guī)定水平剪刀撐間距不大于8m，且應(yīng)在架體頂層水平桿設(shè)置一道，故剪刀撐道數(shù)可按下式計(jì)算：T3=H/8+1=2.85/8+1=1.356水平剪刀撐的假定形式可按豎向剪刀撐的方式進(jìn)行。水平剪刀撐自重：GHX=T3×2×[(4la)2+（4lb）2］0。5×0。0397=1.356×2×（(4×0.6)2+（4×0.3)2）0.5×0。0397=0.289kNE.可調(diào)托撐：根據(jù)規(guī)范表3。2。5規(guī)定,根據(jù)施工實(shí)際情況,多數(shù)情況下選用KTC-60、KTC—75型號(hào)的可調(diào)托撐，我們?nèi)TC—75型號(hào)可調(diào)托座的自重進(jìn)行計(jì)算，這樣偏于安全。可調(diào)托撐自重為：GTC=0。0969kN架體的底座或墊板自重予以忽略。根據(jù)以上統(tǒng)計(jì)，架體自重作用于單根立桿的荷載為：GZ=GLG+GHG+GVX+GHX+GTC=0。164+0。125+0.409+0.289+0。0969=1。085kN根據(jù)《建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ166）中條規(guī)定,取立桿伸出頂層水平桿長度a=650mm，立桿計(jì)算長度系數(shù)μ=1，取立桿計(jì)算長度附加系數(shù)k=1.155立桿計(jì)算長度為：l0=kμ(h+2a）=1Χ1.155Χ(1。2+2Χ0。65）=2.888m=l0/i=2。888×1000/(1。59×10）=181。604［]=230滿足要求根據(jù)值查規(guī)范《建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ166）附錄C得到=0.217根據(jù)《建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ166）中條規(guī)定,應(yīng)計(jì)算立桿自由端高度h0=400mm的立桿承載力，其取值應(yīng)根據(jù)a=650mm和a=200mm對(duì)應(yīng)的立桿承載力線性插入取值。P650=φAf/Υ0=0.217×4.24×100×205×0。001/1=18.844kNP200=1。2×P650=1.2×18。844=22。612kN根據(jù)線性插入法可得：P400=20.937kN根據(jù)《建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ166)中5.3。3條規(guī)定應(yīng)分別對(duì)由可變荷載控制的組合和由永久荷載控制的組合分別計(jì)算荷載，并取最不利荷載組合參與最終的立桿穩(wěn)定的驗(yàn)算。由可變控制的組合：N1=1.2×［GZ+G1k+(G2k+G3k）×h]×la×lb+1。4Q4k×la×lb=1.2×(1.085+0。2+(24+1。1)×900×0。001)×0。6×0.3+1.4×2.5×0。6×0.3=5.787kN由永久荷載控制的組合：N2=1。35×[GZ+G1k+（G2k+G3k）×h］×la×lb+1。4×0.7×Q4k×la×lb=1。35×(1。085+0。2+(24+1.1）×900×0。001）×0.6×0。3+1.4×0.7×2.5×0.6×0。3=6。243kNN=max（N1，N2)=max(5。787，6.243)=6。243kN≤P400=20。937kN滿足要求2.6可調(diào)托座驗(yàn)算按上節(jié)計(jì)算可知，可調(diào)托座受力N=5.795kN≤[N]=30kN滿足要求板支撐計(jì)算3。1板計(jì)算參數(shù)基本參數(shù)計(jì)算依據(jù)《建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ166-2016樓板厚度h(m）0。18樓板邊長L（m)4樓板寬B（m)4立桿材質(zhì)Q235模板支架高度H（m）3。57立桿縱向間距1a（m)0。9立桿橫向間距l(xiāng)b（m）0.9水平拉桿步距h（m)1。2主楞布置方向平行于樓板長邊結(jié)構(gòu)表面要求表面外露次楞間距a(m）0.3次楞懸挑長度a1(m)0。3主楞懸挑長度b1（m）0。3立桿規(guī)格LG-A-120材料參數(shù)面板類型覆面木膠合板面板規(guī)格12mm（克隆、山樟平行方向）面板E（N/mm^2）11500面板fm（N/mm^2)31次楞類型矩形木楞次楞規(guī)格100×100主楞類型矩形木楞主楞規(guī)格100×100主楞合并根數(shù)/鋼管類型Ф48×3荷載參數(shù)可調(diào)托撐承載力容許值（kN）30地基承載力特征值fak(kPa）/立桿墊板面積A（m^2)0.2模板(不含支架）自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k（kN/m^2）0。2新澆筑混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k（kN/m^3)24鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k（kN/m^3）1。1計(jì)算模板及次楞時(shí)均布活荷載Q1k(kN/m^2）32。5計(jì)算模板及次楞時(shí)集中活荷載Q2k（kN)2。5計(jì)算主楞時(shí)均布活荷載Q3k（kN/m^2）1.5計(jì)算立桿及其他支撐構(gòu)件時(shí)均布活荷載Q4k(kN/m^2)2。5是否考慮風(fēng)荷載否省份、城市貴州(省)貴陽市(市)地面粗糙程度/基本風(fēng)壓值Wo(kN/m^2）/沿風(fēng)荷載方向架體搭設(shè)的跨數(shù)n6結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)Υ01模板支撐架頂部豎向欄桿圍擋的高度Hm（mm）/模板支撐架頂部模板高度Hb（mm)/設(shè)計(jì)簡(jiǎn)圖如下：（圖1）模板設(shè)計(jì)平面圖(圖2）模板設(shè)計(jì)剖面圖1（圖3）模板設(shè)計(jì)剖面圖23。2次楞驗(yàn)算次楞計(jì)算跨數(shù)的假定需要符合工程實(shí)際的情況，另外還需考慮次楞的兩端懸挑情況。（1）強(qiáng)度驗(yàn)算由《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ162）中4。1.2條第一款規(guī)定“當(dāng)計(jì)算模板和直接支撐模板的小梁（次楞）時(shí)，均布活荷載可取2。5kN/m2,再用集中荷載2。5kN進(jìn)行驗(yàn)算，比較兩者所得彎矩值取其最大值”。q1=Υ0×max[1.2(G1k+（G3k+G2k）×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+（G3k+G2k）×h）+1。4×0。7Q1k］×a1=1×max(1.2×(0。2+(1.1+24）×0.18)+1.4×32。5，1。35×（0.2+(1。1+24)×0.18）+1.4×0.7×32。5)×0.3=15.348kN/m（圖9)次楞計(jì)算簡(jiǎn)圖q2=Υ0×1.2×（G1k+（G3k+G2k）×h）×a1=1×1。2×(0。2+（1.1+24)×0.18)×0.3=1.698kN/mp=Υ0×1.4×Q2k=1×1.4×2.5=3。5kN(圖10)次楞計(jì)算簡(jiǎn)圖經(jīng)過分析以上兩種不同的受力簡(jiǎn)圖，得出最不利的次楞彎矩圖如下（圖11）次楞彎矩圖Mmax=1。105kN·mσ=Mmax/Wx=1。105×106/(166。667×103）=6.631N/mm2≤［f]=13N/mm2滿足要求（2）抗剪驗(yàn)算同時(shí)經(jīng)過計(jì)算最不利的次楞彎矩圖的工況下得到次楞剪力圖如下：（圖12）次楞剪力圖Qmax=7.367kNτmax=QmaxS/(Ib)=7。367×103×125×103/(833.333×104×10×10)=1。105N/mm2≤［τ］=1。4N/mm2滿足要求（3)撓度驗(yàn)算q=（G1k+（G3k+G2k）×h）×a1=（0.2+(1.1+24）×0。18)×0.3=1.415kN/m(圖13）次楞撓度圖（圖14）次楞撓度圖跨中νmax=0。05mm≤[ν］=3。6mm滿足要求3.3主楞驗(yàn)算主楞計(jì)算跨數(shù)的假定需要符合工程實(shí)際的情況，另外還需考慮主楞的兩端懸挑情況。由《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ162）中條第一款規(guī)定“當(dāng)計(jì)算直接支撐小梁（次楞）的主梁時(shí)，均布活荷載可取1。5kN/m2”。荷載通過次楞以集中力的方式傳遞至主楞。故需對(duì)次楞在活荷載1.5kN/m2的工況下進(jìn)行計(jì)算其最大的支座反力.A。由可變荷載控制的組合：q1=Υ0×｛1.2[G1k+（G2k+G3k)h］a1+1。4Q3ka1｝=1×（1.2×(0.2+(1。1+24）×0.18）×0.3+1.4×1。5×0.3)=2.328kN/mB。由永久荷載控制的組合:q2=Υ0×{1.35［G1k+(G2k+G3k）h]a1+1。4×0。7Q3ka1}=1×(1.35×(0.2+（1.1+24）×0。18)×0。3+1.4×0。7×1.5×0。3）=2.352kN/m取最不利組合得：q=max[q1,q2］=max（2.328，2。352）=2.352kN此時(shí)次楞的荷載簡(jiǎn)圖如下（圖15)次楞強(qiáng)度計(jì)算受力簡(jiǎn)圖用于撓度計(jì)算時(shí)的荷載為:qk=［G1k+(G2k+G3k)h]a1=(0.2+（1.1+24)×0.18)×0.3=1.415kN/m此時(shí)次楞的荷載簡(jiǎn)圖如下（圖16）次楞撓度計(jì)算受力簡(jiǎn)圖根據(jù)力學(xué)求解計(jì)算可得：Rmax=2.187kNRkmax=1.316kN還需考慮主楞自重,則自重標(biāo)準(zhǔn)值為gk=60/1000=0。06kN/m自重設(shè)計(jì)值為：g=Υ0×1。2gk=1×1。2×60/1000=0。072kN/m則主楞強(qiáng)度計(jì)算時(shí)的受力簡(jiǎn)圖如下：（圖17)主楞撓度計(jì)算時(shí)受力簡(jiǎn)圖則主楞撓度計(jì)算時(shí)的受力簡(jiǎn)圖如下：（圖18）主楞撓度計(jì)算時(shí)受力簡(jiǎn)圖（1）抗彎驗(yàn)算（圖19)主楞彎矩圖（kN·m)Mmax=0.659kN·mσ=Mmax/Wm=0.659×106/(166.667×103）=3。956N/mm2≤[f]=13N/mm2滿足要求（2）抗剪驗(yàn)算（圖20）主楞剪力圖(kN)Vmax=Qmax=2。509kNτmax=VmaxS/（Ib）=2.509×1000×125×103/(833。333×104×10×10)=0。376N/mm2≤[τ］=1.4N/mm2滿足要求（3）撓度驗(yàn)算（圖21）主楞變形圖(mm)υmax=0.299mm≤[ν]=3.6mm滿足要求（4）支座反力立桿穩(wěn)定驗(yàn)算要用到強(qiáng)度計(jì)算時(shí)的支座反力，故:Vmax=6.905kN3。4立桿承載力驗(yàn)算根據(jù)規(guī)范《建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ166—2016）中相關(guān)規(guī)定應(yīng)如實(shí)計(jì)算立桿由架體結(jié)構(gòu)及附件自重產(chǎn)生的軸力標(biāo)準(zhǔn)值。架體自重由立桿、水平桿、水平剪刀撐、豎向剪刀撐及可調(diào)托座自重組成.A。立桿自重：由于選擇的立桿型號(hào)為LG-120，立桿長度為LL=1.2m，故立桿根數(shù)可簡(jiǎn)化計(jì)算為T1=H/LL=3.57/1.2=2。975查規(guī)范附錄A得單根立桿重量為mLG=7.05×9.8/1000=0。069kN則立桿總重:GLG=T1×mLG=2。975×0。069=0.206kNB。水平桿自重：立桿承擔(dān)一個(gè)橫桿和一個(gè)縱桿的重量，由于立桿縱橫向間距為0.9m、0.9m，故水平桿規(guī)格分別為HG-90、HG—90查規(guī)范表得水平桿重量分別為mHa=3.63×9.8/1000=0.036kNmHb=3。63×9.8/1000=0.036Kn架體水平桿的步數(shù)為：T2=H/h+1=3。57/1.2+1=3。975則水平桿總重:GHG=T2×(mHa+mHb）=3.975×（0.036+0。036)=0。283kNC。豎向剪刀撐自重:根據(jù)實(shí)際施工情況,絕大部分均采用扣件式鋼管剪刀撐代替豎向?qū)懗蓷U，故我們按扣件式剪刀撐進(jìn)行簡(jiǎn)化計(jì)算。根據(jù)《建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ166）中6。3.9條規(guī)定剪刀撐寬度宜為6-9m，剪刀撐間距可按4跨簡(jiǎn)化,對(duì)于大于4跨的這樣計(jì)算偏于安全符合構(gòu)造措施。根據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ130）中附錄B的規(guī)定，扣件式剪刀撐鋼管(48。3×3.6）的自重，每米取0。0397kN/m。豎向剪刀撐自重：GVX={[(4la）2+（4h)2］0。5+［(4lb)2+（4h)2］0.5}×0.0397=（（(4×0。9)2+(4×1。2）2)0。5+(（4×0.9)2+(4×1.2)2）0.5）×0。0397=0.476kND。水平剪刀撐：按規(guī)范規(guī)定水平剪刀撐間距不大于8m，且應(yīng)在架體頂層水平桿設(shè)置一道，故剪刀撐道數(shù)可按下式計(jì)算：T3=H/8+1=3。57/8+1=1。446水平剪刀撐的假定形式可