水池模板施工方案(含計算書)

目錄第一章編制依據…………………3其次章工程概況…………………4一、參建單位………………4二、工程概況………………4第三章施工組織與部署…………5一、作業(yè)區(qū)段劃分…………5二、施工流水段劃分………5三、模板配置………………5四、工期部署………………5第四章施工打算…………………5一、技術打算………………5二、物質需用安排…………6三、現(xiàn)場打算………………6第五章施工方法…………………6一、基礎模板支設…………6二、池壁（墻）模板支設…………………7三、池壁（墻）模板設計驗算……………8四、柱模板計算……………20五、模板內對撐設計………34六、梁板?！?4七、樓板底模板計算………44八、樓梯模板………………55九、特別部位模板支設……………………55十、模板的安裝……………57十一、模板的拆除…………60第六章質量要求和限制措施……………………62一、質量要求………………62二、限制措施………………64第七章平安環(huán)保技術措施………65一、平安文明制度…………65二、平安技術措施…………66三、環(huán)保技術措施…………67第一章編制依據一、大足區(qū)城區(qū)供水設施改擴建工程施工圖、答疑紀要。二、地勘資料、施工現(xiàn)場實際狀況和四周環(huán)境，地質條件和大足地區(qū)氣候特征。三、國家現(xiàn)行技術規(guī)范及設計技術標準，圖表及平安施工規(guī)范：《混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范》（GB50204—2002）《建筑工程施工質量驗收統(tǒng)一標準規(guī)范》（GB50300—2001）《建筑工程大模板技術規(guī)程》（JGJ74—2003）《建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術規(guī)范》（JGJ130--2001）《建筑施工高處作業(yè)平安技術規(guī)范》（JGJ80—91）《建筑結構荷載規(guī)范》（GB50009-2001）《建筑施工手冊》第四版中國建筑工業(yè)出版社《建筑機械運用平安技術規(guī)程》（JGJ33—2001）其次章工程概況一、參建單位建設單位：設計單位：勘察單位：監(jiān)理單位：施工單位：二、工程概況大足城區(qū)供水設施改擴建工程位于重慶市大足區(qū)棠香街道辦事處水豐村2社；工程規(guī)模設計為3萬立方米/日；地上總建筑面積：25454.36m2；結構型式為單層磚混結構和單層框架結構，設計運用年限為50年。結構平安等級為二級。本工程抗震設防烈度為6度，抗震等級為四級。1、結構類型為單層磚混結構和框架結構，2、層高綜合辦公樓一、二層3.6m，三層3.0m,加氯加藥間4.9m，供水泵房7.5m,配電室4.2m，氣水反沖洗泵房6.0m，機修房3.75m，門衛(wèi)3.0m。水池高度詳水池結構圖。3、梁厚200、250、300mm，最大梁高為900mm，最小梁高為400mm。4、板厚度最厚為200mm，其余板厚度為120mm。5、柱子截面尺寸為三種類型：600×600mm、500×500mm、400×400mm。6、水池墻板厚度大部分為400mm、300mm。7、模板選材：采納1830×915×18mm厚膠合板，3000×100×50mm木方模。第三章施工組織與部署一、作業(yè)區(qū)段劃分依據實際開工的先后依次，以每個水池及各棟號為一個區(qū)。二、施工流水段劃分1、水池施工階段各個水池分別為一個施工流水段。2、各棟號房屋施工階段各棟號房屋分別為一個施工流水段。三、模板配置1、水池施工階段：框架柱、梁板及池壁墻模板一次性配齊。2、各棟號房屋施工階段：由于本工程房屋除綜合樓及供水泵房外基本為單層磚混結構、模板配置量很少，故該工程房屋建筑待各水池結構施工完畢后采納水池拆除的模板配置施工。模板一次性配齊。四、工期部署施工總進度按施工組織設計；第四章施工打算一、技術打算1、技術負責人、現(xiàn)場施工員和班組長熟識施工圖紙、設計變更等，依據施工方案要求編制好配模圖，配模圖經項目技術負責人審核、項目副經理批準后實施。2、技術負責人依據施工方案及配模圖做好技術、平安交底，使現(xiàn)場管理人員、班組長和作業(yè)人員了解本工程的支模體系、操作工藝和留意事項。二、物質需用安排1、模板、木枋需用安排序號材料名稱規(guī)格數量備注1木膠合板920×1840×181萬㎡梁、柱、板2木枋50×100×2000100m3梁、柱、板50×100×3000100m3梁、柱、板50×100×250050m3梁、柱、板三、現(xiàn)場打算機械打算現(xiàn)場共設2個木作加工區(qū)，每個加工區(qū)內配置圓盤鋸1臺。第五章施工方法一、基礎模板支設水池基礎先支設外邊模，再支設池壁吊模，模板支設高度≥池壁500mm高，再采納Ф16止水螺桿間距按800mm對拉加固，施工縫處采納3mm厚鋼板止水帶。加固方式如下圖。二、池壁（墻）模板支設池壁（墻）模板施工工藝流程：放線（邊線、限制線）→焊導墻筋→立外側模板→穿止水對拉螺栓→立內側模板→加背枋、上鋼管橫楞臨時固定→調校→加固→驗收池壁（墻）模板對拉螺桿從雙排鋼管間穿過，間距為500×500mm，螺桿采納M16螺桿，中間加焊100×100厚4mm的鋼板止水片。拆模后從砼面割掉螺桿(設置方式見擋墻模板支設圖)。三、池壁（墻）模板設計驗算：1、參數信息（1）、基本參數次楞(內龍骨)間距(mm):250；穿墻螺栓水平間距(mm):500；主楞(外龍骨)間距(mm):500；穿墻螺栓豎向間距(mm):500；對拉螺栓直徑(mm):M16；（2）、主楞信息龍骨材料:鋼楞；截面類型:圓鋼管48×2.8；鋼楞截面慣性矩I(cm4):12.19；鋼楞截面反抗矩W(cm3):5.08；主楞肢數:2；（3）、次楞信息龍骨材料:木楞；次楞肢數:2；寬度(mm):100.00；高度(mm):50.00；（4）、面板參數面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):18.00；面板彈性模量(N/mm2):9500.00；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50；（5）、木方和鋼楞方木抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪強度設計值ft(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):206000.00；鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2):205.00；2、墻模板荷載標準值計算其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時間，取4.400h；T--混凝土的入模溫度，取30.000℃；V--混凝土的澆筑速度，取1.500m/h；H--模板計算高度，取5.00m；β1--外加劑影響修正系數，取1.200；β2--混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。依據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別計算得39.11kN/m2、120kN/m2，取較小值39.11kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采納新澆混凝土側壓力標準值F1=39.11kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值F2=4kN/m2。3、墻模板面板的計算面板為受彎結構,須要驗算其抗彎強度和剛度。依據《建筑施工手冊》，強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。計算的原則是依據龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內楞上的三跨連續(xù)梁計算。面板計算簡圖（1）、抗彎強度驗算跨中彎矩計算公式如下:其中，M--面板計算最大彎距(N·mm)；l--計算跨度(內楞間距):l=250.0mm；q--作用在模板上的側壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值q1:1.2×39.11×0.50×0.90=21.119kN/m；其中0.90為按《施工手冊》取的臨時結構折減系數。傾倒混凝土側壓力設計值q2:1.4×4.00×0.50×0.90=2.520kN/m；q=q1+q2=21.119+2.520=23.639kN/m；面板的最大彎距：M=0.1×23.639×250×250=147743.75N.mm；按以下公式進行面板抗彎強度驗算：其中，σ--面板承受的應力(N/mm2)；M--面板計算最大彎距(N·mm)；W--面板的截面反抗矩:b:面板截面寬度，h:面板截面厚度；W=500×18.0×18.0/6=27000mm3；f--面板截面的抗彎強度設計值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板截面的最大應力計算值：σ=M/W=147743.75/27000=5.47N/mm2；面板截面的最大應力計算值σ=5.47N/mm2小于面板截面的抗彎強度設計值[f]=13N/mm2，滿意要求?。?）、抗剪強度驗算計算公式如下:其中，∨--面板計算最大剪力(N)；l--計算跨度(豎楞間距):l=250mm；q--作用在模板上的側壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值q1:1.2×39.11×0.50×0.90=21.119kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2:1.4×4.00×0.50×0.90=2.520kN/m；q=q1+q2=21.119+2.520=23.639kN/m；面板的最大剪力：V=0.6×23.639×250=3545.85N；截面抗剪強度必需滿意:其中，τ--面板截面的最大受剪應力(N/mm2)；V--面板計算最大剪力(N)：V=3545.85N；b--構件的截面寬度(mm)：b=500mm；hn--面板厚度(mm)：hn=18.0mm；fv--面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值:T=3×3545.85/(2×500×18.0)=0.591N/mm2；面板截面抗剪強度設計值:[fv]=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值T=0.591N/mm2小于面板截面抗剪強度設計值[T]=1.5N/mm2，滿意要求?。?）、撓度驗算依據規(guī)范，剛度驗算采納標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。撓度計算公式如下:其中，q--作用在模板上的側壓力線荷載:q=39.11×0.5=19.555N/mm；l--計算跨度(內楞間距):l=250mm；E--面板的彈性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面慣性矩:I=50×1.8×1.8×1.8/12=24.3cm4；面板的最大允許撓度值:[ν]=1.2mm；面板的最大撓度計算值:ν=0.677×19.555×2504/(100×9500×24.3×105)=0.022mm；面板的最大撓度計算值:ν=0.022m小于等于面板的最大允許撓度值[ν]=1.2mm，滿意要求！4、墻模板內外楞的計算（1）、內楞(木或鋼)干脆承受模板傳遞的荷載，依據均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，內龍骨采納木楞，寬度100mm，高度50mm，截面慣性矩I和截面反抗矩W分別為:W=100×50×50/6=41.67cm3；I=100×50×50×50/12=104.17cm4；內楞計算簡圖（1）、內楞的抗彎強度驗算內楞跨中最大彎矩按下式計算：其中，M--內楞跨中計算最大彎距(N·mm)；l--計算跨度(外楞間距):l=500.0mm；q--作用在內楞上的線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值q1:1.2×39.11×0.25×0.90=10.56kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2:1.4×4.00×0.25×0.90=1.26kN/m；其中，0.90為折減系數。q=(10.56+1.26)/2=5.91kN/m；內楞的最大彎距：M=0.1×5.91×500.0×500.0=147750N.mm；內楞的抗彎強度應滿意下式：其中，σ--內楞承受的應力(N/mm2)；M--內楞計算最大彎距(N·mm)；W--內楞的截面反抗矩(mm3)，W=41670；f--內楞的抗彎強度設計值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；內楞的最大應力計算值：σ=147750/41670=3.55N/mm2；內楞的抗彎強度設計值:[f]=13N/mm2；內楞的最大應力計算值σ=3.55N/mm2小于內楞的抗彎強度設計值[f]=13N/mm2，滿意要求?。?）、內楞的抗剪強度驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下:其中，V－內楞承受的最大剪力；l--計算跨度(外楞間距):l=500.0mm；q--作用在內楞上的線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值q1:1.2×39.11×0.25×0.90=10.56kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2:1.4×4.00×0.25×0.90=1.26kN/m；其中，0.90為折減系數。q=(10.56+1.26)/2=5.91kN/m；內楞的最大剪力：V=0.6×5.91×500.0=1773N；截面抗剪強度必需滿意下式:其中，τ--內楞的截面的最大受剪應力(N/mm2)；V--內楞計算最大剪力(N)：V=1773N；b--內楞的截面寬度(mm)：b=100.0mm；hn--內楞的截面高度(mm)：hn=50.0mm；fv--內楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv=1.500N/mm2；內楞截面的受剪應力計算值:τ=3×1773/(2×100.0×50.0)=0.532N/mm2；內楞截面的受剪應力計算值τ=0.532N/mm2小于內楞截面的抗剪強度設計值fv=1.5N/mm2，滿意要求?。?）、內楞的撓度驗算依據《建筑施工計算手冊》，剛度驗算采納荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。撓度驗算公式如下：其中，ν--內楞的最大撓度(mm)；q--作用在內楞上的線荷載(kN/m)：q=39.11×0.25/2=4.89kN/m；l--計算跨度(外楞間距):l=500.0mm；E--內楞彈性模量（N/mm2）：E=9500.00N/mm2；I--內楞截面慣性矩(mm4)，I=1.04×106；內楞的最大撓度計算值:ν=0.677×4.89×5004/(100×9500×1.04×106)=0.209mm；內楞的最大容許撓度值:[ν]=2mm；內楞的最大撓度計算值ν=0.209mm小于內楞的最大容許撓度值[ν]=2mm，滿意要求！外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的荷載，依據集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，外龍骨采納鋼楞，截面慣性矩I和截面反抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管48×2.8；外鋼楞截面反抗矩W=5.08cm3；外鋼楞截面慣性矩I=12.19cm4；外楞計算簡圖（4）、外楞的抗彎強度驗算外楞跨中彎矩計算公式：其中，作用在外楞的荷載:P=(1.2×39.11+1.4×4)×0.25×0.5/2=3.28325kN；外楞計算跨度(對拉螺栓水平間距):l=600mm；外楞最大彎矩:M=0.175×3283.25×500.00=287284.375N·mm；強度驗算公式：其中，σ--外楞的最大應力計算值(N/mm2)M--外楞的最大彎距(N·mm)；M=287284.375N·mmW--外楞的凈截面反抗矩；W=5080mm3；f--外楞的強度設計值(N/mm2)，f=205.000N/mm2；外楞的最大應力計算值:σ=287284.375/5080=56.55N/mm2；外楞的最大應力計算值σ=56.55N/mm2小于外楞的抗彎強度設計值f=205N/mm2,滿意要求?。?）、外楞的抗剪強度驗算公式如下:其中，P--作用在外楞的荷載:P=(1.2×39.11+1.4×4)×0.25×0.5/2=3.28325kN；V--外楞計算最大剪力(N)；外楞的最大剪力：V=0.65×3283.25=2134.113N；外楞截面抗剪強度必需滿意:其中，τ--外楞截面的受剪應力計算值(N/mm2)；V--外楞計算最大剪力(N)：V=2134.113N；A--鋼管的截面面積(mm2)：A=500mm2；fv--外楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv=205N/mm2；外楞截面的受剪應力計算值:τ=2×2134.113/500.000=8.537N/mm2；外楞截面的受剪應力計算值τ=8.537N/mm2小于外楞截面的抗剪強度設計值[fv]=205N/mm2，滿意要求?。?）、外楞的撓度驗算依據《建筑施工計算手冊》，剛度驗算采納荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。撓度驗算公式如下：其中，P--內楞作用在支座上的荷載(kN/m)：P=39.11×0.25×0.50/2＝2.44kN/m；ν--外楞最大撓度(mm)；l--計算跨度(水平螺栓間距):l=600.0mm；E--外楞彈性模量（N/mm2）：E=206000.00N/mm2；I--外楞截面慣性矩(mm4)，I=1.22×105；外楞的最大撓度計算值:ν=1.146×2.44×5003/(100×206000×1.22×105)=0.139mm；外楞的最大容許撓度值:[ν]=2.4mm；外楞的最大撓度計算值ν=0.139mm小于外楞的最大容許撓度值[ν]=2.4mm，滿意要求！5、穿墻螺栓的計算計算公式如下:其中N--穿墻螺栓所受的拉力；A--穿墻螺栓有效面積(mm2)；f--穿墻螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；查表得：穿墻螺栓的型號:M16；穿墻螺栓有效直徑:13mm；穿墻螺栓有效面積:A=132.665mm2；穿墻螺栓最大容許拉力值:[N]=1.70×105×7.60×10-5=12.92kN；穿墻螺栓所受的最大拉力:N=39.11×0.5×0.5=9.78kN。穿墻螺栓所受的最大拉力N=9.78kN小于穿墻螺栓最大容許拉力值[N]=12.92kN，滿意要求！四、柱模板計算：框架柱施工工藝流程：放線（邊線、限制線）→打定位筋→大模板吊裝或定型鋼模就位（放模板對撐）→穿套筒→穿對拉桿→臨時固定→調?！庸獭炇铡嵭卸ㄐ蜕⑥盏姆绞?。柱模板運用1830×915×18九夾木模板。嚴格按柱模圖進行拼模安裝。先放出柱邊線及200附線，校正綁扎柱筋及安裝墊塊，然后沿柱邊線打定位筋，保證柱模的方正。柱模安裝時，實行模板一次性安裝到位，柱側邊留槽口（150×150），用于清理雜物及沖洗水排出。柱模采納18厚九夾板，內楞采納100×50mm木枋，外楞采納4.8×2.8雙鋼管間距為500mm，對拉螺栓每兩面距500mm設置。1、參數信息（1）、基本參數柱截面寬度B方向對拉螺栓數目:3；柱截面寬度B方向豎楞數目:4；柱截面高度H方向對拉螺栓數目:3；柱截面高度H方向豎楞數目:4；對拉螺栓直徑(mm):M16；（2）、柱箍信息柱箍材料:鋼楞；截面類型:圓鋼管48×2.8；鋼楞截面慣性矩I(cm4):12.19；鋼楞截面反抗矩W(cm3):5.08；柱箍的間距(mm):5000；柱箍合并根數:2；（3）、豎楞信息豎楞材料:木楞；豎楞合并根數:1；寬度(mm):100.00；高度(mm):50.00；（4）、面板參數面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):18.00；面板彈性模量(N/mm2):9500.00；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50；（5）、木方和鋼楞方木抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪強度設計值ft(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):210000.00；鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2):205.00；2、柱模板荷載標準值計算其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時間，取4.400h；T--混凝土的入模溫度，取30.000℃；V--混凝土的澆筑速度，取2.000m/h；H--模板計算高度，取7.500m；β1--外加劑影響修正系數，取1.200；β2--混凝土坍落度影響修正系數，取1.000。依據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別計算得39.426kN/m2、180kN/m2，取較小值39.426kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采納新澆混凝土側壓力標準值F1=39.426kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值F2=2kN/m2。3、柱模板面板的計算模板結構構件中的面板屬于受彎構件，按簡支梁或連續(xù)梁計算。本工程中取柱截面寬度B方向和H方向中豎楞間距最大的面板作為驗算對象，進行強度、剛度計算。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。由前述參數信息可知，柱截面寬度豎楞間距最大，為l=162mm，且豎楞數為4，面板為3跨，因此對柱截面寬度面板按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁進行計算。面板計算簡圖（1）、面板抗彎強度驗算對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁用下式計算最大跨中彎距：其中，M--面板計算最大彎距(N·mm)；l--計算跨度(豎楞間距):l=250.0mm；q--作用在模板上的側壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值q1:1.2×39.43×0.5×0.90=21.292kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2:1.4×2.00×0.5×0.90=1.26kN/m；式中，0.90為按《施工手冊》取用的臨時結構折減系數。q=q1+q2=21.292+1.26=22.552kN/m；面板的最大彎距：M=0.125×22.552×162×162=73981.836N.mm；面板最大應力按下式計算：其中，σ--面板承受的應力(N/mm2)；M--面板計算最大彎距(N·mm)；W--面板的截面反抗矩:b:面板截面寬度，h:面板截面厚度；W=500×18×18/6=27000mm3；f--面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板的最大應力計算值：σ=M/W=83981.836/27000=2.74N/mm2；面板的最大應力計算值σ=2.74N/mm2小于面板的抗彎強度設計值[σ]=13N/mm2，滿意要求?。?）、面板抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的二跨連續(xù)梁計算，公式如下:其中，∨--面板計算最大剪力(N)；l--計算跨度(豎楞間距):l=162.0mm；q--作用在模板上的側壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值q1:1.2×39.43×0.5×0.90=21.292kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2:1.4×2.00×0.5×0.90=1.26kN/m；式中，0.90為按《施工手冊》取用的臨時結構折減系數。q=q1+q2=21.292+1.26=22.552kN/m；面板的最大剪力：∨=0.625×22.552×162=2283.39N；截面抗剪強度必需滿意下式:其中，τ--面板承受的剪應力(N/mm2)；∨--面板計算最大剪力(N)：∨=2283.39N；b--構件的截面寬度(mm)：b=500mm；hn--面板厚度(mm)：hn=18.0mm；fv---面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv=13.000N/mm2；面板截面受剪應力計算值:τ=3×2283.39/(2×500×18.0)=0.381N/mm2；面板截面抗剪強度設計值:[fv]=1.500N/mm2；面板截面的受剪應力τ=0.381N/mm2小于面板截面抗剪強度設計值[fv]=1.5N/mm2，滿意要求?。?）、面板撓度驗算最大撓度按均布荷載作用下的二跨連續(xù)梁計算，撓度計算公式如下:其中，q--作用在模板上的側壓力線荷載(kN/m)：q=39.43×0.5＝19.72kN/m；ν--面板最大撓度(mm)；l--計算跨度(豎楞間距):l=162mm；E--面板彈性模量（N/mm2）：E=9500.00N/mm2；I--面板截面的慣性矩(mm4)；I=500×18.0×18.0×18.0/12=243000mm4；面板最大容許撓度:[ν]=162/162=1mm；面板的最大撓度計算值:ν=0.521×19.72×1624/(100×9500.0×243000)=0.031mm；面板的最大撓度計算值ν=0.031mm小于面板最大容許撓度設計值[ν]=1mm,滿意要求！4、豎楞方木的計算模板結構構件中的豎楞（小楞）屬于受彎構件，按連續(xù)梁計算。本工程柱高度最高為7.5m,柱箍間距為500mm，豎楞為大于3跨，因此按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，豎楞采納木楞，寬度100mm，高度50mm，截面慣性矩I和截面反抗矩W分別為:W=100×50×50/6=41.67cm3；I=100×50×50×50/12=104.17cm4；豎楞方木計算簡圖（1）、抗彎強度驗算支座最大彎矩計算公式：其中，M--豎楞計算最大彎距(N·mm)；l--計算跨度(柱箍間距):l=500mm；q--作用在豎楞上的線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值q1:1.2×39.43×0.162×0.90=6.899kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2:1.4×2.00×0.162×0.90=0.408kN/m；q=(6.899+0.408)/2=3.65kN/m；豎楞的最大彎距：M=0.1×3.65×500×500=91250N.mm；其中，σ--豎楞承受的應力(N/mm2)；M--豎楞計算最大彎距(N·mm)；W--豎楞的截面反抗矩(mm3)，W=41666.67；f--豎楞的抗彎強度設計值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；豎楞的最大應力計算值:σ=M/W=91250/41666.67=2.19N/mm2；豎楞的最大應力計算值σ=2.19N/mm2小于豎楞的抗彎強度設計值[σ]=13N/mm2，滿意要求?。?）、抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下:其中，∨--豎楞計算最大剪力(N)；l--計算跨度(柱箍間距):l=500.0mm；q--作用在模板上的側壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值q1:1.2×39.43×0.162×0.90=6.899kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2:1.4×2.00×0.162×0.90=0.408kN/m；q=(6.899+0.408)/2=3.65kN/m；豎楞的最大剪力：∨=0.6×3.65×500=1095N；截面抗剪強度必需滿意下式:其中，τ--豎楞截面最大受剪應力(N/mm2)；∨--豎楞計算最大剪力(N)：∨=1095N；b--豎楞的截面寬度(mm)：b=100.0mm；hn--豎楞的截面高度(mm)：hn=50.0mm；fv--豎楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv=1.500N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值:τ=3×1095/(2×100.0×50.0)=0.329N/mm2；豎楞截面抗剪強度設計值:[fv]=1.500N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值τ=0.329N/mm2小于豎楞截面抗剪強度設計值[fv]=1.5N/mm2，滿意要求?。?）、撓度驗算最大撓度按三跨連續(xù)梁計算，公式如下:162162其中，q--作用在豎楞上的線荷載(kN/m)：q=39.43×0.162=6.39kN/m；ν--豎楞最大撓度(mm)；l--計算跨度(柱箍間距):l=500mm；E--豎楞彈性模量（N/mm2）：E=9500.00N/mm2；I--豎楞截面的慣性矩(mm4)，I=1041666.667；豎楞最大容許撓度:[ν]=500/162=3.09mm；豎楞的最大撓度計算值:ν=0.677×6.39×5004/(100×9500.0×1041666.667)=0.273mm；豎楞的最大撓度計算值ν=0.273mm小于豎楞最大容許撓度[ν]=3.09mm，滿意要求！5、B方向柱箍的計算本算例中，柱箍采納鋼楞，截面類型為圓鋼管48×2.8；截面慣性矩I和截面反抗矩W分別為:鋼柱箍截面反抗矩W=5.08cm3；鋼柱箍截面慣性矩I=12.19cm4；柱箍為大于3跨，按集中荷載三跨連續(xù)梁計算（附計算簡圖）：B方向柱箍計算簡圖其中P--豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)；P=(1.2×39.43×0.9+1.4×2×0.9)×0.162×0.5/2=1.83kN；B方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力:N=1.602kN；B方向柱箍彎矩圖(kN·m)最大彎矩:M=0.036kN.m；B方向柱箍變形圖(mm)最大變形:V=0.001mm；（1）、柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式其中，柱箍桿件的最大彎矩設計值:M=0.04kN.m；彎矩作用平面內柱箍截面反抗矩:W=5.08cm3；B邊柱箍的最大應力計算值:σ=6.75N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值:[f]=205N/mm2；B邊柱箍的最大應力計算值σ=6.75N/mm2小于柱箍的抗彎強度設計值[f]=205N/mm2，滿意要求!（2）、柱箍撓度驗算經過計算得到:ν=0.001mm；柱箍最大容許撓度:[ν]=85.7/162=0.529mm；柱箍的最大撓度ν=0.001mm小于柱箍最大容許撓度[ν]=0.529mm，滿意要求!6、B方向對拉螺栓的計算計算公式如下:其中N--對拉螺栓所受的拉力；A--對拉螺栓有效面積(mm2)；f--對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；查表得：對拉螺栓的型號:M16；對拉螺栓的有效直徑:13mm；對拉螺栓的有效面積:A=132.665mm2；對拉螺栓所受的最大拉力:N=1.602kN。對拉螺栓最大容許拉力值:[N]=1.70×105×13.2665×10-5=22.55kN；對拉螺栓所受的最大拉力N=1.602kN小于對拉螺栓最大容許拉力值[N]=22.55kN，對拉螺栓強度驗算滿意要求！7、H方向柱箍的計算本工程中，柱箍采納鋼楞，截面慣性矩I和截面反抗矩W分別為:本工程中，柱箍采納鋼楞，截面類型為圓鋼管48×2.8；截面慣性矩I和截面反抗矩W分別為:鋼柱箍截面反抗矩W=5.08cm3；鋼柱箍截面慣性矩I=121.9cm4；柱箍為大于3跨，按三跨連續(xù)梁計算（附計算簡圖）：H方向柱箍計算簡圖其中P--豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)；P=(1.2×39.43×0.9+1.4×2×0.9)×0.162×0.5/2=1.83kN；H方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力:N=1.602kN；H方向柱箍彎矩圖(kN·m)最大彎矩:M=0.036kN.m；H方向柱箍變形圖(mm)最大變形:V=0.001mm；（1）、柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式:其中，柱箍桿件的最大彎矩設計值:M=0.04kN.m；彎矩作用平面內柱箍截面反抗矩:W=5.08cm3；H邊柱箍的最大應力計算值:σ=6.75N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值:[f]=205N/mm2；H邊柱箍的最大應力計算值σ=6.75N/mm2小于柱箍的抗彎強度設計值[f]=205N/mm2，滿意要求!（3）、柱箍撓度驗算經過計算得到:V=0.001mm；柱箍最大容許撓度:[V]=85.714/162=0.53mm；柱箍的最大撓度V=0.001mm小于柱箍最大容許撓度[V]=0.53mm，滿意要求!8、H方向對拉螺栓的計算驗算公式如下:其中N--對拉螺栓所受的拉力；A--對拉螺栓有效面積(mm2)；f--對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；查表得：對拉螺栓的直徑:M16；對拉螺栓有效直徑:13mm；對拉螺栓有效面積:A=132.665mm2；對拉螺栓最大容許拉力值:[N]=1.70×105×13.2665×10-5=22.55kN；對拉螺栓所受的最大拉力:N=1.602kN。對拉螺栓所受的最大拉力:N=1.602kN小于[N]=22.55kN，對拉螺栓強度驗算滿意要求!五、模板內對撐設計為保證構件截面尺寸精確性，模板支設時中部必需加對撐。厚度超過300的梁和墻體及截面尺寸超過600×600或長寬比超過2的框架柱內設鋼筋混凝土對撐。鋼筋混凝土對撐加工方式：45×45，長度誤差限制在±2mm內，中部放2根ФR9鋼筋。對撐設置密度一般為每平米截面模板面上一個。六、梁板模施工工藝梁板模施工工藝流程：滿堂架搭設→鋪梁底?！壛航睢饶！伷脚_板?！庸?。架子搭設：一般先按樓地面上預先放出的梁邊線順梁方向搭設梁架，梁架起好后在板中間位置補充立桿和水平縱橫桿。支模架搭好后，依據每樓層給定的高程限制點進行梁底、板底找水平，并搭設找平桿。全部梁模板采納幫包底式支模方式，框架梁底按1‰起拱。1、梁模板設計梁底模板為18㎜厚，下墊50×100㎜木方沿梁長布置，梁側內龍骨為50×100㎜木枋，外龍骨豎楞采納φ48鋼管。鋼管豎楞下部與梁底鋼管橫楞采納扣件連接，上部與滿堂架水平桿連接或鋼管斜撐連接。次梁模板的安裝在主梁模板安裝安裝并校正后進行。主梁跨度超過4m時，在梁模的跨中按梁跨的1‰度起拱。700㎜高以下的梁，由于荷載較小不設置對拉螺桿，底模下墊平行于梁的50×100㎜木方@250，擱在@700的鋼管橫楞上，側模設50×100㎜的縱楞@250。750㎜～1000㎜高梁的最大截面為300×900㎜，該梁底模下墊平行于梁的50×100㎜木方@250，擱在@600的鋼管橫楞上，側模外設50×100㎜的縱楞@250，縱楞外設置間距500的鋼管豎楞，并設置一道對拉螺桿。其他高度在750㎜～1000㎜之間的梁參照此執(zhí)行。22.8梁模板采納木模板，支撐體系采納鋼管；竹膠合板設計強度和彈性模量可采納以下數據：fc=10N/mm2（順紋抗壓）fv=1.4N/mm2（順紋抗剪）fm=13N/mm2（抗彎）E=9000N/mm2（彈性模量）木模板密度為5kN/m3，以600mm×1000mm的梁進行計算,計算板帶取b=0.6m，恒載分項系數為1.2，活載分項系數為1.4；2、梁底模板驗算計算板帶的線荷載設計值底模自重：5kN/m3×0.018m×0.6m×1.2=0.065kN/m混凝土自重：25kN/m3×1.0m×0.6m×1.2=18kN/m鋼筋荷載：1.5kN/m3×1.0m×0.6m×1.2=1.08kN/m振搗混凝土荷載：4.0×0.6m×1.4=3.36kN/m合計：q1=22.51kN/m乘以折減系數，則q=q1×0.9=22.51kN/m×0.9=20.26kN/m強度計算：底模下50×100木方的間距為250mm，底模板按三跨等跨連續(xù)梁來計算。M=qL2/10=0.1×20.26kN/m×0.252m=0.13kN·mW=bh2/6=0.6m×0.0182m/6=3.24×10-5m3δ=M/W=0.13kN·m/3.24×10-5m3=4.01N/mm2＜fm=13N/mm2所以符合設計要求。撓度計算：查表得：kf=0.677υ=kf×q×L4/100×E×I=0.677×20.26kN/m×0.254m/(100×9×106KN/m2×0.6m×0.0183m/12)=0.2mm＜〔υ〕=L/400=250/400=0.625mm故模板撓度滿意要求。抗剪強度驗算：剪力系數kv=0.617V=kv×q×L=0.617×20.26kN/m×0.25m=3.13kN則剪應力:τ=3V/2bh=3×3.13×103N/2×600×18=0.435N/mm2＜fv=1.4N/mm2所以符合設計要求。3、梁模板底部木肋強度和剛度驗算該肋是支承在模板底部承受均布荷載的連續(xù)梁，肋的截面尺寸為50mm×100mm。強度計算：肋布置間距L1=250mm,取L1為豎肋所受線荷載的計算板帶q1=q×L1=20.26kN/m2×0.25m=5.07kN/mW=b×h2/6=50mm×1002mm/6=83333mm3M=0.1×q×L2M=0.1×5.07N/mm×6002mm=182520N·mmδ=M/W=182520N·mm/83333mm3=2.2N/mm2＜[f]=13N/mm2故強度滿意要求。剛度計算：υ=0.677×q1×L4/100×E×II=b×h3/12=50mm×1003mm/12=4.17×106mm4E=9×103N/mm2υ=0.677×5.07N/mm×6004mm/(100×9×103×4.17×106mm4)=0.12mmυ＜[υ]=L/400=600/400=1.5mm故剛度滿意要求。4、梁底部水平φ48×2.8鋼管強度和剛度驗算強度計算：由于下部支撐立桿間距為1000mm，水平φ48×2.8鋼管可以看成是四跨連續(xù)梁，中間兩跨每跨受一個集中荷載的連續(xù)梁η—連續(xù)梁跨中集中彎矩荷載修正系數（此處中間兩跨跨中分別作用一個集中荷載q2，四跨連續(xù)梁最大跨中η取0.169）q2=q×0.25m×1m+5kN/m3×0.05m×0.1m×1m×1.2=20.26kN/m2×0.25m×1m+5kN/m3×0.05m×0.1m×1m×1.2=4.08kN所以跨中最大彎距為M=η×P×L=0.169×4.08kN×1m=0.552kN·m=0.552×106N·mmσ=M/W其中：φ48×2.8鋼管的凈截面反抗距為φ48×2.8鋼管的相關計算參數查表得W

=

5.08cm3=5080mm3I

=

12.19cm4=121900mm32φ48×2.8鋼管凈截面反抗距為W

=5080mm3×2=10160mm3σ=M/W=0.552×106N·mm/10160mm3=54.3N/mm2依據手冊Q235鋼抗拉強度設計值為[f]=210N/mm2σ=54.3N/mm2＜[f]=210N/mm2故跨中部分強度滿意要求。剛度計算：υ=1.838×P×L3/（100×E×I）其中：I

=

12.19cm4×2=243800mm3E=2.1×105N/mm2υ=1.838×4.08×103N×8003mm/（100×2.1×105N/mm2×243800mm3）=0.75mmυ＜[υ]=L/400=800/400=2.0mm故跨中部分剛度滿意要求。5、梁下部豎直支撐鋼管穩(wěn)定性驗算 鋼管支撐按兩端鉸接軸心受壓桿件驗算，由于底模板下的頂撐設有水平拉桿，故支撐截面積一般以穩(wěn)定性來限制；由于中間支撐鋼管承受的集中力及剪力最大，選其驗算對象；N/ψA<f所承受的荷載包括梁自重、模板自重、50mm×100mm木肋自重、施工時產生的動荷載在該鋼管處產生的集中力q2=4.08kN及左右跨集中力對該桿處產生的剪力2VV=0.607×q2=0.607×4.08kN=2.48kN則該鋼管承受的集中力為N=q2+2×V=4.08kN+2×2.48kN=9.04kNφ48×2.8鋼管的截面積為A=4.89cm2i=15.78mmψ—軸心受壓桿件穩(wěn)定性系數，依據λ=L/i查表得(L為1000mm；i為鋼管回轉半徑)。λ=1000mm/15.78mm=63.37查表得ψ=0.916N/ψA=9040N/0.916×489mm2=20.2N/mm2依據手冊Q235鋼抗壓強度設計值為[f]=210N/mm2σ＜[f]，鋼管抗壓強度滿意要求。6、梁側模板驗算荷載計算：采納內部振搗器振搗的新澆混凝土側壓力標準值,當混凝土澆注速度在6m/h以下時，取下列兩式的較小值：F=0.22×γc×t0×β1×β2×V1/2F=γcH其中γc為混凝土容重，取25kN/m3；t0新澆混凝土初凝時間，t0=200/（T+15），T為混凝土溫度；T——常溫下取20℃t0=5.71；V——混凝土澆筑速度取2m/h；β1——外加劑影響系數，加外加劑時取1.2；β2——混凝土坍落度修正系數，泵送混凝土取1.15；所以：F1=0.22×γc×t0×β1×β2×V1/2=0.22×25×5.71×1.2×1.15×21/2=61.28kN/m2F2=γc×H=25×1.0=25.0kN/m2取二者較小值，即F2=25.0kN/m2乘以分項系數：F=25.0kN/m2×1.2=30.0kN/m2澆注混凝土產生的荷載:4kN/m2乘以分項系數：4×1.4=5.6kN/m2以上兩項荷載合并：30.0kN/m2+5.6kN/m2=35.6kN/m2穿墻螺栓計算：穿墻螺栓采納φ=14，依據材料力學，穿墻螺栓的計算公式N≤f×A查表得：A=105mm2f=210N/mm2；f×A=105mm2×210N/mm2=22.05kN按穿墻螺栓橫向最大間距0.5m，縱向最大間距0.5m，計算穿墻螺栓承受的拉力為：N=0.5×0.5m×35.6kN/m2=8.9kN＜f×A=22.05kN故穿墻螺栓滿意強度要求。面板強度計算：梁模板截面?zhèn)让驿摴茇Q楞沿梁縱向間距500㎜，面板按等三跨連續(xù)梁計算。q=35.6kN/m2×0.5=17.8kN/mM=0.1×q×L2=0.1×17.8N/mm×2502mm=111250N·mm截面反抗矩：W=b×h2/6=500mm×182mm/6=27000mm3面板最大內力為:σ=M/W=111250N·mm/27000mm3=4.12N/mm2＜fm=13N/mm2故面板強度滿意要求。面板撓度計算：查表得kf=0.677υ=kf×q×L4/100×E×I=0.677×17.8N/mm×2504mm/(100×9×103N/mm2×500mm×183mm/12)=0.22mm＜〔υ〕=L/400=250/400=0.625mm故面板撓度滿意要求。7、水平橫楞的計算強度計算：水平橫楞依據集中荷載下的三跨連續(xù)梁計算；q=（1.2×25+1.4×4.0）×0.25=8.9KN/mM=0.1×q×L2=0.1×8.9kN/m×0.52m=0.223KN·mσ=M/W=223000/83333=2.68N/mm2＜[f]=13N/mm2故強度滿意要求。剛度計算：υ=0.677×q×L4/100×E×II=b×h3/12=50mm×1003mm/12=4.17×106mm4E=9×103N/mm2υ=0.677×8.9N/mm×5004mm/(100×9×103×4.17×106mm4)=0.1mmυ＜[υ]=L/400=500/400=1.25mm故跨中部分剛度滿意要求8、鋼管豎楞計算強度計算：外楞(雙φ48×2.8鋼管)承受內楞傳遞的荷載，依據集中荷載下的三跨連續(xù)梁計算；q=35.6kN/m2P=35.6kN/m2×0.5m×0.5m/2=4.45kNKm—連續(xù)梁跨中集中彎矩荷載修正系數，取0.175所以橫背楞跨中最大彎距為M=Km×P×L=0.175×4.45kN×0.5m=389375N·mmσ=M/Wφ48×2.8鋼管的相關計算參數查表得W

=

5.08cm3=5080mm3I

=

12.19cm4=121900mm32φ48×2.8鋼管凈截面反抗距為W

=5080mm3×2=10160mm3σ=M/W=389375N·mm/10160mm3=38.32N/mm2依據手冊Q235鋼抗拉強度設計值為[f]=210N/mm2σ＜[f]故跨中部分強度滿意要求。剛度計算：查表得kf=1.146υ=kf×P×L4/（100×E×I）其中：I

=

12.19cm4×2=24380000mm3E=2.1×105N/mm2υ=1.146×4.45×103N×5003/（100×2.1×105N/mm2×121900mm3）=0.25mmυ＜[υ]=L/400=500/400=1.25mm故跨中部分剛度滿意要求。七、樓板底模板計算1、底模板利用φ48×2.8鋼管搭設滿堂腳手架,豎直鋼管間距1000mm；滿堂腳手架搭設好后，依據板底標高，鋪設水平龍骨擱柵，采納50mm×100mm木方，間距260mm，然后鋪放板模，且竹膠合板模板接縫處應墊木方以防止脹模和漏漿。2、參數信息:（1）、模板支架參數橫向間距或排距(m):1.00；縱距(m):1.00；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；模板支架搭設高度(m):7.500；采納的鋼管(mm):Φ48×2.8；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:可調托座；（2）、荷載參數模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷載標準值(kN/m2):1.500；（3）、樓板參數樓板的計算厚度(mm):200；（4）、材料參數面板采納膠合面板，厚度為18mm；板底支撐采納方木；面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設計值(N/mm2):13；木方彈性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):260.000；木方的截面寬度(mm):100.00；木方的截面高度(mm):50.00；圖1樓板支撐架立面簡圖圖2樓板支撐架荷載計算單元3、模板面板計算:面板為受彎構件,須要驗算其抗彎強度和剛度，取單位寬度1m的面板作為計算單元面板的截面慣性矩I和截面反抗矩W分別為：W=100×1.52/6=37.5cm3；I=100×1.53/12=28.125cm4；模板面板的依據三跨連續(xù)梁計算。面板計算簡圖（1）、荷載計算（1）、靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25×0.2×1+0.35×1=5.35kN/m；（2）、活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2=1.5×1=1.5kN/m；（2）、強度計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利安排的彎矩和，計算公式如下:其中：q=1.2×5.35+1.4×1.5=8.52kN/m最大彎矩M=0.1×8.52×0.262=0.058kN·m；面板最大應力計算值σ=57595.2/37500=1.536N/mm2；面板的抗彎強度設計值[f]=13N/mm2；面板的最大應力計算值為1.536N/mm2小于面板的抗彎強度設計值13N/mm2,滿意要求!（3）、撓度計算撓度計算公式為其中q=3.35kN/m面板最大撓度計算值v=0.677×8.52×2604/(100×9500×28.125×104)=0.099mm；面板最大允許撓度[V]=260/250=1.04mm；面板的最大撓度計算值0.099mm小于面板的最大允許撓度1.04mm,滿意要求!4、模板支撐方木的計算:方木依據兩跨連續(xù)梁計算，截面慣性矩I和截面反抗矩W分別為:W=10×5×5/6=41.67cm3；I=10×5×5×5/12=104.17cm4；1000100010001000方木楞計算簡圖（mm）（1）、荷載的計算：①鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25×0.26×0.2=1.3kN/m；②模板的自重線荷載(kN/m):q2=0.35×0.26=0.091kN/m；③活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)：p1=1.5×0.26=0.39kN/m；（2）、強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利安排的彎矩和，計算公式如下:均布荷載q=1.2×(q1+q2)+1.4×p1=1.2×(1.3+0.091)+1.4×0.39=2.22kN/m；最大彎距M=0.125ql2=0.125×2.22×12=0.278kN·m；方木最大應力計算值σ=M/W=0.278×106/41666.67=6.67N/mm2；方木的抗彎強度設計值[f]=13.000N/mm2；方木的最大應力計算值為6.67N/mm2小于方木的抗彎強度設計值13N/mm2,滿意要求!（3）、抗剪驗算：截面抗剪強度必需滿意:τ=3V/2bhn<[τ]其中最大剪力:V=0.625×2.22×1=1.388kN；方木受剪應力計算值τ=3×1.388×103/(2×100×50)=0.416N/mm2；方木抗剪強度設計值[τ]=1.4N/mm2；方木的受剪應力計算值0.416N/mm2小于方木的抗剪強度設計值1.4N/mm2，滿意要求!（4）、撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利安排的撓度和，計算公式如下:均布荷載q=q1+q2=1.391kN/m；最大撓度計算值ν=0.521×1.391×10004/(100×9500×1041666.667)=0.732mm；最大允許撓度[V]=1000/250=4mm；方木的最大撓度計算值0.732mm小于方木的最大允許撓度4mm,滿意要求!5、木方的計算依據三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利安排的彎矩和，計算公式如下:均布荷載q=1.391/1.000=1.391kN/m最大彎矩M=0.1ql2=0.1×1.391×1.00×1.00=0.139kN.m最大剪力Q=0.6×1.000×1.391=0.835kN最大支座力N=1.1×1.000×1.391=1.53kN木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面反抗矩W分別為:W=10×5×