發(fā)動(dòng)機(jī)曲軸結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

...wd......wd......wd...目錄1緒論11.1本課題的目的及意義11.2國(guó)內(nèi)外研究的現(xiàn)狀與開(kāi)展趨勢(shì)11.2.1曲軸構(gòu)造設(shè)計(jì)的開(kāi)展11.2.2曲軸強(qiáng)度計(jì)算開(kāi)展21.3有限元分析321015柴油機(jī)曲軸構(gòu)造設(shè)計(jì)42.1曲軸的構(gòu)造42.2曲軸的疲勞損壞形式52.2.1彎曲疲勞裂紋62.2.2扭轉(zhuǎn)疲勞裂紋62.2.3彎曲--扭轉(zhuǎn)疲勞裂紋62.3曲軸的設(shè)計(jì)要求72.4曲軸的構(gòu)造型式72.5曲軸的材料82.6曲軸的主要部件設(shè)計(jì)82.6.1主軸頸和曲柄銷82.6.2曲柄臂92.6.3曲軸圓角102.6.4潤(rùn)滑油道112.6.5平衡重122.6.6曲軸兩端和軸向止推122.6.7曲軸的強(qiáng)化132.7曲軸的強(qiáng)度校核142.7.1曲柄銷應(yīng)力142.7.2圓角形狀系數(shù)172.7.3安全系數(shù)193有限元分析213.1ANSYS軟件介紹213.2整體曲軸有限元模型的建設(shè)223.2.1有限元網(wǎng)格的劃分223.2.2載荷狀況確實(shí)定223.3曲軸整體模型計(jì)算結(jié)果分析243.3.1壓應(yīng)力分析243.3.2拉應(yīng)力分析253.4疲勞強(qiáng)度校核263.5結(jié)論264總結(jié)26參考文獻(xiàn)28致謝321緒論1.1本課題的目的及意義柴油機(jī)與汽油機(jī)相比其燃料、可燃混合氣的形成以及點(diǎn)火方式都不一樣，而柴油機(jī)采用壓縮空氣的方法提高空氣溫度【1】，因此柴油機(jī)的功率更大、經(jīng)濟(jì)性能更好，這也導(dǎo)致柴油機(jī)工作壓力大，要求各有關(guān)零件具有較高的構(gòu)造強(qiáng)度和剛度，所以柴油機(jī)比較笨重，體積較大；柴油機(jī)的噴油泵與噴嘴制造精度要求高【2】，所以成本較高；另外，柴油機(jī)工作粗暴，振動(dòng)噪聲大；柴油不易蒸發(fā)，冬季冷車時(shí)起動(dòng)困難。因而柴油發(fā)動(dòng)機(jī)一般用于大、中型載重貨車上【3】。曲軸是發(fā)動(dòng)機(jī)的關(guān)鍵零件，其尺寸與內(nèi)燃機(jī)整體尺寸和重量有很大關(guān)系，如曲柄銷直徑直接影響連桿大端尺寸和重量，后者又影響曲軸箱寬度，曲軸單位曲柄長(zhǎng)度影響內(nèi)燃機(jī)總長(zhǎng)度，曲軸尺寸大小在很大程度上影響著發(fā)動(dòng)機(jī)的外形尺寸和重量。曲軸是內(nèi)燃機(jī)曲柄連桿機(jī)構(gòu)的主要組成局部、三大運(yùn)動(dòng)件之一，是主要傳力件。它的功用是把氣缸中所作的功，通過(guò)活塞連桿匯總后以旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)形式輸出。此外，曲軸還傳動(dòng)保證內(nèi)燃機(jī)正常工作需要的機(jī)構(gòu)和系統(tǒng)附件(如配氣機(jī)構(gòu)、燃油泵、水泵、潤(rùn)滑油泵等)，因此曲軸工作的可靠性和壽命在很大程度上影響內(nèi)燃機(jī)工作的可靠性和壽命?！?】。曲軸的工作情況及其復(fù)雜，基本工作載荷是彎曲載荷和扭轉(zhuǎn)載荷；對(duì)內(nèi)不平衡的發(fā)動(dòng)機(jī)曲軸還承受內(nèi)彎矩和剪力；未采取扭轉(zhuǎn)振動(dòng)減振措施的曲軸還可能作用著幅值較大的扭轉(zhuǎn)振動(dòng)彈性力矩。這些載荷都是交變性的，可能引起曲軸疲勞失效。曲軸的破壞事故可能引起其它零件的嚴(yán)重?fù)p壞。曲軸又是一根連續(xù)曲梁，構(gòu)造形狀復(fù)雜，剛性差，材質(zhì)要求嚴(yán)，制造要求高，是內(nèi)燃機(jī)造價(jià)最貴的機(jī)件。隨著內(nèi)燃機(jī)的開(kāi)展與強(qiáng)化，曲軸的工作條件愈加嚴(yán)酷了【5】，必須在設(shè)計(jì)上正確選擇曲軸的構(gòu)造形式，并根據(jù)設(shè)計(jì)要求選擇合理的尺寸、適宜的材料與恰當(dāng)?shù)墓に嚕郧螳@得滿意的技術(shù)經(jīng)濟(jì)效果【6】。由以上所述可以看出曲軸設(shè)計(jì)的重要性。1.2國(guó)內(nèi)外研究的現(xiàn)狀與開(kāi)展趨勢(shì)1.2.1曲軸構(gòu)造設(shè)計(jì)的開(kāi)展曲軸構(gòu)造設(shè)計(jì)在過(guò)去的幾十年中得到了飛速的開(kāi)展。在曲軸的設(shè)計(jì)初期一般是按照已有的經(jīng)歷公式計(jì)算或者與已有的曲軸進(jìn)展類比設(shè)計(jì)【7】。在進(jìn)展了初步的設(shè)計(jì)后造出曲軸樣品再進(jìn)展試驗(yàn)，通過(guò)實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)展適當(dāng)?shù)母倪M(jìn)【8】。曲軸設(shè)計(jì)開(kāi)展到今天已經(jīng)有了很大的開(kāi)展。隨著內(nèi)燃機(jī)向高可靠性、高緊湊性、高經(jīng)濟(jì)性的不斷開(kāi)展，傳統(tǒng)的以經(jīng)歷、試湊、定性為主要設(shè)計(jì)內(nèi)容的設(shè)計(jì)方法已經(jīng)不能滿足要求，而隨著電子計(jì)算機(jī)技術(shù)的不斷開(kāi)展，內(nèi)燃機(jī)及其零部件的設(shè)計(jì)已經(jīng)開(kāi)展到采用包括有限元法、優(yōu)化設(shè)計(jì)、動(dòng)態(tài)設(shè)計(jì)等現(xiàn)代先進(jìn)設(shè)計(jì)技術(shù)在內(nèi)的計(jì)算機(jī)分析、預(yù)測(cè)和模擬階段【9】。有限元法是最有效的數(shù)值計(jì)算方法之一，它使人們對(duì)零部件關(guān)鍵參數(shù)的理解和設(shè)計(jì)更進(jìn)了一步。有限元法在曲軸的設(shè)計(jì)計(jì)算中有廣泛的應(yīng)用。常見(jiàn)的是用以計(jì)算單拐曲鈾在受彎、扭時(shí)各過(guò)渡圓角及油孔處的應(yīng)力分布；也常用來(lái)計(jì)算曲柄在受彎或扭時(shí)的變形或剛度；偶爾也見(jiàn)用于曲軸連續(xù)梁的計(jì)算，用以計(jì)算支座反力、支座彎矩及曲拐上的名義應(yīng)力【10】。根據(jù)不同計(jì)算目的，在選擇計(jì)算模型及進(jìn)展網(wǎng)格劃分時(shí)，也有不同的考慮。例如在計(jì)算受法向力載荷下的彎曲應(yīng)力時(shí)，多項(xiàng)選擇用三維模型，且在圓角等應(yīng)力集中產(chǎn)重處采用細(xì)密的網(wǎng)格劃分；只有在作定性分析或作圓角方案比照時(shí)，才可選用平面變厚度模型。至于計(jì)算受扭時(shí)的應(yīng)力，那么必須用三維模型。假設(shè)用以計(jì)算曲柄的抗彎、抗扭剛度，那么均以三維模型為宜，且可采用組的網(wǎng)格劃分，甚至略去圓角等細(xì)微構(gòu)形的影響，因?yàn)榫W(wǎng)格劃分的組細(xì)及圓角等構(gòu)形的影響，對(duì)剛度計(jì)算的精度影響甚小。由于曲軸工作時(shí)所受載荷及約束均十分復(fù)雜，因此對(duì)整根曲軸進(jìn)展有限元計(jì)算不易獲得成功。這種能描繪整根曲軸并能詳細(xì)給出應(yīng)力數(shù)據(jù)的模型也必然太龐大，求解消耗時(shí)間太長(zhǎng)，費(fèi)用太貴，也受計(jì)算機(jī)計(jì)算容量的限制【11】。較合理的模型是用較小的有代表性的一局部來(lái)代表整根曲軸，例如用二分之一或四分之一的曲柄來(lái)建設(shè)計(jì)算模型。其前提是在適當(dāng)?shù)挠?jì)算時(shí)間內(nèi)獲得足夠的精度，同時(shí)也使力邊界條件和約束邊界條件盡量簡(jiǎn)化【12】。隨著現(xiàn)代計(jì)算機(jī)技術(shù)的飛速開(kāi)展以及應(yīng)用軟件的開(kāi)發(fā)這些在原來(lái)看來(lái)是不可能的事情在現(xiàn)在已經(jīng)成為現(xiàn)實(shí)。1.2.2曲軸強(qiáng)度計(jì)算開(kāi)展60年代以前很長(zhǎng)一段時(shí)間內(nèi)，人們主要用實(shí)驗(yàn)手段來(lái)研究曲軸的強(qiáng)度。隨著計(jì)算機(jī)和計(jì)算力學(xué)的飛速開(kāi)展，最近30多年來(lái)曲軸計(jì)算方法的應(yīng)力分析精度有了極大的提高，可以相當(dāng)準(zhǔn)確地確定在任一工況下曲軸任意部位的應(yīng)力，因此對(duì)曲軸整體的強(qiáng)度也可以作比較準(zhǔn)確的評(píng)估。60年代－70年代，產(chǎn)生了整體曲軸計(jì)算的連續(xù)梁模型和空間鋼架模型。在60年代末期，美國(guó)的Poter提出了一種曲柄剛度的經(jīng)歷算法，但方法比較繁瑣，并且缺少實(shí)驗(yàn)和使用的驗(yàn)證。后來(lái)，又有人提出了一種曲柄剛度的斜截面法，計(jì)算精度較Porter法有新的提高，但由于不能考慮削去的肩部以及中心油孔等因素的影響，計(jì)算剛度仍然比實(shí)測(cè)值大【13】。現(xiàn)有的曲軸強(qiáng)度計(jì)算都?xì)w結(jié)為疲勞強(qiáng)度計(jì)算，其計(jì)算步驟分為以下兩步一是應(yīng)力計(jì)算，求出曲軸不安全部位的應(yīng)力幅和平均應(yīng)力;二是在此根基上進(jìn)展疲勞強(qiáng)度計(jì)算。常用的應(yīng)力計(jì)算的方法有三種:傳統(tǒng)法、有限元法和邊界元法【14】。1.3有限元分析有限元分析是用較簡(jiǎn)單的問(wèn)題代替復(fù)雜問(wèn)題后再求解。它將求解域看成是由許多稱為有限元的小的互連子域組成，對(duì)每一單元假定一個(gè)適宜的(較簡(jiǎn)單的〕近似解，然后推導(dǎo)求解這個(gè)域總的滿足條件(如構(gòu)造的平衡條件〕，從而得到問(wèn)題的解。這個(gè)解不是準(zhǔn)確解，而是近似解，因?yàn)閷?shí)際問(wèn)題被較簡(jiǎn)單的問(wèn)題所代替。由于大多數(shù)實(shí)際問(wèn)題難以得到準(zhǔn)確解，而有限元不僅計(jì)算精度高，而且能適應(yīng)各種復(fù)雜形狀，因而成為行之有效的工程分析手段【15】。有限元是那些集合在一起能夠表示實(shí)際連續(xù)域的離散單元。有限元的概念早在幾個(gè)世紀(jì)前就已產(chǎn)生并得到了應(yīng)用，例如用多邊形〔有限個(gè)直線單元〕逼近圓來(lái)求得圓的周長(zhǎng)，但作為一種方法而被提出，那么是最近的事。有限元法最初被稱為矩陣近似方法，應(yīng)用于航空器的構(gòu)造強(qiáng)度計(jì)算，并由于其方便性、實(shí)用性和有效性而引起從事力學(xué)研究的科學(xué)家的濃厚興趣。經(jīng)過(guò)短短數(shù)十年的努力，隨著計(jì)算機(jī)技術(shù)的快速開(kāi)展和普及，有限元方法迅速?gòu)臉?gòu)造工程強(qiáng)度分析計(jì)算擴(kuò)展到幾乎所有的科學(xué)技術(shù)領(lǐng)域，成為一種豐富多彩、應(yīng)用廣泛并且實(shí)用高效的數(shù)值分析方法【16】。曲軸是發(fā)動(dòng)機(jī)中最重要、承載最復(fù)雜的零件之一，同時(shí)曲軸又是發(fā)動(dòng)機(jī)中典型的易損件之一，其強(qiáng)度和剛度直接影響到整機(jī)的工作性能。曲軸運(yùn)轉(zhuǎn)中的受力情況非常復(fù)雜，承受著氣缸內(nèi)的氣體壓力及往復(fù)和旋轉(zhuǎn)質(zhì)量慣性力引起的周期性變化的載荷，還有可能承受扭轉(zhuǎn)振動(dòng)、彎曲振動(dòng)及軸向振動(dòng)。加之曲軸形狀復(fù)雜，實(shí)際上是在長(zhǎng)度方向上交織分布的多個(gè)主軸頸與連桿軸頸的連接體，其過(guò)渡圓角區(qū)域往往成為應(yīng)力集中處。發(fā)動(dòng)機(jī)在工作過(guò)程中，曲軸內(nèi)會(huì)產(chǎn)生交變的彎曲應(yīng)力和扭轉(zhuǎn)應(yīng)力，導(dǎo)致曲軸發(fā)生彎曲變形和扭轉(zhuǎn)變形，并在圓角過(guò)渡處產(chǎn)生應(yīng)力集中。假設(shè)長(zhǎng)時(shí)間使用發(fā)動(dòng)機(jī)，不可防止地伴隨著曲軸的裂紋、磨損等損耗的發(fā)生。損耗積累到一定程度必將導(dǎo)致發(fā)動(dòng)機(jī)故障，甚至造成重大的經(jīng)濟(jì)損失和人員傷亡。隨著發(fā)動(dòng)機(jī)的不斷強(qiáng)化，曲軸的工作條件愈加苛刻，保證曲軸的工作可靠性是至關(guān)重要的。面臨上述問(wèn)題，在設(shè)計(jì)階段必須找出切實(shí)可行的手段。因此如何較準(zhǔn)確地得到交變載荷作用下發(fā)動(dòng)機(jī)曲軸的應(yīng)力、變形的大小及分布，校核其疲勞強(qiáng)度，估算其疲勞壽命，對(duì)于指導(dǎo)曲軸的優(yōu)化、改進(jìn)設(shè)計(jì)具有重要意義【17】。21015柴油機(jī)曲軸構(gòu)造設(shè)計(jì)2.1曲軸的構(gòu)造曲軸的作用是把活塞往復(fù)運(yùn)動(dòng)通過(guò)連桿轉(zhuǎn)變?yōu)樾D(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)，傳給底盤的傳動(dòng)機(jī)構(gòu)。同時(shí)，驅(qū)動(dòng)配氣機(jī)構(gòu)和其它輔助裝置，如風(fēng)扇、水泵、發(fā)電機(jī)等【18】。曲軸一般由主軸頸，連桿軸頸、曲柄、平衡塊、前端和后端等組成，如圖1.1所示。一個(gè)主軸頸、一個(gè)連桿軸頸和一個(gè)曲柄組成了一個(gè)曲拐，直列式發(fā)動(dòng)機(jī)曲軸的曲拐數(shù)目等于氣缸數(shù)，而V型發(fā)動(dòng)機(jī)曲軸的曲拐數(shù)等于氣缸數(shù)的一半。圖1.1主軸頸是曲軸的支承局部，通過(guò)主軸承支承在曲軸箱的主軸承座中。主軸承的數(shù)目不僅與發(fā)動(dòng)機(jī)氣缸數(shù)目有關(guān)，還取決于曲軸的支承方式。曲柄是主軸頸和連桿軸頸的連接局部，斷面為橢圓形，為了平衡慣性力，曲柄處常設(shè)置平衡重。平衡重用來(lái)平衡發(fā)動(dòng)機(jī)不平衡的離心力矩及一局部往復(fù)慣性力，從而保證了曲軸旋轉(zhuǎn)的平穩(wěn)性【19】。曲軸的連桿軸頸是曲軸與連桿的連接局部，曲柄與主軸頸的相連處用圓弧過(guò)渡，以減少應(yīng)力集中。直列發(fā)動(dòng)機(jī)的連桿軸頸數(shù)目與氣缸數(shù)相等而V型發(fā)動(dòng)機(jī)的連桿軸頸數(shù)等于氣缸數(shù)的一半。曲軸前端裝有正時(shí)齒輪，以驅(qū)動(dòng)風(fēng)扇和水泵的皮帶輪以及起動(dòng)爪等。為了防止機(jī)油沿曲軸軸頸外漏，在曲軸前端裝有一個(gè)甩油盤，在齒輪室蓋上裝有油封。曲軸的后端用來(lái)安裝飛輪，在后軸頸與飛輪凸緣之間制成檔油凸緣與回油螺紋，以阻止機(jī)油向后竄漏。曲軸的形狀和曲拐相對(duì)位置取決于氣缸數(shù)、氣缸排列和發(fā)動(dòng)機(jī)的發(fā)火順序。多缸發(fā)動(dòng)機(jī)的發(fā)火順序應(yīng)使連續(xù)作功的兩缸保持盡量遠(yuǎn)的距離，這樣既可以減輕主軸承的載荷，又能防止可能發(fā)生的進(jìn)氣重疊現(xiàn)象。此外作功間隔應(yīng)力求均勻，也就是說(shuō)發(fā)動(dòng)機(jī)在完成一個(gè)工作循環(huán)的曲軸轉(zhuǎn)角內(nèi)，每個(gè)氣缸都應(yīng)發(fā)火作功一次，以保證發(fā)動(dòng)機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)平穩(wěn)。曲軸的作用：它與連桿配合將作用在活塞上的氣體壓力變?yōu)樾D(zhuǎn)的動(dòng)力，傳給底盤的傳動(dòng)機(jī)構(gòu)。同時(shí)，驅(qū)動(dòng)配氣機(jī)構(gòu)和其它輔助裝置，如風(fēng)扇、水泵、發(fā)電機(jī)等。工作時(shí)，曲軸承受氣體壓力，慣性力及慣性力矩的作用，受力大而且受力復(fù)雜，并且承受交變負(fù)荷的沖擊作用。同時(shí)，曲軸又是高速旋轉(zhuǎn)件，因此，要求曲軸具有足夠的剛度和強(qiáng)度，具有良好的承受沖擊載荷的能力，耐磨損且潤(rùn)滑良好【20】。2.2曲軸的疲勞損壞形式曲軸的工作情況十分復(fù)雜，它是在周期性變化的燃?xì)庾饔昧?、往?fù)運(yùn)動(dòng)和旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)慣性力及其他力矩作用下工作的，因而承受著扭轉(zhuǎn)和彎曲的復(fù)雜應(yīng)力。曲軸箱主軸承的不同心度會(huì)影響到曲軸的受力狀況，其次，由于曲軸彎曲與扭轉(zhuǎn)振動(dòng)而產(chǎn)生的附加應(yīng)力，再加上曲軸形狀復(fù)雜，構(gòu)造變化急劇，產(chǎn)生了嚴(yán)重的應(yīng)力集中。最后曲軸主軸頸與曲柄銷是在比壓下進(jìn)展高速轉(zhuǎn)動(dòng)，因而產(chǎn)生強(qiáng)烈的磨損。因此柴油機(jī)在運(yùn)轉(zhuǎn)中發(fā)生曲軸裂紋和斷裂事故不為鮮見(jiàn)，尤其是發(fā)電柴油機(jī)曲軸疲勞破壞較多。依曲軸產(chǎn)生裂紋的交變應(yīng)力的性質(zhì)不同，主要有以下三種疲勞裂紋:彎曲疲勞裂紋、扭轉(zhuǎn)疲勞裂紋和彎曲一扭轉(zhuǎn)疲勞裂紋【21】，如圖2.1所示。圖2.11-彎曲疲勞裂紋2-扭轉(zhuǎn)疲勞裂紋2.2.1彎曲疲勞裂紋曲軸的彎曲疲勞裂紋一般發(fā)生在主軸頸或曲柄銷頸與曲柄臂連接的過(guò)渡圓角處，或逐漸擴(kuò)展成橫斷曲柄臂的裂紋，或形成垂直軸線的裂紋。彎曲疲勞試驗(yàn)說(shuō)明，過(guò)渡圓角處的最大應(yīng)力出現(xiàn)在曲柄臂中心對(duì)稱線下方。應(yīng)力沿曲軸長(zhǎng)度方向的分布是在中間的和端部的曲柄有較大的彎曲應(yīng)力峰值。因此，曲軸彎曲疲勞裂紋常發(fā)生在曲軸的中間或兩端的曲柄上。曲軸彎曲疲勞破壞通常是在柴油機(jī)經(jīng)過(guò)較長(zhǎng)時(shí)間運(yùn)轉(zhuǎn)之后發(fā)生。因?yàn)殚L(zhǎng)時(shí)間運(yùn)轉(zhuǎn)后柴油機(jī)的各道主軸承磨損不均勻，使曲軸軸線彎曲變形，曲軸回轉(zhuǎn)時(shí)產(chǎn)生過(guò)大的附加交變彎曲應(yīng)力。此外，曲軸的曲柄臂、曲柄箱或軸承支座(機(jī)座)等的剛性缺乏，柴油機(jī)短時(shí)間運(yùn)轉(zhuǎn)后，也會(huì)使曲軸產(chǎn)生彎曲疲勞破壞。2.2.2扭轉(zhuǎn)疲勞裂紋曲軸在扭轉(zhuǎn)力矩作用下產(chǎn)生交變的扭轉(zhuǎn)應(yīng)力，存在扭振時(shí)還會(huì)產(chǎn)生附加交變扭轉(zhuǎn)應(yīng)力，嚴(yán)重時(shí)會(huì)引起曲軸的扭轉(zhuǎn)疲勞破壞。扭轉(zhuǎn)疲勞裂紋一般發(fā)生在曲軸上應(yīng)力集中嚴(yán)重的油孔或過(guò)渡圓角處，并在軸頸上沿著與軸線成45°角的兩個(gè)方向擴(kuò)展。這是因?yàn)檩S頸的抗扭截面模數(shù)較曲柄臂的小，所以扭轉(zhuǎn)疲勞裂紋多自過(guò)渡圓角向軸頸擴(kuò)展，而很少向曲柄臂擴(kuò)展。但假設(shè)同時(shí)存在較強(qiáng)的彎曲應(yīng)力，那么裂紋也可自圓角向曲柄臂擴(kuò)展，造成曲柄臂彎曲斷裂。通常扭轉(zhuǎn)疲勞裂紋發(fā)生在曲輛扭振節(jié)點(diǎn)附近的曲柄上。發(fā)生扭磚疲勞裂紋的時(shí)間一般是在柴油機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)初期和曲軸的臨界轉(zhuǎn)速位于工作轉(zhuǎn)速范圍內(nèi)時(shí)。扭轉(zhuǎn)疲勞斷裂的斷面與軸線相交成45°角，斷面上的裂紋線近似螺旋線【22】【23】。2.2.3彎曲--扭轉(zhuǎn)疲勞裂紋曲軸的疲勞破壞還可能是由于彎曲與扭轉(zhuǎn)共同作用造成。常常由于主軸承不均勻磨損造成曲軸上產(chǎn)生彎曲疲勞裂紋，繼而在彎曲與扭轉(zhuǎn)的共同作用下使裂紋擴(kuò)展、斷裂，最后斷裂面與軸線成45°角。斷面上自疲勞源起約2/3的面積為貝紋區(qū)，呈暗褐色；剩余l(xiāng)/3的面積為最后斷裂區(qū)，斷面凹凸不平，晶粒明亮。圓形波紋狀紋理是彎曲疲勞造成的，放射狀紋理是扭轉(zhuǎn)疲勞造成的，兩種紋理交織成蛛網(wǎng)狀。彎曲一扭轉(zhuǎn)疲勞裂紋有時(shí)也呈以彎曲疲勞為主或以扭轉(zhuǎn)疲勞為主的破壞形式。因此，在具體情況下，應(yīng)根據(jù)斷面上的紋理、裂紋方向和最后斷裂區(qū)進(jìn)展分析判斷【24】。生產(chǎn)中，曲軸的彎曲疲勞破壞遠(yuǎn)遠(yuǎn)多于鈕轉(zhuǎn)疲勞破壞。其主要原因是由于曲軸彎曲應(yīng)力集中系數(shù)大于扭轉(zhuǎn)應(yīng)力集中系數(shù)，曲軸的彎曲應(yīng)力難于準(zhǔn)確計(jì)算和控制。柴油機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)中，曲軸的各道主軸承磨損是很難掌握和計(jì)算的，由它所引起的曲軸變形和附加彎曲應(yīng)力也就難于討算和控制了。相反，曲軸的扭轉(zhuǎn)應(yīng)力可以通過(guò)計(jì)算準(zhǔn)確掌握，并可采取有效的減振措施予以平衡，只要防止柴油機(jī)在臨界轉(zhuǎn)速運(yùn)轉(zhuǎn)和扭轉(zhuǎn)應(yīng)力過(guò)載，曲軸的扭轉(zhuǎn)疲勞破壞就會(huì)得以控制【25】。2.3曲軸的設(shè)計(jì)要求根據(jù)上述曲軸的損壞形式及其原因，且為防止這些損壞，曲軸在設(shè)計(jì)過(guò)程中應(yīng)盡量滿足以下的要求：1.具有足夠的疲勞強(qiáng)度，以保證曲軸工作可靠。盡量減小應(yīng)力集中，加強(qiáng)薄弱環(huán)節(jié)；2.具有足夠的彎曲和扭轉(zhuǎn)剛度，使曲軸變形不致過(guò)大，以免惡化活塞連桿組及軸承的工作條件；3.軸頸就有良好的耐磨性，保證曲軸和軸承有足夠的壽命；4.曲柄的排列應(yīng)合理，以保證柴油機(jī)工作均勻，曲軸平衡性良好，以減少振動(dòng)和主軸承最大負(fù)荷；5.材料選擇適當(dāng)，制造方便【26】。2.4曲軸的構(gòu)造型式曲軸的支承方式一般有兩種，一種是全支承曲軸，其曲軸的主軸頸數(shù)比氣缸數(shù)目多一個(gè)，即每一個(gè)連桿軸頸兩邊都有一個(gè)主軸頸。這種支承，曲軸的強(qiáng)度和剛度都比較好，并且減輕了主軸承載荷，減小了磨損。柴油機(jī)和大局部汽油機(jī)多采用這種形式。另一種是非全支承曲軸。其曲軸的主軸頸數(shù)比氣缸數(shù)目少或與氣缸數(shù)目相等。這種支承方式叫非全支承曲軸，雖然這種支承的主軸承載荷較大，但縮短了曲軸的總長(zhǎng)度，使發(fā)動(dòng)機(jī)的總體長(zhǎng)度有所減小。有些汽油機(jī)，承受載荷較小可以采用這種曲軸型式【27】。鑒于本課題所設(shè)計(jì)的1015柴油機(jī)為四缸，故而動(dòng)機(jī)的總體長(zhǎng)度較小。且其常用于重型載重車，曲軸的強(qiáng)度及剛度要求都較高，因此設(shè)計(jì)采用全支承曲軸。曲軸從構(gòu)造上可分為整體式和組合式。整體式曲軸的毛胚由整根鋼料鍛造或鑄造方法澆鑄出來(lái)，具有構(gòu)造簡(jiǎn)單、加工方便、重量輕、工作可靠、剛度和強(qiáng)度較高等優(yōu)點(diǎn)。組合式曲軸是分段制造的，鑄造時(shí)容易保證質(zhì)量，降低廢品率【28】；鍛造時(shí)無(wú)需較大的鍛壓設(shè)備，制造方便，熱處理和機(jī)械加工業(yè)較方便，并可縮短生產(chǎn)周期。當(dāng)生產(chǎn)后使用中某個(gè)曲柄發(fā)現(xiàn)有缺陷時(shí)，可以局部更換而不必報(bào)廢整個(gè)曲軸。一般的說(shuō)，在選擇曲軸構(gòu)造時(shí)，只要生產(chǎn)設(shè)備允許應(yīng)該盡可能采用整體式曲軸。在大型柴油機(jī)上由于曲軸尺寸與重量都較大，整體制造極為困難是，往往采用組合式曲軸。對(duì)于本課題得設(shè)計(jì)，曲軸的尺寸較小及重量較輕，所以選擇整體式的。2.5曲軸的材料曲軸的常用材料根據(jù)其毛坯制造方法的不同可分為鍛造曲軸材料和鑄造曲軸材料兩大類。鍛造游客分為自由鍛、模鍛和鐓鍛。自由鍛適用于較小設(shè)備生產(chǎn)大型曲軸，但效率太低，加工余量也大。模鍛需要一套較貴的鍛模設(shè)備和較大的鍛壓設(shè)備，生產(chǎn)效率價(jià)高。鐓鍛可節(jié)約大量金屬材料和機(jī)械加工工時(shí)，且加工出的曲軸能充分發(fā)揮材料的強(qiáng)度。鍛造曲軸常用材料為普通碳素鋼及合金鋼。鑄造曲軸常用材料為球墨鑄QT60-2、可斷鑄鐵KTZ70-2、合金鑄鐵及鑄鋼ZG35等。在強(qiáng)化程度要求不高的內(nèi)燃機(jī)中，一般選用普通碳素鋼，碳素鋼的韌性比合金鋼高，可以降低扭轉(zhuǎn)振動(dòng)振幅。合金鋼多用于強(qiáng)化要求高的柴油機(jī)曲軸，其疲勞強(qiáng)度高但對(duì)應(yīng)力集中敏感性大，因而對(duì)機(jī)械加工要求也高。球墨鑄鐵價(jià)格低廉，制造方便，對(duì)應(yīng)力集中不敏感，并可以通過(guò)合理的造型降低應(yīng)力的集中，還可通過(guò)參加合金元素、熱處理、外表強(qiáng)化等方法提升其性能。因此對(duì)于要求高的強(qiáng)度、塑性、韌性、耐磨性、耐嚴(yán)重的熱和機(jī)械沖擊、耐高溫或低溫、耐腐蝕以及尺寸穩(wěn)定性的曲軸較適用【29】。但球墨鑄鐵延伸率、沖擊韌性、彈性模數(shù)及疲勞強(qiáng)度較低，在使用其作為曲軸材料時(shí)，應(yīng)該確保軸頸和曲柄臂厚度較粗。曲軸的材料應(yīng)具有較高的疲勞強(qiáng)度、必要的硬度以及較好的淬透性。在選取材料是不僅要考慮到機(jī)械性能，同時(shí)也要考慮工藝性、資源性和經(jīng)濟(jì)性。在選擇材料時(shí)，需要根據(jù)內(nèi)燃機(jī)類型、用途及生產(chǎn)條件，確定曲軸毛坯的制造方法。并參考同類近似機(jī)型所用材料，根據(jù)曲軸受力情況和使用習(xí)慣，憑經(jīng)歷選取。根據(jù)上述各種毛坯制造方法及材料特點(diǎn)，并結(jié)合1015柴油機(jī)構(gòu)造、實(shí)際受力狀況及用途，本設(shè)計(jì)曲軸毛坯采用鑄造方法，曲軸材料選擇球墨鑄鐵QT60-2。2.6曲軸的主要部件設(shè)計(jì)2.6.1主軸頸和曲柄銷主軸頸和曲柄銷是曲軸最重要的兩對(duì)摩擦副，他們的設(shè)計(jì)直接影響了內(nèi)燃機(jī)的工作可靠性、外形尺寸及維修。軸頸的尺寸和構(gòu)造與曲軸的強(qiáng)度、剛度及潤(rùn)滑條件有密切的關(guān)系。曲軸的直徑越大，曲軸的剛度也越大，但軸頸直徑過(guò)大會(huì)引起外表圓周速度增大，導(dǎo)致摩擦損失和機(jī)油溫度的增高。曲柄銷直徑的增大會(huì)引起旋轉(zhuǎn)離心力及轉(zhuǎn)動(dòng)慣量的劇烈增加，并使連桿大頭的尺寸增大，這不利于連桿通過(guò)氣缸取出，因此在保證軸承比壓不變的情況下，采用較大的軸頸直徑,減小主軸頸長(zhǎng)度,這有利于縮短內(nèi)燃機(jī)的長(zhǎng)度或者加大曲柄臂的厚度采用短而粗的主軸頸可提高曲軸扭振的自振頻率，減小在工作轉(zhuǎn)速范圍內(nèi)產(chǎn)生共振的可能性。一般情況下曲柄銷直徑總是小于主軸頸直徑【30】。由?柴油機(jī)設(shè)計(jì)手冊(cè)〔上〕?表9-1可知：直列式非增壓柴油機(jī)主軸頸直徑與氣缸直徑之比/的比值范圍為0.70～0.80，且=132mm,那么=92.4～105.6mm，根據(jù)以上分析取=100.0mm。各主軸頸長(zhǎng)度都相等且與氣缸直徑之比/=0.35～0.50，即=46.2～66.0mm，取=55mm。曲柄銷直徑與氣缸直徑之比/=0.60～0.70，即=79.2～92.4mm,取=85.0mm。曲柄銷長(zhǎng)度與氣缸直徑之比/=0.35～0.45,即=46.2～59.4mm,取=50.0mm。曲軸經(jīng)和曲柄銷具有適當(dāng)尺寸和形狀的減重孔時(shí)，可以改善圓角應(yīng)力分布，提高疲勞強(qiáng)度。因而本設(shè)計(jì)的主軸頸和曲柄銷均采用減重孔，主軸頸減重孔直徑與曲柄銷減重孔直徑均取30.0mm，即==50.0mm。2.6.2曲柄臂曲柄臂在曲柄平面內(nèi)的抗彎曲剛度和強(qiáng)度都較差，往往因受交變彎曲應(yīng)力而引起斷裂。因此曲柄臂是整體曲軸上最薄弱的環(huán)節(jié)，設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)注意適當(dāng)?shù)膶挾群秃穸龋⑦x擇合理的形狀，以改善應(yīng)力的分布狀況。增大曲柄臂的厚度和寬度都可以增大曲柄臂的強(qiáng)度，而從提高曲柄臂的抗彎強(qiáng)度來(lái)說(shuō)，增加厚度比增加寬度效果要好得多【31】。由?柴油機(jī)設(shè)計(jì)手冊(cè)〔上〕?表9-1可知：曲柄臂厚度與氣缸直徑之比/=0.2～0.3，即=26.4～39.6mm，取=30.0mm.曲柄臂寬度與氣缸直徑之比/=0.9～1.3，即=118.8～171.6mm，取=130.0mm。曲柄臂應(yīng)選擇適當(dāng)?shù)暮穸取挾?，以使曲軸有足夠的剛度和強(qiáng)度。曲柄臂在曲拐平面內(nèi)的抗彎能力以其矩形斷面的抗彎模數(shù)來(lái)衡量：()〔2.1〕計(jì)算得彎模數(shù)=3000。隨著內(nèi)燃機(jī)沖程缸徑比/值的減小及曲軸軸頸的增大，使曲柄銷和主軸頸產(chǎn)生了重疊，此時(shí)，有一局部力可以直接傳遞到主軸頸，因而改善了曲柄臂的受力狀態(tài)，通常用重疊度△來(lái)表示其重疊程度的大小,那么有△=(mm)〔2.2〕式中：--曲軸半徑，=/2,為內(nèi)燃機(jī)沖程，且=145mm，那么有=72.5mm。由此計(jì)算式2，得重疊度△=20.0mm。2.6.3曲軸圓角曲軸主軸頸和曲柄臂連接的圓角稱為主軸頸圓角，曲柄銷和曲柄臂連接的圓角稱為曲柄銷圓角。這些過(guò)渡圓角能夠減小應(yīng)力集中，提高疲勞強(qiáng)度，其半徑的增大與其外表光潔程度的提高，是增加曲軸疲勞強(qiáng)度的有效措施【32】。曲軸圓角半徑應(yīng)足夠大，但是圓角半徑過(guò)小會(huì)使應(yīng)力集中嚴(yán)，而圓角半徑的增大會(huì)使軸頸承壓的有效長(zhǎng)度減小，因而也會(huì)減小軸承承壓面積。為增大曲軸圓角半徑，且不縮短軸頸的有效工作長(zhǎng)度，可采用沉割圓角，但設(shè)計(jì)沉割圓角時(shí)應(yīng)注意保證曲柄臂有足夠厚度。曲軸圓角也可由半徑不同的二圓弧和三圓弧組成，當(dāng)各段圓弧半徑選擇適當(dāng)時(shí)可提高曲軸疲勞強(qiáng)度。由于沉割圓角和二圓弧以及三圓弧設(shè)計(jì)工藝十分的復(fù)雜，設(shè)計(jì)要求較高，以我們現(xiàn)階段的水平難以得出準(zhǔn)確結(jié)果，故而本設(shè)計(jì)采用等圓弧圓角。由?柴油機(jī)設(shè)計(jì)手冊(cè)〔上〕?可知：/0.045，即5.94mm。故取曲軸圓角半徑=6.00mm。2.6.4潤(rùn)滑油道軸承的工作能力在很大程度上決定于摩擦外表的額潤(rùn)滑品質(zhì)。因此，為了保證軸承的可靠性，主軸頸和曲柄銷通常都采用壓力潤(rùn)滑。曲軸上油道和油孔的設(shè)計(jì)，對(duì)于曲軸軸承的潤(rùn)滑及曲軸強(qiáng)度都有重要的影響，因此必須十分慎重的選擇油道方案和確定油孔的位置。將潤(rùn)滑油輸送到曲軸油道中去的供油方式有兩種：一種是集中供油，即將曲軸內(nèi)部做成中空的連續(xù)孔道，作為內(nèi)燃機(jī)的主油道，機(jī)油從曲軸的一端輸入曲軸，然后經(jīng)曲軸內(nèi)孔串聯(lián)流向各軸承；另一種是分路供油，即機(jī)油從曲軸箱上的主油道并聯(lián)進(jìn)入各個(gè)主軸承，然后通過(guò)曲軸的油道再進(jìn)入相應(yīng)的連桿軸承。采用集中供油時(shí)，因?yàn)闄C(jī)油從一端進(jìn)入曲軸后需要抑制很大的離心力和流動(dòng)阻力，才能供到另一端的軸承，壓力損失較大。為了保持最后潤(rùn)滑的軸承仍有一定的油壓，進(jìn)入軸承的油壓必須很高，這使得曲軸油腔的密封構(gòu)造復(fù)雜。因而多數(shù)內(nèi)燃機(jī)采用分路供油，且本設(shè)計(jì)也采用分路供油。油道布置主要根據(jù)潤(rùn)滑供油充分和對(duì)曲軸疲勞強(qiáng)度的影響來(lái)決定，主軸頸上的油孔入口應(yīng)保證像曲柄銷供油充分；曲柄銷上的油孔出口應(yīng)設(shè)在較低負(fù)荷區(qū)，以提高軸瓦的供油能力，油孔的位置應(yīng)參考軸承負(fù)荷圖和軸心軌跡圖來(lái)確定。油道的取向?qū)εまD(zhuǎn)疲勞強(qiáng)度的影響很顯著。圖2.2曲軸中油道的布置有很多方式，其中斜線油道在構(gòu)造上是最簡(jiǎn)單的，如圖2.2所示。但其缺點(diǎn)是曲柄臂與軸頸過(guò)渡處被削弱，降低了曲軸的強(qiáng)度，油道與軸頸的外表交線呈橢圓形，斜角愈大橢圓度愈大，油孔邊緣處的應(yīng)力集中就愈嚴(yán)重，斜線油孔加工工藝復(fù)雜，為防止上述缺點(diǎn)，可從曲柄臂肩部鉆一斜孔，貫穿曲柄銷和主軸頸，再在此兩個(gè)軸頸上鉆直油孔接通，最后將曲柄臂肩部孔堵死。油道也可布置成如圖2.3所示的形式，油孔由曲柄臂鉆入到主軸頸，再由曲柄臂和主軸頸外表垂直鉆通，這樣的油道布置，工藝較為復(fù)雜，但能夠有效的提高曲軸的疲勞強(qiáng)度。圖2.3由于本設(shè)計(jì)曲軸的軸頸及曲柄臂直徑都比較粗，重疊度也比較大，再考慮到油道加工的工藝性，因而本設(shè)計(jì)油道的布置方式選擇斜線油道油道加工的工藝性。2.6.5平衡重平衡塊是用來(lái)平衡曲軸不平衡的離心慣性力和離心慣性力矩。設(shè)計(jì)平衡重時(shí)，平衡重應(yīng)盡可能使其重心遠(yuǎn)離曲軸旋轉(zhuǎn)中心，即用較輕的重量到達(dá)較好的效果，以便盡可能減輕曲軸重量，并且應(yīng)盡量不增加內(nèi)燃機(jī)的尺寸，在滿足動(dòng)平衡的條件下，還能使曲軸的制造比較方便。曲軸上是否需要安裝平衡重和怎樣決定平衡重的數(shù)目，大小及位置等問(wèn)題，都要根據(jù)內(nèi)燃機(jī)的用途，曲軸形狀，常用工況的轉(zhuǎn)速和負(fù)荷，構(gòu)造和工藝上的簡(jiǎn)便程度等因素來(lái)定。曲軸的平衡重可以與與曲軸鑄成一體，這樣可使加工較簡(jiǎn)單，并且工作可靠。平衡中亦可單獨(dú)制造，通過(guò)螺栓連接在曲軸的曲柄臂上。本設(shè)計(jì)平衡重采用單獨(dú)制造的方法，這樣的設(shè)計(jì)過(guò)程較為簡(jiǎn)單，且可以根據(jù)實(shí)際需求改動(dòng)平衡重的設(shè)置【33】。2.6.6曲軸兩端和軸向止推曲軸上帶動(dòng)輔助系統(tǒng)的驅(qū)動(dòng)鏈輪和皮帶輪一般裝在曲軸的前端，因?yàn)闃?gòu)造簡(jiǎn)單，維修方便。如果止推軸承設(shè)在后端，傳動(dòng)齒輪裝在前端，并且又是用斜齒時(shí)，這樣當(dāng)曲軸因受離合器的作用力、斜齒的軸向力和熱膨脹而產(chǎn)生軸向外移時(shí)，將影響配氣和供油定時(shí)，從這個(gè)觀點(diǎn)看，傳動(dòng)齒輪應(yīng)裝在后端較為適宜。從曲軸扭轉(zhuǎn)振動(dòng)來(lái)看，前端的振幅較大，這對(duì)裝置傳動(dòng)機(jī)構(gòu)不利。多缸發(fā)動(dòng)機(jī)由于曲軸較長(zhǎng)，往往把傳動(dòng)齒輪裝在曲軸后端。本設(shè)計(jì)的曲軸為多缸柴油機(jī)曲軸，因此也把傳動(dòng)齒輪裝在曲軸后端。減振器應(yīng)裝在振幅最大曲軸前端，用以消除扭轉(zhuǎn)振動(dòng)。中小型高速內(nèi)燃機(jī)上的驅(qū)動(dòng)齒輪如裝在前端一般采用鍵連接，如裝在后端那么視曲軸輸出端的構(gòu)造而定。曲軸后端設(shè)有法蘭或加粗的軸頸，飛輪與后端用螺栓和定位銷連接。定位銷用來(lái)保證重裝飛輪時(shí)保持飛輪與曲軸的裝配位置，故定位銷的布置是不對(duì)稱的或只有一個(gè)。曲軸受熱膨脹而伸長(zhǎng)，或受斜齒輪及離合器等的軸向力會(huì)產(chǎn)生軸向移動(dòng)，為防止曲軸的軸向移動(dòng)，在曲軸與機(jī)體之間設(shè)置止推軸承。止推軸承只能設(shè)置一個(gè)，以便使曲軸相對(duì)于機(jī)體能自由地沿軸向作熱膨脹【34】。從減小軸向移動(dòng)對(duì)配氣定時(shí)和供油定時(shí)的影響出發(fā)，希望把止推軸承設(shè)在前端；止推軸承設(shè)在后端那么可以防止曲軸各曲拐承受功率消耗者的軸向推力的作用；從降低曲軸和機(jī)體加工尺寸鏈精度要求出發(fā)，也可設(shè)在曲軸中央。2.6.7曲軸的強(qiáng)化除了設(shè)計(jì)措施外，還可以利用特殊加工方法、熱處理方法或化學(xué)方法強(qiáng)化曲軸外表，提高曲軸疲勞強(qiáng)度。常見(jiàn)的外表強(qiáng)化方法有：圓角高頻感應(yīng)淬火、圓角滾壓以及氮化與軟氮化。軸頸外表圓角感應(yīng)淬火是提高軸頸耐磨性的一種簡(jiǎn)便有效的外表硬化法，適用于大量生產(chǎn)。這種方法是先用高頻電流加熱軸頸外表，隨即噴水冷卻，然后回火以消除剩余應(yīng)力。但這種方法易引起曲軸變形，工藝也較復(fù)雜，必須嚴(yán)格控制圓角淬火前剩余應(yīng)力，并用特殊淬火劑控制感應(yīng)電流頻率，以減小變形。圓角滾壓可以大幅度提高曲軸的彎曲疲勞強(qiáng)度，且工藝簡(jiǎn)單、工藝周期短、經(jīng)濟(jì)的優(yōu)點(diǎn)，且滾壓后外表光潔無(wú)裂紋。滾壓硬化層的深度和最大剩余應(yīng)力主要取決于滾壓負(fù)荷、滾輪形狀及尺寸等因素。圓角滾壓時(shí)應(yīng)注意減少曲軸變形，必要使主軸頸擺差超過(guò)容許范圍。氮化通常是指氣體氮化，即把曲軸放在加熱至一定溫度的爐內(nèi)，通入氨氣，并保持一段時(shí)間，使氨氣熱分解所產(chǎn)生的活性氮離子滲入曲軸外表，從而得到一種含氨組織。這是一種化學(xué)熱處理方法。氮化可以使曲軸軸頸外表形成一層具有壓縮應(yīng)力的外表，從而提高曲軸的疲勞強(qiáng)度、外表硬度及耐磨性。而軟氮化那么是一種鹽浴氮化方法同樣可以大幅度的提高曲軸疲勞強(qiáng)度，且氮化過(guò)程短。采用任何一種外表強(qiáng)化法都要防止曲軸變形過(guò)大，變形量大了，那么必然要用壓力機(jī)進(jìn)展校直，而校直時(shí)難免在圓弧過(guò)渡處形成拉伸應(yīng)力集中，從而嚴(yán)重地削弱曲軸的疲勞強(qiáng)度。根據(jù)上述三種提高曲軸疲勞強(qiáng)度的工藝措施的比較，本設(shè)計(jì)采用最為常用的氮化處理來(lái)提高曲軸的疲勞強(qiáng)度【35】。2.7曲軸的強(qiáng)度校核曲軸在工作中承受的是交變載荷，因此它常因疲勞而損壞，另一方面曲軸的構(gòu)造形狀有很復(fù)雜，這使曲軸存在著嚴(yán)重的應(yīng)力集中現(xiàn)象。應(yīng)力集中促進(jìn)了曲軸的疲勞損壞，因此在內(nèi)燃機(jī)設(shè)計(jì)中，對(duì)曲軸進(jìn)展了疲勞強(qiáng)度計(jì)算是必不可少的一環(huán)。計(jì)算曲軸的彎曲應(yīng)力一般有兩種方法：一種是分段法〔斷開(kāi)梁法〕；另一種是連續(xù)梁法。分段法計(jì)算簡(jiǎn)單，突出了曲拐受力的主要矛盾，所以使用普遍。不過(guò)由于它忽略了許多影響因素，甚至也沒(méi)有考慮相鄰曲拐的影響，致使計(jì)算結(jié)果與實(shí)際情況差異較大；連續(xù)梁法近年來(lái)正逐步受到人們的重視，因?yàn)樗紤]了支承的彈性安裝不同心度以及支座彎矩等因素對(duì)曲軸應(yīng)力的影響，使計(jì)算較為全面。但這種方法在分析時(shí)仍忽略了一些難以控制、然而又非常重要的影響因素，如軸頸與軸承間的工作間隙、主軸頸的偏心、錐度、橢圓度、作用力的形態(tài)等因素對(duì)曲軸應(yīng)力的影響，使得計(jì)算結(jié)果仍不能令人滿意，這種方法也有待進(jìn)一步完善。連續(xù)梁法與實(shí)際接近程度，取決于曲軸和支撐的剛度比，它的正確值只能通過(guò)試驗(yàn)才能找到。因此，僅在進(jìn)展已有構(gòu)造的校核時(shí)，利用連續(xù)梁法才更為準(zhǔn)確。計(jì)算結(jié)果說(shuō)明，分段法所得的應(yīng)力幅值，一般都比運(yùn)轉(zhuǎn)中的實(shí)際值為高，僅在某些機(jī)型中有些微小偏差。假設(shè)將分段法與連續(xù)梁法進(jìn)展比較，那么前者比后者計(jì)算所得的曲軸不安全截面應(yīng)力約高15～20%，因此用分段法計(jì)算偏于安全。而多缸機(jī)曲軸是靜不定的多支承空間連續(xù)梁，曲軸的應(yīng)力狀態(tài)，與支座彎矩有關(guān)，并受支座彈性和軸承孔的不同心度影響。因此用連續(xù)梁法計(jì)算曲軸強(qiáng)度較為合理【36】。為使設(shè)計(jì)出的曲軸更安全，并限于現(xiàn)有的知識(shí)及所給的數(shù)據(jù)，本設(shè)計(jì)采用分段法進(jìn)展計(jì)算。2.7.1曲柄銷應(yīng)力曲柄銷所受彎矩隨曲軸轉(zhuǎn)角而變化，求出它的最大彎矩與最小彎矩，即可得出它的最大應(yīng)力與最小應(yīng)力。計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖2.4所示，由圖可見(jiàn)，作用在曲柄平面內(nèi)的力有：燃?xì)庾饔昧?、往?fù)運(yùn)動(dòng)慣性力、連桿大頭離心力、曲柄銷離心力、曲柄臂的離心力及平衡重的離心力等。圖2.4曲軸支反力可由下式求出〔N〕〔2.3〕由于本設(shè)計(jì)的曲軸為四缸柴油機(jī)，且發(fā)火間隔角為，因此曲柄左右對(duì)稱，那么上式又可化簡(jiǎn)為〔N〕〔2.4〕式中：--第個(gè)曲拐上平衡重總的離心力，那么有；--。據(jù)此可以求出在曲柄平面內(nèi)作用于曲柄臂計(jì)算截面上的彎矩為〔〕〔2.5〕再進(jìn)一步求出截面處得名義彎曲應(yīng)力〔〕〔2.6〕式中：--曲柄臂寬度，單位為；--曲柄臂厚度，單位為。將燃?xì)庾饔昧ψ畲笾导白钚≈等鐖D所2.5示代入式〔2.4〕，即求得及，再利用式〔2.5〕、式〔2.6〕求出及。圖2.5有?汽車構(gòu)造?圖4-1可知，=0.1。那么算得=82.27，=-15.11。從而算出曲柄銷圓角處得名義應(yīng)力幅〔〕〔2.7〕即=48.69。名義平均應(yīng)力〔〕〔2.8〕即=33.58。在計(jì)算曲柄銷的切應(yīng)力時(shí)，首先必須找出曲軸中承受最大扭矩的曲柄。由?內(nèi)燃機(jī)設(shè)計(jì)?可知，本設(shè)計(jì)作用在第3曲柄上的總扭矩最大，求曲柄銷上的最大扭矩=7394.20及最小扭矩=0，那么根據(jù)公式〔〕〔2.9〕算得=62.30，=0進(jìn)一步求出切應(yīng)力幅值為〔〕〔2.10〕平均切應(yīng)力〔〕〔2.11〕經(jīng)計(jì)算得=31.15，=31.15。2.7.2圓角形狀系數(shù)曲柄上的名義最大應(yīng)力和并不是曲柄上的最大應(yīng)力，由于應(yīng)力集中的緣故，曲柄上的最大應(yīng)力比計(jì)算所得的最大名義應(yīng)力要大得多，且軸頸和曲柄連接的圓角處和油孔附近是曲軸應(yīng)力集中最嚴(yán)重的部位，尤其以圓角處更為突出如圖2.6。曲軸這種應(yīng)力局部增高的現(xiàn)象，通常用形狀系數(shù)來(lái)描述。本設(shè)計(jì)將以列金法分析各構(gòu)造參數(shù)度形狀系數(shù)的影響。圖2.6〔1〕圓角彎曲形狀系數(shù)根據(jù)定義，可得彎曲形狀系數(shù)可表示為〔2.12〕式中：--曲軸圓角處實(shí)測(cè)的最大彎曲應(yīng)力，單位為。由列金法，那么有圓角彎曲形狀系數(shù)表達(dá)式〔2.13〕式中：--標(biāo)準(zhǔn)曲軸彎曲形狀系數(shù)。查?柴油機(jī)設(shè)計(jì)手冊(cè)〔上〕?圖9-53可知，當(dāng)=0.2時(shí)，=2.5；--曲軸重疊度的影響系數(shù)。查?柴油機(jī)設(shè)計(jì)手冊(cè)〔上〕?圖9-54可知，當(dāng)=0.2、=0.3時(shí)，=0.84；--曲柄臂寬度的影響系數(shù)。查?柴油機(jī)設(shè)計(jì)手冊(cè)〔上〕?圖9-55可知，當(dāng)=0.2、=0.2時(shí)，=0.85；--曲柄空心度得影響系數(shù)。查?柴油機(jī)設(shè)計(jì)手冊(cè)〔上〕?圖9-56可知，當(dāng)=0.3時(shí)，=1.00；--軸頸減重孔偏心距的影響系數(shù)。查?柴油機(jī)設(shè)計(jì)手冊(cè)〔上〕?圖9-57可知，當(dāng)=0.1時(shí)，=0.99；--所計(jì)算圓角相連的曲柄臂中減重孔邊緣至軸頸的距離影響系數(shù)。查?柴油機(jī)設(shè)計(jì)手冊(cè)〔上〕?圖9-58可知，=1.12。其中為與所計(jì)算圓角相連接曲軸軸頸的外徑，與所計(jì)算圓角相連接曲軸軸頸的內(nèi)徑。將以上數(shù)據(jù)代入式11計(jì)算得=1.97.〔2〕圓角扭轉(zhuǎn)形狀系數(shù)根據(jù)定義，可得扭轉(zhuǎn)形狀系數(shù)可表示為〔2.14〕式中：--曲軸圓角處實(shí)測(cè)的最大切應(yīng)力，單位為。由列金法，那么有圓角彎曲形狀系數(shù)表達(dá)式〔2.15〕--軸段直徑比為2的周對(duì)稱的階梯周扭轉(zhuǎn)形狀系數(shù)。查?柴油機(jī)設(shè)計(jì)手冊(cè)〔上〕?圖9-62可知，=1.62；--曲柄臂寬度的影響系數(shù)。查?柴油機(jī)設(shè)計(jì)手冊(cè)〔上〕?圖9-63可知，=1.37；--曲柄臂厚度的影響系數(shù)。查?柴油機(jī)設(shè)計(jì)手冊(cè)〔上〕?圖9-63可知，=1.08；--軸頸重疊度的影響系數(shù)。查?柴油機(jī)設(shè)計(jì)手冊(cè)〔上〕?圖9-64可知，=1.00；--軸頸減重孔偏心距的影響系數(shù)。查?柴油機(jī)設(shè)計(jì)手冊(cè)〔上〕?圖9-65可知，=0.96；--鼓形減重的影響系數(shù)。由于本設(shè)計(jì)減重孔不是鼓形因此，那么有=1。有以上數(shù)據(jù)算得=2.73。2.7.3安全系數(shù)曲軸的安全系數(shù)即曲軸強(qiáng)度的儲(chǔ)藏系數(shù)，它表示曲軸本身的疲勞強(qiáng)度與工作應(yīng)力之比?！?〕在只考慮彎曲時(shí)，安全系數(shù)為〔2.16〕式中:--對(duì)稱循環(huán)時(shí)，曲軸材料的彎曲疲勞極限。由?常用材料手冊(cè)?可得，且=588，那么=188.16；--彎曲時(shí)圓角處的應(yīng)力集中系數(shù)?？捎晒?〔2.17〕其中：為應(yīng)力集中敏感系數(shù)，查?柴油機(jī)設(shè)計(jì)手冊(cè)〔上〕?表9-16可知，=0.5。由此算得=1.49。--不同加工方法的影響系數(shù)，稱為外表加工系數(shù)。由?發(fā)動(dòng)機(jī)設(shè)計(jì)講義?表6-2可知，強(qiáng)化方法采用氮化處理的曲軸，外表加工系數(shù)=1.30；--不同尺寸的影響系數(shù)，又稱尺寸系數(shù)。查?柴油機(jī)設(shè)計(jì)手冊(cè)〔上〕?表9-14可知，=0.9；--材料對(duì)應(yīng)力循環(huán)不對(duì)稱的敏感系數(shù)。由?發(fā)動(dòng)機(jī)設(shè)計(jì)講義?表3-3可知，=0.05。有以上數(shù)據(jù)可算得=3.74?！?〕在只考慮扭轉(zhuǎn)時(shí)，安全系數(shù)為〔2.18〕式中：--對(duì)稱循環(huán)時(shí)，曲軸材料的扭轉(zhuǎn)疲勞極限。由?常用材料手冊(cè)?可得，，那么=109.13；扭轉(zhuǎn)時(shí)圓角處的應(yīng)力集中系數(shù)?？捎晒?〔2.19〕其中：為應(yīng)力集中敏感系數(shù)，查?柴油機(jī)設(shè)計(jì)手冊(cè)〔上〕?表9-16可知，=0.22。由此算出=1.38；--不同尺寸的影響系數(shù)，又稱尺寸系數(shù)。查?柴油機(jī)設(shè)計(jì)手冊(cè)〔上〕?表9-14可知，=0.9；--材料對(duì)應(yīng)力循環(huán)不對(duì)稱的敏感系數(shù)。由?發(fā)動(dòng)機(jī)設(shè)計(jì)講義?表3-3可知，=0。由以上數(shù)據(jù)可算得=2.97。3.從而可得到圓角處的總安全系數(shù)〔2.20〕那么算得=2.33，其值大于1.5，因而符合要求。3有限元分析隨著柴油機(jī)的不斷強(qiáng)化，曲軸的工作條件愈加苛刻，保證曲軸的工作可靠性至關(guān)重要，其設(shè)計(jì)是否可靠，對(duì)柴油機(jī)的使用壽命有很大影響，因此在研制過(guò)程中需給予高度重視。由于曲軸的形狀及其載荷比較復(fù)雜，對(duì)其采用經(jīng)典力學(xué)的方法進(jìn)展構(gòu)造分析往往有局限性。有限元法是根據(jù)變分原理求解數(shù)學(xué)物理問(wèn)題的一種數(shù)值計(jì)算方法，是分析各種構(gòu)造問(wèn)題的強(qiáng)有力的工具，使用有限元法可方便地進(jìn)展分析并為設(shè)計(jì)提供理論依據(jù)。本設(shè)計(jì)采用ANSYS有限元軟件，在靜應(yīng)力計(jì)算局部采用整體曲軸模型進(jìn)展有限元分析和模態(tài)分析，并就單元選擇及網(wǎng)格劃分對(duì)應(yīng)力的影響做了分析比較【37】。3.1ANSYS軟件介紹ANSYS由JohnSwanson博士創(chuàng)立于1970年，該公司開(kāi)發(fā)利用計(jì)算機(jī)技術(shù)進(jìn)展工程分析的軟件。ANSYS有限元程序是ANSYS的主要產(chǎn)品。它開(kāi)發(fā)初期是為了用于電力工業(yè)，現(xiàn)在已能滿足從汽車、電子到宇航、化學(xué)等大多數(shù)工業(yè)領(lǐng)域有限元分析(FEA)的需要。ANSYS軟件作為一個(gè)大型、通用的有限元程序，其功能已為全世界所公認(rèn)。ANSYS是迄今為止世界范圍內(nèi)唯一通過(guò)IS09001質(zhì)量認(rèn)證的分析設(shè)計(jì)類軟件，是美國(guó)機(jī)械工程師協(xié)會(huì)(ASME)，美國(guó)核安全局(NQA)及近20種專業(yè)技術(shù)協(xié)會(huì)認(rèn)證的標(biāo)準(zhǔn)分析軟件。ANSYS是第一個(gè)通過(guò)中國(guó)壓力容器標(biāo)準(zhǔn)化技術(shù)委員會(huì)認(rèn)證并在17個(gè)部委推廣使用的分析軟件。ANSYS軟件具有構(gòu)造、熱、電磁、流體分析等強(qiáng)大的功能。該軟件采用APDL參數(shù)化設(shè)計(jì)語(yǔ)言,能和AutoCAD,UG,SolidWorks,I-DEAS,PRO/E等多種CAD軟件接口，因此本設(shè)計(jì)采用ANSYS軟件進(jìn)展有限元分析。3.2整體曲軸有限元模型的建設(shè)傳統(tǒng)的曲軸分析，國(guó)內(nèi)外多采用單拐或單拐模型。但這種方法還不能反映整體曲軸內(nèi)部應(yīng)力場(chǎng)的分布狀態(tài)，有些學(xué)者也采用連續(xù)梁理論對(duì)曲軸進(jìn)展分析計(jì)算，但把象曲軸這樣復(fù)雜的構(gòu)造簡(jiǎn)化成連續(xù)梁，計(jì)算結(jié)果顯然是不準(zhǔn)確的。因此，為了較為準(zhǔn)確地計(jì)算曲軸強(qiáng)度和了解曲軸內(nèi)部的應(yīng)力狀況，本文采用曲軸三維整體模型，對(duì)曲軸進(jìn)展靜強(qiáng)度和剛度的有限元分析。3.2.1有限元網(wǎng)格的劃分由于曲軸構(gòu)造復(fù)雜，利用有限元軟件進(jìn)展建模時(shí)很難保證與圖紙上的曲軸構(gòu)造完全一致，因此建模時(shí)必須簡(jiǎn)化。為了減少應(yīng)力集中，曲軸上不同截面的結(jié)合處都有半徑不一的倒角，如果在建模時(shí)考慮這些倒角和油孔，那么會(huì)使有限元的網(wǎng)格非常密集，這就大大地增加了模型的單元數(shù)量，花費(fèi)大量的求解時(shí)間，而且生成的網(wǎng)格形狀也不理想，降低了求解精度，因此在整體曲軸建模時(shí)僅考慮主軸頸、曲軸軸頸與曲拐連接處的過(guò)渡圓角【38】。單個(gè)曲拐三維模型驚醒網(wǎng)格劃分后如圖3.1所示.3.2.2載荷狀況確實(shí)定曲軸在工作時(shí)承受缸內(nèi)的氣體壓力、往復(fù)和旋轉(zhuǎn)質(zhì)量慣性力的作用，根據(jù)已給定的發(fā)動(dòng)機(jī)參數(shù)，通過(guò)發(fā)動(dòng)機(jī)動(dòng)力學(xué)計(jì)算，求得此發(fā)動(dòng)機(jī)連桿軸頸載荷的最大值，及隨后曲圖3.1軸再轉(zhuǎn)過(guò)180度、360度、540度、720度，時(shí)連桿軸頸載荷的數(shù)值【39】。(1)曲軸的邊界條件由于曲軸主要是因彎曲而破壞的，因此對(duì)曲軸受到飛輪處的扭轉(zhuǎn)力可暫不考慮【40】，為簡(jiǎn)便起見(jiàn)，對(duì)于氣缸可假設(shè)，當(dāng)其發(fā)火時(shí)，活塞處于上止點(diǎn)位置時(shí)連桿軸頸載荷到達(dá)最大值【41】。圖3.2(2)力的邊界條件根據(jù)傳統(tǒng)的方法及有限寬度軸頸油膜壓力應(yīng)力分布規(guī)律，并忽略油孔處壓力峰值突變的影響，假定力邊界條件為:載荷沿曲柄銷軸向均勻分布，沿曲柄銷徑向180度角范圍內(nèi)按余弦規(guī)律分布【42】。(3)支撐邊界條件將主軸承對(duì)曲軸的支撐視為彈性支座，設(shè)彈簧剛度為，認(rèn)為值在曲軸縱向?qū)ΨQ面內(nèi)沿主軸頸均布，可視K均分在曲軸縱向?qū)ΨQ面內(nèi)主軸頸中截面左右的兩個(gè)對(duì)稱點(diǎn)上，本設(shè)計(jì)中取值為，這一剛度接近于主軸承的實(shí)際剛度【43】。在進(jìn)展有限元分析時(shí)，為模擬曲軸的全支撐情況，約束彈簧對(duì)主軸頸的徑向位移;為模擬止推軸承的作用，可將曲軸左端面靠近軸心的對(duì)稱四個(gè)節(jié)點(diǎn)的Z向位移為0，以防止曲軸沿軸向產(chǎn)生剛體位移【44】。載入約束后如圖3.2所示.3.3曲軸整體模型計(jì)算結(jié)果分析載入數(shù)據(jù)后，由計(jì)算機(jī)計(jì)算出各節(jié)點(diǎn)應(yīng)力，根據(jù)這些應(yīng)力的分布。3.3.1壓應(yīng)力分析應(yīng)力分布如圖3.3所示圖3.3承受壓力其位移分布如圖3.4所示圖拉應(yīng)力分析應(yīng)力分布如圖3.5所示承受壓力其位移分布如圖3.6所示圖3.5圖3.63.4疲勞強(qiáng)度校核整體曲軸的斷裂，在多數(shù)情況下首先在曲柄銷圓角出現(xiàn)疲勞裂紋，隨后裂紋向曲柄臂開(kāi)展而導(dǎo)致整根曲軸的斷裂。只在個(gè)別情況下因曲軸支承的局部損壞引起支座彎矩急劇增加而造成主軸頸圓角損壞【45】【46】。這主要是由于主軸頸圓角應(yīng)力以壓應(yīng)力為主，致使其抗交變載荷的能力增強(qiáng)。因此，通常僅對(duì)承載最大曲柄的曲柄銷圓角進(jìn)展疲勞強(qiáng)度計(jì)算就能滿足要求。曲柄銷圓角彎曲疲勞強(qiáng)度安全系數(shù)可通過(guò)式〔2.16〕、式〔2.18〕及式〔2.20〕求得。經(jīng)計(jì)算得1.87，因而符合要求。3.5結(jié)論該曲軸的應(yīng)力集中主要出現(xiàn)在連桿軸頸下側(cè)與主軸頸上側(cè)過(guò)渡圓角處，該曲軸的強(qiáng)度能到達(dá)要求，扭轉(zhuǎn)作用對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)曲軸應(yīng)力值的影響較小。網(wǎng)格的劃分及單元選擇對(duì)有限元分析結(jié)果有較大的影響，運(yùn)用單拐曲軸有限元模型計(jì)算的應(yīng)力值大于整體曲軸模型，因此采用單拐曲軸模型進(jìn)展有限元分析得出的結(jié)果是偏于安全的。并且采用有限元分析，使人們對(duì)零部件關(guān)鍵參數(shù)的理解和設(shè)計(jì)更進(jìn)了一步。從而減低設(shè)計(jì)周期，減少工作量，費(fèi)用更低，質(zhì)量更高。并且通過(guò)應(yīng)力分布圖可以直觀的得到曲軸圓角處得應(yīng)力情況,這對(duì)于今后改進(jìn)曲軸的構(gòu)造具有極其重要的作用。4總結(jié)通過(guò)本次畢業(yè)設(shè)計(jì)，我掌握了使用CAD、Pro/E及ANSYS等多種軟件方法，并把四年以來(lái)所學(xué)過(guò)的知識(shí)進(jìn)展匯總，解決了以前似懂非懂的問(wèn)題，但也遇到了許多未解決的問(wèn)題。首先，是曲軸的工藝選擇，曲軸的構(gòu)造應(yīng)結(jié)合工藝手段和方法進(jìn)展設(shè)計(jì)，而本設(shè)計(jì)限于我現(xiàn)有的知識(shí)水平，只是更多的參考了同類曲軸的構(gòu)造進(jìn)展設(shè)計(jì)，因此會(huì)導(dǎo)致曲軸的某些部位設(shè)計(jì)不合理。其次，在曲軸強(qiáng)度校核過(guò)程中，應(yīng)該考慮到曲軸所承受的所有的力及力矩，這樣計(jì)算結(jié)果才更真實(shí)，但本設(shè)計(jì)鑒于時(shí)間有限對(duì)計(jì)算進(jìn)展簡(jiǎn)化，其中的影響較小的力及力矩被忽略，因此計(jì)算結(jié)果結(jié)果可能偏離實(shí)際。最后，在ANSYS分析過(guò)程中，進(jìn)展了模型簡(jiǎn)化，假設(shè)以實(shí)體模型進(jìn)展分析，那么計(jì)算機(jī)容易計(jì)算出錯(cuò)。但模型的簡(jiǎn)化必然導(dǎo)致結(jié)果出現(xiàn)偏差。為解決上述問(wèn)題，我要努力更深入的學(xué)習(xí)，更熟練的掌握這些軟件，這樣才能更好的得出結(jié)果，并使我取得更大的進(jìn)步，并在曲軸構(gòu)造設(shè)計(jì)當(dāng)中得出一些更好的理論依據(jù)，以及對(duì)曲軸設(shè)計(jì)的優(yōu)化分析。參考文獻(xiàn)[1]成中清，蔡敢為，周曉蓉等.6108柴油機(jī)曲軸有限元分析.裝備制造技術(shù)，2010,1：27～29[2]柴油機(jī)設(shè)計(jì)手冊(cè)編輯委員會(huì).柴油機(jī)設(shè)計(jì)手冊(cè).北京：中國(guó)農(nóng)業(yè)出版社，1984.752～763[3]申福林.2005年中國(guó)客車行業(yè)開(kāi)展論壇：中國(guó)客車學(xué)術(shù)年會(huì)論文集.陜西：陜西科學(xué)技術(shù)出版社,2005，256～258[4]李人憲.車用柴油機(jī).中國(guó)鐵道出版社,1999,143～145[5]唐元春.新材料將推動(dòng)行業(yè)跨越開(kāi)展，://jrj,2008-03-12[6]徐兀.汽車發(fā)動(dòng)機(jī)現(xiàn)代設(shè)計(jì).人民交通出版社,1995,120～125[7]陳大榮.船舶內(nèi)燃機(jī)設(shè)計(jì).上海：上海交通大學(xué)出版社,1991,153～162[8]孫軍,桂長(zhǎng)林,李震.內(nèi)燃機(jī)曲軸強(qiáng)度研究的現(xiàn)狀、討論與展望.內(nèi)燃機(jī)學(xué)報(bào).2002,20(2):170～184[9]施興之.連續(xù)梁法計(jì)算曲軸應(yīng)力的研究.內(nèi)燃機(jī)學(xué)報(bào).1991，9(2):169～176[10][蘇]奧林、克魯戈諾夫.內(nèi)燃機(jī)活塞式及復(fù)合式發(fā)動(dòng)機(jī)的構(gòu)造設(shè)計(jì)與強(qiáng)度計(jì)算,機(jī)械工業(yè)出版社.1989,190～192[11]BiekleyI，D’OlierV，F(xiàn)esslerH.StressandDeformationsinOverlappedDieselEngineCrankshafts-Part2:EvaluationofResults[J].IMeehE,1998，212(D4):255～270P[12]ShiomiK，tVatanabeS.StressCaleulationofCrankshaftUsingArtifieialNeuralNetwork〔C」.SAEPaper951810,1995[13]APCowie.Thestructureoftheengine.AutomobileTechniquesandMaterials.2005(03)[13]GuaglianoM，TerranovaA，VerganiL.TheoretiealandExperimentalStudyoftheStressConeentrationFaetorinDieselEngineCrankshafts[J].TransASME，JMeehDes,1993,115(3):47～52P[14]HenryJP，ToploskyJ，AbramezukM.CrankshaftDurabilitPredietionANew3-CApproach.SAEPaPer920087,1992[15]張松紅，胡仁喜，康士廷等.ANSYS12.0有限元分析從入門到精通.北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2010.3～5[16]孫連科，唐斌，薛東新等.柴油機(jī)曲軸有限元分析及構(gòu)造優(yōu)化設(shè)計(jì).拖拉機(jī)與農(nóng)用運(yùn)輸車，2007,34〔3〕：54～57[17]丁宇.柴油機(jī)曲軸性能分析及曲軸強(qiáng)度計(jì)算方法研究.碩士學(xué)位論文,哈爾濱:哈爾濱工程大學(xué),2006[18]胡仁喜.Pro/ENGINEERWildfire5.0中文版模具設(shè)計(jì)從入門到精通.北京:機(jī)械工業(yè)出版社,2009.129～134[19]譚雪松,王金,侯燕銘等.Pro/ENGINEERWildfire中文版模具設(shè)計(jì).北京:人民郵電出版社,2009.78～128[20]楊可楨,程光蘊(yùn),李仲生等.機(jī)械設(shè)計(jì)根基.北京:高等教育出版社,2006.5～13[21]ShiomiK，WatanabeS.Thestructureoftheengine.SAEPaper951810，1995[22]邵慰嚴(yán)，朱仁文，符正偉.內(nèi)燃機(jī)曲軸強(qiáng)度考核程序系統(tǒng)的研究[J].內(nèi)燃機(jī)學(xué)報(bào)，1984，2(2)：167～176[23]