深層密實法(砂石樁)

深層密實法(砂石樁)第一頁，共77頁。碎石樁

第二節(jié)1、定義：碎石樁指用振動或沖擊荷載在軟弱地基中成孔后，再將碎石或砂擠壓入孔中形成的大直徑密實柱體。碎石樁（StoneColumn）砂樁(SandPile)碎石樁是的總稱碎石樁的施工工藝有：振沖法、沉管法、振動氣沖法、鉆孔錘擊法等。第二頁，共77頁。振沖樁(起源于德國,我國于70年代引入)(1)設備,振沖器d=270~420mm,l=2~3m,G=8~20KN(2)原理:振:偏心輪旋轉,振動加密,使顆粒移動沖:高壓水從中間穿過,土顆粒振浮液化固結第三頁，共77頁。就位：清理平整施工場地，布置樁位。振沖器對準樁位。分段成樁成孔：啟動水泵和振沖器，水壓400～600kpa，水量可用200～400l/min，直至達到設計處理深度以上0.3～0.5m。清孔，如果不清，泥漿比重大，碎石下降慢不易密實。提出加料，將振沖器沉入填料中振密，振密判斷標準：電流超過規(guī)定密實電流，達不到標準繼續(xù)向孔內加填料。振沖法

第四頁，共77頁。干振法

振孔器就位振動擠土成孔上提振孔器填料振搗形成碎石樁第五頁，共77頁。振沖器第六頁，共77頁。3、適用范圍：

砂石樁法適用于擠密松散砂土、粉土、粘性土、素填土和雜填土等地基。對飽和粘土地基上對變形控制要求不嚴的工程也可采用砂石樁置換處理。砂石樁也可用于處理液化地基。振沖法適用于處理砂土、粉土、粘性土、填土地基，對處理不排水抗剪強度不小于20kpa的軟土地基使用要慎重。不加填料振沖加密適用于處理粘粒含量不大于10％的中砂、粗砂地基。3、作用：提高地基強度、降低壓縮性，或消除地基抗液化。4、工程應用：中小型工業(yè)與民用建筑、散料堆場、碼頭、路堤、油罐等工程的地基加固。2、分類：振沖碎石樁和干法碎石樁。第七頁，共77頁。第一節(jié)碎石樁的加固機理一、松散砂土中的加固機理松散砂土孔隙大，在動靜荷載的作用下，產生較大沉降，必須經過人工處理。1、擠密作用砂樁成樁采用振動或沖擊方法，樁管對周圍砂土產生很大橫向擠壓力，將地基中等于樁管體積的砂擠向周圍砂層，這種強制擠密使砂土相對密度Dr增加，孔隙比e減小，摩擦角φ提高，地基承載力fk增大，同時消除液化

第八頁，共77頁。砂樁第九頁，共77頁。2、排水作用用碎石（砂）樁加固砂土時，樁孔內充填的碎石等反濾性好的粗骨料，在地基中形成滲透性良好的豎向排水減壓通道，消散了孔隙水壓力的增高，防止砂土液化，同時也可加快地基的排水固結。第十頁，共77頁。3、砂基預振效應砂土液化與砂土的相對密實度和振動應變史有關Dr=54%,且受過預振抗液化能力≥Dr=80%,且未受過預振發(fā)生液化所需應力Dr相同，受過預振所需應力=1.4未受過預振所需應力振沖器施工時，頻率為1450次/min，a=98m/s2，激振力為90kN這樣大的振動和沖擊，使地基土在擠密的同時也獲得強烈預振碎石樁加固砂土效果顯著，但小于0.074mm的細顆粒含量超過10%，效果就不顯著；若超過20%，振動擠密不再適用。第十一頁，共77頁。1、置換作用：粘土多為蜂窩結構，成樁過程中受到擾動后，強度降低，起不到擠密加固作用，砂樁加固主要是利用砂樁本身強度形成復合地基，提高地基的承載力和地基的整體穩(wěn)定性。2、排水作用粘性土的滲透系數小，在10-7～10-4cm/s的范圍內。砂土的滲透系數達10-3cm/s，所以設置砂土后，減少了軟弱地基土的排水距離，加快固結速率，有助于地基強度的提高。二、軟弱粘性土中的加固機理砂樁3、加筋作用：樁體在荷載作用下主要起應力集中作用。4、墊層作用：加固過的復合樁土層能起到墊層作用。碎石樁的作用：擠密、置換、排水、加筋和墊層第十二頁，共77頁。第二節(jié)碎石樁的設計和計算一、加固范圍1、碎石樁擠密地基的寬度應超出基礎寬度，每邊放寬不應小于1～3排。2、碎石樁用于防止砂層液化時，每邊放寬不宜小于處理深度的1/2，并不應小于5m?？梢夯瘜由细采w有厚度大于3m非液化土層，每邊放寬不宜小于液化層厚度的1/2，不應小于3m。二、樁位布置碎石樁樁孔宜采用等邊三角形或正方形布置。第十三頁，共77頁。三、樁徑采用300～800mm，對飽和粘土地基宜采用較大樁徑四、樁長1、軟弱土層厚度不大時，碎樁應穿過軟弱土層，以減少地基變形2、在可液化地基中，樁長應穿透可液化地基3、軟弱土層厚度較大時，對按穩(wěn)定性控制的工程，碎樁長度應不小于最危險滑動面以下2m（一般為1.5～2.0m）深度；對按變形控制的工程，碎樁長度應滿足碎樁復合地基沉降量不超過建筑物地基容許沉降量的要求，并滿足軟弱下臥層強度的要求。4、樁長不宜短于4m，不宜超過12m。取決于加固土層厚度、軟弱土層性質、工程要求。取決于地基土性質、成樁設備和方法。第十四頁，共77頁。五、樁距計算

（一）砂性土地基中的樁距計算

1、砂性土的加固機理主要是擠密，加固后土的密實度增大，孔隙比變小。2、計算參數及公式單樁加固面積，正方形布樁樁體面積樁距原地基土單位深度平均體積砂固相顆粒體積

假定碎石樁為100%的擠密作用，即成樁過程中地面沒有隆起或下沉現象，被加固的砂土沒有流失。

一根碎石樁承擔的處理面積第十五頁，共77頁。處理前體積：處理后體積：樁體直徑為d：兩式聯立：正方形布置正三角形布置第十六頁，共77頁。若考慮擠密和振密兩種作用規(guī)范給出第十七頁，共77頁。e>0.950.85<e<0.950.70<e<0.85e<0.70細砂、粉砂e>0.850.75<e<0.850.60<e<0.75e<0.60礫砂、粗砂、中砂松散稍密中密密實材料狀態(tài)砂土密實度參考表2）根據抗震規(guī)范要求，確定加固后地基的相對密度Dr

砂土最大和最小孔隙比相對密度，可取0.70～0.85。3、地基擠密后的孔隙比1）根據加固后地基承載力的要求，由密實度推算加固后孔隙比第十八頁，共77頁。（二）粘性土地基中的樁距計算

1、粘性土的加固機理是置換，故根據置換率確定樁間距。2、由面積換算率m計算一根樁的分擔面積Ae

規(guī)范給出一根樁承擔的處理地基面積的等效圓直徑第十九頁，共77頁。六、承載力計算

作用于樁頂的應力樁周土的應力

碎石樁面積，則樁周土面積為Ae-Ap

復合地基承載力應由現場復合地基載荷試驗取的，也可分別取得樁、樁間土承載力，按樁土應力比估算。則有當復合地基上作用荷載p時第二十頁，共77頁。復合地基承載力

②對小型工程的粘性土地基：《建筑地基處理技術規(guī)范》JGJ79-2002規(guī)定,振沖樁（砂樁)①復合地基承載力特征值應通過現場復合地基載荷試驗確定,初步設計時也可用單樁和處理后樁間土的承載力特征值估算.樁間土承載力標準值由現場原位試驗或室內試驗確定。n為樁土應力比,即：

粘土為2～4，砂土、粉土為1.5～3。③對于采用砂樁處理的砂土地基，可根據擠密后砂土的密實狀態(tài)確定。第二十一頁，共77頁。復合地基承載力復合地基載荷試驗由樁、土承載力復合估算試驗（載荷、原位測試）、當地經驗天然地基承載力代替載荷試驗、樁土應力比理論公式、經驗公式復合地基承載力通式第二十二頁，共77頁。單樁極限承載力的理論公式法Brauns單樁極限承載力法綜合單樁極限承載力法均假設單樁的破壞是空間軸對稱問題，樁周土體是被動破壞。也都利用、來確定。因為碎石樁是散體材料，其樁體的承載力取決于碎石的內摩擦角和樁間土對它的側向約束力第二十三頁，共77頁。Brauns單樁極限承載力法極限承載力公式式中，可按下式用試算法求得即：第二十四頁，共77頁。綜合單樁極限承載力法極限承載力公式樁體側向極限應力故綜合單樁極限承載力法也稱側向極限應力法，是目前計算碎（砂）石樁單樁承載力最常用的方法還有簡單方法第二十五頁，共77頁。八、穩(wěn)定性分析

碎石樁能改善天然地基整體穩(wěn)定性，是利用了復合地基的抗剪特性穩(wěn)定性計算主要使用圓弧滑動法復合地基的抗剪強度不考慮作用于粘性土上的荷載產生固結考慮作用于粘性土上的荷載產生固結粘聚力提高第二十六頁，共77頁。七、沉降計算復合地基的沉降量分為兩部分復合地基加固區(qū)變形和加固區(qū)下臥層的變形量。

加固區(qū)下臥層計算一般采用分層總和法第二十七頁，共77頁。加固區(qū)的計算方法——復合模量法：將樁和土視為一復合體，采用復合壓縮模量法來評價復合土體的壓縮量：加固區(qū)土層沉降第I層土體上附加應力的增量；第I層復合地基的壓縮模量第I層復合土體的厚度復合土體分層總數復合地基壓縮模量計算方法

分別為第I樁體、樁間土的壓縮模量第二十八頁，共77頁。復合地基的復合值計算抗滑安全系數穩(wěn)定性計算——與樁土應力比n和置換率m有關的參數，

一般取0.4~0.6第二十九頁，共77頁。第三節(jié)施工施工方法振沖法干振法沉管法強夯置換法射水成孔袋裝法振動沉管法內擊沉管法心管密實法一、施工方法二、施工步驟振沖法第三十頁，共77頁。成孔：啟動水泵和振沖器，水壓400～600kpa，水量可用200～400l/min，成孔速度0.5～

2.0m/min，直至達到設計處理深度。提出加料，將振沖器沉入填料中振密，振密判斷標準：電流超過規(guī)定密實電流，達到標準后繼續(xù)向孔內加填料。就位：清理平整施工場地，布置樁位。振沖器對準樁位。分段成樁清孔，如果不清，泥漿比重大，碎石下降慢不易密實。振沖法

第三十一頁，共77頁。三、施工機具振沖器吊車填料設備供水泵振沖器參數振動頻率密實電流加速度振幅第三十二頁，共77頁。干振法

振孔器就位振動擠土成孔上提振孔器填料振搗形成碎石樁第三十三頁，共77頁。四、施工順序：先中間后兩邊一邊向一邊推間隔跳打砂土：－粘性土：軟粘土：附近有建筑物時：第三十四頁，共77頁。五、施工工藝工藝關鍵點：成孔、填料成樁

填料，對于振沖擠密和振沖置換都要進行。不同地基土，不同加固機理，采用的填料方式也不同。填料成樁①間斷填料法②連續(xù)填料法③綜合填料法④不加填料法⑤先護壁后制樁法成孔，要選擇好水壓和水量第三十五頁，共77頁。振孔器就位振動擠土成孔上提振孔器填料振搗形成碎石樁①間斷填料法第三十六頁，共77頁。振沖器②連續(xù)填料法第三十七頁，共77頁。①間斷填料法——多次提出振沖器，繁瑣、效率低。能

保證填料順利到位，適合人工填料。②連續(xù)填料法——效率高，操作方便，適合機械化施工。

樁底填料不易振密，影響加固效果。③綜合填料法——避免了①、②種方法的缺點。④不加填料法——適用于中粗砂地基。⑤先護壁后制樁法——適用于軟弱粘性土地基，主要是防塌孔各種填料方法的特點：第三十八頁，共77頁。振沖擠密施工工藝中粗砂地基——不加填料法粉細沙、粉質粘土——

連續(xù)填料法、綜合填料法填料方式水量——保證砂土充分飽和留振時間——足夠時間使砂土完全液化并有足夠的“液化區(qū)”施工關鍵振沖置換施工工藝軟粘土地基——間斷填料法綜合填料法軟弱粘土地基——

先護壁后制樁法填料方式成孔后要清孔加料宜“少量多次”施工關鍵第三十九頁，共77頁。

振沖法施工完后，在地表1m范圍內的土層因松散，需另行處理。六、施工質量控制控制填料量密實電流留振時間

在粉性較重的地基土中制樁，密實電流易達到，要注意控制填料和留振時間;

在粘性土地基土中制樁，填料和留振時間易保證，要注意掌握密實電流。第四十頁，共77頁。沉管法過去主要用于制作砂樁，現已用于碎石樁，是一種干法施工。沉管法振動成樁法沖擊成樁法一次拔管法逐步拔管法重復壓拔管法單管法雙管法芯管密實法內擊成管法

適用于處理砂性土、非飽和粘性土、粉土、素填土和雜填土（以爐灰、爐渣、建筑垃圾為主）。當用于消除粉細砂及粉土液化時，宜用振動沉管成樁法。第四十一頁，共77頁。1、振動成樁法施工機具：

振動打樁機、機架、樁管（下端裝有活瓣鋼樁靴）、提料斗。重復壓拔管法成樁的打樁機上還裝有高壓空氣（或水）噴射裝置?；畎陿都?/p>

振動打樁機樁管下端特殊構造（重復壓拔管法）第四十二頁，共77頁。振動成樁法施工工藝樁管就位振動沉管灌料按規(guī)定速度邊振邊拔出樁管第四十三頁，共77頁。①樁靴閉合，樁管垂直就位；②將樁管沉人土層中到設計深度；③將料斗插人樁管，向樁管內灌料；④邊振動邊拔出樁管到地面而成樁。振動擠密砂樁的成樁工藝有三種，具體的施工工藝流程圖為：重復壓管成樁法一次拔管成樁法①、②將樁管沉人土層中到設計深度，如果樁管下沉速度較慢，利用樁管下端噴射嘴射水，加快下沉速度；③、④按規(guī)定的拔出高度拔起樁管，同時向樁管內送人壓縮空氣，使砂容易排出，樁管拔起后核定砂的排出量；⑤按規(guī)定的壓下高度再向下壓樁管，將落人樁孔內的砂壓實；⑥重復進行③一⑤的工序，直到樁管拔出地面而成樁。逐步拔管成樁法

①、②、③④邊振動邊拔出樁管，每拔出一定長度，應停拔繼續(xù)留振若干秒，如此反復進行，直到樁管拔出地面而成樁。

第四十四頁，共77頁。振動成樁法三種成樁工藝施工流程圖第四十五頁，共77頁。振動成樁法質量控制重復壓拔管法一次拔管法逐步拔管法拔管速度（2m/min）——控制樁身連續(xù)性填料數量——控制樁直徑拔管高度（＜0.5m）停振時間（20s）樁管每次拔起和壓下高度拉拔速度（2m/min）第四十六頁，共77頁。2、沖擊成樁法沖擊成樁法的成孔工藝與振動式相同，但擴大樁體的方式不是振動式，而是用內管向下沖擊而成。施工機具：

打樁機（蒸汽式、柴油式）樁管（下端裝有活瓣鋼樁靴或預制砼樁尖）提料斗單管法混凝土樁尖適用于消除粉細砂及粉土液化第四十七頁，共77頁。單管法樁管就位將樁管用蒸氣打樁機和柴油機打樁機打到設計深度灌料按規(guī)定速度拔出樁管拔管速度（1.5～3.0m/min）填料數量若達不到要求則復打或補樁質量控制第四十八頁，共77頁。雙管法——芯管密實法施工機具：打樁機（蒸汽式、柴油式）履帶式起重機樁管（底端開口的外管和底端閉口的內管）提料斗適用于砂樁和碎石樁該工藝用于淤泥中能保證成樁，不發(fā)生縮頸和塌孔現象貫入度（錘擊內外管時）質量控制第四十九頁，共77頁。錘擊內外管，下沉到規(guī)定深度拔起內管，向外管內灌料放下內管到外管料面上，拔起外管到與內管平齊錘擊內外管，將料壓實將內外管安放在預定樁位上拔起內管向外管內灌料重復成樁芯管密實法第五十頁，共77頁。雙管法——內擊成管法施工機具：打樁架（有兩個卷揚機）導管（一根d=300~400mm的鋼管）吊錘，重1.0～2.0t內擊沉管法適用于碎石樁

該工藝擠土明顯，樁密實度高，適用于地下水位以下的軟弱土。干作業(yè)，設備簡單，耗能低。工效低，鋼絲繩易斷。貫入度質量控制第五十一頁，共77頁。就位：清理場地布樁.機具就位，將導管中心對準樁位。穿塞：沉管到位后，提升導管一定高度，用低沖程將石塞沖出管外，并使其沖入導管下一定深度，深度稱為沖錘超深，一般0.5-1.0m。制塞：在導管中投入一定數量的碎石，形成一定高度的石塞。沉管：用沖錘反復沖擊導管內碎石石塞，由碎石與導管間的摩擦力帶動導管與石塞一起下沉，直到設計深度為止.內擊沉管法沖錘超深第五十二頁，共77頁。形成樁體：當樁的頂面達到預定高程時，制樁完成。樁頂高程一般高出基礎底面0.5-1.0m，這段高度稱為樁頂超高以保證基底處的樁體和樁周土獲得足夠的密實度。制樁：制樁包括提管、投料和擊實三個過程。穿塞后將導管拔起一定高度，向管內投入適量碎石，用沖錘反復沖擊將其擊出導管，并達到預定的擊實要求為止。如此分段填料擊實直到制樁完成。第五十三頁，共77頁。第四節(jié)質量檢驗1、質量檢驗方法：可用標準貫入法、靜力觸探法、載荷板和動力觸探等方法檢測樁及樁間土質量。2、檢測時間：碎（砂）石樁施工過程中產生超靜孔隙水壓力，等其消散完以后檢驗，砂土檢驗間隔短，一般幾個小時，粘土間隔3～4周，粉土2～3周。第五十四頁，共77頁。壽春路商住樓填土地基擠密碎石樁加固工程一、工程概況工程位于安徽省合肥市壽春路，1987～1988年興建六棟商品房住宅樓。18號樓為六層磚混結構，條形基礎；19號樓為五層框架結構，鋼筋混凝土帶形基礎；22號～25號樓都為七層磚混結構，僅25號樓半部為八層，底層框架，二層以上為磚混結構，十字交叉條形基礎。地基采用擠密砂石樁加固方案，要求加固后復合地基承載力達到180kPa，并能滿足地基變形控制條件。第五十五頁，共77頁。二、工程地質條件18號和19號樓建筑物場地位于南肥河一級階地上，地基土構成層次為：稍密的房渣雜填土—可塑的素填土—硬塑性粘土（Qal4-1）—可塑的粉質粘土—可塑至硬塑的粉土—紅色泥質砂（頁）巖風化帶（K）。填土厚度為3.30～4.30，填土層fk=100～110kPa，填土層下粘土層fk=240～260kPa。22號至25號樓建筑場地位于南肥河古河道河漫灘上，地基土構成層序為：稍密的房渣雜填土—可塑夾軟塑的素填土—可塑的粉質粘土（Qal4-1）—可塑粉土—硬塑粉土（Qal4-1）—紅色泥質砂（頁）巖風化帶（K）。填土厚度為3.80～5.30m，四幢樓東半部填土土質比西半部的明顯較差，填土層fk=95～100kPa，軟塑素填土夾層fk=70～80kPa，填土層下的粉質粘土fk=180kPa18號、19號樓建筑物場地埋藏兩層地下水—填土層中的上部滯水和粉土層中的層間水，上部滯水埋深1.00～1.50m左右；22號至25號樓擬建場地埋藏地下水屬于潛水，地下埋深1.00m左右第五十六頁，共77頁。

（一）成樁材料：

三、設計計算

為了使建筑物場地地基得到整體加固，根據被加固填土層厚度與基礎形式不同，在基礎邊緣的外側布置1～3排樁，以滿足基礎邊緣處不發(fā)生較大的側向位移的要求。

18號樓為條形基礎，填土層較薄，在其邊緣外側布置一排樁。19號樓為條形基礎，22號至25號樓為十字交叉條形基礎，填土層較厚，而且東半部填土層中夾有軟弱層透鏡體，故在基礎邊緣外側布置兩排柱。布樁形式均按等腰三角形滿堂布樁（二）加固范圍與布樁形式

為了提高擠密樁體強度，提高復合地基承載力，選擇的置換材料為級配砂石。通過試驗確定砂石的最佳級配為：中粗砂：碎石=4：6，此級配砂石的最大密度為2.08t/m3。第五十七頁，共77頁。18號樓布樁形式19號樓條形基礎底面下的布樁形式第五十八頁，共77頁。19號樓兩條基之間的布樁方式22號~25號樓布樁方式第五十九頁，共77頁。（三）置換率

18號、22號和23號樓為12%；19號樓條形基礎下為14%，兩條形基礎中間為11%；24號、25號樓為10.3%。采用成孔管徑為φ377mm的樁管，成樁直徑為400～450mm。樁長依填土深度不同設計為3.8～5.0m，以樁端進入下部較好的持力層0.30～0.50m為宜。樁距按等腰三角形布置，結合基礎尺寸確定。（四）成樁尺寸先按擬定的置換率及確定的樁徑求出Ae，再由求出L。如18號樓：第六十頁，共77頁。（五）砂石灌入量

單樁砂石灌入量按計算，r為樁孔半徑（mm），h為設計樁長（m）四、樁間土擠密效果在每個加固場地布置輕型觸探試驗孔12～24個，其中6～12個孔與樁中心距0.4m，另外6～12個孔與樁中心距0.60～0.80m。第六十一頁，共77頁。樓號N10一般值N10平均值樁間土fs，k加固前加固后加固前加固后加固前加固后0.4m0.6m0.4m0.6m0.4m0.6m1811~3820~5419~531729291001501301911~3727~5717~482040321101501302211~3224~5224~49213535951401302310~4025~5826~6421403895140130248~3527~6724~512242351001401302510~3725~6622~60214540100140130第六十二頁，共77頁。（三）復合地基承載力試驗試驗點編號試1號試2號試3號試4號載1號載2號載3號試驗點位置19號樓19號樓19號樓19號樓22號樓附樓22號樓梯間24號主樓承壓板面積1.000.250.50.51.001.001.00置換率12.014.811.012.010.2試坑深度1.001.001.001.001.301.301.30P0.02190295110150140130220第六十三頁，共77頁。五、復合地基承載力評價（一）計算公式根據樁間土的實測fs,k值，參考m、n值，各個加固場地復合地基承載力標準值fsp,k。fsp,k=m×nfs,k+(1-m)fs,k

樓號fs,kmnfsp,k181300.124.0177191420.144.0210221370.124.0188231370.124.0188241400.1034.0181251400.1034.0180第六十四頁，共77頁。（二）綜合評價本工程評價復合地基承載力標準值是以載荷試驗結果為主，經驗公式為輔。即按相對沉降量確定p0.02值作為評價fsp,k的主要依據，據此各個加固場地復合地基承載力標準值為：18號樓fsp,k=180kPa；19號樓fsp,k=190kPa；23號樓和25號樓七層部分為180kPa，24和25號樓八層部分為190kPa。六、復合地基變形特征分析1、加固后復合地基載荷試驗曲線如圖。無明顯的第一、二拐點，其比例界限難以確定。可取p0.02載荷前2-3級荷載P所對應的沉降s值來計算E0值，并取E0值的平均值作為評價復合地基代表性指標。18號、22號、23號和25號樓七層部分為8.0Mpa，19號、24號和25號樓八層部分為9.0Mpa。第六十五頁，共77頁。2、按設計實際采用的復合地基承載力標準值fsp,k為180kPa，查出載荷試驗p-s曲線所對應的s值，結合各個建筑物主要基礎寬度，可按下式預估建筑物最終平均沉降量：

s—設計采用的復合地基承載力標準值對應的沉降量（cm）B—建筑物的基礎寬度（cm）b—載荷承壓板寬度（cm）由上式計算，六幢樓的最終平均沉降量為3-5cm。七、技術經濟指標六幢樓加固后填土層的復合地基承載力達到180kPa,比加固前提高80%第六十六頁，共77頁。輕工業(yè)部管理干部學院擠密碎石樁處理粉土和粉質粘土地基加固工程輕工業(yè)部管理干部學院位于河北省固安縣，擴建工程包括教學樓、禮堂、水塔、托兒所宿舍樓等大小十個項目。上部結構設計要求處理后的地基承載力標準值大于180kPa.工程場地位于水定河沖積平原，為水定河河漫相第四紀新近沉積，地震烈度為7度，地下水位理深1.35～5.68m，土層主要為粉土、粉質粘土，部分地區(qū)有粉砂和粘土夾層，南北兩區(qū)工程地質剖面團如圖所示。南北兩區(qū)各層土的物理力學指標如表所示。液化判別表明北區(qū)地下-4.20～11.40m處