燃煤機(jī)組節(jié)能減排一體化技術(shù)

燃煤機(jī)組節(jié)能減排一體化技術(shù)第一頁，共74頁。節(jié)能減排工作思路診斷試驗(yàn)及評(píng)估優(yōu)化運(yùn)行技術(shù)節(jié)能減排改造一體化技術(shù)結(jié)論目錄第二頁，共74頁。燃煤機(jī)組節(jié)能減排一體化技術(shù)一.節(jié)能減排工作思路第三頁，共74頁。燃煤機(jī)組節(jié)能減排一體化技術(shù)1.1準(zhǔn)備第四頁，共74頁。燃煤機(jī)組節(jié)能減排一體化技術(shù)1.2診斷試驗(yàn)及評(píng)估第五頁，共74頁。燃煤機(jī)組節(jié)能減排一體化技術(shù)1.3.節(jié)能減排技術(shù)路線第六頁，共74頁。燃煤機(jī)組節(jié)能減排一體化技術(shù)1.4.節(jié)能減排項(xiàng)目實(shí)施路第七頁，共74頁。燃煤機(jī)組節(jié)能減排一體化技術(shù)1.5.優(yōu)化運(yùn)行第八頁，共74頁。二

診斷試驗(yàn)及評(píng)估燃煤機(jī)組節(jié)能減排一體化技術(shù)為了滿足電廠節(jié)能減排改造的目標(biāo)，在開展機(jī)組汽輪機(jī)通流部分改造、鍋爐受熱面改造、環(huán)保設(shè)施增效等節(jié)能減排綜合升級(jí)改造項(xiàng)目時(shí)，需要對(duì)汽機(jī)、鍋爐及環(huán)保設(shè)施進(jìn)行全面的技術(shù)評(píng)估。

為了能準(zhǔn)確評(píng)價(jià)機(jī)組各主輔設(shè)備的能力，需要對(duì)機(jī)組進(jìn)行汽輪機(jī)、鍋爐及環(huán)保設(shè)備的摸底診斷試驗(yàn)、最大出力性能評(píng)估試驗(yàn)。2.1診斷試驗(yàn)及評(píng)估的目的第九頁，共74頁。1、確定在改造前機(jī)組經(jīng)濟(jì)性的基準(zhǔn)點(diǎn)；2、確定各設(shè)備的性能指標(biāo)及最大出力能力；3、確定改造設(shè)備的基本范圍；4、優(yōu)化改造設(shè)計(jì)方案的基礎(chǔ)數(shù)據(jù)來源；5、進(jìn)一步挖掘機(jī)組節(jié)能改造的潛力。燃煤機(jī)組節(jié)能減排一體化技術(shù)2.2診斷試驗(yàn)及評(píng)估的作用第十頁，共74頁。2.3診斷試驗(yàn)及評(píng)估內(nèi)容輔機(jī)試驗(yàn)?zāi)ッ簷C(jī)及制粉系統(tǒng)一次風(fēng)機(jī)送風(fēng)機(jī)引風(fēng)機(jī)增壓風(fēng)機(jī)（如有）鍋爐試驗(yàn)鍋爐汽水參數(shù)qv、qF鍋爐熱效率煙風(fēng)量及煙風(fēng)系統(tǒng)阻力燃煤機(jī)組節(jié)能減排一體化技術(shù)第十一頁，共74頁。輔機(jī)系統(tǒng)試驗(yàn)給水系統(tǒng)凝結(jié)水系統(tǒng)開式循環(huán)水系統(tǒng)閉式冷卻水系統(tǒng)真空泵系統(tǒng)凝汽器加熱器除氧器汽輪機(jī)試驗(yàn)汽機(jī)熱耗廠用電率機(jī)組供電煤耗高、中、低壓缸效率軸封漏汽量燃煤機(jī)組節(jié)能減排一體化技術(shù)2.3診斷試驗(yàn)及評(píng)估內(nèi)容第十二頁，共74頁。輔機(jī)試驗(yàn)輸灰除渣系統(tǒng)、空壓機(jī)系統(tǒng)稀釋風(fēng)機(jī)、液氨供給系統(tǒng)氧化風(fēng)機(jī)、石灰漿液、工藝水處理系統(tǒng)環(huán)保試驗(yàn)除塵系統(tǒng)（除塵器效率、阻力等）脫硝系統(tǒng)（脫硝效率、氨逃逸等）脫硫系統(tǒng)（脫硫效率、出口霧滴含量等）燃煤機(jī)組節(jié)能減排一體化技術(shù)2.4診斷試驗(yàn)及評(píng)估內(nèi)容第十三頁，共74頁。三

運(yùn)行優(yōu)化技術(shù)燃煤機(jī)組節(jié)能減排一體化技術(shù)第十四頁，共74頁。三

運(yùn)行優(yōu)化技術(shù)燃煤機(jī)組節(jié)能減排一體化技術(shù)第十五頁，共74頁。3.1汽輪機(jī)及輔機(jī)系統(tǒng)燃煤機(jī)組節(jié)能減排一體化技術(shù)第十六頁，共74頁。燃煤機(jī)組節(jié)能減排一體化技術(shù)3.2鍋爐及輔機(jī)系統(tǒng)第十七頁，共74頁。3.2.1鍋爐燃燒調(diào)整制粉系統(tǒng)（含磨煤機(jī)運(yùn)行優(yōu)化）風(fēng)煙系統(tǒng)（含送引風(fēng)機(jī)運(yùn)行優(yōu)化）汽水系統(tǒng)燃燒效率污染物排放熱偏差控制燃煤機(jī)組節(jié)能減排一體化技術(shù)第十八頁，共74頁。鍋爐制粉系統(tǒng)燃煤機(jī)組節(jié)能減排一體化技術(shù)第十九頁，共74頁。燃煤機(jī)組節(jié)能減排一體化技術(shù)鍋爐風(fēng)煙系統(tǒng)第二十頁，共74頁。投自動(dòng)配風(fēng)方式燃煤機(jī)組節(jié)能減排一體化技術(shù)第二十一頁，共74頁。燃燒調(diào)整后，投自動(dòng)運(yùn)行情況燃煤機(jī)組節(jié)能減排一體化技術(shù)第二十二頁，共74頁。燃煤機(jī)組節(jié)能減排一體化技術(shù)燃燒調(diào)整后，投自動(dòng)運(yùn)行末過管壁溫度第二十三頁，共74頁。3.2.2氧化皮綜合治理（從運(yùn)行的角度）控制熱偏差啟停爐速度/方式啟停爐減溫水控制水壓試驗(yàn)后啟爐水處理工藝燃煤機(jī)組節(jié)能減排一體化技術(shù)三

運(yùn)行優(yōu)化技術(shù)第二十四頁，共74頁。材料幾何參數(shù)時(shí)間溫度材料成分氧化皮生成速度晶粒度幾何參數(shù)材料處理工藝3.2.2氧化皮綜合治理（從運(yùn)行優(yōu)化方面控制熱偏差）燃煤機(jī)組節(jié)能減排一體化技術(shù)第二十五頁，共74頁。案例1：管子出口汽溫和氧化皮厚度對(duì)應(yīng)關(guān)系江蘇太倉某電廠不同的SOFA風(fēng)配置對(duì)末級(jí)過熱器屏間吸熱偏差的影響燃煤機(jī)組節(jié)能減排一體化技術(shù)第二十六頁，共74頁。江蘇太倉某超臨界鍋爐管內(nèi)實(shí)測(cè)氧化皮壁厚和熱偏差分布的關(guān)系燃煤機(jī)組節(jié)能減排一體化技術(shù)第二十七頁，共74頁。案例2：燃燒調(diào)整降壁溫峰值（珠海金灣電廠四角切圓）末過屏間熱偏差曲線（2008年12月，SOFA風(fēng)正切15度）燃煤機(jī)組節(jié)能減排一體化技術(shù)第二十八頁，共74頁。珠海金灣電廠#3爐末過屏間熱偏差曲線（珠海電廠，2012年8月，燃燒調(diào)整后，投自動(dòng)運(yùn)行）燃煤機(jī)組節(jié)能減排一體化技術(shù)第二十九頁，共74頁。鍋爐冷態(tài)啟動(dòng)后末級(jí)過熱器管圈壁溫與一、二級(jí)過熱器噴水量變化曲線案例1啟動(dòng)投減溫水燃煤機(jī)組節(jié)能減排一體化技術(shù)第三十頁，共74頁。案例2水壓試驗(yàn)后啟爐鍋爐啟動(dòng)過程中A側(cè)分割屏進(jìn)口、后屏出口、末級(jí)過熱器進(jìn)口及出口蒸汽溫度隨負(fù)荷的變化曲線燃煤機(jī)組節(jié)能減排一體化技術(shù)第三十一頁，共74頁。措施預(yù)判/控制減緩預(yù)防機(jī)組一旦發(fā)生氧化皮集中剝落事故，采取合適的措施對(duì)氧化皮進(jìn)行監(jiān)測(cè)對(duì)管內(nèi)氧化皮情況做到大概掌握，合理控制爐內(nèi)壁溫合理運(yùn)行控制熱偏差盡量減緩氧化皮的生成速度治理思路：預(yù)防

減緩預(yù)判措施在選材，結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)等初期就對(duì)氧化皮的生成做好預(yù)防氧化皮治理方式燃煤機(jī)組節(jié)能減排一體化技術(shù)第三十二頁，共74頁。3.2.2低負(fù)荷穩(wěn)燃及NOx排放控制磨的組合

配風(fēng)燃煤機(jī)組節(jié)能減排一體化技術(shù)三

運(yùn)行優(yōu)化技術(shù)第三十三頁，共74頁。3.3環(huán)保設(shè)備運(yùn)行優(yōu)化燃煤機(jī)組節(jié)能減排一體化技術(shù)第三十四頁，共74頁。脫硝從鍋爐燃燒調(diào)整控制SCR入口NOX濃度擋板開度/吹灰器投運(yùn)等調(diào)節(jié)SCR入口煙溫噴氨量氨逃逸率第三十五頁，共74頁。燃煤機(jī)組節(jié)能減排一體化技術(shù)脫硫脫硫塔液位阻力SO2排放濃度第三十六頁，共74頁。燃煤機(jī)組節(jié)能減排一體化技術(shù)除塵除塵器高頻電源調(diào)節(jié)方式除塵器電場(chǎng)組合運(yùn)行方式除塵器漏風(fēng)率粉塵排放濃度第三十七頁，共74頁。3.4控制系統(tǒng)優(yōu)化燃煤機(jī)組節(jié)能減排一體化技術(shù)第三十八頁，共74頁。

3.4.1控制子系統(tǒng)優(yōu)化一次風(fēng)壓爐膛負(fù)壓送風(fēng)/氧量控制主/再熱器汽溫制粉系統(tǒng)冷、熱風(fēng)門開度燃燒器二次風(fēng)門汽包水位滑壓曲線環(huán)保設(shè)備控制函數(shù)其他控制函數(shù)燃煤機(jī)組節(jié)能減排一體化技術(shù)通過試驗(yàn)找到各子系統(tǒng)控制函數(shù)根據(jù)回路特性設(shè)置基本的調(diào)節(jié)參數(shù)，投入自動(dòng)后進(jìn)行擾動(dòng)試驗(yàn)，修改參數(shù)直到能夠滿足控制要求。第三十九頁，共74頁。協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)主要完成機(jī)爐的協(xié)調(diào)控制，以及鍋爐風(fēng)煤協(xié)調(diào)的燃燒控制。滿足AGC調(diào)節(jié)要求的協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)，一般是采取汽機(jī)控功率，鍋爐控壓力，以BF為基礎(chǔ)的CCS控制系統(tǒng)。協(xié)調(diào)控制的調(diào)試主要包括如下內(nèi)容如下：燃燒調(diào)整試驗(yàn)相關(guān)函數(shù)的確認(rèn)熱量信號(hào)的整定鍋爐主控汽機(jī)主控壓力設(shè)定3.4.2協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)優(yōu)化燃煤機(jī)組節(jié)能減排一體化技術(shù)第四十頁，共74頁。機(jī)、爐協(xié)調(diào)控制風(fēng)、煤協(xié)調(diào)控制煤、水系統(tǒng)控制3.4.2協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)優(yōu)化燃煤機(jī)組節(jié)能減排一體化技術(shù)第四十一頁，共74頁。某600MW超臨界機(jī)組投協(xié)調(diào)運(yùn)行，機(jī)組負(fù)荷以12MW/min從500MW增加到600MW，主汽壓力偏差小于±0.2MPa3.4.2協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)優(yōu)化燃煤機(jī)組節(jié)能減排一體化技術(shù)第四十二頁，共74頁。3.4.2協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)優(yōu)化燃煤機(jī)組節(jié)能減排一體化技術(shù)600MW超臨界機(jī)組，負(fù)荷以12MW/min從500MW增加到600MW,主汽溫度偏差小于±3℃,再熱溫度偏差小于±5℃低氮燃燒改造后的AGC優(yōu)化調(diào)試第四十三頁，共74頁。低氮燃燒改造后的AGC優(yōu)化調(diào)試鍋爐在完成低氮燃燒改造后，其燃燒和汽水參數(shù)匹配特性發(fā)生改變，CCS控制系統(tǒng)性能惡化，無法滿足電網(wǎng)AGC控制要求，尤其亞臨界機(jī)組情況相對(duì)更為嚴(yán)重。

優(yōu)化調(diào)試內(nèi)容：對(duì)鍋爐燃燒相關(guān)MCS系統(tǒng)進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)、組態(tài)并投運(yùn)，根據(jù)鍋爐燃燒調(diào)整試驗(yàn)的結(jié)果，整理并修改相應(yīng)的控制函數(shù)，優(yōu)化CCS系統(tǒng)控制策略并進(jìn)行負(fù)荷變動(dòng)試驗(yàn)。第四十四頁，共74頁。3.4.3機(jī)組變負(fù)荷試驗(yàn)優(yōu)化動(dòng)態(tài)過程中的調(diào)節(jié)參數(shù)優(yōu)化AGC響應(yīng)性能案例：某600MW超臨界機(jī)組優(yōu)化后效果（2011年7月）

300～600MW負(fù)荷區(qū)段，以9MW/MIN的速率進(jìn)行90MW分段升降負(fù)荷試驗(yàn)，所有參數(shù)的動(dòng)態(tài)、穩(wěn)態(tài)品質(zhì)都優(yōu)于技術(shù)要求。

升降負(fù)荷過程中，主蒸汽溫度最大偏差是7℃左右，達(dá)到優(yōu)良指標(biāo)。燃煤機(jī)組節(jié)能減排一體化技術(shù)第四十五頁，共74頁。四、節(jié)能減排改造一體化技術(shù)燃煤機(jī)組節(jié)能減排一體化技術(shù)第四十六頁，共74頁。1主機(jī)改造技術(shù)合缸改分缸提高參數(shù)可以降低煤耗約2g/kWh

使用條件：合缸改為分缸后需要增加一個(gè)軸承，要重新打基礎(chǔ)，因此需要現(xiàn)場(chǎng)有空間條件，并且會(huì)增加整個(gè)改造周期。見下頁汽機(jī)通流改造技術(shù)汽輪機(jī)提效擴(kuò)容根據(jù)機(jī)組實(shí)際情況，汽輪機(jī)三缸通流改造，一般都可以提高銘牌出力5%~10%

基于目前機(jī)組負(fù)荷率都普遍偏低，因此可以利用新技術(shù)，使機(jī)組在一個(gè)比較寬的負(fù)荷帶都保持較高運(yùn)行效率。寬負(fù)荷運(yùn)行可降低煤耗8-14g/kWh燃煤機(jī)組節(jié)能減排一體化技術(shù)第四十七頁，共74頁。1主機(jī)改造技術(shù)汽機(jī)提高參數(shù)提溫提壓跨代改造直接更換為超超臨界機(jī)型通過雙軸運(yùn)行，增加一個(gè)超高壓缸亞臨界汽溫參數(shù)升級(jí)為566/566℃亞臨界汽溫參數(shù)升級(jí)為600/600℃，或更高溫度參數(shù)提溫不提壓超臨界汽溫參數(shù)升級(jí)為600/600℃，或更高溫度參數(shù)北侖電廠，改后煤耗可到265g/kWh，投資約15.4億，目前還沒有通過審批可降低煤耗4-5g/kWh可降低煤耗8-9g/kWh可降低煤耗5-6g/kWh燃煤機(jī)組節(jié)能減排一體化技術(shù)第四十八頁，共74頁。1主機(jī)改造技術(shù)鍋爐本體改造技術(shù)鍋爐擴(kuò)容提高參數(shù)鍋爐整體性能優(yōu)化蒸發(fā)量增加5%蒸發(fā)量增加10%提溫提壓亞臨界壓力跨代升級(jí)為超超臨界鍋爐重建超臨界壓力升級(jí)為超超臨界壓力等級(jí)亞臨界鍋爐汽溫參數(shù)升級(jí)為571/569℃鍋爐及管道系統(tǒng)進(jìn)行改造亞臨界鍋爐汽溫參數(shù)升級(jí)為605/603℃，或更高溫度參數(shù)提溫不提壓超臨界鍋爐汽溫參數(shù)升級(jí)為605/603℃，或更高溫度參數(shù)見下頁燃煤機(jī)組節(jié)能減排一體化技術(shù)第四十九頁，共74頁。鍋爐整體性能優(yōu)化汽水側(cè)阻力優(yōu)化煙氣側(cè)阻力優(yōu)化合理選擇管材受熱面匹配降低高溫受熱面熱偏差滿足蒸汽側(cè)腐蝕滿足強(qiáng)度要求滿足煙氣側(cè)腐蝕保證安全，節(jié)約成本低氮燃燒器改造及寬負(fù)荷脫硝燃煤機(jī)組節(jié)能減排一體化技術(shù)第五十頁，共74頁。鍋爐低氮燃燒器改造及寬負(fù)荷脫硝鍋爐低氮燃燒器改造煙氣再循環(huán)技術(shù)SCR升級(jí)改造省煤器分級(jí)改造增加零號(hào)高加煙氣旁路低負(fù)荷爐效降低寬負(fù)荷脫硝改造抑制鍋爐NOX生成提升再熱器汽溫降低NOx排放量熱水再循環(huán)簡(jiǎn)單水旁路燃煤機(jī)組節(jié)能減排一體化技術(shù)第五十一頁，共74頁。1主機(jī)改造技術(shù)1.3發(fā)電機(jī)及主變配套改造技術(shù)在汽輪機(jī)通流改造中，為了達(dá)到最大的經(jīng)濟(jì)效益，一般都會(huì)配套進(jìn)行增容改造，增容范圍一般在5％～10％。如果機(jī)組進(jìn)行增容改造，為了更好的匹配，那么發(fā)電機(jī)及主變就應(yīng)該進(jìn)行相應(yīng)的校核及增容改造。根據(jù)增容大小，發(fā)電機(jī)做相應(yīng)的改造，調(diào)整氫壓、氫冷器擴(kuò)容、定冷水冷卻器擴(kuò)容、定冷泵電機(jī)改進(jìn)、定子線棒更換、嵌線方式改進(jìn)、定子出線軟連接線更換等等。從目前來看，主變基本都能滿足要求，或者局部?jī)?yōu)化即可（更換冷油器）。

燃煤機(jī)組節(jié)能減排一體化技術(shù)第五十二頁，共74頁。2輔機(jī)改造技術(shù)輔機(jī)改造技術(shù)機(jī)島輔機(jī)系統(tǒng)凝泵改變頻技術(shù)汽輪機(jī)通流改造配套改造，實(shí)現(xiàn)擴(kuò)容、降耗凝汽器配套增容引增合一配合機(jī)組擴(kuò)容，出力增大，相應(yīng)進(jìn)行節(jié)能及擴(kuò)容改造一次風(fēng)機(jī)及送風(fēng)機(jī)改造爐島輔機(jī)系統(tǒng)制粉系統(tǒng)改造增加變頻中心高、低壓加熱器燃煤機(jī)組節(jié)能減排一體化技術(shù)第五十三頁，共74頁。3系統(tǒng)改造技術(shù)低加疏水系統(tǒng)改造高加增設(shè)外置蒸冷器軸封溢流系統(tǒng)優(yōu)化過熱器減溫水水源優(yōu)化鍋爐吹灰器汽源改造系統(tǒng)改造技術(shù)可降低煤耗0.2g/kWh可降低煤耗0.1g/kWh可降低煤耗0.5g/kWh可降低煤耗0.6g/kWh可降低煤耗0.06g/kWh煤耗下降值根據(jù)不同機(jī)組有所不同燃煤機(jī)組節(jié)能減排一體化技術(shù)第五十四頁，共74頁。4、供熱改造技術(shù)燃煤機(jī)組節(jié)能減排一體化技術(shù)汽輪機(jī)高中壓缸結(jié)構(gòu)緊湊，原設(shè)計(jì)一般未考慮預(yù)留抽汽口，而低壓缸由于抽汽參數(shù)低，抽汽容積流量大，增加抽汽口更加困難。供熱抽汽改造一般考慮從主汽、高排、熱再、連通管打孔抽汽。

供熱改造抽汽口及方案的選擇需要根據(jù)熱源要求，實(shí)施具有針對(duì)性的方案，滿足機(jī)組安全、經(jīng)濟(jì)運(yùn)行的前提下，最大限度滿足熱用戶要求。第五十五頁，共74頁。4、供熱改造技術(shù)燃煤機(jī)組節(jié)能減排一體化技術(shù)非調(diào)整抽汽可調(diào)整抽汽供熱改造技術(shù)煤耗下降值根據(jù)不同機(jī)組有所不同第五十六頁，共74頁。5.1基本原理（a）常規(guī)方案b）優(yōu)化方案將汽機(jī)側(cè)相同熱量的低壓抽汽引到爐側(cè)預(yù)熱低溫空氣，減少空氣預(yù)熱過程的吸熱量，置換出部分高溫?zé)煔?，并將這部分煙氣引入回?zé)嵯到y(tǒng)加熱給水和凝結(jié)水，減少高壓抽汽流量，從而增加機(jī)組出力，達(dá)到節(jié)煤的目的。能夠置換的熱量占鍋爐總?cè)济毫康?%～3.5%，換個(gè)說法也就是6～10g/kw.h的煤。燃煤機(jī)組節(jié)能減排一體化技術(shù)5、煙水復(fù)合回?zé)嵯到y(tǒng)第五十七頁，共74頁。采用空氣預(yù)熱器旁路的方式，置換出高溫?zé)煔饧訜岵煌?jí)別的給水，根據(jù)高低加抽汽的效率，最終節(jié)約煤4.5～7.5g/kwh，需要根據(jù)不同的機(jī)組具體設(shè)計(jì)煙氣余熱利用方案。燃煤機(jī)組節(jié)能減排一體化技術(shù)5.2基本原理第五十八頁，共74頁。常規(guī)的煙氣余熱利用原理圖燃煤機(jī)組節(jié)能減排一體化技術(shù)5.3基本原理第五十九頁，共74頁。燃煤機(jī)組節(jié)能減排一體化技術(shù)5.4工作基礎(chǔ)第六十頁，共74頁。燃煤機(jī)組節(jié)能減排一體化技術(shù)5.5目標(biāo)第六十一頁，共74頁。案例1：京能岱海電廠2x600MW等級(jí)空冷機(jī)組應(yīng)用系統(tǒng)圖燃煤機(jī)組節(jié)能減排一體化技術(shù)5.6案例第六十二頁，共74頁。（1）煙氣加熱較高溫度的給水和凝結(jié)水，減少回?zé)嵯到y(tǒng)抽汽量，增加汽輪機(jī)出功。（2）消除煙囪白煙。(3)利用低品質(zhì)#6#7抽汽熱量加熱冷風(fēng)至80～100℃左右，解決空氣預(yù)熱器堵灰和低溫腐蝕。降低煤耗：機(jī)組降低煤耗5.6。案例1：系統(tǒng)作用第六十三頁，共74頁。返回1、汽機(jī)回?zé)嵯到y(tǒng)多做功降低煤耗6.3g/kWh；2、廠用電降低導(dǎo)致煤耗降低0.5g/kWh；3、鍋爐熱風(fēng)溫度降低影響煤耗約-1.2g/kWh；4、最終煤耗收益為5.6g/kWh。案例1：最終降低煤耗第六十四頁，共74頁。案例2：中電國際遼寧清河電廠2x600MW等級(jí)濕冷機(jī)組應(yīng)用系統(tǒng)圖清河旁路布置圖-加視圖-9.23.dwg5.6案例第六十五頁，共74頁。（1）該機(jī)組燃燒高水分褐煤，提升一次風(fēng)溫度，解決制粉系統(tǒng)干燥出力不足的問題。（2）降低電除塵入口煙氣溫度，提升電除塵效率。(3)采用水媒管式換熱器，利用低溫?zé)煔饧訜崂淇諝?，解決空氣預(yù)熱器堵灰及冷端腐蝕問題。降低煤耗：機(jī)組降低煤耗6.5g/kW.h。案例1：系統(tǒng)作用第六十六頁，共74頁。返回1、汽機(jī)回?zé)嵯到y(tǒng)多做功降低煤耗7.2g