第一章氣門設(shè)計(jì)及其熱處理工藝

第一章氣門設(shè)計(jì)及其熱處理工藝第1頁(yè)，共28頁(yè)，2023年，2月20日，星期一參考文獻(xiàn)：

1：《FailnreofMaterrialsinMechanicalDesignAnalYsisPredicfionPrevention》（機(jī)器設(shè)計(jì)中材料失效、分析、防止、預(yù)測(cè)）

2：《耐磨材料手冊(cè)》3：《摩托車發(fā)動(dòng)機(jī)檢修問(wèn)答》4：高等學(xué)校交流講義：《金屬機(jī)械性能》5：《金屬熱處理手冊(cè)》6：熱處理手冊(cè)《第二冊(cè)》7：《破斷故障金相分析》8：兵器工業(yè)部西南兵工局干部教育培訓(xùn)教材：《摩托車與技術(shù)》第2頁(yè)，共28頁(yè)，2023年，2月20日，星期一第一章氣門設(shè)計(jì)及其熱處理工藝一氣門的工作條件及設(shè)計(jì)要求.1氣門在發(fā)動(dòng)機(jī)配氣系統(tǒng)中是一個(gè)關(guān)鍵部件,是用來(lái)打開(kāi)或關(guān)閉進(jìn)排氣道,是保證發(fā)動(dòng)機(jī)可靠性和耐久性的主要部件.氣門工作條件極其嚴(yán)酷，承受全體壓力的沖擊,氣門頭部直接與高溫高壓氣門體接觸，不僅受熱，而且受腐蝕，散熱條件很差，如圖1所示：第3頁(yè)，共28頁(yè)，2023年，2月20日，星期一圖1第4頁(yè)，共28頁(yè)，2023年，2月20日，星期一1）閥的最高溫度在閥的頭部和頸部（A，C區(qū)），汽油發(fā)動(dòng)機(jī)氣閥最高溫柴油機(jī)氣閥最高溫度在A區(qū)。這些部位要求高的熱強(qiáng)度和良好的耐腐蝕性。2）與閥座接觸的閥面（B）區(qū)是閥的又一個(gè)危險(xiǎn)區(qū)，該區(qū)要求抗熱腐蝕，熱疲勞，熱磨損等綜合性能。閥桿與閥端（D，E）均屬熱磨損區(qū)，該區(qū)要求優(yōu)越的減摩和耐磨性能。排氣閥的損壞形式主要是閥面燒損，閥盤的疲勞碎裂和閥桿斷裂。不僅受熱,而且受腐蝕.散熱條件很差.如圖:(1)

因此這一運(yùn)動(dòng)排氣尤其為嚴(yán)格.其局部最高溫度可達(dá)800~900℃,氣門落座時(shí)產(chǎn)生且承很大的沖擊載荷,對(duì)氣門來(lái)說(shuō)還要承受廢氣的高速?zèng)_刷,在這樣嚴(yán)酷工作條件下,氣門經(jīng)常出現(xiàn)變形、腐蝕、燒傷.氣門座的磨損、氣門斷裂等故障.第5頁(yè)，共28頁(yè)，2023年，2月20日，星期一2氣門設(shè)計(jì)的基本要求:原則上有下列考慮:A:為了保證有足夠的進(jìn)氣量,在缸頭布置允許的條件下,頭部直徑應(yīng)盡可能大些,并盡可能減少氣體流動(dòng)阻力.B:結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單,在保證足夠強(qiáng)度和剛度的條件下,盡量減輕重量.C:盡可能降低熱負(fù)荷,主要是與汽缸頭的設(shè)計(jì)配合,改善散熱條件.D:應(yīng)選擇強(qiáng)度高.耐熱、耐腐蝕的材料.對(duì)排氣門的材料要求耐高溫.第6頁(yè)，共28頁(yè)，2023年，2月20日，星期一二氣門的構(gòu)造設(shè)計(jì)

氣門結(jié)構(gòu)兩部組成:氣門頭部和桿部.1氣門頭部形狀設(shè)計(jì)通常氣門頭部有三種結(jié)構(gòu)形成:平面頭部、凹面頭部和凸面頭部.如圖(2)示:第7頁(yè)，共28頁(yè)，2023年，2月20日，星期一三種結(jié)構(gòu)形式特點(diǎn)如下:a、平面氣門頭部的特點(diǎn)是:幾何形狀簡(jiǎn)單,工藝性好受熱面小,適應(yīng)于大量系列化生產(chǎn).因此被廣泛采用.為了減輕重量其桿部到頭部的半徑較小,運(yùn)動(dòng)流動(dòng)阻力增大.b、凹面頭部(窩子)的特點(diǎn):桿部到頭部的圓弧半徑較大,流動(dòng)阻力小,剛度適中,但工藝較難,受熱面大,適用于高速?gòu)?qiáng)化發(fā)動(dòng)機(jī).JH70、JH145等都采用這種結(jié)構(gòu)c、凸面頭部的特點(diǎn)是:比較適應(yīng)于氣體從汽缸流動(dòng)的流線.剛度好.常用于高速?gòu)?qiáng)化發(fā)動(dòng)機(jī)的排氣門或某些裝冷卻劑氣門(簡(jiǎn)稱空心氣門)例:德國(guó)的奔馳、寶馬車空心氣門內(nèi)裝固體鈉金屬做冷卻劑.第8頁(yè)，共28頁(yè)，2023年，2月20日，星期一2頭部直徑氣門頭直徑一般是希望盡可能取得大些,以便保證良好的進(jìn)、排氣效果.在確定氣門頭部直徑時(shí),考慮到汽缸和燃燒時(shí)系統(tǒng)布置和形狀尺寸限制.此處當(dāng)氣門頭部過(guò)大,則會(huì)靠近汽缸頭燃燒處的鼻梁(燃燒室內(nèi)溫度最高而熱強(qiáng)力最大的區(qū)域)，一般發(fā)動(dòng)機(jī)頭部直徑D=(0.32~0.15)D其中D為汽缸直徑設(shè)計(jì)中考慮佳值.一般排氣門頭部直徑比進(jìn)氣門直徑要小10%-20%，排氣門頭部直徑略小還能改善其受熱狀況.第9頁(yè)，共28頁(yè)，2023年，2月20日，星期一注意:在不確定氣門頭部直徑D時(shí),還應(yīng)該考慮到,為了保證密封錐面磨損后仍能可靠的密封,由于氣門錐面硬度低于氣門座硬度,氣門磨損較快的情況下氣門直徑D等于或小于氣門座密封面的最大直徑D。且坐圈寬度1.5~2mm，見(jiàn)圖3示:

第10頁(yè)，共28頁(yè)，2023年，2月20日，星期一見(jiàn)圖3(b)(c),否則按圖3(a)設(shè)計(jì),就不能保證長(zhǎng)期密封.故此這種結(jié)構(gòu)使氣門密封錐面在磨損后出現(xiàn)臺(tái)階,但是相反,如果工作中氣門座磨損大于氣門,就應(yīng)該設(shè)計(jì)成d>d1如圖3(a).注意!為了考慮錐仰角,設(shè)計(jì)應(yīng)該考慮到換件方便.必須考慮避免缸頭座圈磨損,設(shè)計(jì)氣門錐面硬度略低于缸頭座圈硬度,保證排氣門錐面上堆焊能承受高溫磨損、耐腐蝕、耐熱疲勞、耐氣流沖刷侵蝕的鈷基合金，也保證氣門使用壽命,到一定情況下,氣門被磨損后,缸頭座圈不會(huì)磨損,只換氣門不換汽缸頭.第11頁(yè)，共28頁(yè)，2023年，2月20日，星期一3氣門頭部密封錐面斜角:當(dāng)氣門的升程H不太大時(shí)氣門頭部密封錐角γ對(duì)氣體的流動(dòng)有影響.此時(shí)作為氣體通路截面是一個(gè)側(cè)表面,如圖3（d）所示.它的小底直徑是d,大底直徑是d1=d+δe,而母線長(zhǎng)。h’=hmcosγ，通路截面積fm=πh’(d1+d)/2.因?yàn)閑=h’sinγ。所以，fm=(dcosγ+hmsinγcom2γ)≈πhmcosγ。（1）。當(dāng)γ=0時(shí)，fm=πhmd,只有這時(shí)通路截面一個(gè)圓柱形的側(cè)表面，如果氣門升程hm的數(shù)值一定，從上式（1）可知，隨著γ角的加大，通路截面積減小，摩托車的氣門頭部密封錐后角一般都是45°或者30°。

第12頁(yè)，共28頁(yè)，2023年，2月20日，星期一當(dāng)氣門開(kāi)大，開(kāi)程hm達(dá)到某一值時(shí)氣門側(cè)面的通路截面就等于喉口的截面積，再增大開(kāi)程對(duì)氣流的流通將不再有顯著影響。這個(gè)升程值hm分別為γ=45°時(shí)，hm=0.31d；γ=30°時(shí)，hm=0.26d。因此本公司CG125為例:外圓d1=29.d=26.2.所以,hm=0.31×26.2=8.122.摩托車上氣門最大的升程為1/4左右,且進(jìn)排氣門的升程取同樣的數(shù),故hm=1/4×26.22=6.55.（經(jīng)驗(yàn)公式）。所以本人認(rèn)為CG125進(jìn)排氣門hm=6.55--17.00之間取。同時(shí)活塞上有一個(gè)半圓弧斜凹面，高接近。如果hm計(jì)算近似值不是最佳值，就有可能產(chǎn)生頂缸，氣門與設(shè)計(jì)活塞接觸，加上缸蓋上紙墊厚度都要嚴(yán)格控制，如果紙墊薄厚都要考慮氣門最大升程，紙墊薄超差，更易產(chǎn)生頂缸概率。這個(gè)問(wèn)題，原嘉陵廠發(fā)動(dòng)機(jī)設(shè)計(jì)專家某某某曾經(jīng)論證過(guò)頂缸概率，這是發(fā)動(dòng)機(jī)設(shè)計(jì)理論討論的問(wèn)題。第13頁(yè)，共28頁(yè)，2023年，2月20日，星期一4氣門的封密性和傳熱性要求：（1）為了保證密封和傳熱，在氣門和氣門座的座合表面（即密封面）間應(yīng)有足夠的座合壓力。由于沿軸向作用在氣門上的關(guān)緊力p與此產(chǎn)生的環(huán)繞錐面分布的法向力N之間關(guān)系如圖4所示。N=P/cosγ第14頁(yè)，共28頁(yè)，2023年，2月20日，星期一（2）P是由于裝配氣門上的B回位彈簧，氣門彈簧還增大氣門對(duì)氣門座的壓力,提高對(duì)氣門的密封作用。一般氣門驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)各構(gòu)件間，一般是能傳遞壓力，不能傳遞拉力，所以氣門機(jī)構(gòu)必須用回位彈簧維持機(jī)構(gòu)各零件的正常接觸。配氣機(jī)構(gòu)傳動(dòng)件的往復(fù)運(yùn)動(dòng)使氣門彈簧受交變負(fù)荷力，它們?cè)谪?fù)加速度段，工作期的慣性力會(huì)使機(jī)構(gòu)脫開(kāi)，凸輪運(yùn)動(dòng)的諧振動(dòng)又會(huì)激起氣門彈簧顫振，會(huì)使氣門彈簧應(yīng)力幅度增加，而有效彈力減小，致使氣門反跳。因此要求彈簧力始終大于機(jī)構(gòu)慣性力（是加速度及附加諧振產(chǎn)生）要求彈簧顫振減小，保證機(jī)構(gòu)正常運(yùn)行。第15頁(yè)，共28頁(yè)，2023年，2月20日，星期一為了使氣門與慣性力曲線匹配良好，降低彈簧應(yīng)力，采用兩個(gè)左旋（內(nèi)）和右旋（外）彈簧組。JH70氣門彈簧計(jì)算力為：內(nèi)彈簧全開(kāi)P1=117.2±12N（彈簧壓縮10mm）

P2=205±14N（彈簧壓縮16mm）外彈簧全開(kāi)P2=95±6.7N(彈簧壓縮16mm)P1=55±5.5N(彈簧壓縮10mm)第16頁(yè)，共28頁(yè)，2023年，2月20日，星期一為了保證密封性，同時(shí)考慮彈簧對(duì)氣門運(yùn)動(dòng)作用壓力，保證氣門即時(shí)封閉。因此氣門失效與彈簧力失效也有關(guān)，這一點(diǎn)是編者提出考慮的問(wèn)題。因此當(dāng)P值一定時(shí)，則氣門頭部密封錐面斜角γ越大，座合表面間的座合力就越大，采用大γ也有利于清除沉積在封密面上的積炭和雜質(zhì)，這是由于氣門回落時(shí)的軸向位移hm可以看作是兩個(gè)分位移之和，兩表面間相互接近的位移hd=hmcosγ和兩表面間的相對(duì)平移ht=hmsinγ，見(jiàn)圖4（b）.隨γ角的增大而增大，它起著抹去上述積炭和雜質(zhì)的作用。但對(duì)于缸內(nèi)氣壓較高的增壓式發(fā)動(dòng)機(jī)來(lái)說(shuō)，氣門所受到的軸向載荷也是很大時(shí)，選用較小的γ比較合適，以便減少座合錐面的磨損及由此所產(chǎn)生的氣門下陷，增壓式發(fā)動(dòng)機(jī)一般=30°或更小的密封錐面斜角γ。第17頁(yè)，共28頁(yè)，2023年，2月20日，星期一4氣門的座合及寬度當(dāng)氣門的硬度與氣門座的硬度接近匹配時(shí)，故兩者配合情況如圖5所示：第18頁(yè)，共28頁(yè)，2023年，2月20日，星期一即使是氣門密封錐面并不是以全寬與氣門座配合的，實(shí)際接觸寬度b′要比b小得多，而b′越寬，越利于散熱。但b′過(guò)大時(shí)，工作面比壓下降，沉積于氣門與氣門座密封錐面的雜物和硬顆粒就不能很好輾碎，妨礙密封性。因此，密封帶寬度取適中值，一般當(dāng)d=20—32mm，b′=0.7—0.9mm；當(dāng)d=33—35mm時(shí)，b′=1.6—2.4mm；當(dāng)d=35mm時(shí)，b′=2.4—2.8mm。為了保證密封可靠，只允許錐面斜角大0.5—1.0°，即使是負(fù)角，通過(guò)公司調(diào)整角度公差45°+12′/+4′按磨凡爾線減角允差，保證不存在研磨氣門缸頭座圈措施來(lái)實(shí)現(xiàn)密封性。同時(shí)保證圓度達(dá)到3μm之內(nèi)，而不允許有相反的關(guān)系。如圖5所示，為了密封性，氣門頭部密封錐面對(duì)桿部圓柱面的跳動(dòng)為0.03—0.04mm氣門密封錐面一般取為b=(0.05---0.12)d為適合。第19頁(yè)，共28頁(yè)，2023年，2月20日，星期一5氣門頭錐部厚度及背錐角設(shè)計(jì)要求如圖6所示是氣門頭部厚度大及背錐角B示意圖。氣門頭部厚度大對(duì)氣門剛度影響較大，設(shè)計(jì)時(shí)希望在不太大的重量下能得到較大的剛度。一般取t=(0.1~0.2)d0.氣門的背錐面β除影響氣門的剛度外，還影響進(jìn)氣阻力。試驗(yàn)表明，當(dāng)β=20°左右時(shí)，氣流阻力最小。本公司承接印度艾斯考茨公司B03，B05，B26試制生產(chǎn)時(shí)，公司與森杰先生討論，試制中討論角度的重要性。有最大進(jìn)氣流，減少進(jìn)氣的阻力。如BO5的進(jìn)氣門背錐角β=20°，排氣門背錐角β=30°時(shí)進(jìn)排氣流達(dá)到最大值，改善氣門工作條件。第20頁(yè)，共28頁(yè)，2023年，2月20日，星期一三關(guān)于司太立合金（鈷基合金）的種類介紹司太立合金在本世紀(jì)初1900年為美國(guó)人ElwoodHaynes所發(fā)明，這種以鈷鉻鎢為主要元素的合金冷卻后是銀白色，熠熠發(fā)光恰是星星。在拉丁語(yǔ)中星星為Stella,故命名為Stella,以后Haynes把Stellite作為商標(biāo)。我國(guó)則把它譯為司太立，定義為鈷鉻鎢合金。1922年司太立合金用于硬面涂層，以解決內(nèi)燃機(jī)，隨后是噴氣發(fā)動(dòng)機(jī)對(duì)材料的特殊需要。司太立合金的開(kāi)發(fā)對(duì)航空，汽車，高溫化工業(yè)的發(fā)展做出了重要的貢獻(xiàn)。目前全世界每年耗用司太立合金大約1500噸，而其中1/3是用于內(nèi)燃機(jī)汽閥和其它閥門的堆焊上。第21頁(yè)，共28頁(yè)，2023年，2月20日，星期一1）支撐性能司太立合金在高溫和常溫下有很好的抗磨擦和抗咬合能力。它們能保持；較高的光亮度，磨擦系數(shù)較低，在0.11---0.15之間，這要取決于司太立合金和與之相對(duì)應(yīng)的相對(duì)磨擦面的表面粗糙度，在與軟的黑色金屬材料磨擦?xí)r，司太立合金可能會(huì)產(chǎn)生傷痕，但與某些有色金屬能很好的配合。司太立合金很好的抗磨擦性和抗咬合性在用作閥門和氣門的密封面時(shí)異常優(yōu)越。第22頁(yè)，共28頁(yè)，2023年，2月20日，星期一2）司太立合金的耐熱沖擊性許多熱加工工，如熱沖斷模，熱剪刀等，由于溫度冷熱交變會(huì)引起爆裂，在這種場(chǎng)合下，熱沖擊性能就很重要，實(shí)驗(yàn)方法，直徑12.7mm×50.8mm的樣品端面，用經(jīng)精確調(diào)整的氧乙炔火焰加熱至試驗(yàn)溫度，樣品達(dá)到了試驗(yàn)溫度后，從火焰下取下放在水池中冷卻，這樣加熱和冷卻循環(huán)多次，直至在試驗(yàn)面上產(chǎn)生爆裂。根據(jù)樣品加熱和冷卻循環(huán)次數(shù)，作為樣品耐沖擊能力，在650，800，950℃時(shí)幾種司太立合金抗熱沖擊能力如圖2：第23頁(yè)，共28頁(yè)，2023年，2月20日，星期一圖2：第24頁(yè)，共28頁(yè)，2023年，2月20日，星期一3）司太立合金的耐磨性司太立合金堆焊層金屬間粘著磨損性能見(jiàn)表4，表中數(shù)據(jù)的測(cè)定方法是SAE4620鑄鋼（低鎳結(jié)構(gòu)鋼）HRC—30，做成圓輪，試樣貼在外圓上磨，轉(zhuǎn)速80r/min每個(gè)試樣總的行程為220m，對(duì)磨時(shí)試樣加以不同的載荷。表中所列數(shù)字為試樣平均體積損失（mm3）表4司太立合金耐金屬間粘著磨損性能(平均體積損失mm3)

合金牌號(hào)堆焊方法壓力載荷(×10N)

40.968.295.5136.3Stellite6氧—乙炔1.032.579.5418.8Stellite6鎢極氬弧1.19----11.38------第25頁(yè)，共28頁(yè)，2023年，2月20日，星期一司太立合金堆焊層耐磨粒磨損性見(jiàn)表5，數(shù)據(jù)測(cè)定方法是：堆焊層試塊貼在φ229mm橡膠輪外圓上，橡膠輪轉(zhuǎn)速200r/min，試塊加載荷13.6kg-，0.2---0.3mm砂粒，以380g/min喂入試塊磨擦面上，表中所列數(shù)據(jù)為試樣平均體積損失。

表5司太立合金耐磨粒磨損性能(平均體積損失mm3)

合金牌號(hào)堆焊方法

氧----乙炔鎢極氬弧等離子粉末