年產(chǎn)量40萬噸高速線材車間設(shè)計

規(guī)格鋼種優(yōu)碳鋼總計ФФФФФФ10.0～產(chǎn)量%優(yōu)碳鋼3213178低合金鋼122合計產(chǎn)量327331340%100鋼坯種類鋼坯成品廢品氧化損失萬噸%萬噸%萬噸%萬噸%優(yōu)碳鋼1009631低合金鋼1009631總計100409631推鋼式步進(jìn)底式爐步進(jìn)梁式梁底組合式損傷重少無無能耗高低較低低燒損0.50%1.00%0.75%0.80%脫碳層1~2mm0.7~造價100%115%120%115%步進(jìn)爐的特點：1)產(chǎn)量高。坯料四面受熱，大大縮短加熱時間，能很好地滿足高線加熱坯料量較大的的要求。2)加熱質(zhì)量好。鋼坯在加熱爐內(nèi)散開布置，加熱溫度均勻，不會出現(xiàn)一般推鋼式加熱爐爐底處水管產(chǎn)生的黑??；鋼坯與步進(jìn)梁無摩擦，防止鋼坯底面劃傷；加熱時間短，減少鋼坯氧化量及脫碳層；坯料芯部和底部溫差小，全長加熱均勻。3〕操作靈活。操作不受鋼坯外形的限制，爐長不受推鋼長度限制，變換品種容易；步進(jìn)梁可作“踏步〞動作，使鋼坯溫度均勻；空爐出爐簡單，時間短，勞動強(qiáng)度低。1〕由于機(jī)架平立交替布置，實現(xiàn)了活套軋制，可以消除粗軋和中軋軋制時不可防止產(chǎn)生的堆、拉鋼現(xiàn)象而造成的軋件尺寸不均勻，從而使精軋機(jī)組得到尺寸穩(wěn)定且均勻的軋件，這對獲得高精度的線材創(chuàng)造了極為有利的條件。2〕機(jī)架間設(shè)有活套從而實現(xiàn)了無張力軋制，消除了由于堆拉鋼而造成的軋件頭、尾尺寸差，減少了切頭、切尾，提高了成材率。3〕本機(jī)組采用懸臂軸，碳化鎢輥環(huán)，硬度高，每孔軋出量可成倍提高，更換輥環(huán)方便，提高了作業(yè)率。到預(yù)精軋軋件的斷面較小，為保證軋件斷面形狀正確、尺寸精確和工藝穩(wěn)定，道次變形小，懸臂式軋輥的預(yù)精軋機(jī)完全滿足要求，其以設(shè)備重量輕、占地小。精軋機(jī)組是高速線材軋機(jī)最重要的、最關(guān)鍵的設(shè)備之一。當(dāng)今世界主要有四種流行機(jī)組：摩根、阿希洛、德馬克、達(dá)涅利。表3-2幾種機(jī)型的主要特點如下表所示序號結(jié)構(gòu)和參數(shù)主導(dǎo)機(jī)型摩根型德馬克達(dá)涅利阿希洛1工作機(jī)座布置形式側(cè)交450，后為頂交450側(cè)交450，后改為150/750平立交替頂交4502輥環(huán)直徑φ8“×5+φ6〞×5φ210×10φ210×2+φ165×8φ210×103輥縫調(diào)整機(jī)構(gòu)偏心套式調(diào)整機(jī)構(gòu)偏心套式調(diào)整機(jī)構(gòu)偏心套式調(diào)整機(jī)構(gòu)帶液壓平衡的擺臂式4機(jī)架中心距800～750mm800mm750及650mm920mm本設(shè)計采用摩根第六代V型8架超重型軋機(jī)，因為它主要有以下幾個優(yōu)點：1)采用頂交45°機(jī)型，傳動軸至地面設(shè)備機(jī)組距離短小，設(shè)備重心低，傾動力矩小。機(jī)組穩(wěn)定性好，震動小，噪音低，重量小、剛性大。2)操作視野開闊，便于操作管理。3)主電機(jī)功率大，為進(jìn)一步提高精軋操作速度和實現(xiàn)低溫軋制創(chuàng)造了條件。4)機(jī)架承載能力大，提高了軋制精度，最高軋制速度可達(dá)140m/s,成品范圍大,生產(chǎn)率極高，是目前無扭精軋機(jī)的主導(dǎo)機(jī)型。泰克森軋機(jī)是摩根公司開發(fā)的一種定、減徑技術(shù)，泰克森的日語意思是“最正確尺寸〞，該技術(shù)有效地解決了改良產(chǎn)品質(zhì)量、增加生產(chǎn)率和縮短交貨時間等問題。泰克森軋機(jī)由四架懸臂式軋機(jī)〔兩架減徑機(jī)和兩架定徑機(jī)〕組成，作為“二精軋機(jī)〞安裝在“一精軋機(jī)〞和吐絲機(jī)之間。增加泰克森軋機(jī)后，有以下優(yōu)點：可提高常規(guī)線材軋機(jī)的生產(chǎn)率；提高了產(chǎn)品的尺寸公差；具有“自由定徑〞功能，即用單一的名義孔槽尺寸，通過微調(diào)來料尺寸和對不同方坯間隙調(diào)整泰克森軋機(jī)的輥縫，生產(chǎn)出一批不同尺寸的成品棒線材的自由尺寸軋制能力；實現(xiàn)800℃低溫軋制，晶粒組織更細(xì)，通過控制晶粒尺寸和吐絲溫度促進(jìn)相變或延遲相變，從而利用斯泰爾摩的最正確冷卻能力，可處理如軸承鋼、冷鐓優(yōu)質(zhì)鋼等鋼種，而不需要后續(xù)熱處理，提高了產(chǎn)品的冶金性能；由于立式吐絲機(jī)主要適用終軋速度不大于120米/秒，而臥式吐絲機(jī)其重心低，振動小可適合于軋制高速線材?？紤]到本設(shè)計的實際情況，采用臥式吐絲機(jī)，其下傾角為15°，線圈平均直徑為1075㎜，為保證軋出高質(zhì)量的線材，應(yīng)盡量減少其振動，故本設(shè)計在吐絲機(jī)上還設(shè)有振動檢測裝置?？刂评鋮s線是高速線材生產(chǎn)的主要技術(shù)之一。為防止當(dāng)線材盤卷在800℃～1050℃高溫下自然冷卻時，因盤卷內(nèi)外溫差大而導(dǎo)致外表嚴(yán)重氧化、盤卷內(nèi)部不符合要求、機(jī)械性能低、拉拔性能差等問題，為此目前新建的高線都選擇了斯太爾摩冷卻線，斯太爾摩冷卻線有三種形式:標(biāo)準(zhǔn)型、緩慢型、延遲型，具體比擬見類型標(biāo)準(zhǔn)型延遲型緩慢型設(shè)備特點鏈?zhǔn)交蜉伿竭\(yùn)輸機(jī)，風(fēng)冷，造價低有絕熱面板，側(cè)墻，頂蓋的運(yùn)輸機(jī)，造價低，產(chǎn)量較大有絕熱面板，側(cè)墻、頂蓋、電熱燒嘴的運(yùn)輸機(jī)，造價高，產(chǎn)量低冷卻速度4.44~10C/s1.11~10C/s0.28~10C/s中碳鋼和高碳鋼冷鐓處理介于空冷和鉛浴處理之間、適用于中、高碳鋼生產(chǎn)比標(biāo)準(zhǔn)型好，用于緊固件的中碳鋼生產(chǎn)，抗拉強(qiáng)度可減少10~15%有利于冷鐓加工比延遲型好，比擬接近鉛浴淬火處理水平合金鋼適用于一般生產(chǎn)要求，比延遲型綜合性能差軟化退火比標(biāo)準(zhǔn)型好,有利于提高綜合機(jī)械性能,減少二次氧化鐵皮,提高外表質(zhì)量軟化退火效果最好，綜合機(jī)械性能最好粗軋球墨鑄鐵中軋球墨鑄鐵預(yù)精軋?zhí)蓟u精軋?zhí)蓟u序號鋼種名稱代表鋼號第一架軋機(jī)入口溫度℃精軋機(jī)入口溫度℃減定機(jī)入口溫度℃吐絲溫度℃1優(yōu)碳鋼70#950±30850±10800±10840～8602低合金鋼20MnSi1000±30880±10770±20800～840序號鋼種最終目的最終材質(zhì)要求最終組織要求控冷工藝1優(yōu)碳鋼省去拉拔加工前的鉛浴淬火強(qiáng)度高、拉拔性能好，拉拔后韌性高索氏體控制風(fēng)冷2低合金鋼簡化球化退火接近球化前組織細(xì)珠光體延遲冷卻孔型系統(tǒng)的選擇是孔型設(shè)計的重要環(huán)節(jié)，選擇是否恰當(dāng)對軋機(jī)的生產(chǎn)率、產(chǎn)品質(zhì)量、各項消耗指標(biāo)及生產(chǎn)工藝操作有決定影響，故孔型系統(tǒng)的選擇必需按照具體條件嚴(yán)格進(jìn)行。孔型系統(tǒng)選擇的具體條件為：1〕鋼坯條件，應(yīng)考慮：是連鑄坯還是軋制坯，斷面幾何形狀，尺寸及其波動范圍，坯料外表質(zhì)量，鋼種等。2〕設(shè)備條件，應(yīng)考慮：軋機(jī)布置形式，機(jī)架結(jié)構(gòu)形式，機(jī)組組成，數(shù)量及參數(shù)，傳動方式，電機(jī)能力及調(diào)速范圍，輔助設(shè)備的配置及能力。3〕產(chǎn)品條件，應(yīng)考慮：產(chǎn)品品種，規(guī)格范圍，尺寸精度及金屬性能要求。4〕生產(chǎn)工藝操作要求，應(yīng)考慮：軋制方式是單線還是雙線，孔型共用要求，操作人員的操作習(xí)慣和技術(shù)水平等。高線軋機(jī)常用的延伸孔型系統(tǒng)有：箱形孔型系統(tǒng)，橢--圓孔型系統(tǒng)。作為傳統(tǒng)的箱形孔有扁箱和立箱兩種，從此孔型出來的軋件為矩形或方形，其主要優(yōu)點有：1〕共用性好。通過改變輥縫的方法可軋制出不同尺寸的產(chǎn)品。2〕軋件在整個寬度上變形均勻，孔型磨損均勻，變形能耗小。3〕軋件側(cè)外表氧化鐵皮易脫落，有利于改善軋件外表質(zhì)量。4〕軋輥切槽淺，軋輥強(qiáng)度高，可采用較大道次的變形量。5〕軋件斷面溫降較為均勻。箱形孔也有其不可防止的缺點：1〕由于箱形孔的結(jié)構(gòu)特點，難以從中軋出尺寸精確的產(chǎn)品。2〕軋件在孔型中受兩個方向的壓縮，故軋件側(cè)外表不易平直，甚至出現(xiàn)裂紋。3〕軋件在孔型中穩(wěn)定性不好，易發(fā)生倒鋼或歪扭，小斷面軋件尤為嚴(yán)重。2．橢圓--圓孔型系統(tǒng)該孔型系統(tǒng)的主要優(yōu)點：1)變形較均勻，軋制前后軋件斷面形狀能平穩(wěn)地過渡，可防止產(chǎn)生局部應(yīng)力；2)由于軋機(jī)沒有明顯棱角，冷卻比擬均勻，且軋制中有利于去除軋件外表氧化鐵皮；3)在某些情況下，可由延伸孔型軋出成品圓鋼，因而可減少軋輥數(shù)量和換輥次數(shù)。該孔型系統(tǒng)的主要缺點有：1)延伸系數(shù)較小，有時會造成軋制道次增加；2)橢圓件在圓孔型中軋制不穩(wěn)定；3)軋件在圓孔型中易出耳子；綜合以上各孔型系統(tǒng)的特點，結(jié)合當(dāng)今國內(nèi)、外高線廠廣泛使用之孔型系統(tǒng)，和自身設(shè)計的要求特點，本設(shè)計粗軋機(jī)孔型前兩架選擇箱形孔型系統(tǒng)，后四架選擇橢圓--圓孔型系統(tǒng)。現(xiàn)代高速線材的預(yù)精軋、精軋機(jī)組都采用橢圓--圓孔型系統(tǒng)，這一孔型系統(tǒng)除了前述的優(yōu)點外，還具有以下優(yōu)點：1)適合相鄰機(jī)架軋輥軸線與地平線成45°/45°，75°/15°，90°/0°相互垂直的布置；2)變形平穩(wěn)，內(nèi)應(yīng)力小，可得到尺寸準(zhǔn)確，外表光滑的軋件和成品；3)橢圓--圓孔型系統(tǒng)，可借助調(diào)整輥縫值得到不同斷面尺寸的軋件，增加了孔型樣板，孔型加工的刀具和模具，軋輥輥片和導(dǎo)衛(wèi)裝置的共用性，減少了備件，簡化了管理；4)這一孔型系統(tǒng)的每一個圓孔型都可以設(shè)計成既是延伸孔型，又是有關(guān)產(chǎn)品的成品孔型，適用于一組孔型系統(tǒng)軋輥，借助甩去機(jī)架軋制多規(guī)格產(chǎn)品。因此，目前預(yù)精軋及精軋機(jī)組主要采用橢圓-圓孔型系統(tǒng)。3.確定總延伸系數(shù)μΣ和平均延伸系數(shù)μp總延伸系數(shù)：μΣ取平均延伸系數(shù)：μ∴其軋制道次為：n=㏒μΣ/㏒μp=25.82故取26道次4.確定各機(jī)組延伸系數(shù)機(jī)組的平均延伸系數(shù)范圍:根據(jù)以上范圍，并結(jié)合國內(nèi)外局部廠家的實際情況，現(xiàn)選取粗軋機(jī)組平均延伸系數(shù)為1.330，中軋機(jī)組平均延伸系數(shù)為1.290，預(yù)精軋機(jī)組平均延伸系數(shù)為1.240，精軋機(jī)組平均延伸系數(shù)為1.215。3.驗算：驗算通過。1〕粗軋機(jī)組由于粗軋機(jī)機(jī)組的延伸系數(shù)較大，但對于第一架軋機(jī)，考慮來料波動，咬入條件及軋輥強(qiáng)度等因素，延伸系數(shù)可略小一些。μ1=1.290μ2=1.330μ3=1.390μ4=1.360μ5=1.320μ6=1.2932〕中軋機(jī)組：μ7=1.345μ8=1.292μμ10=1.272μ11=1.290μ3〕預(yù)精軋機(jī)組：μ13=1.270μ14=1.225μ15=1.250μ4〕精軋機(jī)組：μ17=1.260μ18=1.215μ19=1.250μμ21=1.240μ22=1.200μ23=1.235μμ25=1.225μ驗算：μΣ=μ1×μ2×μ3┄μ25×μf=k1·k2·k3(1.05-0.0005t)……〔式5-1〕公式中：k1---軋輥材質(zhì)影響系數(shù)，對碳化鎢軋輥k1=0.7;對鑄鐵軋輥k1=0.8,本設(shè)計1～12機(jī)架為球墨鑄鐵，13～26機(jī)架采用碳化鎢輥環(huán)k2---軋制速度影響系數(shù)k3---軋件材質(zhì)影響系數(shù)，本設(shè)計以優(yōu)碳鋼為主，故取k3=1.11．軋制溫度確實定本設(shè)計采用低溫軋制，且為優(yōu)碳鋼，故開軋溫度為980℃，具體參見表格52．軋制速度確實定各道次軋制速度確實定按下式：Vi=Vi+1/μi+1……〔式5-2〕公式中：Vi,Vi+1分別為第i和第i+1道次的出口速度μi+1為第i+1道次延伸系數(shù)本設(shè)計保證速度為100米/秒，各道次出口速度見表5-1。道次延伸系數(shù)軋件面積mm2軋件長度m速度m/sK1K2K3溫度℃摩擦系數(shù)11119802819603194041930519206910790089009900109001190012900138501485015850168501780018800198002080021800228002380024810253983026100850道次軋件高㎜孔寬㎜軋件寬㎜充滿度%名義直徑㎜工作輥徑㎜圓半徑㎜圓角半徑mm軌縫㎜18093.20%55047829093.60%55048312.0392.60%55049813.4012489.70%5505115591.50%55051410691.20%55051469791.70%4003738.09889.30%4003738990.70%400381471094%4003783114495%400385761293.80%40038455133487.90%2702572741494.70%270256541589.90%270260731694.60%27025832172286.80%200191181595.70%20019061986.30%2001932.082095.40%20019222187.80%20019461221097%20019452387%2001961.4012495%2001952586.10%20019612697.20%2001951道次堆拉率速度(m/s)軋輥實際轉(zhuǎn)速(rpm)壓下量(mm)摩擦角(°)14232745678910181112131415161714181419142014211422142314241425260100S.Ekelund公式適用范圍：1〕S.Ekelund公式適用于熱軋型鋼時計算平均單位壓力的半經(jīng)驗公式。2〕適用于當(dāng)軋制溫度大于800℃3〕當(dāng)軋制速度小于5m/s，該公式比擬準(zhǔn)確，當(dāng)軋制速度大于5m/s時，需要采用S.Ekelund修正公式。S.Ekelund公式：p=(1+m)(k+ηε)……〔式6-1〕m：外摩擦對單位壓力的影響系數(shù)△h：該道次平均壓下量H,h：軋制前后軋件平均高度η：粘性系數(shù),η=0.01(14-0.01t)C’×10Mpa……〔式6-3〕ε：平均變形速度η、ε：變形速度對于變形抗力的影響系數(shù)f：軋件與軋輥間的摩擦系數(shù)v：軋制速度K：靜載時平面變形抗力[4]K=9.8(14-0.01t)(1.4+C+Mn+0.3Cr)Mpa……〔式6-5〕公式中：t--軋制溫度℃c,Mn,Cr--鋼中的碳,錳,鉻含量,%S.Ekelund修公式[9]:p=(1+m)(k+ηε)a,a-修正系數(shù),……〔式6-6〕……〔式6-7〕P=p·F……〔式6-8〕軋件與軋輥接觸面積為：式中：BH,Bh---軋制前后軋件寬度L---接觸弧長機(jī)組機(jī)架號機(jī)架布置軋輥主電機(jī)軋輥尺寸材質(zhì)功率〔kw〕轉(zhuǎn)速rmp輥徑〔mm〕輥身長度(mm)MaxMin粗軋機(jī)組1H610520760球墨鑄鐵Ac400750/15002V610520760球墨鑄鐵Ac400750/15003H610520760球墨鑄鐵Ac600900/18004V610520760球墨鑄鐵Ac600900/18005H610320760球墨鑄鐵Ac600900/18006V610320760球墨鑄鐵Ac600900/1800中軋機(jī)組7H430370650球墨鑄鐵Ac700900/18008V430370650球墨鑄鐵Ac600900/18009H430370650球墨鑄鐵Ac700900/180010V430370650球墨鑄鐵Ac600900/180011H430370650球墨鑄鐵Ac700900/180012V430370650球墨鑄鐵Ac600900/1800預(yù)精軋機(jī)組13H28525595WCAc700900/180014V28525595WCAc600900/180015H28525595WCAc700900/180016V28525595WCAc600900/1800精軋機(jī)組1745°21219272WCAc5400900/18001845°21219272WC900/18001945°21219272WC900/18002045°21219272WC900/18002145°21219272WC900/18002245°21219272WC900/18002345°21219272WC900/18002445°21219272WC900/1800減定徑機(jī)組2545°21219272WC2×Ac2000900/18002645°21219272WC750/19002745°21219272WC750/19002845°21219272WC750/1900表6-2軋制壓力計算表道次外摩擦影響系數(shù)m變形抗力K(Mpa)粘性系數(shù)η(Mpa)變形速度〔s-1〕修正系數(shù)c平均單位壓力(Mpa)總壓力(KN)112121131415132161表6-3軋輥危險斷面尺寸及強(qiáng)度校核表道次軋輥除斷面直徑mm輥頸尺寸mm最大彎距KN?m彎曲壓力Mpa輥頸彎距KN?m輥頸扭距N?m合應(yīng)力Mpa彎曲應(yīng)力Mpa掃轉(zhuǎn)應(yīng)力Mpa軋輥許用應(yīng)力Mpa是否平安1330120平安2431330120平安3330120平安433051120平安5330120平安6330120平安表6-4傳動力矩計算表道次力臂系數(shù)Χ傳動比i軋輥軸承摩擦系數(shù)f1軋制力矩(KN?m)傳動效率η軋輥軸承摩擦力矩(KN?m)傳動機(jī)構(gòu)摩擦力矩(KN?m)摩擦力矩(KN?m)空轉(zhuǎn)力矩(KN?m)總力矩(KN?m)123456道次軋件長度m速度m/s機(jī)架間距m額定力矩(KN?m)軋制總力矩(KN?m)最過載力矩(KN?m)13.00023.00033.00043.00053.000600Tzh成品直徑〔㎜〕終軋速度〔m/s〕軋制時間〔s〕間隙時間〔s〕軋制節(jié)奏時間〔s〕按鋼種計算小時產(chǎn)量〔噸〕方案年產(chǎn)量〔萬噸〕年軋制時間〔h〕9555036001005273709534695352851158415234351175小記405982工程時間備注日歷時數(shù)365天計8760小時工作制度三班連續(xù)工作，節(jié)假日不休大中修20天每年一次小修520小時每周一次用10個小時年方案工作時間7760交接班329小時每班20分鐘設(shè)備及操作事故350小時換輥及導(dǎo)衛(wèi)400小時一般安排在小修中進(jìn)行，該項是指小修外所占用時間年有效工作時間6681小時序號工程單位原料堆放成品堆放1每天平均入庫量t/d2單位面積平均負(fù)荷t/m2633有效堆放面積m219034存儲量t114165有效天數(shù)d106序號指標(biāo)名稱單位數(shù)量備注1產(chǎn)品產(chǎn)量萬噸/年40其中：優(yōu)質(zhì)碳結(jié)鋼萬噸/年低合金鋼萬噸/年2鋼坯年需要量噸4166673軋機(jī)組成架28其中：粗軋機(jī)組架6Φ610～520㎜6架中軋機(jī)組架6Φ430～370㎜6架預(yù)精軋機(jī)組架4Φ285～255㎜6架精軋機(jī)組架8Φ212㎜V型超重載45°頂交8架減定徑機(jī)組架4Φ212㎜V型超重載45°頂交4架4綜合成材率%965軋機(jī)負(fù)荷率%6軋機(jī)年有效工作時間小時59827主廠房建筑面積平方米204008每噸產(chǎn)品的消耗指標(biāo)其中：連鑄坯噸燃料〔冷裝〕GJ電力Kwh100水M3軋輥/輥環(huán)㎏導(dǎo)衛(wèi)㎏#include"stdio.h"#include"math.h"main(){floata[6],F[6],p[6],P[6],m[6],K[6],n1[6],e[6];staticfloatH[6]={120,162.7,101.5，123.6，81.30，104.49};staticfloath[6]={83.20，103.30，60.09，76.80，44.69，59.10};staticfloath1[6]={36.80，53.47，43.21，47.37，32.11，36.29};staticfloatD[6]={478.4，471.1，498.2，497.7，512.3，511.4};staticfloatf[6]={0.538，0.537，0.542，0.546，0.551，0.551};staticfloatv[6]={0.35，0.56，0.62，0.83，1.09，1.40};staticfloatB[6]={120，83.20，103.30，60.09，76.80，44.69};staticfloatb[6]={165.29,108.40，132.41，81.30，104.49，65.30};staticfloatt[6]={980，970，960，950，940，940};inti;for(i=0;i<6;i++){m[i]=(1.6*f[i]*sqrt(D[i]*h1[i])-1.2*h1[i])/(H[i]+h[i]);K[i]=(14-0.01*t[i])*(1.4+0.7+0.7)*9.8;n1[i]=0.01*(14-0.01*t[i])*10;e[i]=(2*v[i]*sqrt(2*h1[i]/D[i]))/(H[i]+h[i]);F[i]=(B[i]+b[i])*sqrt(D[i]*h[i]/2)/2;if(v[i]<5)p[i]=(1+m[i])*(K[i]+e[i]*n1[i]);else{a[i]=0.9682+0.00655*v[i];p[i]=(1+m[i])*(K[i]+10000*n1[i]*sqrt(2*h1[i]/D[i]))*a[i]/(H[i]+h[i]);}P[i]=p[i]*F[i];printf("%.3f,%.3f\n",p[i],P[i]);}}#include"stdio.h"#include"math.h"main(){floata[6],Mmax[6],t[6],q1[6],q2[6],q[6],M[6],Mn[6];staticfloatb1[6]={350,350,350,350,425,348};staticfloatb2[6]={350,350,350,350,234,132};staticfloatDw[6]={4,4,,4,,};staticfloatP[6]={};staticfloatNj[6]={7,9,13,17,28,30};staticfloatN[6]={400,400,600,600,600,600};staticfloatn[6]={0.92,0.92,0.94,0.94,0.94,0.94};staticfloatL[6]={760,760,760,760,760,760};staticfloatd[6]={300,300,300,300,300,300};staticfloatl[6]={218,218,218,218,352,352};inti;for(i=0;i<6;i++){a[i]=l[i]/2;Mmax[i]=P[i]*(L[i]-b1[i]+a[i])*(a[i]+b1[i])/(L[i]+2*a[i]);q1[i]=1000*Mmax[i]/(0.1*Dw[i]*Dw[i]*Dw[i]);M[i]=P[i]*(L[i]-b2[i]+a[i])*a[i]/(L[i]+2*a[i]);Mn[i]=9550*N[i]*n[i]/(2000*Nj[i]);t[i]=1000000*Mn[i]/(0.2*d[i]*d[i]*d[i]);q2[i]=1000*M[i]/(0.1*d[i]*d[i]*d[i]);q[i]=0.35*q2[i]+0.65*sqrt(q2[i]*q2[i]+4*t[i]*t[i]);printf("Mmax[i]=%.3f,M[i]=%.3f,q1[i]=%f,q2[i]=%f,q[i]=%f,t[i]=%f\n",Mmax[i],M[i],q1[i],q2[i],q[i],t[i]);if(q1[i]<120&&q[i]<120)printf("\nyes");else{printf("no");}}}Mmax[i]=475945yesMmax[i]=521202yesMmax[i]=475261yes#include"math.h"main(){floatn1=0.98,f=0.003,n=650,Md=0,t=78.9,t1=5,M[6],Mo[6],Mh[6],Mf[6],Mf1[6],Mf2[6],Mc[6],Mjum[6],Mi[6],Mii[6];staticfloati1[6]={92.9,72.2,50,38.2,23.2,21.7};staticfloatx[6]={0.46,0.39,0.36,0.4,0.42,0.4};staticfloatl[6]={117.4,146.2,134.6,119.7,74.3,86.8};staticfloatd[6]={302,302,302,302,352,352};staticfloatN[