設(shè)計(jì)概預(yù)算電算計(jì)算書

|||||||SATWE||2012年7201615||文件名|||:|:日期:2011/5/5 混凝土容重 鋼材容重 計(jì)算X,Y兩個(gè)方向的風(fēng)荷 計(jì)算X,Y兩個(gè)方向的力 是否對(duì)全樓強(qiáng)制采用剛性樓板假定否 墻梁跨點(diǎn)作為剛性樓板的從節(jié)點(diǎn)是計(jì)算墻傾覆力矩時(shí)只考慮腹板和有效翼緣 修正后的基本風(fēng)壓 WO B結(jié)構(gòu)X向基本周期（秒 Tx 結(jié)構(gòu)Y向基本周期（秒 否否15USi振型組合方法(CQC耦聯(lián);SRSS非耦聯(lián) NAF KD設(shè)計(jì)分組 一 TG Rmax1 Rmax2NF0NW3NS3 NGZDJ=不改變 RMC TC 結(jié)構(gòu)的阻尼比 DAMP MID=不考慮 從第1到5 1> 是BTBMBLZTBRSF0.2VoVSEG00.2VoKQ_L01XI1XI20 NWEAK= WEAKCOEF NSTREN JBJCFYHFYWJWB梁箍筋最大間距 SB=柱箍筋最大間距 SC=墻水平分布筋最大間距 SWH=墻豎向分布筋配筋率 RGX 剛 是否考慮P-Delt效應(yīng)： RN 梁保護(hù)層厚度 BCB 柱保護(hù)層厚度 剪力墻構(gòu)造邊緣構(gòu)件的設(shè)計(jì)執(zhí)行高規(guī)7.2.16-4: 當(dāng)邊緣構(gòu)件軸壓比小于抗規(guī)6.4.5條規(guī)定的限值時(shí)一律設(shè)置構(gòu)造邊緣構(gòu)件:是是否按混凝土規(guī)范B.0.4考慮柱二階效應(yīng): CCRANCSPW重力荷載代表值效應(yīng)的吊車荷載組合值系數(shù):CEA_C= CD_C= CD_TE CC_T 1121 質(zhì)心X 質(zhì)心Y 質(zhì)心Z 5141312111(1t 層號(hào)(標(biāo)準(zhǔn)層號(hào)) 塔號(hào) 柱元數(shù) 墻元數(shù) (混凝土/主筋 (混凝土/主筋 (混凝土/主筋 129(25/ 67(25/ 0(30/ 129(25/67(25/0(30/ 125(25/65(25/0(30/1125(25/65(25/0(30/1125(25/65(25/0(30/ 5141312111塔 面形心形心BH11213141511121314151 :2011.5. 1:45: 第一步:第二步:計(jì)算每層剛度中心、自由度、質(zhì)量等信息第三步:作用分析第四步:第五步: :2011.5.時(shí) 0:Floor : : :剛心的X，Y坐標(biāo)值 :層剛性主軸的方向 :質(zhì)心的X，Y坐標(biāo)值 : X，Y X，Y70%的比值80%的比值中之較小者Floor Gmass(活荷折減 RatxRaty 薄弱層剪力放大系數(shù)=RJX1=5.3600E+06(kN/m) RJY1=5.3600E+06(kN/m) RJZ1=0.0000E+00(kN/m)RJX3= RJY3= RJZ3=Floor Gmass(活荷折減 RatxRaty 薄弱層剪力放大系數(shù)=RJX1=6.2533E+06(kN/m) RJY1=6.2533E+06(kN/m) RJZ1=0.0000E+00(kN/m)RJX3= RJY3= RJZ3=Floor Gmass活荷折減 RatxRaty 薄弱層剪力放大系數(shù)=RJX1=6.0667E+06(kN/m) RJY1=6.0667E+06(kN/m) RJZ1=0.0000E+00(kN/m)RJX3= RJY3= RJZ3=Floor Gmass(活荷折減 RatxRaty 薄弱層剪力放大系數(shù)=RJX1=6.0667E+06(kN/m) RJY1=6.0667E+06(kN/m) RJZ1=0.0000E+00(kN/m)RJX3= RJY3= RJZ3=Floor Gmass(活荷折減 RatxRaty 薄弱層剪力放大系數(shù)=RJX1=5.2000E+06(kN/m) RJY1=5.2000E+06(kN/m) RJZ1=0.0000E+00(kN/m)RJX3= RJY3= RJZ3=X方向最小剛度比: 1.0000(第5層第1塔)Y方向最小剛度比 1.0000(第5層第1塔XYXY按高鋼規(guī)計(jì)算X向順風(fēng)向頂點(diǎn)最大加速度(m/s2)= 按高鋼規(guī)計(jì)算X向橫風(fēng)向頂點(diǎn)最大加速度(m/s2)= 按荷載規(guī)范計(jì)算X向順風(fēng)向頂點(diǎn)最大加速度(m/s2)= 按荷載規(guī)范計(jì)算X向橫風(fēng)向頂點(diǎn)最大加速度(m/s2)= 按高鋼規(guī)計(jì)算Y向順風(fēng)向頂點(diǎn)最大加速度(m/s2)= 按高鋼規(guī)計(jì)算Y向橫風(fēng)向頂點(diǎn)最大加速度(m/s2)= 按荷載規(guī)范計(jì)算Y向順風(fēng)向頂點(diǎn)最大加速度(m/s2)= 比XYXY12345Di*Hi/Gi10,能夠通過高規(guī)(5.4.4)的整體穩(wěn)定驗(yàn)算Di*Hi/Gi20,可以不考慮重力二階效應(yīng) Ratio_Bu:表示本層與上一層的承載力之比層 塔 X向承載 Y向承載 5141312111X方向最小樓層抗剪承載力之比 0.91層號(hào) 1塔號(hào) Y方向最小樓層抗剪承載力之比 0.90層號(hào) 1塔號(hào) (VSS求解器考慮扭轉(zhuǎn)耦聯(lián)時(shí)的振動(dòng)周期(秒)、X,Y10.99(0.99+0.0020.94(0.00+0.9430.07(0.01+0.0640.99(0.99+0.0050.96(0.00+0.9660.05(0.01+0.0470.99(0.99+0.0080.96(0.00+0.9590.06(0.01+0.050.98(0.98+0.000.95(0.00+0.950.07(0.02+0.050.97(0.95+0.020.97(0.03+0.940.06(0.02+0.04作用最大的方向 -0.202(度僅考慮X向作用時(shí)的Floor:Tower:F-x-x:X方向的耦聯(lián)力在X方向的分量F-x-y:X方向的耦聯(lián)力在Y方向的分量F-x-t:X方向的耦聯(lián)力的扭矩1的力F-x-(kN-51-41-31-21-11-2的力51413121113的力51413121114的力51-41-31-21-11-5的力51---41-3121116的力51--41--3121117的力51-41-31-21-11-8的力5141---31---21119的力51F-x-41--31--211110的51-41-31-21-11-的力51---4131---21---11的力51--4131--21--11的力51-41-31-21-11-的力5141---3121---11的力F-x-(kN-5141--3121--11123456789各層X方向的作用力(CQC) :層號(hào) : :X向作用下結(jié)構(gòu)的反應(yīng)力 :X向作用下結(jié)構(gòu)的樓層剪力 :X向作用下結(jié)構(gòu)的彎矩StaticFx:靜力法X向的力 Vx(分塔剪重比)(整層剪重比) StaticFx (kN-51366.25((41646.66((31871.01((211030.97((111117.25((抗震規(guī)范(5.2.5)條要求的X向樓層最小剪重比= X方向的有效質(zhì)量系數(shù): 僅考慮Y向時(shí)的Floor:Tower:F-y-x:Y方向的耦聯(lián)力在X方向的分量F-y-y:Y方向的耦聯(lián)力在Y方向的分量F-y-t:Y方向的耦聯(lián)力的扭矩1的力51-41-31-21-11-2的力51413121113的力51--41--31--21--11--4的力51-41-31-21-11-5的力51--41---3121116的力514131--21--11--7的力F-y-(kN-51-41-31-21-11-8 5141---31---21119的力51--413121--11--的力51-41-31-21-11-的力51---4131---21---11的力5141--312111--的力51-41-31-21-11-的力5141---3121---11的力51--4131--2111--Y123456789各層Y方向的作用